DE1622980B2 - Objektiv mit einem oeffnungsverhaeltnis von wenigstens 1 zu 0,75 - Google Patents

Description

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Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv für Frontlinse und den positiven Teil des ersten Meniskus,

Fotografie, Projektion usw. mit einem öffnungsver- zu vermeiden. Diese Patentschrift beschäftigt sich

hältnis von wenigstens 1:0,75, einem Bildfeldwinkel ebenfalls nicht mit den Möglichkeiten der verkitteten

von wenigstens 13° und einer Korrektion bezüglich Flächen der letzten Komponente,

aller Aberrationen in einem ebenen Bildfeld, wobei 5 Ein Objektiv der eingangs beschriebenen Art ist

das Objektiv folgende Teile ausgehend von der langen durch die DT-AS 11 71 634 bekanntgeworden. Bei

in Richtung auf die kurze Konjugierte aufweist: dieser Anordnung ist es zur Lösung der gestellten

Aufgabe, d. h. zur Vergrößerung des nutzbaren BiId-

a) eine einzelne positive Frontlinse, feldwinkels notwendig, die verkitteten Flächen in der

ίο letzten Komponente weniger als üblich zu krümmen.

b) eine positive Komponente aus einer positiven Der Krümmungsradius der verkitteten Flächen ist und einer negativen Linse in der Form eines an dabei etwas größer als die 0,25fache Brennweite im der Frontseite konvexen Meniskus, Gegensatz zu dem üblichen Wert von etwa dem

0,23fachen. Um die Leistung der verkitteten Fläche

c) eine negative Komponente in der Form eines 15 zu erhalten, muß die Differenz zwischen den Brechungs-Meniskus mit konvexer Frontseite, bestehend aus indizes zwischen beiden Seiten der verkitteten Flächen einer positiven und einer negativen Linse, über den üblichen Wert von 0,172 auf etwas mehr als

0,18 gesteigert werden. Um das Objektiv bei dem er-

d) eine letzte positive Komponente mit einer axialen wünschten vergrößerten Bildfeldwinkel zu korrigieren, Dicke von wenigstens dem 0,3fachen der Brenn- ao ist es daher durch die DT-AS 11 71 634 bekanntweite des Systems und einer konvexen Frontseite, geworden, einige Abänderungen in der vorletzten die mit der Rückseite des vorangehenden Menis- Komponente vorzunehmen.

kus eine negative Luftlinse bildet, einer rück- Durch die Zeitschrift »Umschau«, 1954, Heft 19, wärtigen Fläche mit einem Krümmungsradius S. 585 und 586, ist es bekanntgeworden, bei beibevon nicht weniger als dem zweifachen der Brenn- as haltenem Wert der Flächenbrechkraft an der Kittweite, wobei die letzte Komponente aus min- fläche des letzten Linsengliedes zur Erzielung einer destens zwei miteinander verkitteten Teilen be- besseren Korrektion des Objektivs bei großer Brechsteht, die verkittete Fläche stark gekrümmt ist zahldifferenz an der Kittfläche eine geringe Krümmung und eine positive Brechkraft aufweist. dieser Kittfläche vorzusehen. Die Bildfehlerbeiträge

30 der Kittfläche des letzten Linsengliedes werden da-

Objektive der erwähnten Art sind aus der GB-PS durch kleiner.

6 96 902, der NL-PS 1 11 169, der DT-AS 11 71 634 Weiter ist es aus der DT-AS 11 77 842 bekannt, den

und der DT-AS 11 77 842 bekannt. Alle diese Objek- verkitteten Flächen im ersten und zweiten Meniskus

tive haben bis auf eines ein Öffnungsverhältnis von mehr negative bzw. positive Leistung zu geben, als

etwa 1:0,75. 35 es bisher üblich war, um eine längere rückwärtige

Au; der G3-PS 6 96 902 ist zu entnehmen, daß der Schnittweite zu ermöglichen. In einem Zahlenbeispiel

erste Teil des Objektivs mit der einzelnen Frontlinse wird ein Krümmungsradius der verkitteten Flächen

und din beiden Menisken, außer der konvexen rück- der letzten Komponente vom 0,217fachen der Brenn-

wartigen Fläche des zweiten Meniskus, in bezug auf weite und eine Differenz zwischen den Brechungs-

die spnänsciip Aberrition und Koma, aber nicht in 40 indizes von 0,168 verwendet, welche Werte sich nur

bezug auf Bildf ^ldkrümmung und Astigmatismus geringfügig von den aus der GB-PS 6 96 902 und der

korrigiert werden können. Es hat sich jedoch gezeigt, NL-PS 111169 bekannten Werten unterscheiden,

daß diese letzteren Aberrationen praktisch kompen- Die Überlegungen, die zu dieser Konstruktion geführt

siert werden können, ohne daß erneut sphärische haben, sind diesen Patentschriften nicht zu entnehmen.

Aberration und Koma auftritt, indem der Luftlinse 45 Es ist bemerkenswert, daß seit der Einreichung der

zwischen dem zweiten Meniskus und der letzten Kom- britischen Patentschrift im Jahre 1950 keine erfolg-

ponente des Systems eine passende Form gegeben wird. reichen Anstrengungen gemacht wurden, das öffnungs-

Bei dem aus der obengenannten GB-PS bekannten verhältnis der obengenannten Objektivtypen merklich

Objektiv kann der durch die starke negative Krüm- zu steigern. Versuche zur Erhöhung der Lichtstärke

mung der Luftlinse bewirkte Verlust an Brechkraft 50 durch Vergrößern der Öffnung der ersten drei Kom-

annähernd dadurch kompensiert werden, daß die ponenten zeigten, daß die Korrektur der sphärischen

rückwärtige Fläche der letzten Komponente flach oder Aberration und/oder der Koma im ersten Teil des

nur leicht gekrümmt und nahe der Brennebene ange- Objektivs, wie in der GB-PS 6 96 902 gezeigt, zu großen

ordnet ist. Dabei treten nur kleinere Aberrationen auf, Schwierigkeiten führt.

die durch Anpassung des übrigen Systems kompen- 55 Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die

siert werden können. In dem britischen Patent wird Lichtstärke von Objektiven der eingangs genannten

der Einfluß der verkitteten Flächen in der letzten Art unter Beibehaltung oder sogar Verbesserung des

Komponente nicht diskutiert. Es ist dort jedoch ange- Korrekturzustandes dieser Objektive zu steigern,

geben, daß die genannten Bedingungen leicht durch Diese Aufgabe wird durch Ausbildung der Objek-

Verwendung einer Glassorte mit einem Brechungs- 60 tive der eingangs genannten Art gemäß einer der in den

index von mindestens 1,65 und einer Abbe-Zahl von Kennzeichen der Ansprüche 1 bis 3 aufgeführten

mindestens 40 für alle positiven Teile des Objektivs Datentabellen gelöst.

erfüllt werden können. Die Erfindung geht dabei davon aus, daß die ver-

Die NL-PS 1 11 169 zielt im Hinblick auf die Kosten kitteten Flächen durch eine passende Wahl der Gläser

und die Verfügbarkeit im Handel darauf ab, die Be- 65 der letzten Komponente mehr positive, Leistung als

nutzung solcher hoch brechender Glassorten mit bisher erreichen und dadurch das Öffnungsverhältnis

Oxyden der Seltenen Erden für die positiven Linsen des Systems stark vergrößern,

mit den größten Abmessungen, wie für die einzelne Mit den erfindungsgemäßen Objektiven können die

Anteile des Farbvergrößerungsfehlers der Kittfläche befriedigend kompensiert werden, indem geringfügige Anpassungen an irgendeiner Stelle innerhalb des Objektivs vorgenommen werden, insbesondere durch Veränderung der Abbe-Zahlen der positiven Teile beider Menisken. In Fällen, in denen an die Farbkorrektur sehr strenge Anforderungen gestellt werden, z. B. für Objektive mit großer Brennweite und großem Spektralbereich, ist es gemäß der Erfindung möglich, durch Auswahl der Gläser auf der Seite der länger Konjugierten der Kittfläche in der letzten Komponente ein Glas mit kleinerer Abbe-Zahl als für das Glas auf der anderen Seite der Kittfläche auszuwählen, wobei die Differenz zwischen den Abbe-Zahlen höchstens 10 beträgt.

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Die erfindungsgemäßen Objektive sind in der Zeichnung dargestellt und werden im folgenden näher beschrieben. In der Zeichnung zeigt F i g. 1 ein Objektiv gemäß der Erfindung im Längsschnitt,

F i g. 2 bis 4 die Aberrationskurven dieses Objektivs,

F i g. 5 bis 7 ähnliche Kurven für ein zweites erfindungsgemäßes Objektiv und

F i g. 8 bis 10 die Kurven für ein drittes erfindungsgemäßes Objektiv.

Das erste Objektiv hat ein Öffnungsverhältnis von

1:0,68 und einen Bildfeldwinkel von 20°. Das Objektiv ist für unendliche Entfernungen korrigiert.

Die numerischen Daten sind in Tabelle I zusammengestellt.

Tabelle I

1:0,68;2ω = 20°;/=100

Linse Krümmungsradius

Axiale Dicke bzw. Mittlerer Abbe-Zahl

axialer Abstand Brechungsindex n_e v_e

	r3	= 227,97
I
	r*	= OO
		= 111,65
II	r&
	re	= -274,08
III
	r7	= 212,75
		= 57,26
IV	rB
	r»	= 274,08
V
	rio	= 27,21
		= 64,25
VI
	= 26,67
VII

VIII

r_n = oo

r₁₂ = oo

T₁₃ = OO

di	= 16,59	1,59424
d>	= 0,34	—
d3	= 35,91	1,64129
d*	= 3,62	1,67764
ds	= 1,19	—
*	= 36,34	1,64514
d,	= 13,79	1,72734
ds	= 13,19	—
d9	= 7,45	1,58779
d10	= 34,04	1,84035
du	= 1,20	—
d»	= 5,11	1,50207

58,02

55,15 31,97

57,70 29,03

36,75 42,04

61,21

Die letzte Komponente dieses Beispiels besteht aus Teil ist ein kleiner brechkraftlosen Luftspalt eingefügt, drei Teilen, was auch für das zweite, später erläuterte 65 Der dritte Teil besteht aus einer planparallelen Platte,

die in der praktischen Anwendungsform solcher Objektive das Eingangs- oder Ausgangsfenster einer

Beispiel gilt. Zwischen dem ersten und dem zweiten Teil liegt die stark gekrümmte gekittete Fläche mit positiver Leistung. Zwischen dem zweiten und dritten Bildverstärker- oder Bildwandlerröhre bildet. Dadurch

fällt das Bild mit der zweiten Fläche der Platte zusammen. Die Platte hat keinen Einfluß auf den Korrektionszustand des Objektivs.

Die verkittete Fläche der letzten Komponente hat im ersten Beispiel einen Krümmungsradius r₁₀ = 0,2667 /, die Differenz zwischen den Brechungsindizes an der verkitteten Fläche beträgt 0,25256, und die Differenz zwischen den Abbe-Zahlen wii und Wi beträgt 5,29. Diese Differenzen werden erreicht, indem man für den zweiten Teil der letzten Komponente ein Glas mit einem Brechungsindex n_e = 1,84035 und mit einer Abbe-Zahl v_e — 42,04 verwendet. Es ist natürlich empfehlenswert, daß die Differenz der Brechungsindizes an der stark gekrümmten gekitteten Fläche, die gemäß der Erfindung erforderlich ist, dadurch realisiert wird, daß für die konkave Seite auf der verkitteten Fläche das Glas einen möglichst großen Brechungsindex aufweist, da andernfalls die Linsenleistung durch die erste Fläche der letzten Komponente unnötig reduziert wird.

In den Figuren 2, 3 und 4 sind für das Objektiv nach

Tabelle I die Werte der Queraberrationen Ay' (meridionale Koma) als Funktion der Einfallshöhe h_t in der Eintrittspupille der parallel und unter verschiedenen Winkeln zur optischen Achse eintretenden Strahlenbündel gezeigt (ω = 0°, ω = 5,75° und ω = 10°). Die Eingangspupille liegt um das 0,851fache der Brennweite hinter dem Scheitel des Radius r_v Die Figuren zeigen auch die chromatische Variation der Queraberration, da die Kurven für drei verschiedene Wellenlängen aufgetragen sind (d, e, F).

Bei dem zweiten erfindungsgemäßen Objektiv wird ein Öffnungsverhältnis von 1: 0,61 erreicht, wodurch ein weiterer Lichtstärkegewinn, verglichen mit dem ersten Objektiv, von mehr als 20% erreicht wird. Die Daten des zweiten Objektivs, das wie das erste für eine Entfernung von unendlich korrigiert ist und das einen Bildfeldwinkel von 20° hat, sind in der Tabelle II zusammengestellt. Im Hinblick auf den ähnlichen Aufbau ist es in den Zeichnungen nicht besonders

ao gezeigt.

Tabelle	II	Axiale Dicke bzw.	= 17,71	Mittlerer	Abbe-Zahl
1:0,61	;2co = 20°;/=100	axialer Abstand		Brechungsindex ne	Ve
Linse	Krümmungsradius		= 0,36
				1,59423	58,02
	T1 =243,35		= 38,34
I		di		—	—
	r 2 = oo		= 3,50
		d3		1,66152	50,59
	r3 =119,19		= 0,36
II		dt		1,69416	30,95
	r« = -260,77		= 38,38
III		ds		—	—
	r5 =218,89		= 14,72
		d«		1,64304	59,95
	re = 59,74		= 13,40
IV		d-,		1,72734	28,03
	r, =254,82		= 7,95
V		ds		—	—
	r8 = 27,94		= 36,34
		d.		1,62118	30,67
	r„ = 71,28		= 1,13
VI		di0		1,92732	35,49
	r,0 = 26,95		= 5,45
VII		dn		—	—
	T11 = OO
		d	1,50207	61,21
	T12 = OO
VIII

T₁, = OO

Die verkittete Fläche der letzten Komponente hat 65 und wi von 4,82. Das Glas des zweiten Teils der letzten

nun einen Krümmungsradius r₁₀ = 0,2695 /, eine Komponente hat einen sehr hohen Brechungsindex

Differenz zwischen den Brechungsindizes von 0,30614 von n_e = 1,92732 und eine Abbe-Zahl v_e = 35,49.

und eine Differenz zwischen den Abbe-Zahlen wn Die Figuren 5 bis 7 geben die Queraberration für

das Objektiv nach Tabelle II an, wobei die Pupille um das O,9O8fache der Brennweite hinter dem Scheitel des Krümmungsradius r_x liegt.

Das dritte Objektiv ist ein Objektiv mit einer kürzeren Brennweite. Aus Gründen, die nicht mit dem Korrekturzustand zusammenhängen, ist es unmöglich, in diesem Fall auf beiden Seiten der verkitteten Fläche der letzten Komponenten Glassorten auszusuchen, bei denen die Abbe-Zahl wii > 30 und die Differenz

bis vvi positiv ist. Die Differenz beträgt in diesem Fall —15,03, während der Krümmungsradius r₁₀ = 0,2947 / und die Differenz der Brechungsindizes 0,307 07 ist.

Die Daten des dritten Objektivs, das für eine Objektentfernung von Unendlich ausgelegt ist, ein Offnungsverhältnis von 1:0,61 und einen Bildfeldwinkel von 16° aufweist, sind in Tabelle III zusammengestellt.

Tabelle	III	Axiale Dicke bzw.	= 17,85	Mittlerer	Abbe-Zahl
1:0,61	;2cu = 16°;/=100	axialer Abstand		Brechungsindex ne
Linse	Krümmungsradius		= 0,37
		dt		1,59424	58,02
	rx =245,12		= 37,88
I		d2		—	—
	r2 =4460,43		= 3,51
		d3		1,66152	50,59
	r3 =112,04		= 0,37
II				1,73430	28,19
	r4 = -456,43		= 38,66
III		ß.		—	—
	r5 =213,49		= 13,69
				1,64304	59,85
	re = 60,17		= 13,05
IV		d-,		1,76859	26,31
	r7 =294,69		= 8,12
V		d.		—	—
	r8 = 29,80		= 20,17
		d9		1,62058	36,37
	r„ = 65,97		= 9,13
VI		d10		1,92765	21,34
	r10= 29,47		= 1,61
VII		Wt ι		1,79190	25,55
	r„ = oo		= 11,59
VIII		Wt β		—	—
	ria = oo
			1,50207	61,21
	r13 = oo
IX

= OO

Die Figuren 8 bis 10 zeigen die Queraberrationen für das Objektiv nach Tabelle III, jedoch für Strahlenbündel, die unter einem Winkel von 0°, 3° 44' und 8°3' relativ zur optischen Achse einfallen. In diesem Fall liegt die Eintrittspupille um das 0,902fache der Brennweite hinter dem Scheitelpunkt des Krümmungsradius T₁. Beim Vergleich dieser Kurven mit denen der anderen Beispiele fällt auf, daß die weniger günstige Auswahl der Gläser auf beiden Seiten der verkitteten Fläche in der letzten Komponente eine größere chromatische Restaberration mit sich bringt, als erwartet werden konnte. Diese Aberrationen sind im Hinblick auf die relativ kleine Brennweite, für die dieses Objektiv ausgelegt ist, erträglich.

In der Tabelle III hat die letzte Komponente ein zusätzliches planparalleles Element VIII, das mit der rückwärtigen Fläche der Linse VII verkittet ist. Wie im ersten und zweiten Objektiv ist die stark gekrümmte verkittete Fläche mit dem Krümmungsradius r₁₀ mit stark positiver Leistung zwischen dem ersten unc zweiten Element angeordnet.

Hierzu 3 Blatt Zeichnungen

Claims (3)

Patentansprüche:

1. Objektiv für Fotografie, Projektion usw. mit einem Öffnungsverhältnis von wenigstens 1: 0,75, einem Bildfeldwinkel von wenigstens 13° und einer Korrektion bezüglich aller Aberrationen in einem ebenen Bildfeld, wobei das Objektiv folgende Teile ausgehend von der langen in Richtung auf die kurze Konjugierte aufweist:

a) eine einzelne positive Frontlinse,

b) eine positive Komponente aus einer positiven und einer negativen Linse in der Form eines an der Frontseite konvexen Meniskus,

c) eine negative Komponente in der Form eines Meniskus mit konvexer Frontseite, bestehend aus einer positiven und einer negativen Linse,

d) eine letzte positive Komponente mit einer axialen Dicke von wenigstens dem 0,3fachen der Brennweite des Systems und einer konvexen Frontseite, die mit der Rückseite des vorangehenden Meniskus eine negative Luftlinse bildet, einer rückwärtigen Fläche mit einem Krümmungsradius von nicht weniger als dem zweifachen der Brennweite, wobei die letzte Komponente aus mindestens zwei miteinander verkitteten Teilen besteht, die verkittete Fläche stark gekrümmt ist und eine positive Brechkraft aufweist,

gekennzeichnet durch die folgenden Daten, in welchen die Brechkraft der verschiedenen Flächen um ± 1 % von der Gesamtbrechkraft des Objektivs, die Dicke der Linsen und der Luftspalte zwischen den verschiedenen Elementen um ± 2 % der Brennweite und die Brechungsindizes sowie die Abbe-Zahlen um 0,02 bzw. ± 3 von den gegebenenen Werten abweichen können:

1:0,68;2ω = 20°;/=100

Linse Krümmungsradius Axiale Dicke bzw. = 16,59 Mittlerer Abbe-Zahl axialer Abstand Brechungsindex n_e v_e r, =227,97 = 0,34 I d, 1,59424 58,02 r₂ = oo = 35,91 d₂ — — r₃ =111,65 = 3,62 II d₃ 1,64129 55,15 r₄ = -274,08 = 1,19 III d\ 1,67764 31,97 r_s =212,75 = 36,34 d_s — — r_e = 57,26 = 13,79 IV d_e 1,64514 57,70 r₇ =274,08 = 13,19 V di 1,72734 29,03 r₈ = 27,21 = 7,45 d_a — — r„ = 64,25 = 34,04 VI d, 1,58779 36,75 r,₀ = 26,67 = 1,20 VII dio 1,84035 42,04 r_n = oo = 5,11 du — — r₁₂ = oo VIII du 1,50207 61,21

r₁₃ = 00

2. Objektiv für Fotografie, Projektion usw. mit einem Öffnungsverhältnis von wenigstens 1: 0,75, einem Bildfeldwinkel von wenigstens 13° und einer Korrektion bezüglich aller Aberrationen in einem ebenen Bildfeld, wobei das Objektiv folgende Teile ausgehend von der langen in Richtung auf die kurze Konjugierte aufweist:

a) eine einzelne positive Frontlinse,

b) eine positive Komponente aus einer positiven und einer negativen Linse in der Form eines an der Frontseite konvexen Meniskus,

c) eine negative Komponente in der Form eines Meniskus mit konvexer Frontseite, bestehend aus einer positiven und einer negativen Linse,

d) eine letzte positive Komponente mit einer axialen Dicke von wenigstens dem 0,3fachen der Brennweite des Systems und einer konvexen Frontseite, die mit der Rückseite des vorangehenden Meniskus eine negative Luftlinse bildet, einer rückwärtigen Fläche mit

einem Krümmungsradius von nicht weniger als dem zweifachen der Brennweite, wobei die letzte Komponente aus mindestens zwei miteinander verkitteten Teilen besteht, die verkittete Fläche stark gekrümmt ist und eine positive Brechkraft aufweist,

gekennzeichnet durch die folgenden Daten, in welchen die Brechkraft der verschiedenen brechenden Flächen um ± 1 % von der Gesamtbrechkraft des Objektivs, die Dicke der Linsen und der Luftspalte zwischen den verschiedenen Elementen um ±2% der Brennweite und die Brechungsindizes sowie die Abbe-Zahlen um ± 0,02 bzw. ± 3 von den gegebenen Werten abweichen können:

1:0,61;2ω = 20°;/=100

Linse Krümmungsradius = 243,35 Axiale Dicke bzw. Mittlerer Abbe-Zahl axialer Abstand Brechungsindex n_e = OO I d_x = 17,71 1,59423 58,02 r₂ = 119,19 rf, = 0,36 — — r_a = -260,77 II rf, = 38,34 1,66152 50,59 r* = 218,89 III d< = 3,50 1,69416 30,95 r₅ = 59,74 d_s = 0,36 — — r_e = 254,82 IV 4, = 38,38 1,64304 59,95 Ti = 27,94 V rf_T = 14,72 1,72734 28,03 r_a = 71,28 d₈ = 13,40 — — r» = 26,95 VI rf. = 7,95 1,62118 30,67 Ίο = OO VII d_l0 — 36,34 1,92732 35,49 Ίι = OO rf» = 1,13 — — »"12 VIII rf« = 5,45 1,50207 61,21

r_ls = 00

3. Objektiv für Fotografie, Projektion usw. mit einem Öffnungsverhältnis von wenigstens 1: 0,75, einem Bildfeldwinkel von wenigstens 13° und einer Korrektion bezüglich aller Aberrationen in einem Bildfeld, wobei das Objektiv folgende Teile ausgehend von der langen in Richtung auf die kurze Konjugierte aufweist:

a) eine einzelne positive Frontlinse,

b) eine positive Komponente ans einer positiven und einer negativen Linse in der Form eines an der Frontseite konvexen Meniskus, ₅

c) eine negative Komponente in der Form eines Meniskus mit konvexer Frontseite, bestehend aus einer positiven und einer negativen Linse,

d) eine letzte positive Komponente mit einer io axialen Dicke von wenigstens dem 0,3fachen der Brennweite des Systems und einer konvexen Frontseite, die mit der Rückseite des vorangehenden Meniskus eine negative Luftlinse bildet, einer rückwärtigen Fläche mit 15 einem Krümmungsredius von nicht weniger als dem zweifache der Brennweite, wobei die letzte Komponente aus mindestens zwei miteinander verkitteten Teilen besteht, die verkittete Fläche stark gekrümmt ist und eine positive Brechkraft aufweist,

gekennzeichnet durch die folgenden Daten, in welchen die Brechkraft der verschiedenen brechenden Flächen um db 1 % von der Gesamtbrechkraft des Objektivs, die Dicke der Linsen und der Luftspalte zwischen den verschiedenen Elementen ±2% der Brennweite und die Brechungsindizes sowie die Abbe-Zahlen um ± 0,02 bzw. ± 3 von den gegebenen Werten abweichen können:

1:0,61; 2ω = 16°;/= 100

T.inse Krümmungsradius

Axiale Dicke bzw. Mittlerer Abbe-Zahl

axialer Abstand Brechungsindex n_e v_e

II

III

IV

VI

VII

VIII

IX

r, = 245,12
r₂ =4460,43
r₃ =112,04
r< = -456,43
r₅ =213,49
r_e = 60,17
r₇ =294,69
r₈ = 29,80
r₉ = 65,97
r,₀ = 29,47
r_u = oo
r₁₂ = oo
r₁₃ = oo
r₁₄ = oo

d_x = 17,85 d₂ = 0,37 d_z =37,88 rf₄ = 3,51 d_s = 0,37 d, =38,66 d₇ = 13,69 d₆ =13,05 d₉ = 8,12 d₁₀ = 20,17 du= 9,13 d₁₂= 1,61 du = 11.59 1,59424

1,66152
1,73430

1,64304
1,76859

1,62058
1,92765
1,79190

1,50207

58,02

50,59
28,19

59,85
26,31

36,37
21,34
25,55

61,21