DE1551618B2 - Verfahren zum Abtrennen von Wasserstoff aus einem Prozeßgas - Google Patents
Verfahren zum Abtrennen von Wasserstoff aus einem ProzeßgasInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Abtrennen
von Wasserstoff aus einem Prozeßgas, das neben Wasserstoff als Hauptbestandteil Stickstoff, Argon
sowie gegebenenfalls Kohlenmonoxyd und Kohlenwasserstoff, wie Methan, enthält, bei erhöhtem Druck
mittels Kondensation aller Bestandteile außer Wasserstoff, bei welchem Verfahren das Prozeßgas durch
einen Wärmetauscher nach oben, das in dem Wärmetauscher gebildete Kondensat als Rückfluß in Berührung
mit dem aufsteigenden Prozeßgas nach unten und zur Kühlung des Prozeßgases im Gegenstrom zu diesem
der konzentrierte Wasserstoff-Produktstrom.vor und nach einer arbeitsleistenden Entspannung sowie
der Kondensatstrom durch den Wärmetauscher geleitet werden.
Bei einem bekannten Verfahren dieser Art (NL-OS 516421) wird ein Teil des Produktgases, unmittelbar
nachdem es entstanden ist, in den Kondensatstrom geleitet, um diesen und damit den Prozeßgasstrom im
Wärmetauscher zu kühlen. Die Ausbeute an Produktgas ist um diesen Betrag verringert.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das eingangs
erwähnte Verfahren derart durchzuführen, daß die Abzweigung von Produktgas reduziert werden
kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Prozeßgas nach dem ersten Wärmetauscher
einen zweiten Wärmetauscher, eine Trennstufe und anschließend als Wasserstoff-Produktstrom im
Gegenstroni zum Prozeßgas den zweiten Wärmetauscher und'nach der Entspannung vor Eintritt in den
i" ersten Wärmetauscher den zweiten Wärmetauscher im Gegenstrom zum Prozeßgas durchströmt.
Auf diese Weise wird erreicht, daß nicht mehr wie beim bekannten Verfahren sämtliche Verunreinigungen
in einem, nämlich dem letzten Wärmetauscher r> auskondensiert werden, sondern daß im ersten Wärmetauscher
ein Teil des Stickstoffes und die übrigen Verunreinigungen und im zweiten Wärmetauscher der
Rest des Stickstoffes auskondensiert werden. Der in den Kondensatstrom abzuzweigende Teil des Pro-Λ)
duktgases kann daher geringer sein.
Nachstehend wird unter Hinweis auf die Zeichnung ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Erzeugen eines
Wasserstoffkonzentrates aus dem bei der Erzeugung von Ammoniak anfallenden Gas beschrieben, ^
-'"> Das Gas wies die nachstehende Zusammensetzung auf:
Wasserstoff 69,0 Mol%
Stickstoff 23,0 Mol%
Argon 2,7 Mol%
Methan 5,3 Mol %
Das unter einem Druck von 135 kg/cm2 absol. Bei
einer Temperatur von 10° C zur Verfügung stehende Gas wird auf einen Druck von 70 kg/cm2 absol. expandiert
und danach durch Hindurchleiten durch einen Molekularsiebadsorber von Wasser und restlichen
Spuren des Ammoniaks befreit. Es können zwei Adsorber abwechselnd benutzt werden, von denen der
eine Adsorber regeneriert wird, während der andere sich in Betrieb befindet.
Das Prozeßgas wird nach dem Entfernen von Restspuren des Ammoniaks und des Wassers durch ein
Expansionsventil hindurch auf einen Druck von 40 kg/cm2 absol. expandiert und danach durch eine Leitung
11 zu einem vorgeschalteten Wärmetauscher 12 geleitet. Bei dem Durchströmen des vorgeschalteten /r
Wärmetauschers 12 wird das Prozeßgas auf 85 ° K ab- V gekühlt, so daß der größere Teil des Argons und des
Methans und ein Teil des Stickstoffes kondensiert. Das Gemisch aus Gas und Kondensationsflüssigkeit
-,ο wird durch eine Leitung 13 einer Trennstufe 14 zugeführt,
in der die flüssige Fraktion abgeschieden wird. Das zurückbleibende Prozeßgas wird dann durch eine
Leitung 15 einem ersten Wärmetauscher 16 zugeführt und durchströmt diesen nach oben, wobei eine weitere
-,-, Abkühlung auf 70° K erfolgt mit der Folge, daß Restspuren von Argon und Methan sowie der größte Teil
des Stickstoffs kondensiert und als Rückfluß im Kontakt mit dem aufsteigenden Prozeßgas nach unten
fließt. Das Kondensat wird in einer Trennstufe 17 unterhalb des ersten Wärmetauschers 16 gesammelt,
während das Prozeßgas durch eine Leitung 18 einem zweiten Wärmetauscher 19 zugeführt wird und diesen
durchströmt, wobei eine Abkühlung auf 66° K und eine Kondensation weiteren Stickstoffes erfolgt. Das
o) den zweiten Wärmetauscher 19 verlassende Gemisch
aus Flüssigkeit und Produktgas wird durch eine Leitung 20 zu einer Trennstufe 21 geleitet. Das Produktgas
verläßt die Trennstufe 21 durch eine Leitung 22
und wird durch den zweiten Wärmetauscher 19 und von dort aus über eine Leitung 23 durch den ersten
Wärmetauscher 16 geleitet. Das Produktgas verläßt den ersten Wärmetauscher 16 mit einer Temperatur
von 81° K und wird dann durch eine Leitung 24 zu einer Expansionsturbine 25 geleitet, in der es unter
Leistung einer äußeren Arbeit auf einen Druck von 14,5 kg/cm2 expandiert und dabei auf 64° K abgekühlt
wird. Das die Turbine 25 durch eine Leitung 26 verlassende Produktgas wird dann der Reihe nach
durch den zweiten Wärmetauscher 19, eine Leitung 27, den ersten Wärmetauscher 16, eine Leitung 28
und durch den vorgeschalteten Wärmetauscher 12 geleitet, wobei eine Erwärmung auf die Umgebungstemperatur
erfolgt. Das Produktgas verläßt den vorgeschalteten Wärmetauscher 12 durch eine Leitung
29 und wird dann zur Verwendungsstelle befördert oder als Vorrat eingelagert. Je nach den Kühlungserfordernissen
kann ein kleiner Teil der Strömung des gereinigten Wasserstoffes, also des Produktgases, an
der Turbine vorbeigeleitet und nach Austritt aus der Leitung 23 über eine Leitung 30 und ein Expansionsventil
31 mit der Hauptströmung in der Leitung 26 wieder vereinigt werden.
Das Kondensat aus der Trennstufe 14 wird mit Hilfe eines Ventils 32 auf einen Druck von ungefähr
2 kg/cm2 expandiert und dann über eine Leitung 33 durch den vorgeschalteten Wärmetauscher 12 geleitet,
in dem das Kondensat durch den indirekten Wärmetausch mit dem einströmenden Pro7.eßgas verdampft
wird und ein unter hohem Druck stehendes Abgas bildet.
Die stickstoffreichen Kondensate aus den Trenn-) stufen 21 und 17 werden mit Hilfe von Ventilen 34
bzw. 35 auf einen Druck von ungefähr 1,3 kg/cm2 absol. expandiert und durch Leitungen 36 und 37 zur
Leitung 38 geleitet und in dieser miteinander vereinigt. Ein Teil des Wasserstoffs, der der Leitung 28
in entnommen und mit Hilfe eines Ventils 39 expandiert
wird, wird über eine Leitung 40 zur Leitung 38 geleitet und vereinigt sich mit der Strömung des Kondensates
in dieser Leitung, welche Strömung dann beim Durchströmen des ersten Wärmetauschers 16 nach unten
π verdampft. Durch den Zusatz einer kleinen Menge
Wasserstoff wird der Temperaturbereich herabgesetzt, in dem das Kondensat beim Durchströmen des
ersten Wärmetauschers 16 verdampft. Das verdampfte Kondensat wird dann durch eine Leitung 41
JIi dem vorgeschalteten Wärmetauscher 12 zugeführt,
durchströmt diesen und wird dabei auf die Umgebungstemperatur erwärmt. Ein Teil des Kondensats
aus der Trennstufe 17 kann direkt zur Leitung 41 geleitet werden. Dieses Abgas kann nach einer
J) Regulierung des Druckes mit dem unter hohem
Druck stehenden obengenannten Abgas vereinigt werden.
Das Wasserstoffkonzentrat kann mit einem Wasserstoffgehalt
von 98 VoI.% erhalten werden.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Verfahren zum Abtrennen von Wasserstoff aus einem Prozeßgas, das neben Wasserstoff als
Hauptbestandteil Stickstoff, Argon sowie gegebenenfalls Kohlenmonoxyd und Kohlenwasserstoff,
wie Methan, enthält, bei erhöhtem Druck mittels Kondensation aller Bestandteile außer Wasserstoff,
bei welchem Verfahren das Prozeßgas durch einen Wärmetauscher nach oben, das in dem Wärmetauscher
gebildete Kondensat als Rückfluß in Berührung mit dem aufsteigenden Prozeßgas nach
unten und zur Kühlung des Prozeßgases im Gegenstrom zu diesem der konzentrierte Wasserstoff-Produktstrom
vor und nach einer arbeitsleistenden Entspannung sowie der Kondensatstrom durch den Wärmetauscher geleitet werden, dadurch gekennzeichnet, daß das Prozeßgas
nach dem ersten Wärmetauscher einen zweiten Wärmetauscher, eine Trennstufe und anschließend
als Wasserstoff-Produktstrom im Gegenstrom zum Prozeßgas den zweiten Wärmetauscher
und nach der Entspannung vor Eintritt in den ersten Wärmetauscher den zweiten Wärmetauscher
im Gegenstrom zum Prozeßgas durchströmt.
2. Verfahren nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet,
daß aus dem Produktstrom vor dem ersten Eintritt in den ersten Wärmetauscher ein
einstellbarer Teilstrom abgezweigt und dem Produktstrom unmittelbar nach der Entspannung zugemischt
wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das in der Trennstufe anfallende
Kondensat dem im ersten Wärmetauscher gebildeten Kondensat zugeführt wird.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Teil des Produktgases nach dessen endgültigem Verlassen des ersten Wärmetauschers dem
Kondensatstrom zugeführt wird.
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US4568531A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Ammonia purge gas conversion |
US4568532A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Supplemental ammonia synthesis |
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US3026682A (en) * | 1960-01-27 | 1962-03-27 | Kellogg M W Co | Separation of hydrogen and methane |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8230 | Patent withdrawn |