DE1543174B2 - Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Propylenoxyd - Google Patents
Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von PropylenoxydInfo
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Description
a) einen aus dem -Reaktionsgemisch bestehenden Produktstrbm aus einer Reaktionszone
durch eine kombinierte Destillationszone aus einem Schnellverdampfer und einem nachgeschalteten
Abstreifer führt, die beide bei der gleichen Temperatur wie die Oxydations-Reaktion
gehalten werden, während jede nachfolgende Zone aber einem Druck unterworfen wird, der wesentlich unter demjenigen
der vorangehenden Zone und der Reaktionszone liegt, und so praktisch alle Tief- und
Zwischensieder als Gasphase aus der Masse des Lösungsmittels abgetrennt werden,
b) die Gasphase zu Kondensationszonen passieren läßt, aus denen unkondensierte Gase
in eine Absorptionszone geleitet werden, in die gleichfalls aus dem Abstreifer abgehendes
Lösungsmittel gelangt und unkondensiertes Propylen und Propylenoxyd absorbiert,
c). einen Seitenstrom aus dem in b) abgehenden Lösungsmittel durch einen polymeren
Rückstand führt, der einen Siedepunkt oberhalb der in der Lösungsmittel-Abtrennzone
herrschenden Temperatur hat, den Rückstand als Bodenprodukt und Lösungsmittel als
Kopfprodukt abtreibt, mit dem Lösungsmittel-Bodenprodukt aus der Abstreifzone vereinigt
und in die Absorptionszone gibt,
d) einen aus den in den Kondensationszonen kondensierten Flüssigkeiten vereinigten
Strom in eine Säure-Abtrennungs-Destillation passieren läßt, wo organische Säuren als
Bodenprodukt und Propylenoxyd, Propylen, Propan, Acetaldehyd und Methylformiat als
Kopfprodukt abdestilliert werden,
e) dieses Kopfprodukt aus d) in eine C3-Abtreibungszone
zieht, wo Propylen und Propan abdestilliert und Propylenoxyd, Acetaldehyd
und Methylformiat als Bodenprodukt abgenommen werden,
f) das Bodenprodukt ;aus der C3-Abtreibungszone
in eine Reaktionszone bringt, die ein kaustisches Reaktionsmedium enthält, wo in
an sich bekannter Weise Acetaldehyd aldolisiert und Methylformiat gleichzeitig verseift
werden,
g) das Bodenprodukt aus der Reaktionszone f) in eine Verdampfungszone überführt, in welcher
Feststoffe als Bodenprodukt abgenommen und ein Kopfstrom mit einem Gehalt an Crotonaldehyd, Methanol, Wasser und Propylenoxyd
im Kreislauf in diese Reaktionszone f) zurückgeführt werden,
h) das Kopfprodukt aus der Reaktionszone f) in eine Destillationszone passieren läßt, wo
der in f) nicht völlig aldolisierte Acetaldehyd über Kopf abgezogen und mit kleinen Mengen
Propylenoxyd in die Reaktionszone f) im Kreislauf zurückgegeben wird, und
i) das Bodenprodukt aus der Destillationszone h) in eine Zone zur Reinigung von Propylenoxyd leitet, von wo gereinigtes Propylenoxyd über Kopf gewonnen wird.
i) das Bodenprodukt aus der Destillationszone h) in eine Zone zur Reinigung von Propylenoxyd leitet, von wo gereinigtes Propylenoxyd über Kopf gewonnen wird.
Zu den bekannten Verfahren zur Erzeugung von Propylenoxyd (Ul!mann: »Encyclopädie der technischen
Chemie«, 14. Bd. (1963, S. 396) gehören das Chlorhydrin-Verfahren, ferner zahlreiche in der
Dampfphase durchgeführte katalytische Olefinoxydationsverfahren (Kirk-Othmer: »Encyclopedia of
Chemical Technology«, Vol. 16 (1968, S. 603) und verschiedene in der flüssigen Phase durchgeführte
Verfahren. Die bekannten Verfahren zur Erzeugung von Propylenoxyd haben jedoch einen oder mehrere
Nachteile, so daß sie kommerziell uninteressant sind. Beispielsweise besteht das kommerziell angewendete,
ältere Chlorhydrin-Verfahren im wesentlichen aus einem zweistufigen Verfahren, in dem zunächst Propylen
mit unterchloriger Säure zur Propylenchlorhydrin umsetzt und dieses Zwischenprodukt dann
mit Calciumhydroxd zu dem gewünschten Propylenoxyd hydrolysiert wird. Diese Arbeitsweise hat den
Nachteil, daß sie nicht direkt zu dem Epoxyd führt und daß chlorierte Nebenprodukte anfallen, die unerwünscht
sind. Ferner ist für eine Durchführung dieses Verfahrens mit gutem Wirkungsgrad die Verwendung
von gereinigtem Äthylen oder Propylen als Einsatzmaterial erforderlich.
In der Dampfphase durchgeführte Verfahren, beispielsweise zur katalytischen Oxydation von Propylen zu dem entsprechenden Oxyd, haben verschiedene
Nachteile. Beispielsweise erfordern diese Verfahren großdimensionierte Einrichtungen und die
Manipulation von sehr großen Mengen von möglicherweise explosiven Gemischen von Propylen und
Sauerstoff. Ferner erzielt man mit diesen Verfahren im allgemeinen eine niedrigere Epoxydausbeute als
mit den in der flüssigen Phase durchgeführten Verfahren.
Es sind auch schon Verfahren zur direkten Erzeugung und Gewinnung von Olefinoxyden beschrieben
worden (loc. citato). In einem dieser Verfahren werden Olefine mit Peressigsäure zu dem entsprechenden
Epoxyd oxydiert. Dieses Verfahren hat den Nachteil, daß die Reaktion der Persäure mit
nichtsubstituierten Einsatzprodukten, beispielsweise Äthylen und Propylen, infolge des ionischen Charakters
der Reaktion sehr langsam erfolgt. Außerdem ist das Verfahren bei Verwendung von großen Mengen
Peressigsäure gefährlich.
Es sind auch andere Verfahren zur Erzeugung von Olefinoxyden vorgeschlagen. worden, und zwar
durch Oxydation von Olefinen mit molekularem Sauerstoff in der flüssigen Phase (loc. citat.; deutsche
Auslegeschrift 1043 311). Die meisten dieser Verfahren unterliegen jedoch ebenso wie die Verfahren
zur Oxydation mit Peressigsäure bestimmten Einschränkungen. Beispielsweise müssen darin Kataly-
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satoren oder andere Zusatzstoffe verwendet werden, sauren Komponenten aus dem Reaktionsgemisch zu
oder es ist eine Nachbehandlung der Oxydationsge- entfernen. Im allgemeinen werden diese Säuren damische
mit basischen Materialien erforderlich. Aus durch neutralisiert, daß alkalische Stoffe in das
der belgischen Patentschrift 628 810 ist bereits ein Hauptoxydationsreaktionsgefäß oder in Hilfsgefäße
Verfahren zur Herstellung von Olefinoxyden durch 5 zur Säureextraktion eingebracht werden. Die zuge-Oxydation
olefinisch ungesättigter Verbindungen in setzten alkalischen Stoffe bestehen beispielsweise aus
flüssiger Phase mit molekularem Sauerstoff in Ge- Hydroxyden und Carbonaten von Alkalimetallen,
genwart von Lösungsmitteln bekannt, das dadurch Oxyden, Hydroxyden und Carbonaten von Erdgekennzeichnet ist, das als Lösungsmittel ein voll- alkalimetallen, schwach basischen Schwermetallständig
veresterter Carbonsäureester eines mehr- io hydroxyden, Ammoniumhydraten und Metallhydrawertigen
Alkohols verwendet wird. Die Alkohol- ten, Salzen von schwachen Säuren, z. B. der Essigkomponente
der Carbonsäureester umfaßt Polygly- säure, sowie anderen Carboxylaten, beispielsweise
kole, Polyhydroxyalkane, Polyhydroxycycloalkane Metallsalzen der Weinstein-, Stearin-, Olein- und PaI-
und deren Gemische. Dieses Verfahren ist unab- mitinsäure. Die Anwendung dieser basischen Stoffe
hängig von der Anwesenheit oder Abwesenheit eines 15 bedingt jedoch zusätzliche Verfahrensprobleme.
Katalysators oder oberflächenaktiven Katalysator- Beispielsweise bilden viele alkalische Substanzen
systems, von mit Wasser nicht mischbaren Lösungs- mit den organischen Säuren unlösliche Salze. Wenn
mitteln oder Lösungsmitteln, denen bereits Puffer- sich diese Salze ansammeln, wird die Steuerung der
Substanzen, Säure neutralisierende Mittel, gesättigte Hauptoxydationsreaktion erschwert. Infolgedessen
Verbindungen, Initiatoren oder Hemmstoffe züge- 20 muß die Anlage zur Durchführung des Verfahrens
setzt sind, und von kritischen Reaktorabmessungen, mit Einrichtungen zur Entfernung von Salzen, z. B.
Temperaturen, Drücken, pH-Werten, Sauerstoffkon- in Form von Filtern, Verdampfern, Kristallisatoren,
zentration, Strömungsgeschwindigkeiten oder Re- Lösungsmittelextraktionseinrichtungen u. dgl. ausgeaktionsteilnehmerverhältnissen.
rüstet werden.
Bei einem anderen Verfahren (DT-PS 942 088) as Andererseits führt die Verwendung von löslichen
wird ein Butylengemisch mit Hilfe von molekularem alkalischen Substanzen zur Bildung von gefärbten
Sauerstoff in der flüssigen Phase oxydiert; die flüssige oder harzartigen Substanzen, welche die Bestandteile
Phase wird aber durch Überdruck erzeugt und Lö- der Anlage mit einer Harzschicht überziehen,
sungsmittel sind bei der Oxydation nicht zugegen. Die Erfindung bezweckt daher, zur Erzeugung von
In einem ähnlichen Verfahren (DT-PS 896 941) 30 Propylenoxyd ein Verfahren zu schaffen, das frei ist
zur Herstellung von Epoxyden werden die bei der von den zahlreichen Einschränkungen der bekannten
Oxydation gebildeten Säuren wenigstens aus einem Verfahren.
Teil des Reaktionsgemisches entfernt; auch hier wird Gegenstand der Erfindung ist deshalb ein kontinu-
die flüssige Phase mit Hilfe von Überdruck gebildet ierliches Verfahren zur Herstellung von Propylen-
und die Oxydation wird in Abwesenheit von Lö- 35 oxyd durch direkte Oxydation von Propylen mit
sungsmitteln durchgeführt. molekularem Sauerstoff bei Temperaturen im Bereich
Ein anderes Verfahren (Kirk-Orthmer, von 50 bis 400° C und Drücken von 0,5 bis 350 at
loco citato, S. 603) zur Herstellung von Epoxyden in Gegenwart eines Lösungsmittels aus voll verester-
verwendet als Oxydationsmittel Wasserstoffperoxyd ten Polyacylestern und Gewinnung und Reinigung
an statt molekularen Sauerstoff, wie es die Erfindung 4° von Oxydations-Nebenprodukten, welches sich da-
vorschlägt, oder es werden, wieder nach einem be- durch auszeichnet, daß man a) einen aus dem
kannten Vorschlag, Olefine zu Epoxyden mittels Reaktionsgemisch bestehenden Produktstrom aus
Wasserstoffperoxyd in der Gasphase und nicht in der einer Reaktionszone durch eine kombinierte Destilla-
flüssigen Phase oxydiert. tionszone aus einem Schnellverdampfer und einem
Als spezielle Oxydationsmittel schließlich werden, 45 nachgeschalteten Abstreifer führt, die beide bei der
wie bekannt, zur Epoxydation zyklische Anhydride gleichen Temperatur wie die Oxydations-Reaktion
von Dicarbonsäuren mit Wasserstoffperoxyd an gehalten werden, während jede nachfolgende Zone
Stelle von molekularem Sauerstoff verwendet. aber einem Druck unterworfen wird, der wesentlich
Diese Verfahren stellen bekannte Maßnahmen zur unter demjenigen der vorangehenden Zone und der
Lösung von Problemen dar, die bei der Erzeugung 50 Reaktionszone liegt, und so praktisch alle Tief- und
von Olefinoxyden in der flüssigen bzw. Gasphase auf- Zwischensieder als Gasphase aus der Masse des Lö-
treten. sungsmittels abgetrennt werden, b) die Gasphase zu
In einigen bekannten Verfahren (USA.-Patent- Kondensationszonen passieren läßt, aus denen unschrift
2 622 060) werden durch die Verwendung kondensierte Gase in eine Absorptionszone geleitet
verschiedener Zusatzstoffe zwar die beabsichtigten 55 werden, in die gleichfalls aus dem Abstreifer abWirkungen
erzielt, beispielsweise die Neutralisation gehendes Lösungsmittel gelangt und unkondensiertes
von Säure durch Zusatz von alkalischen Stoffen, doch Propylen und Propylenoxyd absorbiert, c) einen Seibedingen
die Zusatzstoffe selbst andere Probleme tenstrom aus dem in b) abgehenden Lösungsmittel
und Nachteile in dem Verfahren. Beispielsweise wer- durch einen polymeren Rückstand führt, der einen
den bei der in der flüssigen Phase durchgeführten 60 Siedepunkt oberhalb der in der Lösungsmittel-AbOxydation
von Olefinen mit molekularem Sauer- trennzone herrschenden Temperatur hat, den Rückstoff
organische Säuren gebildet, z.B. Essig- und stand als Bodenprodukt und Lösungsmittel als Kopf-Ameisensäure,
produkt abtreibt, mit dem Lösungsmittel-Bodenpro-
Die Ameisensäure hat sich in größeren Mengen als dukt aus der Abstreifzone vereinigt und in die Abstörend
für die Reaktion erwiesen. Es ist daher 65 sorptionszone gibt, d) einen aus den in den Kondenschon
versucht worden, die störende Ameisensäure sationen kondensierten Flüssigkeiten vereinigten
von der relativ unschädlichen Essigsäure oder Strom in eine Säure-Abtrennungs-Destillation pasanderen
organischen Säuren zu trennen oder alle sieren läßt, wo organische Säuren als Bodenprodukt
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und Propylenoxyd, Propylen, Propan, Acetaldehyd jetzt aus unlegiertem, billigem Kohlenstoffstahl her-
und Methylformiat als Kopfprodukt abdestilliert gestellt werden können, während bisher sehr teure,
werden, e) dieses Kopfprodukt aus d) in eine C3-Ab- korrosionsbeständige, rostfreie Stähle aus Nickel mit
treibungszone zieht, wo Propylen und Propan ab- Zuschlagen von z. B. Molybdän, Chrom, Mangan,
destilliert und Propylenoxyd, Acetaldehyd und 5 Kupfer, Silicium und Eisen u. dgl. erforder-Methylformiat
als Bodenprodukt abgenommen wer- lieh waren. Die wirtschaftlichen Vorteile sind offenden,
f) das Bodenprodukt aus der C3-Abtreibungs- sichtlich. Ferner sind in dem im Kreislauf geführten
zone in eine Reaktionszone bringt, die ein kaustisches Lösungsmittel jene Säuren, welche die Ausbeute an
Reaktionsmedium enthält, wo in an sich bekannter Propylenoxyd in der Oxydationsreaktion herab-Weise
Acetaldehyd aldolisiert und Methylformiat io setzen, wie vorstehend erörtert wurde, beispielsgleichzeitig
verseift werden, g) das Bodenprodukt aus weise die Ameisensäure, nicht mehr in solchen Mender
Reaktionszone f) in eine Verdampferzone über- gen enthalten, daß sie die Ausbeute an Propylenführt,
in welcher Feststoffe als Bodenprodukt abge- oxyd beeinträchtigen können.
nommen und ein Kopfstrom mit einem Gehalt an Insgesamt ergeben die vorstehend genannten Vor-Crotonaldehyd,
Methanol, Wasser und Propylenoxyd 15 teile ein mit gutem Wirkungsgrad arbeitendes,
im Kreislauf in diese Reaktionszone f) zurückgeführt rasches und wirtschaftliches Verfahren zum Stabiliwerden,
h) das Kopfprodukt aus der Reaktions- sieren der Propylenoxydreaktionsgemische, während
zone f) in eine Destillationszone passieren läßt, wo Lösungsmittel von den Oxydationsprodukten abgeder
in f) nicht völlig aldolisierte Acetaldehyd über trennt und im Kreislauf zu dem Reaktionsgefäß zuKopf
abgezogen und mit kleinen Mengen Propylen- 20 rückgeführt wird.
oxyd in die Reaktionszone f) im Kreislauf zurück- Gegenüber der erfindungsgemäßen Kombination
gegeben wird, und i) das Bodenprodukt aus der De- eines Schnellverdampfers und eines Abstreifers ist
stillationszone h) in eine Zone zur Reinigung von die Verwendung von einzelnen Schnellverdampfern
Propylenoxyd leitet, von wo gereinigtes Propylenoxyd oder Destillationskolonnen zur Abtrennung der
über Kopf gewonnen wird. 25 Produkte aus dem Ausgangsgemisch des Reaktions-
Die Figur zeigt das Verfahrensschema der Aus- gefäßes aus verschiedenen Gründen unzweckmäßig,
führungsform der Erfindung. Beispielsweise kann mit einem einzigen Schnellver-
Wesentliche Vorteile der Verwendung der Ab- dämpfer nicht gleichzeitig die Menge des übertrenneinrichtung
mit dem Schnellverdampfer und gehenden Lösungsmittels auf ein Minimum herabdem Abstreifer bestehen darin, daß in der Einrich- 30 gesetzt und damit die Flüssigkeitsbelastung der Detung
(1) die Wärme der Oxydationsreaktion zur Tren- stillationskolonnen in der Trennanlage herabgesetzt
nung zwischen den gasförmigen und den flüssigen und gleichzeitig die Menge des Propylenoxyds in
Produkten ausgenutzt wird, (2) die Menge des über- dem Bodenstrom, der zu dem Hauptreaktionsgefäß
gehenden Lösungsmittels so weit herabgesetzt wird, zurückgeführt wird, auf ein Minimum herabgesetzt
wie dies mit der Erzielung der maximalen Menge des 35 werden. Wenn in einem einzigen Schnellverdampfer
vollständig übergehenden Propylenoxyds vereinbar die Temperatur und der Druck so eingestellt werden,
ist, und (3) die Gesamtmenge des übergehenden Lö- daß die gewünschte Lösungsmittelmenge übergeht, ersungsmittels
auf ein Minimum herabgesetzt wird, so scheint eine große Säuremenge (15 Gewichtsprozent
daß die Lösungsmittelbelastung von nachgeschalte- oder mehr) in dem Bodenstrom und wird im Kreislauf
ten Destillationskolonnen kleiner wird. Diese Herab- 40 zum Reaktionsgefäß zurückgeführt. Bei der Verwensetzung
der Lösungsmittelbelastung hat den Vorteil, dung eines einzigen Schnellverdampfers werden ferdaß
zum Abtrennen der Produkte kleinere Kolonnen ner beträchtliche Mengen Propylenoxyd (etwa 30 bis
erforderlich sind. Durch die genannte Einrichtung 40% der produzierten Menge) in dem Bodenstrom
wird (4) die Menge der sauren Komponenten, vor abgezogen und im Kreislauf zum Reaktionsgefäß zuallem
der Ameisensäure, in dem im Kreislauf zurück- 45 rückgeführt, so daß die Gesamtausbeute herabgegeführten
Lösungsmittel auf Spuren herabgesetzt setzt wird. In der erfindungsgemäßen Kombination
und (5) die Masse der nicht kondensierbaren Gase, eines Schnellverdampfers mit einem Abstreifer wird
Sauerstoff, Wasserstoff, Stickstoff, Methan, Kohlen- das gebildete Propylenoxyd im wesentlichen vollmon-
und Kohlendioxyd, und sehr flüchtigen Kompo- ständig von dem im Kreislauf zurückgeführten Strom
nenten entfernt, so daß der Druck, der zur Verhin- 50 entfernt.
derung eines übermäßig hohen Produktverlustes in Bei Verwendung einer einzigen Destillationskolonne
den nachgeschalteten Aufarbeitungsstufen erforder- zur Trennung des Ausgangsgemisches des Reaktions-
lich ist, herabgesetzt wird. gefäßes in die gasförmigen und flüssigen Bestandteile
Ein besonderes Merkmal der Abtrenneinrichtung muß diese Kolonne im Querschnitt etwa fünfmal so
mit dem Schnellverdampfer und Abstreifer besteht 55 groß sein wie die erfindungsgemäß verwendete Ko-
darin, daß in dem Schnellverdampfer etwa ein Drit- lonne, die mit den vereinigten Dämpfen des Schnell-
tel der bei der Reaktion gebildeten Säuren, Ameisen- Verdampfers und des Abstreifers gespeist wird. Wenn
und Essigsäure, abgetrennt wird und übergeht. man ein aus Gas und Flüssigkeit bestehendes Aus-
Durch die Behandlung des Bodenstroms des Schnell- gangsgemisch direkt einer Destillationskolonne zu-
verdampfers in einer Abstreifkolonne werden aus 60 führt, ist eine große Menge von nicht kondensier-
dem im Kreislauf geführten Lösungsmittel die übrigen baren Gasen vorhanden, so daß der Bodenwirkungs-
Säuren im wesentlichen vollständig, bis auf etwa 0,05 grad herabgesetzt wird und zusätzliche Böden erfor-
bis 0,2 Gewichtsprozent des im Kreislauf geführten derlich sind, wodurch die Trennkosten beträchtlich
Lösungsmittels entfernt. Diese weitgehende Abtren- erhöht werden. Ein weiterer Nachteil des Vorhanden-
nung der Säuren, insbesondere der stark korrodieren- 65 seins von großen Mengen von nicht kondensierbaren
den Ameisensäure, von dem im Kreislauf geführten Gasen in einer dem Reaktionsgefäß benachbarten
Lösungsmittel hat den Vorteil, daß alle Einrichtungen Destillationskolonne besteht darin, daß zur Kon-
zum Aufarbeiten des Bodenstroms des Abstreifers densation der übergehenden Gase viel höhere Drücke
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und ein Kältemittel (Kühlwasser genügt nicht) er- Acetaldehyd als Bodenstrom abgezogen werden. Das
forderlich sind. Propylen kann von dem Propan getrennt und zu dem
Die Verwendung von mehreren Destillations- oder Reaktionsgefäß zurückgeführt werden. Man kann
Abstreifkolonnen zur Trennung des Ausgangsge- auch den ganzen von der C3-Abtrennkolonne abgemisches
des Reaktionsgefäßes in Gas und Flüssigkeit 5 zogenen Dampf der nachstehend beschriebenen Be-
hat dagegen den Nachteil, daß das Produkt in diesen handlung unterwerfen.
Kolonnen sehr lange verweilen muß. Infolge dieser Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht in
langen Verweilzeit wird das gewünschte Propylen- der gleichzeitigen Abtrennung von Methylformiat
oxyd länger der schädlichen Wirkung der Ameisen- und Acetaldehyd von dem Propylenoxyd, das in dem
säure und/oder unerwünschten Sekundärreaktionen io Bodenstrom der C3-Abtrennzone enthalten ist. Promit
Nebenprodukten ausgesetzt, beispielsweise der pylenoxydgemische, die verschiedene Verunreinigun-Hydrolyse,
Veresterung, Polymerisation oder Zer- gen enthalten, werden zur Reinigung des Propylensetzung.
Wenn keine Schnellverdampfer verwendet oxyds gewöhnlich verschiedenen Destillationsverwerden,
sind diese Destillationskolonnen mit dem fahren unterworfen. Eine normale Destillation ist
gesamten Ausgangsgemisch des Reaktionsgefäßes be- 15 jedoch unzweckmäßig, weil die Siedepunkte bestimmlastet,
so daß die Einrichtungen eine erhöhte Kapa- ter Verunreinigungen in der Nähe des Siedepunktes
zität und einen höheren Trennungswirkungsgrad des Propylenoxyds liegen.
haben müssen. Der Fortfall des Schnellverdampfers In dem vorliegenden Verfahren wird der Bodenerhöht
ferner die Investitionskosten, da Destillations- strom von der C3-Zone, welcher Propylenoxyd sowie
kolonnen viel teurer sind als Schnellverdampfer. 20 als Verunreinigungen Methylformiat und Acetal-Die
erfindungsgemäße Abtrenneinrichtung mit dehyd enthält, einem Reaktionsgefäß zugeführt, in
■ -% einem Schnellverdampfer und einem Abstreifer ist dem gleichzeitig mit Hilfe von alkalischen Mitteln
"y aus verschiedenen Gründen auch Reinigungseinrich- Methylformiat verseift und Acetaldehyd aldolisiert
tungen überlegen, die mehrere Schnellverdampfer wird. Aus dem Aldol-Kondensations- und Verseiaufweisen.
Zunächst gewährleistet eine Kombination 25 fungs-Reaktor wird das Kopf produkt abgezogen und
eines Schnellverdampfers mit einem Abstreifer eine einer kleinen Raffinationskolonne zugeführt, in der
bessere Steuerung und höhere Anpassungsfähigkeit Acetaldehyd abgetrennt wird, das in dem Reaktionsdes
Verfahrens, da es bei einem Abstreifer viel gefäß nicht vollständig aldolisiert worden ist. Von
leichter ist, die Trennbedingungen zu verändern als dieser Raffinationskolonne abgezogenes Kdpfprodukt
bei einem Schnellverdampfer. Dies wird in erster 30 wird im Kreislauf zu der Aldol-Kondensations- und
Linie durch Steuerung der von einem Aufkocher an Verseifungseinrichtung zurückgeführt. Der Bodenden
Abstreifer abgegebenen Wärme erreicht. Da ein strom der Raffinationskolonne wird einer Propylen-Schnellverdampfer
nur einen einzigen Gleichgewichts- oxydraffinationskolonne zugeführt. Diese kleine Rafzustand
hat, vergrößert ein Abstreifer je nach der finationskolonne kann entfallen, wenn man die Aldol-Anzahl
und dem Wirkungsgrad seiner Böden den 35 Kondensations- und Verseifungs-Einrichtung unter
mit Schnellverdampfern erzielten Grad der Produkt- solchen Bedingungen betreibt, daß eine vollständige
abtrennung um mehrere Stufen. Ein weiterer Vorteil Aldolisierung des Acetaldehyde gewährleistet wird,
der erfindungsgemäßen Anordnung eines Schnellver- In diesem Fall kann man den von dem Reaktionsdampfers und eines Abstreifers gegenüber der Ver- gefäß abgezogenen Dampf direkt zu einer Propylenwendung
mehrerer Schnellverdampfer besteht darin, 40 oxydraffinationskolonne führen. Der Bodenstrom
daß bei Verwendung einer Abtrenneinrichtung, z. B. dieses Reaktionsgefäßes geht zu einem Verdampfer,
mit zwei Schnellverdampfern eine unerwünscht große von dem die festen Rückstände entfernt werden,
Menge Propylenoxyd (etwa 7 bis 8 °/o der erzeugten während der von dem Verdampfer abgegebene
Menge) im Kreislauf zu dem Hauptoxydationsreak- Dampf, der eine kleine Menge Propylenoxyd enthält,
tionsgefäß zurückgeführt und damit die Gesamtaus- 45 im Kreislauf zu der Aldol-Kondensations- und Verbeute
herabgesetzt wird. Bei Verwendung der erfin- seifungs-Einrichtung zurückgeführt wird,
dungsgemäßen Kombination eines Schnellverdamp- Die Erfindung wird unter Bezugnahme auf die fers mit einem Abstreifer wird dagegen das Propylen- Zeichung beschrieben,
oxyd praktisch vollständig von dem im Kreislauf
dungsgemäßen Kombination eines Schnellverdamp- Die Erfindung wird unter Bezugnahme auf die fers mit einem Abstreifer wird dagegen das Propylen- Zeichung beschrieben,
oxyd praktisch vollständig von dem im Kreislauf
zurückgeführten Lösungsmittel abgetrennt. Ein wei- 50 Beispiel
terer Vorteil der Verwendung eines Abstreifers an
terer Vorteil der Verwendung eines Abstreifers an
Stelle eines zweiten Schnellverdampfers besteht darin, In diesem Beispiel wurde ein mit einem Magnetdaß
jener die gebildeten Säuren von dem im Kreis- rührer ausgerüsteter Autoklav mit einem Fassungslauf geführten Lösungsmittel bis auf einen kleinen vermögen von 11 als Reaktionsteil in einem konti-Rest
entfernt, der etwa 0,05 bis 0,2 Gewichtsprozent 55 nuierhch arbeitenden System verwendet. Das Lösungsdes
gesamten im Kreislauf zurückgeführten Stroms mittel, Propylen und Sauerstoff wurden durch einen
beträgt. Bei Verwendung von Schnellverdampfern Bodendurchlaß direkt unter einen Turbinenführer
bleiben dagegen etwa 1 bis 2 Gewichtsprozent Säuren eingeleitet, der mit 1500 U/min umlief, um ein wirkin
dem im Kreislauf zurückgeführten Lösungsmittel. sames Mischen und eine innere Gasumwälzung zu
Der von dem Schnellverdampfer und Abstreifer 60 gewährleisten. Das Reaktionsgefäß, wurde elektrisch
abgezogene Dampf wird Kühlern zugeführt, aus geheizt. Die Temperaturregelung erfolgte durch Steuedenen
ein Kondensatstrom einem Scheider zugeführt rung des Wasserflusses in inneren . Kühlschlangen,
wird, von dem Säure, Wasser, Zwischensieder und Die Reaktionstemperatur wurde auf einem Meß-Restlösungsmittel
als Bodenstrom und Propylenoxyd streifen kontinuierlich aufgezeichnet,
und tiefer siedende Komponenten als Dampf abge- 65 Im Betrieb wurden die Reaktionspartner, bestehend zogen werden. Dieser Dampf wird in eine C3-Ab- aus 92°/oigem Propylen und 95°/oigem Sauerstoff zutrennzone eingeleitet, von der Propylen und Propan sammen mit Propylenglykolacetat, einem bevorzugals Dampf und Propylenoxyd, Methylformiat und ten Lösungsmittel, vorgemischt und dem unteren
und tiefer siedende Komponenten als Dampf abge- 65 Im Betrieb wurden die Reaktionspartner, bestehend zogen werden. Dieser Dampf wird in eine C3-Ab- aus 92°/oigem Propylen und 95°/oigem Sauerstoff zutrennzone eingeleitet, von der Propylen und Propan sammen mit Propylenglykolacetat, einem bevorzugals Dampf und Propylenoxyd, Methylformiat und ten Lösungsmittel, vorgemischt und dem unteren
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Teil des Reaktionsgefäßes 11 zugeführt, in dem ein zugeführt werden, damit das Propylen gewonnen
Druck von 52,7 at und eine Temperatur von 200° C wird. In dem Absorber 20 wurde ein Druck von
aufrechterhalten wurden. Das Molverhältnis zwischen · 8,4 at, oben eine Temperatur von etwa 70° C und
den zugeführten Mengen C3H6 und O2 war 1,5. Die unten eine Temperatur von 100° C aufrechterhalten.
Gesamtverweilzeit betrug 4 Minuten. Man kann auch 5 Er besaß zwanzig Böden. Die nicht kondensierbaren
zwei oder mehrere Reaktionsgefäße vorsehen, die Gase O2, H2, N2, CH4, CO und CO2 wurden vom
parallel geschaltet sind und unter identischen Bedin- oberen Ende des Absorbers abgezogen. Propan,
gungen betrieben werden, wobei das Ausgangspro- Propylen, Propylenoxyd und andere lösliche Komdukt
dieser Reaktoren in die nachstehend beschrie- ponenten, werden in dem Lösungsmittel gelöst, das
bene Abtrenneinrichtung eingeleitet wird, die aus io über die Leitung 44 im Kreislauf zu dem Reaktionseinem
Schnellverdampfer und einem Abstreifer be- gefäß zurückgeführt wird, oder werden zur Reinigung
steht und nachstehend beschrieben ist. des Propylens weiter aufgearbeitet, wie nachstehend
Das Reaktionsprodukt besteht aus einem teilweise beschrieben wird.
gasförmigen, teilweise flüssigen Ausgangsgemisch Das Kondensat von dem Kühler 14 wurde mit dem
und wird kontinuierlich dem Schnellverdampfer 13 15 Kondensat von dem Kühler 15 vereinigt. Dieser verzugeführt,
in dem ein Druck von 10,5 at und eine einigte Strom enthielt mehr als 99% des Propylen-Temperatur
von 2000C aufrechterhalten wurde. Von oxyds, den größten Teil der Säuren und 15 bis 20%
diesem Schnellverdampfer wurden der größte Teil des Lösungsmittels und wurde über die Leitung 25 der
aller Tief- und Zwischensieder, einschließlich des Destillationskolonne 26 zugeführt. In dieser Kolonne
ganzen nicht umgesetzten Propylens, des CO2, und 20 werden Propylenoxyd und tiefer siedende Kompomindestens
der Hälfte und in diesem Beispiel etwa nenten, beispielsweise Propylen, Propan, Acetal-65%
des Propylens zusammen mit etwa einem Drittel dehyd, Methylformiat, sowie eine kleine Menge
der Säuren, z. B. Ameisen- und Essigsäure, allen ReSt-CO2 als Dampf abgezogen. Wasser, Säuren, Megelösten
Gasen und etwa 6 bis 8% des Lösungs- thanol, Aceton, Methylacetat und Restlösungsmittel
mittels als Dampf abgezogen. Der Bodenstrom des 35 werden als Bodenstrom abgezogen. Durch Aufarbei-Schnellverdampfers
13 wurde einer Abstreifkolonne ten des Bodenstroms kann man das Lösungsmittel 18 zugeführt, in der ein Druck von etwa 1,74 at und und kommerziell wertvolle Nebenprodukte, beispielsam
Boden eine Temperatur von 210° C aufrecht- weise Essigsäure und andere Säuren gewinnen. Die
erhalten wurde und die acht Destillationsböden ent- Kolonne 26 wird mit einem Druck von 10,5 at, oben
hielt. Das restliche Propylenoxyd, allgemein zwischen 30 mit einer Temperatur von etwa 40° C und unten mit
30 und 50% der erzeugten Menge, in dem vorlie- einer Temperatur von 210° C betrieben. Sie hat
genden Beispiel etwa 35%, ferner im wesentlichen vierzig Böden; das Rückflußverhältnis ist 0,16.
die Gesamtmenge der übrigen Säuren, und leichteren Der von der Kolonne 26 abgezogene Dampf wird
die Gesamtmenge der übrigen Säuren, und leichteren Der von der Kolonne 26 abgezogene Dampf wird
Komponenten und 10 bis 15% des Lösungsmittels über die Leitung 27 einer C3-Abtrennkolonne 28 zuwurden
als Dampf abgezogen. Der Bodenstrom des 35 geführt, die oben auf etwa 50° C, unten auf 160° C
Abstreifers 18 enthielt die Masse des Lösungsmittels gehalten und mit einem Druck von 21 at betrieben
und wurde über die Leitung 19 dem Absorber 20 zu- wird. Als Dampf werden Propylen, Propan und
geführt. Ein Nebenstrom 21 wird von dem lösungs- Rest-CO, und als Bodenstrom Propylenoxyd, Acetmittelhaltigen
Strom des Abstreifers 18 abgezweigt aldehyd "und Methylformiat abgezogen. Es werden
und einer Rückstandsabstreifkolonne 22 zugeführt. 40 vierunddreißig Böden verwendet; das Rückflußver-Von
dieser wird als Bodenstrom der Rückstand abge- hältnis beträgt 0,31. Der von dieser Kolonne abgezogen,
der aus den Reaktionsprodukten besteht, die zogene Dampf wird über die Leitung 29 einer Prohöhere Siedepunkte haben als das Lösungsmittel. Als pan-Propylen-Scheidekolonne 30 zugeführt, die mit
Dampf wird das Lösungsmittel abgezogen und über einem Druck von 21 at betrieben und oben auf etwa
die Leitung 23 und mit dem Bodenstrom 19 des Ab- 45 50° C und unten auf 55° C erhitzt wird. Es werden
streifers dem Absorber 20 zugeführt, dessen Absorp- vierundneunzig Böden verwendet; das Rückflußvertionskapazität
dadurch erhöht wird. In der Kolonne hältnis ist 11,7. Im Bodenausfluß wird über die Lei-22
wird ein Druck von 250 mm/Hg absolut und oben tung 34 Propan abgezogen. Propylen wird als Dampf
eine Temperatur von etwa 153° C, unten eine Tempe- über die Leitung 35 abgezogen und im Kreislauf zu
ratur von 210° C aufrechterhalten. Die Rückstands- 50 dem Reaktionsgefäß zurückgeführt. Man kann gegeabtrennkolonne
besitzt sieben Destillationsböden. benenfalls auch etwas Propan als Dampf abziehen
Der von dem Schnellverdampfer 13 und dem Ab- und im Kreislauf zurückführen, wenn man die Temstreifer
18 abgezogene Dampf wurde zur Teilkonden- peratur am Boden dieser Kolonne erhöht,
sation je einem Kühler 15 bzw. 14 zugeführt, der mit In einem anderen Verfahren zur Abtrennung von
sation je einem Kühler 15 bzw. 14 zugeführt, der mit In einem anderen Verfahren zur Abtrennung von
Kühlwasser betrieben wurde. In dem Kühler 15 wur- 55 Propan von dem im Kreislauf geführten Propylen
den die nicht kondensierbaren Stoffe, einschließlich wird der Dampf von der Kolonne 28 mit dem Dampf
der nicht kondensierbaren Gase, des größten Teils des in der Leitung 16 gemischt, die von dem Kühler 15 zu
CO2, etwa 6% der Gesamtmenge des Propylen- dem Absorber 20 führt. Wie vorstehend erwähnt
oxyds, kleine Mengen Propylen, etwa die Hälfte des wurde, kann der Lösungsmittel, Propylen und Propan
nicht umgesetzten Propylens, sowie Propan von den 60 enthaltende Bodenstrom von dem Absorber direkt zu
kondensierbaren Stoffen getrennt und über die Lei- dem Reaktionsgefäß zurückgeführt oder zur Reinitung
16 gleichzeitig mit dem als Bodenstrom von dem gung des Propylens, d. h. zur Abtrennung des Pro-Abstreifer
18 abgezogenen Lösungsmittel dem Ab- pans, weiter aufgearbeitet werden. Wenn die Propansorber
20 zugeführt. Die von dem Kühler 14 abge- konzentration in dem Reaktionsgefäß auf einen Wert
zogenen, nicht kondensierbaren Stoffe enthalten 65 steigt, bei dem die Propylenoxydation gestört wird,
CO2, Propan und Propylen und werden entweder wird eine Rückführung von zusätzlichem oder überbeseitigt
oder können auch in dem Kompressor 24 schüssigem Propan in das Reaktionsgefäß dadurch
verdichtet und über die Leitung 16 dem Absorber verhindert, daß der Bodenstrom des Absorbers 20
11 12
ganz oder teilweise in einem beispielsweise mittels 36 wird über die Leitung 37 dem Verdampfer 38 zueines
regelbaren Verteilers von der Leitung 44 abge- geführt, der bei einer Temperatur von etwa 100° C
zweigten Nebenstrom in einen Desorber geführt wird, und unter einem Druck von 1,05 at betrieben wird,
in dem ein Druck von 26 at, oben eine Temperatur Als Rückstand werden Feststoffe, einschließlich von
von 50° C und unten eine Temperatur von 100° C 5 Aldolpolymeren, Natriumacetat und Natriumformiat
aufrechterhalten wurde. Hier wird Lösungsmittel als entfernt. Ein Dampfstrom wird abgezogen, der Pro-Bodenstrom
abgezogen und über die Leitung 44 zum pylenoxyd (etwa 1 °/o), Crotonaldehyd, Methanol
Reaktionsgefäß zurückgeführt. Propan und Pro- und Wasser enthält und über die Leitung 39 zu dem
pylen werden als Dampf abgezogen und einem Reaktionsgefäß 36 zurückgeführt wird. Das alka-C3H6-C3H8-Teiler
zugeführt, in dem ein Druck von io lische Mittel wird über die Leitung 40 ergänzt.
21 at aufrechterhalten und der oben auf etwa 50° C Der von dem Reaktionsgefäß 36 abgezogene und unten auf 55° C erhitzt wird. Propan wird als Dampf enthält vorwiegend Propylenoxyd, eine kleine Bodenstrom abgezogen. Propylen im wesentlichen in Menge Methanol, Wasser und Spuren von nicht derselben Zusammensetzung wie das Ausgangsma- vollständig aldolisiertem Acetaldehyd und wird über terial wird im Kreislauf in den Strom des dem Re- 15 die Leitung 50 einer kleinen Raffinationskolonne 51 aktionsgefäß zugeführten Propylenausgangsmaterials zugeführt, in welcher die letzte Trennung von etwa eingeleitet. noch vorhandenem Acetaldehyd von Propylenoxyd
21 at aufrechterhalten und der oben auf etwa 50° C Der von dem Reaktionsgefäß 36 abgezogene und unten auf 55° C erhitzt wird. Propan wird als Dampf enthält vorwiegend Propylenoxyd, eine kleine Bodenstrom abgezogen. Propylen im wesentlichen in Menge Methanol, Wasser und Spuren von nicht derselben Zusammensetzung wie das Ausgangsma- vollständig aldolisiertem Acetaldehyd und wird über terial wird im Kreislauf in den Strom des dem Re- 15 die Leitung 50 einer kleinen Raffinationskolonne 51 aktionsgefäß zugeführten Propylenausgangsmaterials zugeführt, in welcher die letzte Trennung von etwa eingeleitet. noch vorhandenem Acetaldehyd von Propylenoxyd
Der Bodenstrom der Kolonne 28 enthält Pro- erfolgt. Diese kleine Raffinationskolonne hat fünfpylenoxyd,
Acetaldehyd und Methylformiat und unddreißig Böden und arbeitet mit einem Rückwird
über die Leitung 31 der Einrichtung 36 zur 20 flußverhältnis von etwa 15,0 unter einem Druck von
Aldol-Kondensation und Verseifung zugeführt. Diese 2,3 at und hat oben eine Temperatur von etwa
Einrichtung besteht aus einem Reaktionsgefäß mit 50,0° C und unten eine Temperatur von etwa 60° C.
einem Fassungsvermögen von 500 ml, das mit einem Der von der Kolonne 51 abgezogene Dampf enthält
Rührer versehen ist und eine wäßrige 3 η Natrium- eine kleine Menge Propylenoxyd und Spuren von
hydroxydlösung enthält. In dieser Lösung erfolgt as Acetaldehyd und wird über die Leitungen 52 und 31
gleichzeitig eine Aldolisierung von Acetaldehyd und im Kreislauf zu der Einrichtung 36 zum Aldolkoneine
Verseifung von Methylformiat. Dieses Reaktions- densieren und Verseifen zurückgeführt. Der Bodengefäß
wird mit etwa 50° C und einem Druck von 5 at strom der Kolonne 51 enthält zum größten Teil
betrieben. Die Verweilzeit in dem Reaktionsgefäß ist Propylenoxyd zusammen mit kleinen Mengen Methaetwa
25 Minuten. Im allgemeinen kann man das 30 nol und Wasser und wird über die Leitung 53 einer
Reaktionsgefäß bei Temperaturen im Bereich von Kolonne 54 zur Endraffination des Propylenoxyds
0 bis 200° C, vorzugsweise 25 bis 75° C und zugeführt. Diese Kolonne wird oben auf 50° C und
Drücken betreiben, die zur Aufrechterhaltung einer unten auf 125° C erhitzt. In dieser Kolonne werden
flüssigen Phase genügen und vorzugsweise in dem einundzwanzig Böden verwendet; das Rückflußver-Bereich
von 1 bis 10 at liegen. In einer abgeänderten 35 hältnis beträgt 1,0 der Druck 2,1 at, die Temperatur
Ausführungsform dieser Phase des Verfahrens wer- oben 50° C und unten 125° C. Im Bodenstrom werden
zur Aldol-Kondensation und Verseifung zwei den Wasser und Methanol abgezogen. Als Dampf wird
oder mehrere Einrichtungen verwendet, in denen über die Leitung 44 Propylenoxyd mit einer Reinheit
gleichzeitig die Aldolisierung des Acetaldehyde und von mehr als 99% als Produkt abgezogen,
die Verseifung des Methylformiats erfolgt. 40 In einer typischen Anwendungsform des vorliegen-
die Verseifung des Methylformiats erfolgt. 40 In einer typischen Anwendungsform des vorliegen-
In dem Reaktionsgefäß 36 teilt sich das Reaktions- den Ausführungsbeispiels werden die Ausgangsma-
gemisch in eine organische obere Phase, die mehr terialien etwa in folgenden Mengen pro Stunde zu-
als 99 °/o des Propylenoxyds, Methanol und etwaiges geführt: 530 g Propylen, 270 g Sauerstoff, 4600 g
nicht umgesetztes Acetaldehyd enthält, und eine Lösungsmittel (Propylenglykoldiacetat). Im statio-
wäßrige untere Phase, die eine kleine Menge Pro- 45 nären Zustand (Verweilzeit im Reaktionsgefäß etwa
pylenoxyd (weniger als 1 %), Aldol, Crotonaldehyd, 4,0 Minuten) beträgt die Propylenumwandlung etwa
Wasser, Methanol, Natriumacetat und Natriumfor- 54%, die Sauerstoffumwandlung 99,9% und die
miat enthält. Der Bodenstrom des Reaktionsgefäßes Ausbeute von Propylenoxyd 46 %.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
- Patentanspruch:Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Propylenoxyd durch direkte Oxydation von Propylen mit molekularem Sauerstoff bei Temperaturen im Bereich von 50 bis 400° C und Drücken von 0,5 bis 350 at in Gegenwart eines Lösungsmittels aus voll veresterten Polyacylestern und Gewinnung und Reinigung von Oxydations-Nebenprodukten, dadurch gekennzeichnet, daß man =
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