DE1541079C3 - Mikrowellenbandfilter - Google Patents

Description

Nähe des Durchlaßbereichs durch einen einzigen Reihenschwingkreis dargestellt werden.

Bei Filtern für Mikrowellen-Funkverbindungen muß die Dämpfung mit wachsender Entfernung vom Durchlaßbereich gleichmäßig zunehmen und in einem Abstand von 140 MHz einen Wert von 50 db überschreiten.

Die auf anderen Wellenmoden beruhenden Resonanzfrequenzen von Filter-Hohlraumresonatoren weisen vielfach einen Frequenzabstand vom Filter-Durchlaßbereich auf, der so gering ist, daß beim einzelnen Hohlraumresonator mehrere Resonanzfrequenzen neben jener einen Resonanzfrequenz störend iri Erscheinung treten, die von dem Wellenmodus herrührt, der durch Resonatorentwurf zugrunde liegt.

In diesem Fall kann keine gleichmäßig zunehmende Dämpfung in den Sperrbereichen verwirklicht werden. Dies trifft prinzipiell sogar für jedes Mikrowellenbandfilter zu, da ein beliebiger Hohlraumresonator im vollständigen Frequenzband (von 0 bis oo) unendlich viele Resonanzfrequenzen aufweist. Auf Grund dessen kann kein Filter mit in den * =; Sperrbereichen gleichmäßig zunehmender Dänp-" ^ fungscharakteristik hergestellt werden. Der Verwender des Filters ist aber an dem Verlauf der Dämpfung im vollständigen Frequenzband auch nicht interessiert. Seine Vorschriften betreffen nur eine bestimmte Umgebung des Durchlaßbereiches. So wird z. B. für die Filter einer Mikrowelleneinrichtung, die im 6000-MHz-Band arbeitet, die Dämpfung nur für den Bereich de.s Bandes von 0 bis 7500 MHz angegeben. Infolgedessen brauchen die Hohlraumresonatoren nur so bemessen zu sein, daß sie in dem interessierenden Frequenzband jeweils wie ein Schwing-

kreis wirksam sind.

Bei dem größten Teil der in Mikrowellen-Funkverbindungen verwendeten Mikrowellenbandfilter bestehen die Reaktanzelemente aus Stabreihen, wobei die Achsen der Stäbe zu der schmaleren Seitenwand des Wellenleiters mit Rechteckquerschnitt parallel liegen und die breiteren Seitenwände des Wellenleiters durch diese Stäbe metallisch verbunden sind. Die Hohlraumresonatoren der Filter mit Stabreihen _N erfüllen die vorstehend genannten Resonanzfrequenz- y bedingungen, doch sind sie mit einer verhältnismäßig hohen Durchlaßdämpfung behaftet.

Es ist auch ein zwischen Wellenleiter eingefügtes Mikrowellenfilter bekannt, das aus mindestens vier unmittelbar gekoppelten Hohlraumresonatoren aufgebaut ist, die in unterschiedlichen Schwingungsmoden erregt sein können. Dieses Filter besitzt eine Ersatzschaltung, die aus mindestens drei Schwingkreisen mit zwei verschiedenen Gütewerten besteht. Zur Erzielung einer geebneten Gruppenlaufzeit ist dabei für eine Fehlanpassung der Endhohlräume gesorgt und der Schwingwiderstandsparameter ρ größer als eins gewählt. Dieses Filter hat ebenfalls eine vergleichsweise große Durchlaßdämpfung.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Mikrowellenbandfilter zu schaffen, das, verglichen mit bekannten Filtern gleicher Dämpfung im Sperrbereich, eine geringere Durchlaßdämpfung besitzt.

Diese Aufgabe wird ausgehend von einem Mikrowellenbandfilter der eingangs genannten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Schwingkreise der Ersatzschaltung, welche geringere Güte aufweisen, durch zylindrische TE_m-Hohlraumresonatoren oder durch TE₁₀₂-Hohlraumresonatoren mit Rechteckquerschnitt verwirklicht sind, während diejenigen Schwingkreise, deren Güten größer sind, durch zylindrische TE_0U-Hohlraumresonatoren mit Kreisquerschnitt derart verwirklicht sind, daß die Mittelpunkte der an den Seitenwänden der einzelnen TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren befindlichen beiden Kopplungsöffnungen in der die Höhenabmessung des Hohlraumresonators halbierenden Ebene liegen, wobei diejenigen Radien des als Schnittkurve dieser.

ίο Halbierungsebene mit der zylindrischen Mantelfläche des Hohlraumes entstehenden Kreises, welche zu den Mittelpunkten der Kopplungsöffnungen zeigen, aufeinander senkrecht stehen, und daß ferner als Abstimmittel der TE_0U-Hohlraumresonatoren eine an je einer Deckplatte der Hohlraumresonatoren angeordnete und längs der Längsachse der Hohlraumresonatoren bewegbare dielektrische Scheibe vorgesehen ist.

Zum Verständnis der Erfindung muß man sich klarmachen, welchen Einfluß die einzelnen Elemente des Filters auf die Durchlaßdämpfung haben.

In der allgemeinsten Form kann ein Mikrowellenbandfilter durch das Schemabild nach Fig.l dargestellt werden, bei dem Hohlraumresonatoren A beliebiger Ausbildung untereinander und mit den dazwischenliegenden Wellenleiterabschnitten B über Kopplungsöffnungen C verbunden sind. Nimmt man an, daß die Hohlraumresonatoren in dem interessierenden Frequenzbereich nur eine einzige Resonanzfrequenz besitzen, gilt für diesen Frequenzbereich die Ersatzschaltung gemäß F i g. 2, die Querzweigadmittanzen Y, ideale Übertrager T, Wellenleiterabschnitte L sowie Reihenschwingkreise X enthält. Die Schaltung nach Fig. 2 kann ihrerseits in eine aus der Netzwerktheorie bekannte, sogenannte »Grundfilterschaltung« umgewandelt werden, in deren Längszweigen Reihenschwingkreise und in deren Querzweigen Parallelschwingkreise liegen. Beim Entwerfen eines Filters werden die Resonanzfrequenzen der Schwingkreise der Grundfilterschaltung gleich der mittleren Frequenz des Durchlaßbereiches gewählt und werden die Anzahl der Schwingkreise sowie deren belastete Güte derart berechnet, daß das auf Grund dieser Ersatzschaltung mit konzentrierten Parametern gebaute Filter die vorgeschriebenen Übertragungseigenschaften aufweist. Das Mikrowellenbandfilter selbst wird dann so ausgelegt, daß eine der Anzahl der Schwingkreise der Grundfilterschaltung gleiche Anzahl von Hohl·- raumresonatoren vorgesehen wird und die geometrischen Abmessungen der Hohlraumresonatoren sowie der dazwischenliegenden Kopplungsöffnungen derart gewählt werden, daß sich als Ersatzschaltung des fertigen Filters genau die berechnete Grundfilterschaltung ergibt.

Da die Metallwände des Mikrowellenbandfilters eine endliche Leitfähigkeit besitzen, wird ein Teil der magnetischen Energie der durchgeleiteten Signale verzehrt, wodurch die Durchlaßdämpfung erhöht wird. Dieser Einfluß läßt sich in der Grundfilterschaltung dadurch berücksichtigen, daß in den Reihenschwingkreisen der Grundfilterschaltung ein kleiner Reihenwiderstand vorgesehen wird, der umgekehrt proportional der unbelasteten Güte des dem betreffenden Schwingkreis entsprechenden Hohlraumresonators ist. Untersucht man an Hand der derart ergänzten Grundfilterschaltung die auf die endliche Leitfähigkeit zurückzuführende Erhöhung

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der Durchlaßdämpfung, so ergibt sich zusammengefaßt folgendes:

Die Durchlaßdämpfung beruht überwiegend auf den in den Schwingkreisen der Grundfilterschaltung vorhandenen Widerständen. Sind diese Widerstände untereinander gleich, d. h., sind die unbelasteten Güten der Hohlraumresonatoren des Filters einander gleich, so wird ein größerer Teil der im Filter verlorenen Energie durch die Widerstände der Schwingkreise aufgezehrt, die in der ergänzten Grundfilterschaltung die numerisch größere belastete Güte aufweisen. Bei Filtern mit maximal geringwelliger Tschebyscheffscher Charakteristik oder mit geringer Welligkeit (geringer als 0,05 db) befinden sich die Schwingkreise mit größerer belasteter Güte im »5 inneren Teil des Filters, während die Schwingkreise mit geringerer belasteter Güte am Rand des Filters angeordnet sind. Dies bedeutet, daß bei einem Filter, das aus Hohlraumresonatoren mit gleich großer unbelasteter Güte besteht, jeweils die Verluste der ao inneren Hohlraumresonatoren des Filters hinsichtlich der Durchlaßdämpfung die entscheidende Rolle spielen, wohingegen die Verlustwiderstände der äußeren Hohlraumresonatoren nur einen geringeren Teil der Durchlaßdämpfung bewirken. Bei der numerischen Berechnung eines Filters mit vier Hohlraumresonatoren, die gleich große Widerstände aufweisen, wurde z. B. ermittelt, daß zwei Drittel der Durchlaßdämpfung auf die beiden inneren Hohlraumresonatoren und nur ein Drittel derselben auf die beiden äußeren Hohl raum resonatoren zurückzuführen sind.

Es ist zwar bekannt, daß die unbelastete Güte eines zylindrischen TE_on-Hohlraumresonators sehr hohe Werte im Vergleich zu Hohlraumresonatoren annimmt, die in einer anderen Wellenform schwingen. Der hohen unbelasteten Güte entspricht ein geringerer Reihenverlustwiderstand. Es ist aber nicht möglich, ein Filter ausschließlich aus TE_0U-Hohlraumresonatoren aufzubauen, weil die geometrisehen Abmessungen derselben bedeutend größer sind. Daher liegen die Resonanzfrequenzen für die übrigen > Wellenformen des Hohlraumresonators nahe bei der Resonanzfrequenz der Wellenform TE_0n. Das bedeutet, daß der TE₀₁₁-Hohlraumresonator in den meisten Fällen nicht durch einen einzigen Schwingkreis ersetzt werden kann und die Sperrdämpfung eines aus solchen Hohlraumresonatoren aufgebauten Filters mit der Entfernung vom Durchlaßbereich nicht gleichmäßig zunimmt.

Bei dem Mikrowellenbandfilter nach der Erfindung wird die Durchlaßdämpfung dadurch herabgesetzt, daß nur einzelne, hinsichtlich der Durchlaßdämpfung kritische Hohlraumresonatoren für die Wellenform TE₀₁₁. ausgelegt werden. Zugleich werden durch die erfindungsgemäße Wahl der Lage der Kopplungsöffnungen die sonst bei 'der Verwendung von TE_0U-Hohlraumresonatoren entstehenden Nachteile, insbesondere die Störwirkungen der zu den meisten übrigen Wellenformen gehörigen Resonanzfrequenzen, beseitigt. Zwar läßt sich durch die beschriebene Anordnung der Kopplungsöffnungen die Störwirkung der Resonanzfrequenz der "Wellenform TE₃₁₁ nicht ausschalten. Diese Resonanzfrequenz liegt jedoch in genügendem Abstand von der Resonanzfrequenz der Wellenform TE₀₁₁. Bei der Planung des Filters unter Verwendung von TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren muß daher die Wirkung der Wellenform TE₃₁₁ nicht in Betracht gezogen und kann der TE₀₁₁-Hohlraumresonator durch einen einzigen Reihenschwingkreis ersetzt werden.

Ausgehend von den oben geschilderten Erkenntnissen werden also bei dem Filter nach der Erfindung nur diejenigen Verlustwiderstände der Reihenschwingkreise der Ersatzschaltung durch Verwendung von zylindrischen TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren herabgesetzt, die am stärksten zu der Durchlaßdämpfung beitragen. Es ,handelt sich dabei, wie.geschildert, um die im Filter innenliegenden Hohlraumresonatoren. Die Abmessungen der Kopplungsöffnungen der TE_otl-Hohlraumresonatoren können vorteilhaft klein gehalten werden, weil diese Hohlraumresonatoren hohe belastete Güte besitzen. Die erfindungsgemäße Ausbildung der Abstimmittel der TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren erlaubt darüber hinaus eine einwandfreie Abstimmung der Resonanzfrequenz, ohne daß die Störwirkung der übrigen Wellenformen erhöht wird. Insgesamt wird durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung ein Mikrowellenbandfilter erhalten, bei dem einerseits die günstigen Eigenschaften von aus TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren aufgebauten Filtern (geringe Durchlaßdämpfung) weitgehend erzielt werden, andererseits aber die Nachteile solcher Filter (Störungen durch andere Wellenformen) weitgehend vermieden sind.

Die Sperrdämpfung des Filters erhöht sich vorschriftsmäßig mit dem Abstand vom Durchlaßbereich und beginnt erst in einem Abstand von beispielsweise 500 MHz wieder zu sinken. Diese Erscheinung ist auf die störende Wellenform TE₃₁₁ der TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren zurückzuführen. Sie läßt sich beseitigen, wenn gemäß einer Weiterbildung der Erfindung an mindestens einem von dem im Filter verwendeten TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren ein die Wellen der störenden Wellenform TE₃₁₁ beseitigender Saugkreis angeschlossen ist, der aus einem am einen Ende kurzgeschlossenen und durch Hochfrequenzeisen zum Teil ausgefüllten Koaxialleitungsabschnitt besteht, bei welchem die Länge des Innenleiters veränderlich ist und bei welchem die Achse in der die Längsachse des TE₀₁₁-Hohlraumresonators enthaltenden Halbierungsebene liegt. Der Koaxialleitungsabschnitt stellt in dem der Wellenform TE₃₁₁ entsprechenden Reihenschwingkreis einen Verlustwiderstand dar, der die Filterdämpfung bei der zu der Wellenform TE₃₁₁ gehörigen Resonanzfrequenz erhöht. Die Durchlaßdämpfung des Filters wird dadurch nicht verschlechtert. .

Die Wirkung des Koaxialleitungsabschnittes kann noch erhöht werden, wenn auf den Innenleiter ein dielektrischer, z. B. aus Polystyrol bestehender, stufenförmig ausgebildeter Ring aufgesetzt wird, der in das Innere des TE_0U-Hohlraumresonators hineinreicht und das Hochfrequenzeisen in Form eines Ringes trägt. . .....■' ■.....■'

Ist der gleichmäßige Verlauf der Dämpfungscharakteristik nicht so wichtig, kann gemäß einer abgewandelten Ausführungsform der Saugkreis auch einfach aus einem von der Wand des Hohlraumresonators aus um eine einstellbare Strecke in den Hohlraumresonator hineinreichenden Metallstab bestehen.

Die Wirkung der Abstimmittel der TE₀₁ ,-Hohlraumresonatoren kann gemäß einer Weiterbildung der Erfindung dadurch erhöht werden, daß an den Rändern der dielektrischen Abstimmscheiben der zylindrischen TE_OU-Hohlraumresonatoren Metallringe

vorgesehen sind, die parallel zu den sich im Hohlraumresonator ausbildenden elektrischen Kraftlinien verlaufen.

Ein mechanisch besonders einfacher Aufbau wird erhalten, wenn bei Verwendung von vier Hohlraumresonatoren die Längsachsen der TE_U1-Hohlraumresonatoren senkrecht zu den Längsachsen der TE₀₁ !-Hohlraumresonatoren stehen.

Die Erfindung ist im folgenden an Hand eines Ausführungsbeispiels in Verbindung mit den F i g. 3 bis 5 näher erläutert.

Es zeigt

F i g. 3 eine Vorderansicht eines mit vier Hohlraumresonatoren versehenen Mikrowellenbandfilters nach der Erfindung im Schnitt,

Fig. 4 eine Seitenansicht des Mikrowellenbandfilters nach Fig. 3 und

F i g. 5 eine auseinandergezogene, perspektivische Ansicht des Mikrowellenbandfilters nach den F i g. 3 und 4.

Aus den Fig. 3, 4 und 5 ist ersichtlich, daß das Filter aus mehreren Teilen zusammengesetzt ist. Die Befestigung der einzelnen Teile erfolgt durch Schrauben. Die an die äußeren (den ersten und den vierten) Hohlraumresonatoren des Filters angeschlossenen Wellenleiter, die z. B. eine Abmessung von 20 · 40 mm haben, werden durch schmälere Seitenwände 1, 2 und breitere Seitenwände 3, 4 begrenzt. Zur Trennung des Ein- und Ausganges des Filters müssen die Wellenleiter durch eine metallische Trennwand 11 in zwei Teile aufgeteilt werden. Der Eingangswellenleiter ist über eine kreisförmige Kopplungsöffnung 5 an den ersten zylindrischen TE_1U-Hohlraumresonator angeschlossen. Der Ausgangswellenleiter ist an den vierten, zylindrischen TEjjj-Hohlraumresonator über eine kreisförmige Kopplungsöffnung 6 angeschlossen. Die Ein- und Ausgangswellenleiter sind von gleicher Länge und im beschriebenen Beispiel etwa 60 mm lang. Zwecks leichterer Fertigung und genauerer Maßhaltung werden die beiden TE_1U-Hohlraumresonatoren aus zwei Teilen gefertigt. Die unteren Teile der Hohlraumresonatoren werden durch Bodenplatten 7, 8 und Mantelflächen 9, 10 begrenzt. Die Kopplungsöffnungen 5, 6 sind in der Mitte der Bodenplatten 7, 8 angeordnet. Der untere Teil der Hohlraumresonatoren und die Kopplungsöffnungen können auf einfache Weise bearbeitet werden, da sie vollständig offen liegen.

Grundsätzlich können der untere Teil der TE₁₁₁-Hohlraumresonatoren sowie die Ein- und Ausgangswellenleiter aus einem einzigen Block herausgearbeitet werden, doch ist dann die Bearbeitung der Wellenleiter äußerst schwierig und mit hohen Kosten verbunden. Zur Vereinfachung des Herstellungsverfahrens wird vorzugsweise die eine breitere Seitenwand 3 der Wellenleiter aus einem getrennten Teil hergestellt. Die Seitenwände 1, 2 und 4 der Wellenleiter sowie der untere Teil der TE_U1-Hohlraumresonatoren bestehen dagegen zweckmäßig aus einem einzigen Gußstück. Die Trennwand 11 wird in diesem Gußstück nachträglich mittels Schrauben 12 derart befestigt, daß sie nur mit der Seitenwand 4 metallisch verbunden wird. Zwischen der Trennwand 11 und den schmalen Seitenwänden 1, 2 liegen je ein Spalt von einigen Zehntel Millimeter. Der die Seitenwand 3 bildende Teil wird mittels Schrauben 13 nachträglich an dem Gußstück befestigt. Die Abstimmung der TE_m-Hohlraumresonatoren erfolgt durch Polystyrol-Stäbe 14 und 16, die mittels Stellorganen 15 und 17 verstellt, werden können.

Der obere Teil 18 bzw. 19 der TE_m-Hohlraumresonatoren sowie die Mantelflächen 20 und 21 der beiden inneren, zylindrischen TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren werden von einem zweiten Gußstück gebildet. Im mittleren Bereich der oberen Teile 18 und 19 sind- kreisförmige Kopplungsöffnungen 22 und 23

ίο vorgesehen, durch welche die Verbindung zwischen den beiden äußeren und den beiden inneren Hohlraumresonatoren hergestellt wird. Die beiden inneren TE_0U-Hohlraumresonatoren sind über eine kreisförmige Kopplungsöffnung 24 miteinander verbunden.

Die Mittelpunkte der Kopplungsöffnungen 22, 23 und 24 liegen in der die Höhenabmessung der TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren halbierenden Ebene, wobei diejenigen Radien der als Schnittkurven dieser Halbierungsebene mit den zylindrischen Mantelflächen der inneren TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren entstehenden Kreise, welche zu den Mittelpunkten der Kopplungsöffnungen 22, 24 bzw. 24, 23 zeigen, aufeinander senkrecht stehen.

Ein die Herabsetzung der Sperrdämpfung verhindernder, als Saugkreis wirkender Koaxialleitungsabschnitt ist an die Mantelfläche 20 des ersten der beiden TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren angeschlossen. Zwischen dem Innen- und dem Außenleiter 25 bzw. 26 des Koaxialleitungsabschnittes sind ein stufenförmig ausgebildeter Ring 27 aus Polystyrol und ein Hochfrequenzeisenring 28 angeordnet. Die Deckplatte des Koaxialleitungsabschnittes ist mit 29 bezeichnet. Die Änderung der Kopplung zwischen dem Koaxialleitungsabschnitt und dem TE_otl-Hohlraumresonator wird durch Änderung der Länge des Innenleiters 25 bewirkt. Die Längsachse des Innenleiters 25 liegt in der die Längsachse des TE₀₁₁-Hohlraumresonators enthaltenden Halbierungsebene. Die Deckplatten der beiden inneren zylindrischen TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren werden von Metallplatten 30 und 31 gebildet. Die Abstimmung der TE₀₁₁-Hohlraumresonatoren erfolgt durch Polystyrolscheiben 32 und Metallringe 33, die an der Deckplatte 30 angeordnet sind. Die Polystyrolscheiben 32 werden mittels Stellorganen 34 verstellt. Polystyrolstäbe 35,36 und 37, die neben den Kopplungsöffnungen 22, 23, 24 angeordnet sind, dienen der Abstimmung der Größe der durch die Kopplungsöffnungen bewirkten Kopplung. Die Bewegung der Polystyrolstäbe 35, 36 und 37 erfolgt durch Stellorgane 38, 39 und 40.

Die Unterteilung des Filters in einzelne Bauteile erfolgt zweckmäßig in der Weise, daß die durch das elektromagnetische Feld erzeugten Ströme möglichst nicht unterbrochen werden und auf diese Weise die Durchlaßdämpfung des Filters nicht erhöht wird. In dieser Hinsicht ist es vorteilhaft, wenn die Längsachsen der beiden äußeren und der beiden inneren Hohlraumresonatoren senkrecht aufeinanderstellen.

Durch entsprechende Wahl der Durchmesser der kreisförmigen Kopplungsöffnungen kann eine beliebige Übertragungscharakteristik (z. B. eine Charakteristik maximaler Flachheit oder eine Tschebysche Charakteristik) eingestellt werden.

Unter Zugrundelegung des oben erläuterten Prinzips kann nicht nur ein Filter mit vier Hohlraumresonatoren, sondern können auch andere Filtertypen verwirklicht werden.

Claims (4)

1 2 5. Mikrowellenbandfilter nach Anspruch 1, da- Patentansprüche: durch gekennzeichnet, daß bei Verwendung von vier Hohlraumresonatoren die Längsachsen der

1. Mikrowellenbandfiltec, das zwischen Wellen- TE_1U-Hohlraumresonatoren (7, 9, 18; 8, 10, 19) leiter mit Rechteckquerschnitt eingefügt ist, das 5 senkrecht zu den Längsachsen der TE₀₁₁-HoU-aus unmittelbar gekoppelten, in unterschied- raumresonatoren (20, 30, 31; 21, 30, 31) stehen liehen Schwingungsmoden erregten Hohlraum- (F i g. 3 bis 5). ,

resonatoren aufgebaut ist und dessen Ersatzschal- ______

tung mindestens drei Schwingkreise mit zwei ver- .

schiedenen Gütewerten enthält, dadurch ge- ίο Die Erfindung betrifft ein Mikrowellenbandfilter, kennzeichnet, daß die Schwingkreise der das zwischen Wellenleiter mit Rechteckquerschnitt Ersatzschaltung, welche geringere Güte aufwei- eingefügt ist, das aus unmittelbar gekoppelten, in unsen, durch zylindrische TEj^-Hohlraumresona- terschiedlichen Schwingungsmoden erregten Hohltoren (7, 9, 18; 8, 10, 19) oder durch TE₁₀₂- raumresonatoren aufgebaut ist und dessen Ersatz-Hohlraumresonatoren mit Rechteckquerschnitt 15 schaltung mindestens drei Schwingkreise mit zwei verwirklicht sind, während diejenigen Schwing- verschiedenen Gütewerten enthält,
kreise, deren Güten größer sind, durch zylin- Mikrowellenbandfilter sollen Signale, die innerdrische TE_otl-Hohlraumresonatoren mit Kreis- halb eines bestimmten Frequenzbereiches, dem querschnitt (20, 30, 31; 21, 30, 31) derart ver- Durchlaßbereich, liegen, mit möglichst geringer wirklicht sind, daß die Mittelpunkte der an den ao Dämpfung durchlassen. Signale, die außerhalb des Seitenwänden (20, 21) der einzelnen TE₀₁₁- Durchlaßbereiches, d. h. im Sperrbereich, liegen, sol-Hohlraumresonatoren befindlichen beiden Kopp- len dagegen eine in Abhängigkeit von dem jeweiligen lungsöffnungen (22, 24; 24, 23) in der die Anwendungsfall vorgegebene Dämpfung erfahren. Höhenabmessung des Hohlraumresonators hai- Auf geringe Durchlaßdämpfung kommt es z. B. bei bierenden Ebene liegen, wobei diejenigen Radien as Mikrowellen-Funkverbindungen besonders an, weil des als Schnittkurve dieser Halbierungsebene mit die Durchlaßdämpfung den Rauschabstand herabder zylindrischen Mantelfläche (20, 21) des setzt.

Hohlraumes entstehenden Kreises, welche zu Bei bekannten Mikrowellenbandfiltern werden im

~den Mittelpunkten der Kopplungsöffnungen (22, allgemeinen Reaktanzelemente vorgesehen, die sich

24; 24, 23) zeigen, aufeinander senkrecht stehen, 30 in der Ersatzschaltung durch in eine Leitung ,als

und daß ferner als Abstimmittel der TE₀₁₁-HoM- Querzweige eingefügte Zweipole darstellen lassen,

raumresonatoren (20, 30, 31; 21, 30, 31) eine an Der Abstand zwischen den Reaktanzelementen be-

je einer Deckplatte (30) der Hohlraumresonato- trägt dabei ungefähr die Hälfte oder ein Viertel der

ren angeordnete und längs der Längsachse der Wellenlänge der in der Mitte des Durchlaßbereiches

Hohlraumresonatoren bewegbare dielektrische 35 liegenden Signale. Bei Filtern mit Viertelwellenlän-

Scheibe (32) vorgesehen ist (Fig. 3 bis 5). gen-Kopplung werden benachbarte, in Abständen

2. Mikrowellenbandfilter nach Anspruch 1, da- einer halben Wellenlänge angeordnete und auf diese durch gekennzeichnet, daß an mindestens einen Weise die Stirnseiten von Resonatoren ergebende von den im Filter verwendeten TE₀₁₁-Hohlraum- Reaktanzelemente paarweise gleich ausgebildet und resonatoren (20, 30, 31) ein die Wellen der stö- 40 es beträgt der Abstand zwischen diesen Resonatoren renden Wellenform TE₃₁₁ beseitigender Saugkreis eine Viertelwellenlänge. Jeder einzelne dieser stirn-(25, 26, 29) angeschlossen ist, der aus einem am seitig von gleichen Reaktanzelementen begrenzten einen Ende kurzgeschlossenen und durch Hoch- Resonatoren ist als Hohlraumresonator wirksam, frequenzeisen (28) zum Teil ausgefüllten Koaxial- dessen Resonanzfrequenz im Durchlaßbereich des leitungsabschnitt (25, 26, 29) besteht, bei wel-.45 Filters liegt. Die auf die übrigen Wellenmoden zuchem die Länge des Innenleiters (25) veränder- rückgehenden Resonanzfrequenzen der Hohlraumlich ist und bei welchem die Achse in der die resonatoren liegen außerhalb des Durchlaßbereiches Längsachse des TE_0U-Hohlraumresonators (20, des Filters. Bei genügend großem Frequenzabstand 30, 31) enthaltenden Halbierungsebene liegt dieser Resonanzfrequenzen vom Filter-Durchlaß-(Fig. 3). . - _5O bereich können in der Ersatzschaltung die Hohl-

3. Mikrowellenbandfilter nach Anspruch 1, da- raumresonatoren durch Parallelschwingkreise und durch gekennzeichnet, daß an mindestens einen die Wellenleiterabschnitte zwischen den Hohlraumvon den im Filter verwendeten TE₀₁₁-HoW- resonatoren durch Viertelwellenlängen-Leituhgsraumresonatoren (20, 30, 31) ein die Wellen der abschnitte dargestellt werden. ,

störenden Wellenform TE₃₁₁ beseitigender Saug- 55 Bei sogenannten unmittelbar gekoppelten Filtern kreis (25, 26, 29) angeschlossen ist, der aus sind benachbarte Reaktanzelemente unterschiedlich einem von der Wand des Hohlraumresonators ausgebildet und annähernd in Abständen von einer aus um eine einstellbare Strecke in den Hohl- halben Wellenlänge angeordnet. Die Reaktanzraumresonator hineinreichenden Metallstab be- elemente und die dazwischenliegenden Wellenleitersteht,. . 60 abschnitte mit halber Wellenlänge bilden jeweils'

4. Mikrowellenbandfilter nach einem der An- einen Hohlraumresonator, dessen auf den ausgenutzsprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ten Wellenmodus zurückgehende Resonanzfrequenz an den Rändern der dielektrischen Abstimm- im Filterdurchlaßbereich liegt, wohingegen sich die scheiben (32) der zylindrischen TE₀₁₁-Hohlraum- weiteren Resonanzfrequenzen außerhalb des Filterresonatoren (20, 30, 31; 21, 30, 31) Metallringe 6g Durchlaßbereiches befinden. Bei genügend großem (33) vorgesehen sind, die parallel zu den sich Frequenzabstand dieser Resonanzfrequenzen vom im Hohlraumresonator ausbildenden elektrischen Filterdurchlaßbereich kann auch dieser Hohlraum-Kraftlinien verlaufen (F i g. 3 und 5). resonator in der Ersatzschaltung für Signale in der