DE1274375B - Pankratisches Linsensystem - Google Patents

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND DEUTSCHES WTWW^ PATENTAMT Int. Cl.:

G02b

AUSLEGESCHRIFT

Deutsche KX: 42 h - 6/02

Nummer: 1274375

Aktenzeichen: P 12 74 375.8-51 (E 26980)

Anmeldetag: 5. Mai 1964

Auslegetag: 1. August 1968

Die Erfindung bezieht sich auf ein pankratisches Linsensystem mit vorzugsweise einem feststehenden »Cooke-Triplet« und mit mindestens drei vor diesem angeordneten bewegbaren Gliedern, von denen das erste, eine Doublette, und das dritte für eine gleichzeitige Bewegung starr miteinander zu einer Einheit verbunden sind und gleiches Brechkraftvorzeichen aufweisen und das zweite Glied, das ein entgegengesetztes Brechkraftvorzeichen aufweist, zwischen diesen beiden angeordnet ist und ebenfalls bewegbar sein kann und wobei das zweite und dritte bewegbare Glied Einzellinsen sind.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein billig herstellbares, pankratisches Linsensystem hoher Qualität zu schaffen, das besonders für den Gebrauch in Filmkameras geeignet ist. Eine besondere Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein pankratisches Linsensystem hoher Qualität zu schaffen, welches in seinen Abmessungen gedrungener ist als die früher bekannten pankratischen Linsensysteme dieser Art.

Diese Aufgabe ist gemäß der Erfindung dadurch gelöst, daß die Brennweite des »Cooke-Triplets« das 0,6- bis l,4fache der mittleren Brennweite des pankratischen Linsensystems beträgt, daß das zweite bewegbare Glied innerhalb eines das 0,1 fache der mittleren Brennweite betragenden Bereiches verschiebbar ist und daß die Linsen der einzelnen bewegbaren Glieder innerhalb bestimmter, in den Ansprüchen angegebener Grenzen liegende optische Werte aufweisen.

Es hat sich gezeigt, daß ein ungewöhnlich hoher Korrektionsgrad mit einem Linsensystem dieser Art erreicht werden kann. Dieser hohe Korrektionsgrad wird bereits erreicht, wenn das zweite pankratische Glied in einem gleichbleibenden Abstand von der feststehenden Linsengruppe, dem »Cooke-Triplet«, gehalten wird. Eine noch höhere Qualität wird erreicht, wenn das zweite pankratische Glied ebenfalls während der Einstellung der Brennweite ein wenig vorwärts und rückwärts bewegt wird. In dieser Ausführungsform erzielt man mit dem relativ billig herstellbaren pankratischen Linsensystem gemäß der Erfindung eine so hohe Qualität, wie sie früher nur mit den allerteuersten pankratischen Linsensystemen erreicht werden konnte. In der Tat ist der Qualitäts-Zuwachs so groß, daß ein kleiner Teil dieses Zuwachses zugunsten anderer wünschenswerter Eigenschaften geopfert werden kann. So ist es z. B. möglich, bei dem Linsensystem gemäß der Erfindung viel stärker gekrümmte Linsenoberflächen anzuwenden, ohne daß dadurch die Abbildungsfehler ins Unerträgliche wachsen. Die Anwendung stärker gekrümmter Linsen-Pankratisches Linsensystem

Anmelder:

Eastman Kodak Company.

Rochester, N. Y. (V. St. A.)

Vertreter:

Dr.-Ing. W. Wolff, H. Bartels

und Dipl.-Chem. Dr. J. Brandes, Patentanwälte,

7000 Stuttgart N, Lange Str. 51

Als Erfinder benannt:

William Hoyt Price, Rochester, N. Y. (V. St. A.)

Beanspruchte Priorität:

V. St. v. Amerika vom 6. Mai 1963 (278 203) - -

oberflächen bringt aber eine gedrungenere Bauform des pankratischen Linsensystems für eine gegebene Brennweite und relative Öffnung mit sich.

Die feststehende sammelnde Linsengruppe kann an sich beliebig gestaltet werden. Die Erfindung benutzt jedoch einen einfachen Dreilinser. Es hat sich gezeigt, daß ein hoher Korrektionsgrad der verschiedenen Abbildungsfehler erreicht wird, wenn die feststehende Linsengruppe aus zwei Sammellinsen besteht, die auf den beiden Seiten einer Zerstreuungslinse so angeordnet sind, daß sie sich in an sich bekannter Weise am Rande berühren. Dieses Berühren der Linsen bringt eine sehr billige Herstellung mit sich.

Es ist allgemein üblich, die Merkmale eines pankratischen Linsensystems mit Bezug auf die mittlere Brennweite des Systems zu beschreiben. Dies ist sinnvoll, da, wenn man das geometrische Mittel der Grenzbeträge der Brennweite als Bezugspunkt nimmt, auch die Abbildungsfehler sich ungefähr um denselben Betrag »geometrisch« ändern, wenn man vom Bezugspunkt hinweg zur langen oder kurzen Brennweite (Fm bzw. Fo) geht. Diese Übung wird auch hier angewendet, und die Erfindung wird im folgenden unter Bezugnahme auf ein pankratisches Linsensystem beschrieben, dessen Brennweitenbereich Fm:Fo=3:[ ist, d. h., wenn die mittlere Brennweite F = \/FoFm ist, dann ist der Brennweitenbereich ungefähr 0,58 bis 1,73 F.

Es sind bereits einige Grundbeziehungen, die bei pankratischen Linsensystemen gelten, in algebraischer

809 SU/212

Form bekannt, und andere kann man in algebraische Form bringen. In Verbindung mit den pankratischen Linsensystemen dieser Art hat es sich als nützlich erwiesen, die Beziehungen zwischen den Brennweiten oder den Brechkräften der ersten drei Glieder und ihren axialen Bewegungen und Abständen zu beschreiben. Ganz allgemein kann man sagen, daß die feststehende sammelnde Linsengruppe einfach als etwas Gesondertes betrachtet werden kann; sie dient nur dazu, eine Abbildung mit der gewünschten fo Vergrößerung zu erreichen.

Im folgenden gelten die Definitionen:

/ml fm ^und /iv ^smd die Brennweiten der ersten drei pankratischen Glieder.

X ist der bei Einstellung auf die längste Brennweite gemessene Abstand zwischen dem hinteren Brennpunkt des ersten pankratischen Gliedes (d.h. dem in der Zeichnung auf der rechten Seite des Gliedes befindlichen Brennpunkt) und dem vorderen Brennpunkt des zweiten pankratischen Gliedes (d. h. wiederum dem Brennpunkt auf der rechten Seite des Gliedes, weil es sich um ein Zerstreuungsglied handelt). Dieser Abstand ist positiv, wenn sich der hintere Brennpunkt des ersten pankratischen Gliedes hinter (d. h. auf der rechten Seite) dem vorderen Brennpunkt des zweiten pankratischen Gliedes befindet.

S ist der Abstand zwischen dem hinteren Brennpunkt des zweiten pankratischen Gliedes und dem vorderen Brennpunkt des dritten pankratischen Gliedes, ebenfalls bei Einstellung auf längste Brennweite gemessen. Dieser Abstand ist positiv, wenn der hintere Brennpunkt des zweiten pankratischen Gliedes vor dem vorderen Brennpunkt des dritten pankratischen Gliedes liegt.

R ist das Verhältnis der längsten Brennweite (Fm) zur kürzesten Brennweite (Fo).

2 D ist die Wegstrecke, die das erste und dritte pankratische Glied von der längsten zur kürzesten Brennweite gemeinsam zurücklegen. Bei einer Weglänge von D befindet sich die Mitte zwischen diesen beiden Stellungen. Man kann die folgenden Rechenoperationen in jedem gewünschten Maßsystem ausführen.

Es ist manchmal üblich, D als Einheit zu nehmen und nach Bedarf die Ergebnisse in Zoll, Millimeter oder andere gewünschte Maßeinheiten umzurechnen.

./in ist negativ und

(X+ 2D) (S+ 2D)-RXS .

X und S sind nicht unabhängige Werte. Wenn D als Einheit gewählt wird, so gilt

S =

X²{R-1) + X(R-S)- 6

X(I-R)+ 2

X und S werden so gewählt, daß zweckmäßige Größen und zweckmäßige Abstände der pankratischen Glieder erreicht werden. Um die Gesamtwegstrecke von 2 D zu ermöglichen, muß das erste pankratische Glied bei Einstellung auf längste Brennweite einen Abstand vom zweiten pankratischen Glied aufweisen, der größer ist als 2 D, und da der hintere Brennpunkt des ersten pankratischen Gliedes bei dieser Stellung von dem Wert X festgelegt ist, so kann die Brennweite des ersten pankratischen Gliedes nicht weniger als 2 D + X — f_m sein. Um eine gedrungene Bauweise zu erzielen, sollte die Brennweite /_Ui nicht viel größer als dieses Minimum sein — gerade groß genug, um eine Berührung der pankratischen Glieder bei Einstellung auf kleinste Brennweite zu vermeiden.

Keine dieser algebraischen Beziehungen garantiert, daß das erhaltene pankratische Linsensystem von annehmbarer Qualität ist. Sie sind vielmehr nur allgemeine Beziehungen, die beim kompensierten pankratischen Linsensystemen dieser Art allgemein gelten.

Mit einem billig herzustellenden Linsensystem gemäß der Erfindung erreicht man einen hohen Korrektionsgrad bei großer relativer Öffnung über einen Brennweitenbereich von 3:1, wenn die feststehende sammelnde Linsengruppe eine Brennweite zwischen 0,6 und 1,4 F besitzt und die drei pankratischen Glieder, die von einer Doppellinse und zwei einfachen Linsen gebildet werden, innerhalb der im folgenden angegebenen Grenzen liegende optische Werte aufweisen:

JS =

f._v ist positiv und

R-I

K1 =	3F	bis	5F	,6 bis 1,7 ν	,5 bis 1,75 ν	= 55	bis	65
R2 =	-F	bis	-3F	= 1,5 bis 1,75 ν		= 32	bis	38
R3 =	= -4F	bis	-7F	= 1		= 50	bis	60
R4 =	= -1,5 F	bis	-4F		= 55	bis	70
R5 =	F	bis	2F
R6 =	F	bis	2F
R1 =	= -2F	bis	-1OF
Linse I ND	= 1,5 bis 1,6 ν
Linse II ND	= 1
Linse III N0
Linse IV N0

(fa +SX) (X+ S+ 3D)
X

D und R haben natürlich den Erfordernissen speziell angepaßte Werte. Im vorliegenden Fall beträgt das gewählte Brennweitenverhältnis R = 2,5, wobei die Wegstrecke 2 D ungefähr gleich F ist oder etwas größer. Es hat sich gezeigt, daß R = 2,5 in die Gleichungen eingesetzt einen besseren Korrektionsgrad über einen gesamten Brennweitenbereich von 3:1 ergibt, als wenn der Wert R = 3 in die Gleichungen eingesetzt würde. Letzteres wäre vorteilhaft für einen Gesamtbrennweitenbereich von 3,5:1, jedoch wäre der Körrektionsgrad dann nicht so hoch.

Hierbei bedeutet:

Ri den Krümmungsradius der Linsenoberfläche, wobei der Index i die von vorn gezählte Nummer der Linsenoberfläche angibt;

N₀ die Brechzahl, gemessen auf der optischen Achse, und

ν die Abbesche Zahl.

Bei einer sehr vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung ist das zweite pankratische Glied während der Brennweiteneinstellung um einen kleinen Betrag bewegbar, d. h. um eine Wegstrecke, die kleiner ist als 0,1 F. Das zweite pankratische Glied hat seinen größten Abstand von der feststehenden Linsengruppe bei der Einstellung auf größte Brennweite und seinen . kleinsten Abstand zu dieser Linsengruppe bei einer

Einstellung auf eine Brennweite, die ungefähr gleich F ist, d. h. bei ungefähr der mittleren Brennweite.

Diese kleine Bewegung des zweiten pankratischen Gliedes kompensiert die leichten Ortsveränderungen der Bildebene. So fallen Film und Bildebene bei Einstellung aller möglichen Brennweiten stets zusammen.

Mit den oben angeführten Werten kann ein ausreichend gutes pankratisches Linsensystem erzeugt werden. Die Vorteile des Linsensystems gemäß der Erfindung werden jedoch noch viel stärker ausgenutzt, wenn die optischen Werte der einzelnen Glieder in engeren Grenzen gehalten werden, wie sie nachstehend angegeben sind. Diese bevorzugten optischen Werte erlauben es, die feststehende Linsengruppe mit kleinerer Brennweite auszubilden.

Radien:

JR₁ = 4 F bis 5 F

R₂ = -1,5 F bis -2 F

R~i = -4Fbis-5F

K₄= -1,5 F bis-2 F

R₅ = 1,25 F bis 1,5 F

R₆ = 1,4 F bis 2 F

R₇= -2 F bis-10 F
Glasarten:

Linse I N_D = 1,55 bis 1,60 »- = 55 bis 60

Linsell N_D = 1,64 bis 1,67 <■ = 32 bis 36

Linse III N_D = 1,60 bis 1,75 ν = 50 bis 57

Linse IV N_D = 1,60 bis 1,75 ν = 55 bis 60

Bei pankratischen Linsensystemen ist es üblich, entweder das System als ganzes oder eines der drei pankratischen Glieder (oder die feststehende Linsengruppe) für die Einstellung der verschiedenen Gegenstandsweiten axial verschiebbar vorzusehen. Bei allen hier angeführten Ausführungsbeispielen wird das erste pankratische Glied getrennt axial bewegt, um die verschiedenen Gegenstandsweiten einzustellen. Die angegebenen Werte gelten für die Einstellung des ersten pankratischen Gliedes auf »Unendlich«. Eine Vorwärtsbewegung des ersten pankratischen Gliedes stellt das System unabhängig auf nähergelegene Objekte ein, und eine Gesamtverschiebung von ungefähr 0,25 F verkürzt die Gegenstandsweite bis auf 80F (d. h. 1.52 m, wenn F ungefähr 17,8 mm ist).

Die Zeichnung zeigt einen schematisch vereinfachten Schnitt eines Linsensystems gemäß der Erfindung mit den wichtigsten Teilen des pankratischen Mechanismus.

In der Zeichnung sind, die Linsen mit I, II, III, IV, V, VI, VII bezeichnet. Die Krümmungsradien der Oberflächen, die Dicken der Linsen und die Abstände zwischen den Linsen sind mit den Buchstaben R bzw. t bzw. s bezeichnet.

Mit 10 ist ein Kameragehäuse bezeichnet. Die feststehende sammelnde Linsengruppe, die aus den Linsen V, VI und VII besteht, ist im Kameragehäuse 10 starr befestigt. Eine Blende 11 ist ebenfalls am Kameragehäuse befestigt. Zwei von drei pankratischen Gliedern sind für eine Axialverschiebung auf Stangen befestigt, von denen eine Stange 12 dargestellt ist. Diese Stangen sind starr mit dem Kameragehäuse 10 verbunden. Das erste pankratische Glied, das aus den Linsen I und II besteht, ist ebenfalls axial verschiebbar. Ein .Linsenhalter 15, der dieses erste pankratische Glied trägt, ist in einen Gewindering 16 eingeschraubt, dessen äußere Hülse 17 teilweise dargestellt ist.

Diese äußere Hülse gleitet in einer Deckhülse 18. Das erste und dritte pankratische Glied sind für die Axialbewegung zu einer Einheit verbunden. Eine Stange 20, die sich vom Gewindering 16 her erstreckt, ist starr mit einem Linsenhalter 21 verbunden,

ίο der das dritte pankratische Glied (das von der Linse IV gebildet wird) trägt.

Dieser Linsenhalter 21 weist einen Zapfen 22 auf, der sich in eine Spiralnut 23 einer drehbaren Hülse 24 erstreckt. Die drehbare Hülse 24 kann von Hand ungefähr 60 bis 90° um die optische Achse mittels eines Bedienungshebels 25 gedreht werden, der sich durch einen Schlitz der Deckhülse 18 nach außen erstreckt. Die drehbare Hülse 24 ist zur Vermeidung axialer Bewegung zwischen dem Kameragehäuse 10 und einem Ring 30 gehalten, der starr mit dem Gehäuse 10 mit Hilfe der Stange 12 verbunden ist. Durch Drehen der Hülse 24 mit ihrer Spiralnut 23 wird der Zapfen 22 und damit das erste und dritte pankratische Glied des pankratischen Linsensystems axial als eine Einheit bewegt.

Die drehbare Hülse 24 weist eine zweite Spiralnut 33 auf, gegen deren Seitenwand ein Zapfen 32 von einer Feder 34 gedrückt wird, die sich am Linsenhalter 31 abstützt. Im Linsenhalter 31 ist das zweite pankratisehe Glied befestigt.

Die Spiralnut 33 bewirkt eine geringe Vor- und Rückwärtsbewegung des zweiten pankratischen Gliedes, während die drehbare Hülse 24 über den ganzen Brennweitenbereich gedreht wird. Die Verschiebung dieses pankratischen Gliedes beträgt weniger als 0,1 F.

Die nun folgenden fünf Ausführungsbeispiele der Erfindung werden mit Ausnahme des Beispieles 1, das zeigt, wie das mittlere pankratische Glied in der bevorzugten Ausführungsform um einen kleinen Betrag bewegt wird, um einen besonders hohen Korrektionsgrad zu erreichen, mit fest angeordnetem mittlerem pankratischem Glied beschrieben.

B e i s ρ i e 1 1

F = 100 mm; /v.vi.vn = 89 mm; //1,9.

	Linse	N1,	V	Krümmungs radien	+423	Abstände
50				mm	-166	mm
	I	1,573	57,4	R1 =	-414	I1 = 48,0
	II	1,649	33,8	R2 =	-185	i2 = ll,6
55				R3 =	+ 129	S1 = A
	III	1,617	54,9	R4 =	+ 145	h = 9,6
				R5 =	-306	S2= B
	IV	1,638	55,5	Rb ~	+ 55	U = 20,5
60				R-, =	-130
	V	1,611	58,8	** =	-64	t5 = 10,8
				R9 =	+46	s4 = 1,8
	VI	1,649	33,8	^10 =	+ 76	tb = 20,0
65				Rn =	-51	s5 = 2,0
	VII	1,611	58,8	R12 =	U = 13,2
				Rn —	BF = 48.5

Mit feststehendem zweitem	A, mm	pankratischem Glied	C, mm
EF, mm	137	B, mm	143
173	133	14	139
165	110	18	116
130	88	41	94
103	65	63	71
82	42	86	48
66	29	109	35
58 ·		122

Beispiel 2 ist ein pankratisches Linsensystem mit der 'öffnung //1,6, das hinter dem dritten pankratischen Glied genügend Raum für einen Spiegelreflexsucher aufweist, auch wenn das pankratische Linsensystem für eine 8-mm-Filmkamera mit einem Brennweitenbereich von 9 bis 27 mm gebaut ist.

Beispiel 3 F = 100 mm; /ν,νΐ,νπ = 91,5 mm; //1,6.

Mit beweglichem zweitem	A. mm	pankratischem Glied	C mm
EF. mm	133	B, mm	143
173	129	17	139
165	109	22	116
130	91	42	94
103	69	60	71
82	44	82	48
66	29	106	35
58		122

Beispiel 1 bringt einen sehr hohen Korrektionsgrad über den ganzen Brennweitenbereich. Es ist ein billig herstellbares pankratisches Linsensystem mit der öffnung/'1,9.

Beispiel 2
F = 100 mm; /_{v Vl VII} = 99 mm; //1.6.

Linse	N	V	Krümmungs radien	+433	Abstände	57,7
			mm	-210	mm	17,1
I	1,573	57,4	R1 =	-587	ti =	A
II	1,649	33.8	R2 =	-314	H =	12,9
			R3 =	+ 169	S1 =	B
III	-1,734	51,0	R4 =	+ 157	£3 =	23,7
			R5 =	-846	S2 =	C
IV	1,697	56,2	R6 =	+64	U =	13,9
			R7 =	-222	S3 =	3.6
V	1,697	56,2	R8 =	-71	fs =	10,4
			R9 =	+42	S4 =	8,4
VI	1,615	31,9	Rio ~	+77	tb =	16,7
			R11 =	-55	S5 =	57,3
VII	1,611	58,8	R12 =	ti =
			R =	BF =

Mit feststehendem zweitem pankratischem Glied

Linse' .V₁,

Krümmungsradien

1.573
1.649

III 1.734

IV ^! 1.697

1.611

VI , 1.649

.VII : 1.611

57.4
33.8

51.0
56.2
58.8
33.8
58.8

R₁ = +427
R₂ = -217
R₃ = -623
R₄ = -320
R₅ = +161
R,, = +186
R- = -576
= +58
= -192
R₁₀= -71
K₁₁ = +54
R₁₂ = +86
R₁₃= -59

Abstände mm F.F. nun

■1. mm

B. mm

R,
R»

t_{ = 59,0 U = 19.2 S₁ = A t₃ = 12.0 s, = B h = 26.1 S3 = C t₅ = 14.4 S₄= 3.6 f,, = 11.7 S₃ = 2.1 r- = 14.7 BF = 57.7

40

45 175

165

130

103

82

66

57

150

143

116

88

61

33

16

19

26

53

91

108

136

153

C. mm

165

158

131

103

76

48

31

Dieses Beispiel 3 ist ebenfalls ein Linsensystem mit der Öffnung / 1,6, das gedrungener ist als das von Beispiel 2 und dessen Korrektionsgrad mindestens so gut ist wie der von Beispiel

Beispiel 4 F = 100 mm: ./_v.vi.vu = ⁹⁷·⁵

/ ²-³·

Mit feststehendem zweitem pankratischem Glied

EF. mm

A. mm

B. mm

C". mm

Linse Krümmungsradien

Abstände mm

173	162	48	184	60 ι	6s	IV	1.573	57.4	Ri	= -+-483	fj = 57.5
164	157	53	179	II		1.649	33.8	Rz	= -199	U = 16.0
129	128	82	150				R3	= -506	S1 = A
102	100	110	122	III	1.617	54.9	R*	= -224	h = 12.7
82	72	138	94			R}	= +156	s2 = B
65	44	166	66	1.638	55.5	R*	= +173	f4 = 25.5
58	27	173	49			R-	= -386	-V3 = C

Fortsetzung

	1,611	V	Krümmungs	Abstände
Linse			radien	mm
	1,649	58,8	mm	U = 10,9
V			Rs = +56	S4= 1,8
	1,611	33,8	R9 = -193	U = 5,1
VI			A10= -69	S5 = 1,4
		58,8	A11= +53	r7 = 12,5
VII		R12= +82	BF = 61,9
	K13 = -58

Mit feststehendem zweitem	A, mm	pankratischem Glied	C mm
EF, mm	152	B, mm	163
173	146	16	157
164	119	22	130
130	91	49	102
103	64	77	75
82	37	104	48
65	20	131	31
58		148

Dieses Beispiel 4 ist für allerhöchsten Korrektionsgrad über den ganzen Brennweitenbereich ausgelegt. Jedoch beträgt die größte öffnung lediglich //2,3.

Claims (6)

Patentansprüche:

1. Pankratisches Linsensystem mit einer feststehenden sammelnden Linsengruppe, vorzugsweise einem »Cooke-Triplet«, und mit mindestens drei vor diesem angeordneten bewegbaren Gliedern, von denen das erste, eine DoubLette, und das dritte für eine gleichzeitige Bewegung starr miteinander zu einer Einheit verbunden sind und gleiches Brechkraftvorzeichen aufweisen und das zweite Glied, das ein entgegengesetztes Brechkraftvorzeichen aufweist, zwischen diesen beiden angeordnet ist und ebenfalls bewegbar sein kann und wobei das zweite und dritte bewegbare Glied Einzellinsen sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennweite des »Cooke-Triplets« (V, VI, VII) das 0,6- bis l,4fache der mittleren Brennweite (F) des pankratischen Linsensystems beträgt, daß das zweite bewegbare Glied (III) innerhalb eines das 0,1 fache der mittleren Brennweite (F) betragenden Bereiches verschiebbar ist und daß die Linsen (I, II. Ill, IV) der einzelnen bewegbaren Glieder innerhalb der im folgenden angegebenen Grenzen liegende optische Werte aufweisen:

Radien:

R_x = 3F bis 5F R₂ = -F bis -3F R₃ = -4F bis -7 F R₄. = -1.5 F bis' -4F R₅ = F bis 2F R,= F bis 2F R- = -2F bis -1OF

60 Gläser:
Linse I
Linse II
Linse III
Linse IV

N_D = 1,5 bis 1,6
N_D = 1,6 bis 1,7
N_D = 1,5 bis 1,75
N_D = 1,5 bis 1,75

ν = 55 bis 65 ν = 32 bis 38 ν = 50 bis 60 y = 55 bis 70

Flächenabstände:

t_t größer als 0,47 F und kleiner als 0,6OF

t₂ größer als 0,10F und kleiner als 0,2OF

1₃ größer als 0,09 F und kleiner als 0,13 F

1₄ größer als 0,2OF und kleiner als 0,27 F

2. Pankratisches Linsensystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Linsen der einzelnen bewegbaren Glieder innerhalb der im folgenden angegebenen Grenzen liegende optische Werte aufweisen:

Radien:

R₁= 4Fbis 5F

R₂ = -l,5Fbis -2F

R₃= -4Fbis -5F

R₄= -l,5Fbis -2F

R₅ = 1,25 F bis 1,5 F

R₆= 1,4 F bis IF R₁= -2FWs-IOF

Gläser:

Linse I N_D = 1,55 bis 1,60 ν = 55 bis 60

Linse II N_D = 1,64 bis 1,67 ν = 32 bis 36

Linse III N_n = 1,50 bis 1,75 ν = 50 bis 57

Linse IV N_D = 1,60 bis 1,75 ν = 55 bis 60

3. Pankratisches Linsensystem nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die im folgenden für eine mittlere Brennweite F von 100 mm und eine Brennweite des Cooke-Triplets (V, VI, VII) /_{v νϊ- V}n von 89 mm angegebenen Werte; //1,9:

Linse N₁, V Krümmungs
radien Abstände mm mm I 1,573 57,4 R₁ = +423 I₁ = 48,0 II 1,649 33,8 R₂ = -166 t₂ = 11,6 R₃ = -414 S₁ = A III 1,617 54,9 R₄ = -185 h= 9,6 R₅ = +129 S₂= B IV 1,638 55,5 R₆ = +145 U = 20,5 R₁ = -306 S₃= C V 1,611 58,8 R₈ = +55 t₅ = 10,8 R₉ = -130 S₄= 1,8 VI 1,649 33,8 Rio= -64 f_fr = 20,0 R_n = +46 S₅= 2,0 VII 1,611 58,8 R₁₂= +76 i₇ = 13,2 R₁₃ = —51 BP - Ast *

(M5SS/212

1

wobei bei bewegbarem zweitem Glied (III) für die Abstände A, B und C bei den eingestellten Brennweiten EF folgende Werte eingehalten sind:

EF, mm A, mm B, mm C, mm 173 133 17 143 165 129 22 139 130 109 42 116 103 91 60 94 82 69 82 71 66 44 106 48 58 29 122 35

und wobei bei feststehendem zweitem Glied (III) für die Abstände A, B und C bei den eingestellten Brennweiten EF folgende Werte eingehalten sind:

EF, mm A, mm 5, mm C. mm 173 137 14 143 165 133 18 139 130 110 41 116 103 88 63 . 94 82 65 86; 71 66 42 109 48 58 29 122 35

4. Pankratisches Linsensystem nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die im folgenden für eine mittlere Brennweite F von 100 mm und eine Brennweite des Cooke-Triplets (V, VI, VII) /_v. _v,_ _VII von 99 mm angegebenen Werte; //1,6:

• V Krümmungs- radien Abstände mm Linse 1,573 mm = 59,0 1,649 57,4 = +427 ti = 19,2 I 33,8 K₁ = -217 h = A II 1,734 R₂ = -623 Sl = 12,0 51,0 R₃ = -320 h O III 1,697 Ra = +161 S₂ = 26,1 56,2 R₅ = +186 h = C IV 1,611 Re = -576 S₃ = 14,4 58,8 R₇ = +58 t₅ = 3,6 V 1,649 Rs = -192 S₄. = 11,7 33,8 R₉ = -71 = 2,1 VI 1,611 Rio == +54 S₅ = 14,7 58,8 Rn = +86 £7 = 57,7 VII R_n = -59 BF R₁₃

wobei bei feststehendem zweitem Glied (III) für die Abstände (A, B und C) bei.den eingestellten Brennweiten (EF) folgende Werte eingehalten sind:

EF, mm A, mm B. mm C, mm 173 162 48 184 164 157 53 179 129 128 82 150 102 100 110 122 82 72 138 94 65 44 166 66 58 27 173 49

5. Pankratisches Linsensystem nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die im folgenden für eine mittlere Brennweite (F) von 100 mm und eine Brennweite des Cooke-Triplets (V, VI, VII) /_v, _Vi, vii von 91,5 mm angegebenen Werte; //1,6:

N_n V Krümmungs +433 Abstande mm Linse radien -210 = 57,7 1,573 57,4 mm -587 ti = 17,1 I 1,649 33,8 R₁ = -314 h = A II R₂ = + 169 h = 12,9 1,734 51,0 R₃ = + 157 h D III R₄ = -846 S₂ = 23,7 1,697 56,2 R₅ = +64 U = C IV R, = -222 S₃ = 13,9 1,697 56,2 R₁ = -71 h = 3,6 V R₈ = +42 = 10,4 1,615 31,9 R₉ = +77 k = 8,4 VI R\0 ⁼ -55 S₅ = 16,7 1,611 58,8 R_n = h = 57,3 VlI Rl₂ = BF #13 =

wobei bei feststehendem zweitem Glied (III) für die Abstände (/1, B und C) bei den eingestellten Brennweiten (FF) folgende Werte eingehalten sind:

EF. mm A. mm B, mm C. mm 175 150 _: 19 165 165 143 26 158 130 116 53 131 103 88 91 103 82 61 108 76 66 33 136 48 57 16 .153 31

6. Pankratisches Linsensystem nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die im folgenden für eine mittlere Brennweite (F) von 100 mm und einer Brennweite des Cooke-Triplets (V, VI, VII)/_v, _Vi,vn von 97,5 mm angegebenen Werte; //2,3: '

1,573 ν Krümmungs Abstände Linse 1,649 radien mm . 57,4 mm I₁ = 57,5 I 1,617 33,8 R₁ = +483 t₂ = 16,0 II R₂ = -199 S₁- A 1,638 54,9 R₃ = -506 h = 12,7 III K₄ = -224 s₂ = B 1,611 55,5 R₅ = +156 U = 25,5 IV K₆ - +173 S₃= C 1,649 58,8 R₇ = -386 t_s = 10,9 V K₈ = +56 S₄= 1,8 1,611 33,8 K₉ = -193 f₆= 5,1 VI K₁₀= -69 S₅= 1,4 58,8 K₁₁= +53 t-, = 12,5 VII K₁₂ = +82 BF = 61,9 K₁₃= -58

wobei bei feststehendem zweitem Glied (III) für

Brennweiten (EF) folgende Werte eingehalten sind:

EF. mm .·). mm B. mm C. mm 173 152 16 163 164 146 22 157 130 119 49 130 103 91 77 102 82 64 104 75 65 37 131 48 58 20 148 31

In Betracht gezogene Druckschriften: Deutsche Auslegeschriften Nr. 1 074284, 1 086062; deutsches Gebrauchsmuster Nr. 1 743 788; französische Patentschrift Nr. 1120271; USA.-Patentschriften Nr. 2 720 814, 2962 930; Feinmechanik und Präzision, 1937, S. 177/178.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

ΜΪ5Μ/212 7.6β Ο Bundesdruckerei Berlin