DE1167318B - Verfahren zum Abscheiden und Rueckgewinnen von Kohlendioxyd aus Gasgemischen - Google Patents
Verfahren zum Abscheiden und Rueckgewinnen von Kohlendioxyd aus GasgemischenInfo
- Publication number
- DE1167318B DE1167318B DEV16323A DEV0016323A DE1167318B DE 1167318 B DE1167318 B DE 1167318B DE V16323 A DEV16323 A DE V16323A DE V0016323 A DEV0016323 A DE V0016323A DE 1167318 B DE1167318 B DE 1167318B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- solution
- stage
- steam
- regeneration
- arsenic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/62—Carbon oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/50—Carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
- C10K1/124—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors containing metal compounds other than alkali- or earth-alkali carbonates, hydroxides- or oxides- or salts of inorganic acids derived from sulfur
- C10K1/126—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors containing metal compounds other than alkali- or earth-alkali carbonates, hydroxides- or oxides- or salts of inorganic acids derived from sulfur containing As-, Sb-, Sn compounds
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Nummer:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
Deutsche KL: 12 i-31/20
V16323 IV a /12 i
6. April 1959
9. April 1964
6. April 1959
9. April 1964
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Abscheiden und Rückgewinnen von Kohlendioxyd
aus bis auf Spuren schwefelwasserstofffreien bzw. vorher von Schwefelwasserstoff gereinigten Gasgemischen
unter Verwendung von wäßrigen Arsen(III)-oxyd enthaltenden Alkalilösungen, welche zwischen
einer Absorptionsstufe und einer mittels Luft erfolgenden Regenerationsstufe umlaufen.
Bei einem ähnlichen bekannten Verfahren dieser Art erleichtert das Vorhandensein von Arsen(III)-oxyd
die Absorption von Kohlendioxyd in erheblichem Maß. Es wurde auch nachgewiesen, daß die aktivierende
Wirkung von Arsen(III)-oxyd in keinem Verhältnis zur Menge an Arsen(III)-oxyd selbst steht,
sondern daß dieselbe bereits bei niedrigerer Konzentration recht erheblich ist und bei einer Konzentrationszunahme
in weniger starkem Maße zunimmt und praktisch dann einen Höchstwert erreicht, wenn
die Konzentration an Arsen(III)-oxyd eine solche ist, daß sie der Bildung des Orthoarsenits mit dem vorhandenen
Alkali entspricht.
Nach dem bekannten Verfahren wurden die vom Vorhandensein von Arsen(III)-oxyd herrührenden
Vorteile im allgemeinen anerkannt, wobei dessen Einfluß mit einer allgemeinen Erhöhung der CO2-Absorptionsgeschwindigkeit
erklärt wurde.
Bei späteren Entwicklungsarbeiten und bei einer Durchführung des bekannten Verfahrens konnten
weitere Eigenschaften der Arsen(III)-oxyd enthaltenden Absorbierlösungen bzw. sonstiger Arsenitlösungen
festgestellt werden, welche entsprechend def Erfindung verwertet werden sollen.
Es wurde festgestellt, daß die vorteilhaften Wirkungen, die sich aus dem Vorhandensein von Arsen(III)-oxyd
in den Lösungen ergeben, außer bei der Absorptionsstufe, in stärkerem Maße beim Austreiben
von Kohlendioxyd bei der Regenerationsstufe in Erscheinung treten. Insbesondere wurde festgestellt, daß
das Vorhandensein von Arsen(III)-oxyd das Austreiben
von Kohlendioxyd erheblich erleichtert, derart, daß dasselbe durch Verwendung von Austreibmitteln
sehr wirksam durchgeführt werden kann, welche bisher nicht als für die Erzielung eines industriellen Ergebnisses geeignet anerkannt worden waren.
Diese Aufgäbe wird dadurch gelöst, daß erfindungsgemäß
die Regeneration die Lösung bei einer 4 bis 150C über derjenigen der Absorptionsstufe liegenden
Temperatur, und zwar zwischen 47 0C und einer den Siedepunkt der Lösung bei Atmosphärendruck unterschreitenden
Temperatur durchgeführt wird.
Die günstige Beeinflussung des Entfernens von Kohlendioxyd durch das Arsen(IH)-oxyd tritt wahr-Verfahren
zum Abscheiden und Rückgewinnen
von Kohlendioxyd aus Gasgemischen
von Kohlendioxyd aus Gasgemischen
Anmelder:
„Vetrocoke" S. p. A., Turin (Italien)
Vertreter:
Dr.-Ing. H. Fincke, Dipl.-Ing. H. Bohr
und Dipl.-Ing. S. Staeger, Patentanwälte,
München 5, Müllerstr. 31
und Dipl.-Ing. S. Staeger, Patentanwälte,
München 5, Müllerstr. 31
Als Erfinder benannt:
Giuseppe Gimmarco, Venedig (Italien)
Beanspruchte Priorität:
Italien vom 16. Januar 1959 (5392)
scheinlich dadurch scharf in Erscheinung, daß das Arsen(III)-oxyd den Übergang von Kohlendioxyd aus
der flüssigen in die gasförmige Phase erleichtert, indem es den Widerstand des flüssigen Films herabsetzt und
vielleicht durch raschere Nebenreaktionen, die mit dem Vorhandensein des Arsen(III)-oxyds zusammenhängen.
Bekanntlich erfolgt das Entfernen von Kohlendioxyd bei der Regenerationsstufe mittels den durch
Arsen(III)-oxyd nicht aktivierten absorbierenden Alkalilösungen einwandfrei nur durch Sieden der Lösungen
bei Atmosphärendruck, wobei das Entfernen von Kohlendioxyd auf andere Weise, z. B. bei niedrigeren
Temperaturen als dem Siedepunkt bei Atmosphärendruck,
wie dies mittels desorbierender Gase oder mittels Vakuum erzielt werden kann, unvollständig
ist und keine einwandfreien industriellen Ergebnisse zeitigt, in dem Sinne, daß die Lösungen bei
der Absorptionsstufe dann ungeeignet sind, Kohlendioxyd in dem industriell erforderlichen Maße, also
in einem sehr hohen Ausmaß, zu entfernen. Es ist weiter bekannt, daß die Ursache hierfür darin liegt,
daß die Kohlendioxydentfernuhg lediglich bei jenen höheren Temperaturen wie beim Siedepunkt in wirksamer
Weise erfolgt, wobei die Lösung einen ausreichenden Kohlendioxyddampfdruck aufweist.
Es wird durch das erfindungsgemäße Verfahren der sehr wichtige Vorteil erreicht, daß das Entfernen von
Kohlendioxyd beim Arbeiten bei niedrigerer Temperatur unter viel niedrigerem Wärmeaufwand als durch
Sieden einwandfrei erfolgt, und-zwar aus dem Grunde,
409 558/367
weil vom üblichen Siedeverfahren abweichend, die Lösung innerhalb eines engeren Temperaturbereichs
zwischen der Absorptions- und der Regenerationsstufe, also unter geringerem Wärmeaufwand kreist.
Bei der erfindungsgemäßen Regeneration der Lösung wird vorzugsweise die verwendete Luft vorgewärmt
und angefeuchtet. Es kann auch so vorgegangen werden, daß vor der bei einer 4 bis 15°C unter derjenigen
der Absorptionsstufe liegenden Temperatur erfolgenden Regeneration der größte Teil des Kohlendioxyds
bei Siedetemperatur der Lösung, vorzugsweise mittels Dampf, entfernt wird.
Auch ist es möglich, daß aus der zwischen der Absorptionsstufe und der Regenerationsstufe umlaufenden
Lösung die aus in der Lösung vorliegenden Schwefelwasserstoffspuren gebildeten Arsen-Schwefel-Verbindungen
durch Behandlung mit Cyaniden oder mit unlöslichen Sulfide bildenden Metallsalzen entfernt
werden.
Die erzielten Vorteile, die von der Anwesenheit des Arsen(III)-oxyds in den Absorbierlösungen herrühren,
sollen an Hand einer Anzahl von Vergleichsversuchen nachstehend erläutert werden, welche in einer halbindustriellen, zu diesem Zweck eingerichteten Anlage
durchgeführt wurden, die einen Absorptionsturm von 0,4 m Durchmesser und 15 m Nutzhöhe und einen
Regenerationsturm von 0,6 m Durchmesser und 15 m Nutzhöhe aufweist, welcher zum Entfernen von
Kohlendioxyd sowohl durch Sieden als auch durch Desorption mittels Luft bei niedrigerer Temperatur
unterhalb des Siedepunktes betrieben werden kann.
Durchgeführt wurden vier Betriebsversuche unter unterschiedlichen Bedingungen. Dabei wurde ein
Konvertergas, welches ungefähr 16 bis 18% CO2 enthielt
und vollständig H2S-frei war, bei allmählich zunehmender
Gasfördermenge bei einem Druck von 11 atü von CO2 befreit. Bei einer ersten Versuchsreihe
wurde das Gas mittels einer Kalicarbonatlösung gewaschen, welche 200 g/l K2O enthielt und durch
Sieden regeneriert wurde, wobei die Lösungsmenge derart eingestellt wurde, daß 15 bis 16Nm8 COj/m8
absorbiert wurden; bei einer zweiten Versuchsreihe wurde dieselbe Carbonatlösung verwendet, die durch
Arsen(III)-oxyd aktiviert wurde, in einer Menge, welche einer Kalium-Orthoarsenitlösung entspricht,
die 200 g/I K2O und 140 g/l As2O3 enthält. Die Lösung
wurde, wie oben beschrieben, durch Sieden regeneriert, wobei die Lösungsmenge aber derart eingestellt wurde,
daß 21 bis 28 Nm3 COa/m3 angegeben wurde; bei
einer dritten Versuchsreihe wurde die Carbonatlösung, die der erstgenannten vollkommen ähnlich war, bei
niedriger, den Siedepunkt unterschreitender Temperatur durch Desorption mittels Luft regeneriert, wobei
die Lösungsmenge derart eingestellt wurde, daß 11 bis 15Nm3 COjj/m3 absorbiert wurden; bei der vierten
Versuchsreihe wurde eine der an zweiter Stelle genannten vollständig gleichenden Orthoarsenitlösung
bei niedriger, den Siedepunkt unterschreitender Temperatur durch Desorption mittels Luft regeneriert,
wobei die Lösungsmenge derart eingestellt wurde, daß 18 bis 22 Nm3 C02/ms aufgegeben wurde. Bei den
Versuchen, bei denen die Regeneration durch Sieden erfolgte, betrug die für die Regeneration gelieferte
Wärmemenge 50 kg Dampf pro Kubikmeter umlaufende Lösung; bei den Versuchen, bei denen die
Regeneration im Luftstrom erfolgte, wurde die Absorption bei 60°C und die Regeneration bei 750C, bei
einem Versuch sogar bei 65 0C durchgeführt.
Die Ergebnisse gehen aus Tabelle 1 hervor, die sich auf die ersten zwei Versuchsreihen mit Regeneration
durch Sieden bezieht, wogegen Tabelle 2 sich auf die dritte und vierte Versuchsreihe bezieht, bei denen die
Regeneration bei einer den Siedepunkt unterschreitenden Temperatur erfolgte.
Tabelle Regeneration durch Sieden
Gas | Lösungs | CO | .-Analyse | Auslaß | Nm8 absorbiertes | CO,:K,O-Mol- | Regenerations-Dampf- | 200 g/l K2O enthaltende Kaliumcarbonatlösung | 1,0 | 16,5 | 21 | regenerierte | CO,-Analyse | 1,28 | 3,0 | Kaliumarsenitlösung | 2,5 | Temperatur mittels Luft | CO,:K,O-MoI- | Regenerations |
zufuhr | zufuhr | Volumprozent | CO, pro Kubikmeter | verhältnis in der | Aufwand kg/Nm* | 3,9 | 15,7 | 25,5 | Lösung | Volumprozent | 1,36 | 3,3 | 1,00 | 1,95 | Nm* absorbiertes | regenerierten | wärme Cal/Nm* absorbiertes CO, |
|||
Nm3/h | ms/h | Einlaß | Lösung | regenerierten Lösung | absorbiertes CO, | O und 140 g/l As2O3 enthaltende | 28 | Einlaß Auslaß | 1,15 | 1,80 | Lösung | |||||||||
16,4 | Tabelle 2 | 1,10 | Lösung | |||||||||||||||||
200 | 17,8 | den Siedepunkt unterschreitender | pro Kubikmeter | |||||||||||||||||
400 | 200 g/l K2 | Temperatur 0C | ||||||||||||||||||
1,9 | 0,05 | absorbierte | ||||||||||||||||||
200 | 3,7 | 0,10 | Lösung | |||||||||||||||||
400 | 0,40 | |||||||||||||||||||
1000 | 17,4 | |||||||||||||||||||
16,4 | ||||||||||||||||||||
17,4 | ||||||||||||||||||||
Gas | 1,65 | |||||||||||||||||||
zufuhr | 2,50 | Regeneration bei | ||||||||||||||||||
Nms/h | 6,15 | Lösungs | ||||||||||||||||||
zufuhr | ||||||||||||||||||||
ms/h | ||||||||||||||||||||
200 g/l K2O enthaltende Kaliumcarbonatlösung
200 | 1,8 | 60 | 75 |
400 | 3,7 | 75 | |
60 j | und | ||
200 | 1,9 | 200 g/l K2O | 75 |
400 | 4,0 | 60 | 75 |
1050 | 8,5 | 60 | 65 |
60 | |||
18,6 18,0
17,2 22,8 18,2
»thalt 0,14 0,30 2,20 15,1
11,7
11,7
Caliurr
18
22,5
20
1,53
1,58
1,58
1,04
1,16
1,31
1,16
1,31
1000
1400
1400
830
670
250
670
250
Die oben aufgeführten Ergebnisse zeigen im allgemeinen den erheblichen Vorteil, welcher durch die
Anwesenheit von Arsen(III)-oxyd in den Absorbierlösungen entsteht, wie dies vom obenerwähnten,
bereits bekannten Verfahren her bekannt ist. Der Versuchsvergleich laut Tabelle 1 zeigt, daß eine
Arsenitlösung CO2 viel besser absorbiert, obwohl der Lösung größere CO2-Mengen einheitlich aufgegeben
wird, wobei eine viel größere Gasmenge in derselben Anlage behandelt werden kann. Dabei ergibt sich aber
die neue Tatsache, daß die durch die Anwesenheit von Arsen(III)-oxyd entstehenden Vorteile hauptsächlich
bei der Regenerationsstufe in Erscheinung treten. Denn die mittels Arsen(III)-oxyd aktivierten Lösungen
werden bei gleichem Dampfverbrauch (50 kg pro Kubikmeter Lösung) bis zu einem Gehalt von ungefähr
1 bis 1,15 Mol CO2 pro Mol K2O gegenüber einem
Gehalt von 1,28 bis 1,36 bei Verwendung von nicht aktiviertem Kalicarbonat regeneriert.
Die durch die Anwesenheit von Arsen(III)-oxyd bei ao
der Regenerationsstufe entstehenden Vorteile sind dann viel ausgeprägter, wenn die Regeneration statt
bei Siedetemperatur bei niedrigeren Temperaturen erfolgt, indem ein desorbierender Luftstrom entsprechend
den in Tabelle 2 angegebenen Versuchen bei einer Temperatur von 65 bis 75 0C verwendet wird.
Denn es zeigt sich, daß die Regeneration von reinen Kaliumcarbonatlösungen in einem Desorbier-Luft-'
strom bei niedriger Temperatur sehr grob und unvollständig ausfällt und zu einem CO2: KaO-Molverhältnis
von 1,53 bis 1,58 führt. Demgegenüber werden Arsenitlösungen unter gleichen Bedingungen äußerst leicht
bis zu einem CO2: K2O-Molverhältnis von 1,02 bis
1,16 regeneriert. Ferner ergibt sich, daß die reinen Kaliumcarbonatlösungen infolge des unterschiedliehen
Verhaltens bei der Regenerationsstufe CO2 vom Gas nur bis zu einem Endgehalt von 5,4
bis 8,0% entfernen, während entsprechende Arsenitlösungen eine viel gründlichere Gasreinigung bis
zu einem Endgehalt von 0,14 bis 0,3% trotz einer höheren CO2-Beladung pro Kubikmeter Lösung
ergeben.
Es ist dabei wichtig festzustellen, daß bei Verwendung
von Kaliumcarbonatlösungen ein erheblicher Unterschied zwischen der Regeneration durch Sieden
(Mol CO2 pro Mol K2O = 1,28 bis 1,36) und derjenigen
durch CO2-Austreiben mittels Luft bei niedriger
Temperatur (Mol CO2 pro Mol K2O = 1,53
bis 1,58) besteht. Ein solcher Unterschied tritt aber bei Arsenitlösungen praktisch nicht auf, bei denen das
CO2-Entfernen bei einer Temperatur von 75° C
ungefähr zu denselben Ergebnissen (Mol CO2 pro Mol K2O = 1,04 bis 1,16) führt, wie sie bei der
Regeneration durch Sieden (Mol CO2 pro Mol K2O
= 1,0 bis 1,15) erzielt werden.
Die oben angeführten Versuchsergebnisse, die an die Art der verwendeten Apparatur gebunden sind
und lediglich Vergleichswert haben, beweisen den Vorteil der Regeneration der Arsenitlösung bei
niedrigerer Temperatur. Denn die Regeneration erfolgt dabei mit bestem Erfolg durch eine Temperaturerhöhung
von 15°C, die höchstens 800 Cal/Nm3 CO2
gleichkommt, wie dies auch bei größeren industriellen Anlagen festgestellt wurde; selbst 250 Cal/Nm3 CO2
entsprechend einer Temperaturerhöhung von nur 5°C sind ausreichend, wie sich dies z. B. aus dem mit
1050 Nm3/h durchgeführten Versuch ergibt. Es ist einleuchtend, daß solch niedrige Werte, welche ungefähr
0,5 bis 1,2 kg Dampf pro Nm3 CO2 entsprechen,
an das Regenerationsverfahren bei niedrigerer Temperatur gebunden sind, bei welchem die Lösung innerhalb
eines engen Temperaturbereichs kreist. Diese Werte sind viel niedriger als jene, die in Tabelle 1 im Zusammenhang
mit der Regeneration durch Sieden (1,8 bis 2,5 kg Dampf pro Nm3 CO2 bei der Arsenitlösung
und 3 bis 3,3 kg Dampf pro Nm3 CO2 bei der Carbonatlösung)
erreicht wurden, wobei ungefähr dieselben Ergebnisse erzielt wurden. Die Zweckmäßigkeit dieser
Arbeitsweise wird ferner dadurch nachgewiesen, daß es sich bei den niedrigen zur Regeneration verwendeten
Temperaturen erübrigt, Frischdampf zum Erhitzen der Lösung heranzuziehen; vielmehr kann man tote bzw.
Rückgewinnungswärme verwenden, die allenfalls einen geringen Wärmegehalt hat, daher billig ist und sonst
verlorengehen würde.
Dieser erniedrigte Wärmeaufwand infolge Regeneration bei niedrigerer Temperatur mittels Arsen(III)-oxyd
enthaltenden Alkalilösungen wird deutlich durch eine weitere Reihe von Betriebsversuchen nachgewiesen,
welche zu diesem Zweck durchgeführt wurden und bei denen CO2 bei einem 70 atü Druck
absorbiert wird. Dabei wurde festgestellt, daß der Regenerationsgrad der Lösung, also die Gasreinigung,
auch unter einem vernachlässigbaren Wärmeaufwand der Größenordnung von 100 bis 200 Cal/Nms CO2
(vgl. Tabelle 3) befriedigend ist.
Gas zufuhr |
Lösungs zufuhr |
Temperaturen0 C | Regene | CO2-Analyse Volumprozent |
Auslaß | Analyse der Lösung | AsjOs | Abs. Nm" COa/ms |
COa Mol pro K2O Mol in der |
Regenera tionswärme |
Absorp | ration | 0,5 | K2O | g/l | Lösung | regenerierten | ||||
Nm1Vh | nrVh | tion | 78 | Einlaß | 0,25 | g/l | 159 | Lösung | Cal/Nm8 CO* | |
230 | 2,0 | 71 | 85 | 28,2 | 0,35 | 219 | 149 | 32 | 1,27 | 220 |
210 | 2,1 | 78 | 85 | 27,2 | 1,1 | 217 | 168 | 27 | 1,26 | 260 |
215 | 2,1 | 80 | 85 | 27,8 | 234 | 173 | 28,2 | 1,26 | 180 | |
220 | 1,4 | 80 | 26,8 | 253 | 40,8 | 1,21 | 120 | |||
Die durch das erfindungsgemäße Verfahren er- Zum Beispiel werden in einer industriellen Anlage
reichte Verbesserung wurde bei zahlreichen wichtigen 65 5730 Nm3/h Konvertergas bei einem 12 atü Druck,
industriellen Betrieben entsprechend verschiedener welches 33,2% CO2 enthält und vollständig H2S-frei
Arbeitspläne mit ausgezeichneten Ergebnissen ange- ist, bei einer Temperatur von ungefähr 60° C mittels
wendet. 66 Nm3/h 217 g/l K2O und 70 g/l As2O3 enthaltender
Arsenitlösung gewaschen. Das gewaschene Gas ver- Gas auf 470C erwärmt und einem Regenerationsturm
läßt die Anlage mit einem restlichen CO2-Gehalt von zugeführt wird, in welchem CO2 mittels eines Luft-0,3
%> wobei die einheitliche Aufgabe der Lösung stromes entfernt wird.
28,8 Nm3 COg/m3 Lösung beträgt. Die Lösung wird Die Eigenschaft der Arsenitlösung, selbst durch Be-
auf eine Temperatur von ungefähr 75 0C unter Wärme- 5 handlung in unmittelbarer Berührung mit desorbieaustausch
mit dem heißen von der Konverteranlage renden Gasen bei verhältnismäßig niedrigen, im Bestammenden
Rohgas erhitzt und dem Oberteil des reich der Raumtemperatur liegenden Temperaturen
Regenerationsturmes zugeführt, in welchem die Lö- leicht regeneriert zu werden, gestattet, das übliche
sung im Gegenstrom in unmittelbarer Berührung mit Regenerationsverfahren durch Sieden vorteilhaft abeiner
desorbierenden Luftmasse behandelt wird, welche io zuändern und ein weiteres durch den Erfinder entdas
absorbierte CO2 entfernt. Die regenerierte Lösung, wickeltes Verfahren zu verwenden, bei welchem die
die gleichzeitig bis zur Absorptionstemperatur, näm- Regeneration der Lösung zunächst bei Siedetemperatur
lieh 60° C gekühlt wurde, wird durch eine Pumpe zum erfolgt und danach bei niedrigerer Temperatur durch
Oberteil des Absorptionsturmes zurückgepumpt. Die Behandlung mittels desorbierenden Gasen entzur
Regeneration eingesetzte Luft wird durch Beruh- 15 sprechend dem Diagramm der nachstehend beschrierung
mit heißem Wasser vorgewärmt und angefeuchtet, benen Figur weitergeführt wird,
wobei dieses Wasser seinerseits durch Wärmerück- Nachdem die Lösung das Gas im Absorptionsgewinnung aus der desorbierenden Luftmasse erhitzt turm 1 gewaschen hat, wird sie im erschöpften Zustand
wurde, welche den Oberteil des Regenerationsturmes entspannt, im Gegenstrom zur regenerierten Lösung
mit dem ausgetriebenen CO2 verläßt. Die Verwendung so in 2 erhitzt und in den Turm 3 eingeführt, in welchem
von heißer angefeuchteter Luft ist deshalb vorteilhaft, diese erschöpfte Lösung mittels in die Schlange 4
weil die Luft beim Bestreichen der zu regenerierenden mittelbar bzw. durch 8 unmittelbar in den Turmboden
Lösung letzterer die ihrer Anfeuchtung entsprechende eingeführten Dampfes zum Teil bei Siedetemperatur
Wärme nicht entzieht, woraus sich ein verringerter regeneriert wird. CO2 wird bekannterweise unter
Wärmeaufwand und eine verbesserte Regeneration 25 geringem Wärmeaufwand zum größten Teil freigesetzt
ergeben. In diesem Falle wird die zur Durchführung und oben im' Turm 3 im reinen Zustand zurückdes
Verfahrens zur CO2-Entfernung im Maße von gewonnen. Die zum Teil regenerierte Lösung gibt ihre
ungefähr 520 Cal/Nm3 CO2 erforderliche Wärme Wärme im Wärmeaustauscher 2 ab, und wird, statt
durch das Gas selbst geliefert. Die Verwendung von durch einen Wasserkühler entsprechend den üblichen
Luft als desorbierendes Gas, wie im vorliegenden 30 Arbeitsweisen auf die Absorptionstemperatur gekühlt
Beispiel angenommen, wird durch die Verwendung zu werden, im Gegenstrom mit durch das Gebläse 6
von nachstehend beschriebenen Maßnahmen ermög- geförderter Luft in einem Turm 5 behandelt. Das
licht, welche den schädlichen Einfluß von Sauerstoff Gebläse 6 erfüllt eine zweifache Aufgabe, indem das
vermeiden. Gebläse die Temperatur auf ihren Absorptionswert
Bei einer weiteren gleichfalls unter Regeneration bei 35 erniedrigt und die Regeneration durch ein weiteres
niedriger Temperatur betriebenen Anlage, welche sich gründliches Entfernen von CO2 vervollständigt, wobei
aber durch einen außergewöhnlich niedrigen Betriebs- die obenerwähnte] Eigenschaft zunutze gemacht wird,
druck, nämlich 4,8 atü, auszeichnet, herrschen folgende daß Arsen(III)-oxyd selbst bei niedriger Temperatur
Bedingungen: 12 000Nm3/h 40% CO2 enthaltendes, das Entfernen von CO2 ermöglicht. Die vollständig
H2S-freies Gas werden mittels 370 m3/h Natrium- 40 regenerierte gekühlte Lösung wird durch die Pumpe 7
carbonat- und Arsen(III)-oxyd-Lösung gewaschen, dem Absorptionsturm 1 zugeführt. Wie aus der Figur
welche 65 g/l Na2O und 45 g/l As2O3 enthielt. Trotz ersichtlich, kann der Wärmeaustauscher 2 durch die
der durch den niedrigen Druck bedingten höchst un- Leitung 9 überbrückt und die Lösung zum Teil bei der
günstigen Bedingungen verläßt das gewaschene Gas Absorptionstemperatur unmittelbar dem Oberteil des
die Anlage mit einem CO2-Gehalt von 0,3 %>
wobei 45 Regenerationsturms 3 zugeführt werden. Hierdurch
die einheitliche Aufgabe der Lösung ungefähr 13 Nm3 gelangt die zum Teil regenerierte Lösung bei höherer
CO2/m3 beträgt. Die Regeneration erfolgt durch Temperatur zum Oberteil des Turms 5, in welchem die
Desorption mittels angefeuchteter Luft, wie dies beim Regeneration durch die größere zur Verfügung stevorhergehenden
Fall beschrieben wurde, nachdem die hende Wärmemenge weiter durchgeführt werden kann.
Temperatur der erschöpften Lösung von 63 auf 7O0C 50 Dieses kombinierte Verfahren ist also dem üblichen
unter einem Wärmeaufwand von ungefähr 550 CaI/ Regenerationsverfahren durch Sieden bis auf den
Nm3 CO2 erhöht wurde. Umstand, daß der Wasserkühler durch eine Apparatur
Die durch das erfindungsgemäße Verfahren gebotene ersetzt wird, in welcher die Lösung mittels eines Luft-Möglichkeit,
Arsenitlösungen bei niedrigen, der Raum- stromes behandelt wird, ganz ähnlich. Hieraus entsteht
temperatur nahe liegenden Temperaturen unter stark 55 der Vorteil, daß die große im Wasserkühler gemäß
verringertem Wärmeaufwand einwandfrei zu regene- dem üblichen Verfahren verlorengehende Wärmerieren,
wurde bei einer industriellen Anlage verwertet, menge erfindungsgemäß zur Regeneration verwendet
bei welcher CO2 bei Atmosphärendruck entfernt wird. wird, so daß die Regeneration bei wesentlicher Er-In
dieser Anlage geben 1200 Nm3/h eines von einer sparnis an Wärmeaufwand gegenüber dem Siede-Umwandlung
stammenden Gases bei Atmosphären- 60 verfahren erfolgt, wobei das absorbierte CO2 zum
druck mit 18% CO2 im H2S-freien Zustand bei einer größten Teil zurückgewonnen wird.
Temperatur von 144° C und einem Taupunkt von Dieses neue kombinierte Verfahren wurde bei einer
70° C ihre Wärme an die in der Anlage kreisende im Betrieb befindlichen industriellen Anlage mit einer
Absorbierlösung ab, wobei das Gas bis zu einem rest- Leistung von 3400 Nm3/h Gas unter einem Druck von
liehen CO2-Gehalt von 2% mittels einer Natrium- 65 12 atü durchgeführt; das 24% CO2 enthaltende, HaS-metaarsenitlösung
gewaschen wird, welche bei einer freie Gas wird bis zu einem Gehalt von 0,2 % mittels
Temperatur von 430C in den Absorptionsturm ein- 30m3/h einer 170 g/l K2O und 120 g/l As8O3 enthalgeführt
wird, wobei die erschöpfte Lösung durch das tenden Arsenitlösung gewaschen. Bei der Regeneration
Claims (1)
- 9 10wird die Lösung zunächst auf Siedetemperatur ge- nur 490 Cal/Nm3 CO2, die aus dem Gas selbst vollbracht, wobei der Dampf auf wand auf ungefähr 1,2 ständig zurückgewonnen werden, und ist bei der bis 1,3 kg Dampf pro Nm3 CO2 beschränkt wird. zweiten Stufe praktisch vernachlässigbar. Hierbei werden 68% des absorbierten CO2 zurück- Das erfindungsgemäße Verfahren wird weitgehend gewonnen, wobei die restlichen 32% nachfolgend in 5 angewendet, indem als Desorbiermittel zum Entfernen einem Turm entsprechend dem in der Figur darge- von CO2, wie oben beschrieben, Luft eingesetzt wird, stellten Turm 5 abgeschieden werden, indem eine Die Verwendung von Luft bringt aber den Nachteil, Behandlung mit einem Luftstrom vorgenommen wird, daß die Arsenatbildung infolge Oxydation des in der welcher die Lösung gleichzeitig bis zur Absorptions- Absorbierlösung enthaltenen Arsen(III)-oxyds betemperatur von 55°C abkühlt. Im vorliegenden Falle io trächtlich erhöht wird. Es ist bekanntgeworden, daß beträgt der Dampf auf wand ungefähr 60% des Dampf- Arsenat aus der Lösung zu entfernen ist. Von Arsenit aufwandes beim üblichen Regenerationsverfahren abweichend stellt Arsenat nämlich bei der CO2-durch Sieden bei gleicher Apparatur. Eine Änderung Absorption keine wirksame Verbindung dar, wobei des einheitlichen Dampfaufwandes führt zu einem seine Anwesenheit in der Absorbierlösung vielmehr unterschiedlichen Ausmaß der CO2-Rückgewinnung 15 infolge seiner negativen Wirkung, welche wahrscheinin reinem Zustand. lieh auf seine Pufferwirkung auf den pH-Wert der Dieses Verfahren kann auch dann zweckmäßig ver- Lösung zurückzuführen ist, vermieden werden soll, wendet werden, wenn statt mittelbarem aktivem Arsenat wird in zweckmäßiger Weise nach einem Dampf, welcher die Lösung auf Siedetemperatur er- Verfahren entfernt, durch welches Arsenat ständig hitzt, Dampf in unmittelbarer Berührung mit der 20 durch Behandlung bei höherer Temperatur in Arsenit Lösung verwendet wird, welcher z. B. beim Diagramm umgewandelt wird.gemäß der Figur durch 8 eingeführt wird. Hierbei Ferner läßt sich das Verfahren gemäß der Erfindung kommt insbesondere »druckloser« Dampf, wie Rück- zum Entfernen von CO2 allein aus Gasgemischen gewinnungsdampf, »toter« Dampf oder sonstiger durchführen, welche kein H2S enthalten, bzw. vorher Dampf mit niedrigem Wärmegehalt in Frage, wie er 25 von demselben gereinigt worden sind. Denn H2S wird oft in der Industrie zur Verfügung steht, so z. B. Aus- durch die Lösung quantitativ unter Bildung geschwepuffdampf von Kraftmaschinen und sonstigen Be- felter Arsenverbindungen absorbiert, welche, von trieben wie der aus Anlagen zur Synthese von Ammo- Arsen(III)-oxyd abweichend, bei der CO2-Absorption niumsulfat stammende Dampf, usw. In diesem Falle unwirksam sind, und zudem durch das in den zu bezweckt die darauffolgende Behandlung mittels de- 30 reinigenden Gasgemischen enthaltene CO2 als Arsensorbierender Luft außer der Kühlung der Lösung und sulfid gefällt werden. Bei der Verwendung der erfin-Vervollständigung der Regeneration auch die Wieder- dungsgemäßen Verbesserung, gemäß welcher als herstellung der normalen Konzentration der Lösung, Desorbiermittel Luft eingesetzt wird, ist die Anwesenweiche in unmittelbarer Berührung mit dem Dampf heit von H2S in den zu reinigenden Gasgemischen auch niedrigen Wärmegehalts verdünnt wurde. 35 noch strenger zu vermeiden, weil zu den obenerwähn-Schließlich wurde die Eigenschaft von Arsen(III)- ten Nachteilen auch derjenige hinzukommt, daß geoxyd, eine sehr weit getriebene Regeneration der ringe Spuren von geschwefelten Arsenverbindungen Lösung selbst bei niedriger Temperatur unter stark in der Lösung die Oxydation von Arsenit zu Arsenat vermindertem Wärmeaufwand zu ermöglichen, bei durch die Wirkung des in der Luft enthaltenen Sauereiner zweistufigen Reinigungsanlage verwertet, bei 40 stoffes stark katalysieren. Falls H2S von den Gasderen erster Stufe CO2 nach einem der oben beschrie- gemischen vorher nicht restlos entfernt wurde bzw. benen Verfahren, vorzugsweise mit einer konzen- H2S zufällig in den CO2-Reinigungskreislauf eintritt, trierten Arsenitlösung entfernt, und bei deren zweiter sind etwaige Anhäufungen geschwefelter Arsenverbin-Stufe eine sehr weit getriebene CO2-Reinigung bis zu düngen in der Lösung auf die eine oder andere Weise 20 Teile pro Million vornehmlich mittels einer ver- 45 zu vermeiden, wobei das Verfahren gewählt wurde, dünnten Arsenit-, auch Metaarsenitlösung vorgenom- wonach die Lösung in der Wärme mit Alkalicyaniden men wird, wobei diese zweite Stufe in eine Absorp- behandelt wird, welche die geschwefelten Verbindungen tionsstufe und eine Regenerationsstufe unterteilt wird, in Sulfocyanide umwandeln, die keine katalysierende bei welch letzterer die Lösung mittels eines Gas- Wirkung ausüben. Als Abwandlung läßt sich die stromes auf niedriger, den Siedepunkt unterschrei- 50 Lösung durch Behandlung mit Bleisalzen, vornehmlich tender Temperatur, üblicherweise der Größenordnung Bleicarbonat oder Salzen anderer ähnlicher Metalle von 50 bis 6O0C, unter sehr geringem Wärmeaufwand reinigen, welche den Schwefel als unlösliches Sulfid regeneriert wird. entfernen, wodurch die mit dem Vorhandensein vonDieses zweistufige Verfahren wurde bei einer grö- Schwefel verknüpften Nachteile vermieden werden, ßeren industriellen Anlage für 34 000 Nm3/h Gas bei 55 D einem Druck von 27 atü angewendet, welches 33,3 % Patentansprüche: CO2 enthält. Bei der ersten Stufe wird eine 200 g/l 1. Verfahren zum Abscheiden und Rückgewinnen K2O und 150 g/l As2O3 enthaltende Arsenitlösung von Kohlendioxyd aus bis auf Spuren schwefeleingesetzt, wobei das Gas bis zu einem restlichen wasserstofffreien bzw. vorher von Schwefelwasser-CO2-Gehalt von 2% gereinigt wird; bei der zweiten 60 stoff gereinigten Gasgemischen unter Verwendung Stufe kommt eine weiter verdünnte 65 g/l K2O und von wäßrigen Arsen(III)-oxyd enthaltenden Alkali-58 g/l As2O3 enthaltende Lösung in Frage, wobei die lösungen, welche zwischen einer Absorptionsstufe Reinigung unterhalb 0,02% an restlichem CO2 ge- und einer mittels Luft erfolgenden Regenerationstrieben wird. Nachdem beide Regenerationstürme bei stufe umlaufen, dadurch gekennzeichder ersten sowie der zweiten Stufe dieses Betriebs eine 65 net, daß die Regeneration der Lösung bei einer Desorption durch Luft vollführen, benutzen sie den- 4 bis 150C über derjenigen der Absorptionsstufe selben Luftstrom, welcher die Türme in Reihe durch- liegenden Temperatur, und zwar zwischen 47 0C fließt. Der Wärmeaufwand bei der ersten Stufe beträgt und einer den Siedepunkt der Lösung bei Atmo-sphärendruck unterschreitenden Temperatur durchgeführt wird.2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die zur Regeneration der Lösung verwendete Luft vorgewärmt und angefeuchtet wird.3. Verfahren nach Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß vor der bei einer 4 bis 15 0C unter derjenigen der Absorptionsstufe liegenden Temperatur erfolgenden Regeneration der größte Teil des CO2 bei der Siedetemperatur der Lösung, vorzugsweise mittels Dampf, entfernt wird.4. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß aus der zwischen der Absorptionsstufe und der Regenerationsstufe umlaufenden Lösung die aus in der Lösung vorliegenden Schwefelwasserstoffspuren gebildeten Arsen-Schwefel-Verbindungen durch Behandlung mit Cyaniden oder mit unlöslichen Sulfide bildenden Metallsalzen entfernt werden.In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Auslegeschrift Nr. 1 000 356;
österreichische Patentschrift Nr. 201 220.Hierzu 1 Blatt Zeichnungen409 558/367 3.64 ® Bundesdruckerei Berlin
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT69859 | 1959-01-16 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1167318B true DE1167318B (de) | 1964-04-09 |
Family
ID=11100119
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEV16323A Pending DE1167318B (de) | 1959-01-16 | 1959-04-06 | Verfahren zum Abscheiden und Rueckgewinnen von Kohlendioxyd aus Gasgemischen |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE577652A (de) |
DE (1) | DE1167318B (de) |
ES (1) | ES255002A1 (de) |
FR (1) | FR1221473A (de) |
GB (1) | GB927929A (de) |
NL (1) | NL246489A (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012202703A1 (de) | 2012-02-22 | 2013-08-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Verbesserung der enthalpieschen Prozesseffizienz einer CO2-Abscheidevorrichtung in einer Kraftwerksanlage |
US8557205B2 (en) | 2009-01-28 | 2013-10-15 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and device for separating of carbon dioxide from an exhaust gas of a fossil-fired power plant |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1000356B (de) * | 1954-06-21 | 1957-01-10 | Iavetrocokeia Spa | Verfahren zur Abtrennung und Wiedergewinnung von Kohlensaeure aus Gasgemischen |
AT201220B (de) * | 1956-02-13 | 1958-12-10 | Vetrocoke Spa | Verfahren zum Entfernen von Schwefelwasserstoff allein oder zusammen mit Kohlendioxyd aus Gasgemischen |
-
0
- BE BE577652D patent/BE577652A/xx unknown
- NL NL246489D patent/NL246489A/xx unknown
-
1959
- 1959-04-02 FR FR791025A patent/FR1221473A/fr not_active Expired
- 1959-04-06 DE DEV16323A patent/DE1167318B/de active Pending
- 1959-06-05 GB GB19320/59A patent/GB927929A/en not_active Expired
-
1960
- 1960-01-15 ES ES0255002A patent/ES255002A1/es not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1000356B (de) * | 1954-06-21 | 1957-01-10 | Iavetrocokeia Spa | Verfahren zur Abtrennung und Wiedergewinnung von Kohlensaeure aus Gasgemischen |
AT201220B (de) * | 1956-02-13 | 1958-12-10 | Vetrocoke Spa | Verfahren zum Entfernen von Schwefelwasserstoff allein oder zusammen mit Kohlendioxyd aus Gasgemischen |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8557205B2 (en) | 2009-01-28 | 2013-10-15 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and device for separating of carbon dioxide from an exhaust gas of a fossil-fired power plant |
DE102012202703A1 (de) | 2012-02-22 | 2013-08-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Verbesserung der enthalpieschen Prozesseffizienz einer CO2-Abscheidevorrichtung in einer Kraftwerksanlage |
WO2013124125A1 (de) | 2012-02-22 | 2013-08-29 | Siemens Aktiengesellschaft | Verbesserung der enthalpischen prozesseffizienz einer co2-abscheidevorrichtung in einer kraftwerksanlage |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE577652A (de) | 1900-01-01 |
ES255002A1 (es) | 1960-04-01 |
FR1221473A (fr) | 1960-06-02 |
NL246489A (de) | 1900-01-01 |
GB927929A (en) | 1963-06-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2148244C2 (de) | Verfahren zur Reinigung von Schwefeldioxid enthaltenden Abgasen | |
DE2554584A1 (de) | Verfahren zum regenerieren einer absorptionsloesung, die zum reinigen von abgas verwendet wurde | |
DE2433423A1 (de) | Verfahren zur konzentration und reinigung von aethylenoxyd | |
EP0052838A1 (de) | Verfahren zum Entfernen von sauren Gasen, insbesondere Kohlendioxid, aus Gasgemischen | |
DE2423828A1 (de) | Verfahren zum reinigen von industriegasen | |
DE2304585A1 (de) | Verfahren zur entfernung von sotief 2 | |
DE2021111C2 (de) | Verfahren zur Aufarbeitung von Abgasen einer Claus-Anlage unter Erniedrigung des Gehalts an gebundenem Schwefel | |
LU88021A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von hydroxylamin aus NOX enthaltenden Abgasen | |
DE1817015B2 (de) | Verfahren zur abtrennung von schwefeldioxyd aus restgasen | |
DE1167318B (de) | Verfahren zum Abscheiden und Rueckgewinnen von Kohlendioxyd aus Gasgemischen | |
DD243215A5 (de) | Verfahren und vorrichtung zum abtrennen unerwuenschter komponenten aus gasgemischen | |
EP0014950A1 (de) | Verfahren zur Rückgewinnung der Salze der Anthrachinon-disulfonsäure aus einem Waschflüssigkeitsstrom | |
DE1064479B (de) | Verfahren zur Entfernung von Schwefelwasserstoff aus Gasgemischen, wie Kokereigas | |
DE2425393A1 (de) | Verfahren zur herstellung von gereinigtem koksofengas | |
EP0520316A1 (de) | Verfahren zur selektiven H2S-Auswaschung | |
DE521648C (de) | Verfahren zur Entfernung des Schwefelwasserstoffes aus Kohlendestillationsgasen | |
DE2409378A1 (de) | Verfahren zur verringerung des gesamtschwefelgehaltes von claus-abgasen | |
DE2604683B2 (de) | Verfahren zur Entfernung von Schwefelwasserstoff und Cyanwasserstoff aus Gasen | |
AT220129B (de) | Verfahren zum Regenerieren von alkalische Arsenite enthaltenden, mit Kohlendioxyd beladenen Absorptionslösungen | |
DE2736488B2 (de) | Verfahren zum Entfernen von Schwefeloxiden aus Rauchgasen | |
DE3706619A1 (de) | Verfahren zur entfernung von schwefelhaltigen gasen | |
DE1544123B2 (de) | Verfahren zur entfernung von sauren gasen aus gasfoermigen mischungen | |
DD151438A5 (de) | Verfahren zur rueckgewinnung von stickstoffoxiden aus einem gasgemisch | |
DE1519973C3 (de) | Verfahren zum Entfernen von Stickoxiden aus Luft oder anderen Gasgemischen | |
DE1667537A1 (de) | Verfahren zur Gewinnung von hochprozentigen und weitgehend von Verunreinigungen freinen Wasserstoffsaeuren der Halogene |