DE1131603B - Vorrichtung zum gleichmaessigen Verteilen von Fluessigkeiten ueber kreisbegrenzte Flaechen - Google Patents

Description

DEUTSCHES

PATENTAMT

U3093Ic/85g

ANMELDETAG: 30. NOVEMBER 1954

BEKANNTMACHUNG
DER ANMELDUNG
UND AUSGABE DER
AUSLEGESCHRIFT: 14. JUNI 1962

Die gleichmäßige Verteilung von Flüssigkeiten ist in der Technik oft von ausschlaggebender Bedeutung, da von ihr die Wirtschaftlichkeit ganzer Anlagen abhängen kann.

Im besonderen Maße tritt diese Forderung nach gleichmäßiger Beaufschlagung bei Apparaten der chemischen Industrie in den Vordergrund, besonders wenn Gase mit Flüssigkeiten in irgendeiner Form mittelbar oder unmittelbar zur Reaktion gebracht werden. Dafür ist die Tatsache maßgebend, daß alle einschlägigen Apparate dann ihr Funktionsoptimum erreichen, wenn innerhalb jedes Strömungsquerschnittes des Gases an jeder Stelle die gleichen Zustände von Gas und Flüssigkeit herrschen. Die erste Voraussetzung hierfür ist die gleichmäßige Flüssigkeitsverteilung über den Querschnitt, insbesondere deshalb, weil hier eine Rückwirkung der Flüssigkeitsverteilung auf die Gasverteilung besteht. Da die Zustände beider Phasen (Gas und Flüssigkeit) an jeder Stelle des Apparates von dem jeweiligen Verhältnis der Mengen Gas/Flüssigkeit bestimmt sind, wirken die Ungleichmäßigkeit der Flüssigkeitsverteilung und die durch sie verursachte Ungleichmäßigkeit der Gasverteilung gemeinsam in Richtung einer Verschlechterung der Arbeitsverhältnisse des Gesamtapparates.

Bei richtiger Auswahl der Füllkörpergrößen und Art bei Füllkörpersäulen und richtiger Einfüllung wird die Flüssigkeitsverteilung innerhalb der Säule nur wenig von den Füllkörpern selbst beeinflußt, so daß hier zwangläufig sehr hohe Anforderungen an die Gleichmäßigkeit der Flüssigkeitsaufgabe gestellt werden.

Ein weiterer Gesichtspunkt zur gleichmäßigen Verteilung ist die Bächleinbildung in Füllkörperkolonnen, die mit sehr geringen Berieselungsdichten befahren werden. Wegen der Tendenz dieser einzelnen Rinnsale, sich zu größeren zu vereinigen, besteht bei zeitlicher und örtlicher Unregelmäßigkeit in der aufgegebenen Flüssigkeitsverteilung die Gefahr, wenige stärker ausgeprägte Bäche durch die Füllkörpersäule zu bilden, die ihre Wirksamkeit bedeutend herabsetzen.

Es ist daher schon mit verschiedenen Mitteln versucht worden, eine gewisse Gleichmäßigkeit zu erzielen. Man hat zu diesem Zweck Verteilerplatten, Brausen, Rinnenverteiler, Spinnen, Spritzstellen, Dralldüsen und Dralldüsensysteme (Bündeldüsen) und Seegersche Wasserräder entwickelt, welche zwar mehr oder weniger gute Verteilungen lieferten, ohne jedoch an die exakt gleichmäßige Verteilung auch nur angenähert heranzukommen. Nach dem Stand Vorrichtung zum gleichmäßigen Verteilen von Flüssigkeiten über kreisbegrenzte Flächen

Anmelder:

Dipl.-Ing. Hans Hesky, Neuenhain (Taunus), Fuchshohl 21

Beanspruchte Priorität: Österreich vom 5. Dezember 1953 (Nr. 6988)

Dipl.-Ing. Hans Hesky, Neuenhain (Taunus), ist als Erfinder genannt worden

der Technik sind Unterschiede in der Berieselungsdichte von etwa 50% das Beste, was auf diesem Gebiete bisher erreichbar ist. Bei Verteilung kleiner Flüssigkeitsniengen über große Flächen liegen die Verhältnisse noch weit ungünstiger.

Gegenstand der Erfindung ist nun eine Dralldüse, deren besonderer Vorteil darin besteht, daß sie eine maximale Abweichung von der exakten Gleichmäßigkeit in der Berieselung in der Größenordnung von etwa 1,5% zu erreichen gestattet. Dieser Vorteil bleibt selbst dann erhalten, wenn größere Schwankungen in der Belastung (Druckschwankungen vor der Düse über +50%) die Durchflußmengen verändern.

Es hat sich gezeigt, daß eine Dralldüse nur dann eine gleichmäßige Verteilung der Flüssigkeit erzeugen kann, wenn die Umfangsgeschwindigkeitsverteilung an der Düsenmündung ganz bestimmten, genau einzuhaltenden Vorschriften genügt, die sich durch besondere Form und Abstimmung der Dimensionen der Einzelheiten definieren läßt.

Die Erfindung geht somit aus von einer Vorrichtung zur gleichmäßigen Verteilung von Flüssigkeiten über kreisbegrenzte Flächen nach dem Drallprinzip, bestehend aus einer Zufuhrleitung, einem Mischraum und einem zwischen Zufuhrleitung und Mischraum angeordneten Leitapparat mit einem Mitteldurchlaß und zwei Gruppen von Drallkanälen, die auf zwei konzentrischenKreisen angeordnet sind und gleiche Drehrichtung aufweisen und deren Projektionen in eine Ebene senkrecht zur Achse des Mitteldurch-

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lasses vorzugsweise tangential verlaufen, und sehlägt vor, daß die Durchmesser der beiden konzentrischen Kreise im Verhältnis von etwa 0,58:1 stehen, daß der Mitteldurchlaß drallfrei ist und daß der Sinus des Neigungswinkels α (Winkel zwischen Meridianebene und Einmündungsrichtung in den Mischraum) der auf dem inneren Kreis angeordneten Drallkanäle des Leitapparates zum Sinus des Neigungswinkels β der auf dem äußeren Kreis angeordneten Drallkanäle

den Problems zeigt nämlich, daß erst durch die Kombination aller angegebenen Merkmale die erstrebte Vergleichmäßigung über den gesamten kreisbegrenzten Querschnitt erreichbar ist. Außerdem zeigt die bekannte Konstruktion keinen drallfreien Mittelkanal, was sich ebenfalls als unerläßliche Vorbedingung für das ordnungsgemäße Funktionieren der erfindungsgemäßen Düse herausgestellt hat.

In der Zeichnung ist die Vorrichtung gemäß der

im Verhältnis von 0,57:1 steht, daß die Summe der i₀ Erfindung beispielsweise dargestellt.

Querschnitte der Drallkanäle des Leitapparates am inneren Kreis zur Querschnittssumme der Drallkanäle am äußeren Kreis ein Verhältnis von etwa 1,4:1 bildet, daß die Querschnittsgröße des Mittelkanals zur Querschnittssumme der Drallkanäle am äußeren Kreis im Verhältnis von 0,64:1 steht und daß die Mischraumhöhe zum Durchmesser des äußeren Drallkanalkreises im Verhältnis von etwa 0,7:1 steht, wobei der Mischraumdurchmesser etwa dem Durchmesser des äußeren Drallkanalkreises entspricht.

Die Dimensionierung der Querschnitte ist gegeben durch die Mengen an Flüssigkeit, die durch sie fließen sollen; sie haben daher eine unmittelbar dosie-

Fig. 1 zeigt einen Verteiler im Vertikalschnitt, Fig. 2 den Leitapparat in Draufsicht; Fig. 3 zeigt den Leitapparat im Schnitt nach A-A, Fig. 4 im Schnitt nach B-B gemäß Fig. 2; Fig. 5 zeigt einen Verteiler mit durch verstellbare Leitschaufeln gebildeten Leitapparat im Vertikalschnitt;

Fig. 6 zeigt eine weitere Ausführungsform des Verteilers.

Der Verteiler besteht aus einem Flüssigkeitszulaufrohr 1, einem Leitapparat 2 bzw. 15 und einem flüssigkeitserfüllten Mischraum 3. Der Leitapparat 2 besitzt in zwei konzentrischen Kreisen angeordnete Kanäle 4 und 5 bzw. 16 und 17 sowie einen zusätzlichen, in rende Funktion für den im Mischraum nachfolgen- 25 der Achse des Leitapparates angeordneten Mitteiden Impulsmischvorgang. Da sich die Geschwindig- kanal 6 und 18.

keitsverteilungen an der Düsenmündung in der Flüs- Die Kanäle 4 und 5 bzw. 16 und 17 sind gleich-

sigkeitsverteilung an der zu berieselnden Fläche ab- sinnig gegen die Meridianebene (s. Fig. 3 und 4) gebilden, die oft viele Zehnerpotenzen größer als der neigt, so daß in beiden Kreisen je ein Drall gleicher Düsenquerschnitt ist, gelten die genannten Dirnen- 30 Richtung erzeugt wird.

sionierungsvorschriften sehr genau. Allerdings ist bei An Stelle der den Mischraum 3 bildenden, in

den angegebenen Werten von Bohrungen mit scharf- Schweißverbindung mit dem übrigen Verteiler stehenkantigen Mündungen ausgegangen. Bei fehlender den, die Öffnung aufweisenden Glocke 7 kann dieser Strahlabschnürung, d. h. Rundung der Kanten, wer- Teil auch schraubverstellbar ausgebildet sein, um die den die sich ergebenden Werte etwas von der ange- ₃₅ Mischraumhöhe kontinuierlich verändern zu können, gebenen Werten abweichen. Gemäß Fig. 5 werden die Kanäle 16 und 17 des

Es hat sich schließlich gezeigt, daß bei einer er- Leitapparates 15 durch Leitschaufeln gebildet. Diese findungsgemäßen Düse die Tropfengröße ziemlich Leitschaufeln können in bezug auf ihre Neigung einheitlich ist und nur gegen die Mitte etwas zu- während des Betriebes von außen her verstellt wernimmt. Vergrößert man den Mischraum, ist eine 40 den. Zu diesem Zweck ist die Glocke 19 drehbar ge-Umjustierung auf gleiche Tropfengröße möglich. lagert und nimmt über Nasen, Vorsprünge 8 od. dgl. Allerdings leidet hierunter etwas die gleichmäßige die die äußeren Kanäle 17 bildenden Schaufeln mit, Berieselungsdichte (leichte Randgängigkeit). Die während die Schaufeln der inneren Kanäle 16 mit Eigenschaft der gleichmäßigen Tropfenbildung macht HiKe eines mit unterseitigen Ansätzen 9 versehenen die Düse besonders geeignet zur Verspritzung von 45 und über ein Gestänge 11 verdrehbaren Ringes 10 Schmelzen, um ein gleichmäßig gekörntes Gut zu verstellbar sind.

erzeugen. Der Öffnungswinkel des Berieselungskegels der

Für besondere Zwecke kann es vorteilhaft sein, erfindungsgemäßen Düsen ist begrenzt und liegt bei die Kanäle des Leitapparates durch vorzugsweise etwa 90°. Sind größere Öffnungswinkel erwünscht, verstellbare Leitschaufeln zu bilden. Auf diese Weise _5o so kann der Mischraum zweiteilig ausgeführt wererhält man Verteiler, die sich rein empirisch auf die den, so daß sich die einzelnen Mischraumteile kon

beste Wirkung einstellen lassen, wenn eine andere als eine gleichmäßige Verteilung gefordert wird.

Es ist zwar schon eine Düse bekanntgeworden, bei der auf zwei konzentrischen Kreisen um einen Mitteldurchlaß liegende Drallkanäle eine gegenüber der Meridianebene unterschiedliche Neigung aufweisen,
wobei der Winkel zwischen Meridianebene und Einmündungsrichtung der inneren Drallkanäle kleiner

zentrisch umfassen. Hierbei wird der kreisförmigen gleichmäßigen Berieselung durch das zentrale Düsensystem eine ringförmige Berieselung angeschlossen. In Fig. 6 ist eine solche Vorrichtung dargestellt. Die Zwischenwand 12 teilt den Mischraum in einen Raum 3 und einen ringförmig ihn umschließenden Raum 14. Auf Grund der Fliehkraftwirkung in der rotierenden Strömung herrscht an der Innenseite der

als der zwischen Meridianebene und Einmündungs- 60 Wand 12 der größte Druck des inneren Mischraumes, richtung der äußeren Drallkanäle ist. Diese unter- während auf der dem Raum 14 zugewandten Seite schiedliche Neigung der Drallkanäle verursacht zwar ein geringerer Druck herrscht. Dadurch wird erreicht, zwangläufig eine Vergleichsmäßigung der Flüssig- daß beim Austritt aus dem Raum 14 nach dem Zerkeitsverteilung über eine kreisbegrenzte Fläche, es platzen des kompakten Flüssigkeitsstromes die Axialfehlen jedoch bei der bekannten Düse die weiteren 65 komponente klein ist gegenüber der Umfangskompo-Merkmale, wie sie oben für den Erfindungsgegen- nente der Strömung, so daß die Tropfen wesentlich stand als unabdingbar aufgeführt sind. Eine genaue flacher abgehen, als es ohne die Zwischenwand 12 Durchrechnung des der Erfindung zugrunde liegen- möglich wäre. Durch versuchsmäßiges Abstimmen

der Querschnitte läßt es sich erreichen, daß die Tropfen, die von der Außenseite der Zwischenwand kommen, die gleiche Richtung haben wie die von der Innenseite kommenden, so daß sich der aus dem Raum 14 kommende Flüssigkeitsanteil an den aus dem Raum 3 kommenden lückenlos anschließt. Die Anzahl der in den Raum 3 und 14 einmündenden konzentrischen Kanalgruppen ist von der Aufgabenstellung bestimmt. Zweckmäßigerweise können z. B. der Mittelstrahl 6 und die Kanalgruppe 4 und 5 in den Raum 3 einmünden, wobei vorzugsweise in diesem System die angegebenen Dimensionierungsverhältnisse gewählt werden und der Raum 14 von der Kanalgruppe 13 gespeist wird.

Ohne ihre Ausschließlichkeit betonen zu wollen, werden folgende Anwendungsbeispiele angeführt:

Nitroseabsorption, Schwefelsäure-Turmsystem, Absorption von Schwefeldioxyd und -trioxyd, Waschtürme z. B. für Kokereigas und Kohlenwasserstoffe, Auf sättiger und Entfeuchter, CO-Konvertierungsöfen mit Direkteinspritzung von Wasser, Rektifikations- und Abtriebssäulen mit Füllkörpern, Extraktionskolonnen, Rückkühlwerke, Kühlwerke, Berieselungsdüsen zum Entschäumen von Zellstoffsuspensionen, ζ. B. in der Papierindustrie, Spritzvorrichtungen zum gleichmäßigen Auftragen von Überzügen und Farben, Verspritzung von Schmelzen, wie Kunstdüngerschmelzen und Polyvinylchloridschmelzen, Zerstäubungsdüsen in allen Anwendungsgebieten der Einstoffdruckzerstäubung wie bei der Zerstäubungstrocknung, besonders in der Lebensmittelindustrie und Brennstoffzerstäubung.

Beispiel 1

Einer Spaltanlage, die der Erzeugung von kohlenoxyd- und wasserstoffhaltigemGas aus Methan dient, ist ein Kühlturm nachgeschaltet. Dieser Kühlturm hat einen Durchmesser von 2,5 m und eine Höhe von 1.0 m. Bisher enthielt ein solcher Turm eine Raschigringfüllung, die aber durch sich abscheidende Ruß- und Teeranteile sehr stark verschmutzte, so daß in kurzen Zeitabständen die Raschigringfüllung ersetzt werden mußte. Der Turm wurde im Gleichstrom befahren.

Der Turm wurde in der Weise abgeändert, daß eine erfmdungsgemäße Düse gemäß Fig. 1 eingebaut und im Abstand von etwa 2 m von seinem oberen Ende ein Boden mit Öffnungen von etwa 30 mm eingebaut wurde. Dieser Boden hat die Auf gäbe, Wasserstrahlen von der Düse nach senkrecht abwärts zu richten. Die Raschigringfüllung wurde herausgenommen. Die Wassermenge beträgt 45 cbm pro Stunde. Der Turm kann jahrelang ohne Reinigung befahren werden, während Anlagen der bekannten Art alle 3 Monate gereinigt werden mußten. Der Kühleffekt der Anlage blieb der gleiche wie vorher.

Die verwendeten Düsen gemäß der Erfindung besitzen folgende Charakteristika:

Die Durchmesser der beiden Kreise, auf welchen die Kanäle angeordnet sind, stehen im Verhältnis von 0,58:1. Das Verhältnis der Sinus der Neigungswinkel α und β der auf dem inneren und auf dem äußeren Kreis angeordneten Kanäle beträgt 0,57 :1. Die Summe der Querschnitte der Kanäle am inneren Kreis zur Querschnittssumme der Kanäle am äußeren Kreis bildet das Verhältnis von 1,4:1. Die Querschnittsgröße des Mittelkanals steht zur Querschnittssumme der Kanäle am äußeren Kreis im Verhältnis von 0,64:1. Die Höhe des Mischraumes steht zum Durchmesser des äußeren Kanalkreises im Verhältnis von 0,70:1.

Beispiel 2

Nach der drucklosen Kohlenmonoxydkonvertierung von Spaltgas ist ein Schlußkühler angeschaltet, dessen Aufgabe es ist, den bei der Konvertierung notwendigen hohen Dampfgehalt des Gases niederzuschlagen und das Gas von 150° C auf etwa 35° C bei einem Druck von 1,3 ata herabzukühlen. Der Schlußkühler besteht aus einer Füllkörpersäule von etwa 2 m Durchmesser und etwa 6 m Höhe, die im Gegenstrom durch direkte Berieselung mit Wasser das Gas abkühlt.

Der Schlußkühler wird mit 150 cbm Flußwasser und gasseitig mit etwa 60000Ncbm feuchtem Gas, Taupunkt etwa 8O⁰C, beaufschlagt. Bei Verwendung einer Düse gemäß der Erfindung zur Berieselung der Füllkörpersäule mit Kühlwasser wird ermöglicht, die Höhe der Füllkörpersäule um etwa 30 % auf 4 m zu senken, wodurch der Druckverlust um etwa 30% herabgesetzt wird.

Beispiel 3

Eine Salpetersäureanlage besteht aus sieben Türmen von je 6 m Durchmesser und je 25 m Füllkörperhöhe. Jeder dieser Türme ist gefüllt mit Raschigringen von 80 mm Durchmesser. Die Anlage ist belastet mit 3,1 Stundentonnen Stickstoff als Nitrose bei einem Druck von 1,5 ata und einer Eingangskonzentration von Stickstoff von 8,5%. In den ersten beiden Türmen sind Düsen, wie in Fig. 1 dargestellt, angeordnet, und zwar im ersten Turm eine Düse für eine Belastung von 450 cbm Flüssigkeit pro Stunde und im zweiten Turm eine Düse für eine Belastung von 300 cbm Flüssigkeit pro Stunde. Die übrigen Türme haben eine Flüssigkeitsbelastung von 150 cbm/Std.

Die Flüssigkeit wird bei jedem einzelnen Turm im Kreislauf gefahren. Durch Einbau der erfindungsgemäßen Düse fällt am Ausgang des ersten Turmes der Säuregehalt des Gases von 145 mg/1 auf 70 mg/1. Diese Senkung, die sich durch sämtliche anschließenden Türme bis zum Endgas fortsetzt, bewirkt eine Herabsetzung der Verluste von 11,5 mg/1 auf 7 mg/1 an Salpetersäure im Endgas.

Die Berieselung in den Türmen ist bei Verwendung bekannter Düsen folgende:

Im ersten Turm 450 cbm/Std. mit einem Säuregehalt von 46 Gewichtsprozent Salpetersäure, im zweiten Turm 300 cbm/Std. mit einem Säuregehalt von 38 Gewichtsprozent Salpetersäure. Der Salpetersäuregehalt im zweiten Turm vermindert sich bei Verwendung der Düsen nach Fig. 1 im ersten Turm um 2 Gewichtsprozent. Die verwendeten Düsen gemäß der Erfindung besitzen folgende Charakteristika:

Die Durchmesser der beiden Kreise, auf welchen die Kanäle angeordnet sind, stehen im Verhältnis von 0,58:1. Das Verhältnis der Sinus der Neigungswinkel α und β der auf dem inneren und auf dem äußeren Kreis angeordneten Kanäle beträgt 0,57 :1. Die Summe der Querschnitte der Kanäle am inneren Kreis zur Querschnittssumme der Kanäle am äußeren Kreis bildet das Verhältnis von 1,4:1. Die Querschnittsgröße des Mittelkanals steht zur Querschnittssumme der Kanäle am äußeren Kreis im Verhältnis von 0,64:1. Die Höhe des Mischraumes steht zum

Durchmesser des äußeren Kanalkreises im Verhältnis von 0,70:1.

Beispiel 4

Bei der Erzeugung von gekörntem Kalkammon-Salpeter wurde an die Stelle der bisher üblichen Zentrifuge eine erfindungsgemäße Düse gesetzt, deren Mischraum gegenüber der Düsendimensionierung für gleichmäßige Berieselung um etwa 15% vergrößert wurde. Der Vordruck vor der Düse war etwa 15 m Druckhöhe der flüssigen Maische und die Durchflußmenge 25 m^s/Std. Die Durchmesser der Kunstdüngerkörner lagen sehr einheitlich in der Größe von 2 mm bei einem sehr geringen Staubanteil. Ein Flugraum der Tropfen von etwa 10 m Durchmesser war weitgehend gleichmäßig ausgerieselt.

Die Zentrifuge verspritzt die Schmelze im horizontalen Abwurf in Form eines Glockenmantels und beansprucht damit einen Spritzturmdurchmesser von 20 m, eine erfindungsgemäße Düse nur von etwa 8 bis 10 m unter Ausnutzung des vollen Querschnittes des Turmes. Da z. B. bei gleichem Kühlluftdurchsatz hier die Strömungsgeschwindigkeit vervierfacht wird, ergibt sich daraus neben der oben bereits erwähnten einheitlicheren Kornzusammensetzung eine Halbierung der Turmkosten sowie eine wesentlich geringere Kühlluftleistung.

Claims (3)

PATENTANSPRÜCHE:

1. Vorrichtung zur gleichmäßigen Verteilung von Flüssigkeiten über kreisbegrenzte Flächen nach dem Drallprinzip, bestehend aus einer Zufuhrleitung, einem Mischraum und einem zwischen Zufuhrleitung und Mischraum angeordneten Leitapparat mit einem Mitteldurchlaß und zwei Gruppen von Drallkanälen, die auf zwei konzentrischen Kreisen angeordnet sind und gleiche Drehrichtung aufweisen und deren Projektionen in eine Ebene senkrecht zur Achse des Mitteldurchlasses vorzugsweise tangential verlaufen, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchmesser der beiden konzentrischen Kreise im Verhältnis von etwa 0,58:1 stehen, der Mitteldurchlaß drallfrei ist, daß der Sinus des Neigungswinkels α (Winkel zwischen Meridianebene und Einmündungsrichtung in den Mischraum) der auf dem inneren Kreis angeordneten DraUkanäle (4) des Leitapparates (2) zum Sinus des Neigungswinkels β der auf dem äußeren Kreis angeordneten Drallkanäle (5) im Verhältnis von 0,57:1 steht, daß die Summe der Querschnitte der Drallkanäle (4) des Leitapparates (2) am inneren Kreis zur Querschnittssumme der Drallkanäle (5) am äußeren Kreis ein Verhältnis von etwa 1,4:1 bildet, daß die Querschnittsgröße des Mittelkanals (6) zur Querschnittssumme der Drallkanäle (5) am äußeren Kreis im Verhältnis von 0,64:1 steht und daß die Mischraumhöhe zum Durchmesser des äußeren Drallkanalkreises im Verhältnis von etwa 0,7:1 steht, wobei der Mischraumdurchmesser etwa dem Durchmesser des äußeren Drallkanalkreises entspricht.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischraumhöhe mit Hilfe einer schraubverstellbaren, die Mündungsöffnung aufweisenden Glocke kontinuierlich veränderbar ist.

3. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 und/ oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Mischraum (3) konzentrisch umschlossen ist von einem Drallraum (14), in den zur Meridianebene geneigte Kanäle (13) einmünden, und dessen ringförmige Austrittsöffnung zur Mischraumöffnung konzentrisch liegt.

In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschriften Nr. 448 008, 179 084;
USA.-Patentschrift Nr. 2569 081.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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