DE1089918B

DE1089918B - Verfahren zur Senkung des Heizwertes von Erdgas

Info

Publication number: DE1089918B
Application number: DEC19256A
Authority: DE
Inventors: Walton H Marshall Jun; Wilfred C Gains
Original assignee: CONSTOCK INT METHANE Ltd
Current assignee: CONSTOCK INT METHANE Ltd
Priority date: 1958-06-25
Filing date: 1959-06-22
Publication date: 1960-09-29
Also published as: FR1230750A; ES250320A1; US3057706A; BE579952A; NL240564A

Description

DEUTSCHES

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Senkung des Heizwertes von kohlenwasserstoffhaltigem, im wesentlichen aus Methan bestehendem Erdgas.

Bekanntlich wird ein großer Teil der auf bestimmte Gebiete konzentrierten Erdgasproduktion über weite Entfernungen zu den Abnehmern geliefert. Hierbei ist es infolge der Entfernungen häufig nicht möglich, das Gas in seiner ursprünglichen Form mittels Rohrleitungen zu verteilen. Man ist daher in solchen Fällen dazu übergegangen, Erdgas in verflüssigter Form zu transportieren, da es hierbei nur Veoo des Raumes einnimmt, den es in Gasform innehat. Beim Verbraucher wird dann das Erdgas wieder verdampft und zumeist als Brennstoff verwendet. Sobald jedoch das Gas in seiner ursprünglichen Form hinsichtlich seines Heizwertes nicht direkt für die bestehenden Einrichtungen verwendet werden kann, wird es notwendig, das wieder verdampfte Erdgas vor seiner Verwendung auf einen niedrigeren Heizwert und ein geeignetes spezifisches Gewicht zu bringen.

Das in der Natur vorkommende Erdgas besteht gewöhnlich in der Hauptsache aus Methan, ist jedoch mit einer Anzahl von schwereren Kohlenwasserstoffen, wie Äthan, Propan, Butan u. dgl., in geringeren Anteilen vermischt. Da der Heizwert und das spezifische Gewicht von Methan den normalen Anforderungen an einen gasförmigen Brennstoff nahekommen, ist es häufig erforderlich, die schwereren Kohlenwasserstoffe abzutrennen. Diese Abtrennung der schwereren Kohlenwasserstoffe vor der Verflüssigung des Erdgases durchzuführen, ist jedoch schwierig und unwirtschaftlich.

Es ist ein Verfahren zur Aufarbeitung von Erdgas zu einem Gas von bestimmtem Heizwert bekanntgeworden, bei dem ein Teil des gesamten Erdgases zu einem Gas mit niedrigerem Heizwert als das gewünschte Erdgas umgewandelt und dann dem restlichen Gas wieder zugesetzt wird. Bei diesem bekannten Verfahren wird das Erdgas mittels Luft oder Sauerstoff katalytisch gespalten bzw. ist es auch möglich, die Spaltung mittels Wasserdampf vorzunehmen. Hierbei werden jedoch sowohl das den Hauptbestandteil des Gases bildende Methan wie auch die schwereren Kohlenwasserstoffe in dem abgetrennten Teil des Gesamtgases zerlegt. Das bei der Spaltung entstehende Kohlenoxyd wird anschließend mit Hilfe von Wasserdampf zu Kohlendioxyd konvertiert.

Das erfindungsgemäße Verfahren löst die Aufgabe, den Heizwert und das spezifische Gewicht eines im wesentlichen aus Methan bestehenden Erdgases auf einen gewünschten Wert einzustellen, wobei jedoch nicht der Heizwert eines Teils des als Mischgas vorliegenden Gases, sondern nur bestimmter Bestandteile des Gases herabgesetzt wird. Erfindungsgemäß wird Verfahren zur Senkung des Heizwertes von Erdgas

. Anmelder:

Constock International Methane Limited, Nassau (Bahama-Inseln)

Vertreter: Dipl.-Ing. K.-A. Brose, Patentanwalt,
ίο Pullach bei München, Wiener Str. 1/2

Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 25. Juni 1958

Walton H. Marshall jun., Downings, Va.,

und Wilfred C. Gains, Kansas City, Mo. (V. St. Α.), sind als Erfinder genannt worden

£.

diese Aufgabe dadurch gelöst, daß von verflüssigtem Erdgas zumindest ein Teil der schwereren Kohlenwasserstoffe abgetrennt wird, die abgetrennten schwereren Kohlenwasserstoffe durch eine erste katalytische Oxydation bei erhöhter Temperatur zu einem ersten, in der Hauptsache aus H₂, CO und N₂ bestehenden Trägergas mit einem Heizwert umgewandelt werden, der wesentlich unterhalb des gewünschten Heizwertes des Erdgases liegt, das in diesem ersten Trägergas enthaltene CO mit Hilfe von H₂O zu CO₂ konvertiert wird, so daß ein zweites, im wesentlichen aus CO₂, H₂ und N₂ bestehendes Trägergas erzeugt wird und dieses zweite Trägergas mit dem übrigen Erdgas vermischt wird. Die Reaktionen werden in der Weise durchgeführt, daß die hierbei erzeugte Wärme zur Vorwärmung der Reaktionsteilnehmer ausgenutzt und somit die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens verbessert wird. Erforderlichenfalls kann das Kohlendioxyd vor der Mischung des abgezweigten Gases mit dem fast ausschließlich aus Methan bestehenden übrigen Gas entfernt werden, um hierdurch das spezifische Gewicht des fertigen Brennstoffes herabzusetzen. Nach einem weiteren vorteilhaften Vorschlag der Erfindungkönnen die abgeschiedenen schwereren Kohlen-

*5 Wasserstoffe in Gegenwart von Luft teilweise zu einem Zwischengas, das hauptsächlich aus H₂, CO und N₂ und kleineren Anteilen an nicht umgewandelten schwereren Kohlenwasserstoffen, H₂O und CO₂, besteht, verbrannt werden.

Weitere vorteilhafte Einzelheiten der Erfindung gehen aus der nachstehenden Beschreibung und der Zeichnung hervor.

In den Zeichnungen ist Fig. 1 ein Teil eines Durchflußschemas und in Fig. 2 der restliche Teil des Durch-

009 609/188

₅₁₂ n-C₅H_I2 C₆H₁₄ ..

fiußschemas zur Erläuterung einer praktischen Ausführungsform der Erfindung. Wenn die gestrichelten Trennlinien in den Fig. 1 und 2 übereinandergelegt werden, ergeben die beiden Figuren das vollständige Durchflußschema.

Unter Bezugnahme auf die Zeichnungen im einzelnen und insbesondere Fig. 1 bezeichnet das Bezugszeichen 4 eine Leitung, die von einem geeigneten isolierten Lagerbehälter (nicht dargestellt) ausgeht, um verflüssigtes Erdgas zu einer Pumpe 6 zu befördern. Das verflüssigte Erdgas wird gewöhnlich bei etwa atmosphärischem Druck oder etwas darüber gelagert und hat eine Temperatur im Bereich von —151 bis —161° C, je nach der Zusammensetzung des Gases. Zum Zweck der vorliegenden Beschreibung wird angenommen, daß das verflüssigte, der Pumpe 6 zugeführte Erdgas eine Temperatur von —154° C aufweist und die folgende Analyse zeigt, wobei sich die Zusammensetzung selbstverständlich ändern kann, je nachdem, wo das Erdgas erzeugt wurde, und die folgende Analyse nur als Beispiel angeführt ist:

Zusammensetzung Molprozent

CH₄ 71,23

C₂H₆ 13,65

C₃H₈ 9,10 ^a5

1-C₄H₁₀ 2,20

η-(_-_Λ H_1n Z₁Ao

0,68

0,33

0,34

C₇HU °'²²

Der Druck des verflüssigten Erdgases wird vorzugsweise leicht erniedrigt, wenn dieses in den Mittelteil des Fraktionierturmes 10 eintritt, z. B. von 41,1 atü irgendeiner beliebigen Konstruktion sein, die einen sich lotrecht erstreckenden Fraktionierbereich zur Abtrennung der schwereren Kohlenwasserstoffe aus dem Methan des dem Turm zugeführten verflüssigten Gases ergibt und eine Wiederverdampfung des Methans bewirkt, wie im folgenden ausführlicher dargelegt wird. Die Pumpe 6 erhöht den Druck des dem Turm 10 zugeführten verflüssigten Erdgases wesentlich und erhöht vorzugsweise diesen Druck auf etwa 41 atü. Weiter ist ein Paar von Wärmeaustauschern 12 und 14 in die Leitung 8 zwischen Pumpe 6 und Turm 10 eingeschaltet, um das dem Fraktionierturm zugeführt verflüssigte Erdgas zu erwärmen. Den Wärmeaustauschern 12 und 14 werden geeignete wärmeabgebende Medien, wie im folgenden beschrieben, mit genügend Wärme zugeführt, um das verflüssigte Erdgas annähernd auf seinen Siedepunkt zu erhitzen, bevor es in den Turm 10 eingespritzt wird.

Der Druck des verflüssigten Erdgases wird vorzugsweise leicht erniedrigt, wenn dieses in den Mittelteil des Fraktioniertrumes 10 eintritt, z. B. von 41,1 atü auf 37,6 atü, um die Wiederverdampfung der Methankomponente zu erleichtern und einen aufwärts gerichteten Strom der Methandämpfe zum oberen Ende des Turmes 10 und gleichzeitig einen nach abwärts gerichteten Strom der schwereren Kohlenwasserstoffe in den unteren Teil des Turmes 10 zu bewirken. Der Inhalt des am unteren Ende befindlichen Teiles des Turmes 10 wird im Kreislauf durch einen Wiedererhitzer 16 geführt und dort erhitzt, wie im folgenden beschrieben wird, um den Inhalt des unteren Teiles des Turmes 10 auf einer Temperatur zu halten, die die Wiederverdampfung allen Methans im unteren Teil des Turmes herbeiführt, wobei die Methandämpfe anschließend nach aufwärts in den oberen Teil des Fraktionierturmes strömen. Im Beispiel wird der Wiedererhitzer 16 in solchem Maße erwärmt, daß der Inhalt im unteren Endteil des Turmes 10 auf einer Temperatur von etwa 57° C gehalten wird.

Gleichzeitig mit der Erhitzung des Inhaltes des unteren Teiles des Turmes 10 werden die im oberen Endteil des Turmes sich ansammelnden Dämpfe durch eine Leitung 18 zum Wärmeaustauscher 12 geleitet, der in die Zufuhrleitung 8 für das verflüssigte Erdgas eingeschaltet ist. Die Temperatur der oben aus dem Turm 10 austretenden Dämpfe beträgt etwa —83° C, um eine Erwärmung des durch den Wärmeaustauscher 12 geführten verflüssigten Erdgases zu erreichen. Natürlich werden auch die mit Methan angereicherten, durch die Leitung 18 geführten Dämpfe beim Durchströmen des Wärmeaustauschers 12 gekühlt, wobei die Temperatur dieser Dämpfe auf etwa —84° C erniedrigt wird. Durch diese Abkühlung der Methandämpfe wird ein Teil der Dämpfe kondensieren; daher werden die den Wärmeaustauscher 12 verlassenden Dämpfe durch eine Leitung 20 einem Sammler 22 zugeleitet, der auch als Abscheider zur Ansammlung des Kondensats in seinem unteren Teil dient. Diese Kondensate werden ihrerseits durch eine Leitung 24 in den oberen Teil des Turmes 10 zurückgeführt, um im oberen Teil des Turmes 10 die gewünschte Temperatur aufrechtzuerhalten und die Kondensation der schwereren Kohlenwasserstoffe zu erleichtern, die verdampft und durch den Turm 10 .aufgestiegen sein können.

Es wird darauf hingewiesen, daß die durch die Leitung 18 überströmenden Dämpfe im wesentlichen sämtlich aus Methan bestehen und nur einen geringen Anteil an schwereren Kohlenwasserstoffen enthalten. Bei einer Zusammensetzung des zugeführten Gases, wie oben beschrieben, bestehen die durch die Leitung 18 überströmenden Dämpfe angenähert aus 98,45 Molprozent CH₄ und 1,55 Molprozent C₂H₆. Das durch die Leitung 24 dem oberen Ende des Turmes 10 wieder zugeführte Kondensat weist einen geringfügig höheren Prozentsatz an schwereren Kohlenwasserstoffen auf, wobei eine typische Analyse 97,81 Molprozent CH₄ und 2,19 Molprozent C₂H₆ ergibt. Anderseits besteht das Kondensat im unteren Endteil des Turmes 10 im wesentlichen aus 'sämtlichen schwereren Kohlenwasserstoffen, wobei eine typische Analyse wie folgt lautet:

Zusammensetzung
CH,

C₂H₆ C₃H₈

Molprozent

1,0
45,7
32 1

₄₁₀

n-C₄H₁₀ 7,9

i-C₃H₁₂ 2,4

n-C₅H₁₂ 1,2

C₆H₁₄ 1,2

C₇ H₁₆ 0,8

Die schwereren Kohlenwasserstoffe im unteren Endteil des Turmes 10 werden aus dem Turm durch eine Leitung 26 zur Bildung eines Trägergases abgelassen.

Wie schon früher angegeben, werden die aus dem Turm 10 überströmenden, mit Methan angereicherten Dämpfe auf etwa —84° C abgekühlt, indem sie in Wärmeaustauschbeziehung mit dem in den Turm 10 eingeführten verflüssigten Erdgas gebracht werden. Nach der Entfernung der Kondensate aus diesem Dampf im Sammler 22 wird der Dampf durch eine Leitung 28 zu einer geeigneten Expansionsvorrichtung 30 geleitet, um aus dem wieder verdampften Methan Energie zurückzugewinnen. Die Expansionsvorrichtung 30 kann irgendeine beliebige Form annehmen,

ι üöy yit»

5 6

z. B. die einer Turbine, die einen energieerzeugenden Turm 10 eingeführt werden und der endgültige Heiz-

Bereich liefert, in der das wieder verdampfte Methan wert des Brennstoffgases auf 4800 kcal/m³ festgesetzt

expandiert werden kann, um Energie daraus zurück- wird, werden etwa 30,408 kg/h schwerere Kohlen-

zugewinnen. Das der Expansionsvorrichtung 30 züge- Wasserstoffe durch die Leitung 44 abgezweigt, wäh-

führte Methan wird durch vier Wärmeaustauscher 32 5 rend etwa 28,114 kg/h schwerere Kohlenwasserstoffe

bis 35 geleitet, um die Temperatur der Methandämpfe durch die Leitung 40 zur Verwendung bei der Bildung

zu erhöhen und die bei der Expansion der Dämpfe in des Trägergases weitergeleitet werden,

der Expansionsvorrichtung30 zurückgewonneneEner- Die bei der Bildung des Trägergases zu verwenden-

gie zu vermehren. Geeignete wärmeabgebende Medien, den wieder verdampften schwereren Kohlenwasser-

die durch die Bildung des Trägergases gewonnen wer- io stoffe werden aus der Leitung 40 in einen Vorwärmer

den, werden durch die Wärmeaustauscher 32, 34 und 46 geführt, um die Temperatur dieser Dämpfe zu er-

35 geleitet, wogegen die aus der Expansionsvorrich- höhen und die anschließende Oxydation der Dämpfe tung 30 austretenden expandierten Methandämpfe mit Luft in geeigneten Öfen 48 für die teilweise Oxydurch eine Leitung 36 zurück durch den Wärmeaus- dation zu erleichtern. Die durch die Leitung 50 aus tauscher 33 geleitet werden können. 15 dem Vorwärmer 46 zu den öfen 48 austretenden wie-

Die Wärmeaustauscher 32 bis 35 arbeiten bei ent- der verdampften schwereren Kohlenwasserstoffe haben

sprechenden Temperaturen, um die Temperatur der eine Temperatur von etwa 538° C. Der Vorwärmer 46

Methandämpfe auf etwa 371° C zu erhöhen, wobei kann zweckmäßig die Form eines Gaserhitzers auf-

der Druck der Methandämpfe vor ihrer Expansion weisen, um einen Teil des behandelten Erdgases zu

etwa 37 atü beträgt. Der Druck der Methandämpfe 20 benutzen.

wird beim Durchströmen der Expansionsvorrichtung Die zur Verbrennung in den Öfen 48 verwendete 30 auf etwa 7 atü vermindert, wobei die Temperatur Luft wird durch einen geeigneten Kompressor 52 geentsprechend erniedrigt wird. Die Temperatur der aus liefert, der auf seiner Einlaßseite einen geeigneten der Expansionsvorrichtung 30 durch die Leitung 36 Filter 54 besitzt, wie in Fig. 1 dargestellt ist. Die austretenden expandierten Dämpfe liegt jedoch höher 25 durch die Leitung 56 aus dem Kompressor 52 austreals die Temperatur der Methandämpfe, wenn sie aus tende Luft ist vorzugsweise auf einem nur geringder Leitung 28 durch den Wärmeaustauscher 33 ge- fügig über dem Atmosphärendruck liegenden Druck, führt werden, so daß die expandierten Dämpfe als wie 0,14 atü, bei einer Temperatur von etwa 38° C in Heizmittel für die Methandämpfe vor der Expansion geringfügiger Abhängigkeit von den atmosphärischen verwendet werden können. Die durch die Leitung 36 30 Bedingungen. Um die für die weitere Kompression beaus dem Wärmeaustauscher 33 austretenden expan- nötigte Leistung zu erniedrigen, wird vorzugsweise dierten Methandämpfe sind auf einer Temperatur von die Luft entfeuchtet und gekühlt. Die Luft wird daher etwa 38° C und auf einem Druck von etwa 7 atü, so durch die Leitung 56 in den unteren Teil einer Glykoldaß sie anschließend als Brennstoff verwendet werden kontaktvorrichtung 58 geleitet. Die Kontaktvorrichkönnen. 35 tung 58 kann von irgendeiner beliebigen Bauart sein,

Die aus dem unteren Ende des Fraktionierturmes 10 die einen innigen Kontakt der durch den Turm nach

austretenden verflüssigten schwereren Kohlenwasser- aufwärts strömenden Luft mit dem kalten, durch den

stoffe werden durch ein geeignetes Expansionsventil Turm nach abwärts fließenden Glykol herbeiführt, um

38 expandiert, um die schwereren Kohlenwasserstoffe eine gründliche Trocknung und Kühlung der durch die

zumindest teilweise wieder zu verdampfen. Diese 40 Kontaktvorrichtung geführten Luft zu erreichen. Die

Kombination von Dämpfen und Flüssigkeit wird dann aus dem oberen Ende der Kontaktvorrichtung 58 aus-

durch eine Leitung 40 einem Wärmeaustauscher 42 tretende Luft wird durch eine weitere Leitung 60 zum

zugeleitet, wie in Fig. 2 dargestellt. Es ist auch darauf unteren Ende einer zweiten Glykol-Kontaktvorrich-

hinzuweisen, daß das Expansionsventil 38 den Druck tung 62 geleitet. Als Zwischenstufe ist ein Kompressor

der schwereren Kohlenwasserstoffe auf etwa 13 atü 45 64 in die Leitung 60 eingeschaltet, um den Druck der

erniedrigt. Die durch den Wärmeaustauscher 42 hin- in die zweite Kontaktvorrichtung 62 eintretenden Luft

durchströmenden schwereren Kohlenwasserstoffe wer- zu erhöhen. Glykol wird im Kreislauf durch die Kon-

den weiter erhitzt, vorzugsweise auf eine Temperatur taktvorrichtungen 58 und 62 geführt, wie später be-

von etwa 64° C, und haben einen Druck von etwa schrieben wird.

12,3 atü. Die wieder verdampften schwereren Kohlen- 5° Die zweite Kontaktvorrichtung 62 vervollständigt

Wasserstoffe können dann sämtlich verwendet werden, die Entfernung des Wassers aus der Luft und gibt die

um das Trägergas zu bilden, oder es kann ein Teil im wesentlichen feuchtigkeitsfreie Luft durch eine

hiervon durch eine zurückführende Zweigleitung 44 Leitung 66 zur weiteren Kompression an einen Kom-

mit dem wieder verdampften Methan in der Leitung pressor 68 ab, bevor sie den Öfen 48 für die teilweise

36 vermischt werden. 55 Oxydation zugeführt wird. Die Luft wird jedoch zu-Die zur Bildung des Trägergases benötigte Menge erst vorzugsweise auf die gleiche Temperatur wie die

an schwereren Kohlenwasserstoffen hängt von den den Öfen 48 zugeführten schwereren Kohlenwasserendgültig gewünschten Eigenschaften des Brennstoff- stoffe vorgewärmt. Die Luft in der Leitung 66 wird gases ab. Es kann daher eine veränderliche Menge, daher durch den Kompressor 68 zum Teil durch eine von Null bis zum größten Teil der schwereren Kohlen- 60 Leitung 70 zu einem Wärmeaustauscher 72 gepreßt, Wasserstoffe, durch die Leitung 44 zur Vermischung der, wie noch beschrieben wird, durch die Verbrenmit dem Methan in die Leitung 36 zurück abgezweigt nungsprodukte beheizt wird. Der Hauptteil der Luft werden, und zwar je nach der ursprünglichen Zusam- kann jedoch durch eine Zweigleitung 74 um den mensetzung des verflüssigten Erdgases als auch nach Wärmeaustauscher 72 herumgeführt werden, um sich den gewünschten endgültigen Eigenschaften für das ⁶5 mit der teilweise vorgewärmten Luft am Einlaß eines Brennstoffgas. Im beschriebenen Beispiel wird ein Vorwärmers 76 zu vereinigen. Der Vorwärmer 76 wenig mehr als die Hälfte der schwereren Kohlen- kann von irgendeiner beliebigen Type sein, z. B. ein Wasserstoffe durch die Leitung 44 zurück zur Leitung gasbeheizter Erhitzer, um die Luft auf eine Tempe-36 abgezweigt. Wenn 115,895 kg/h des verflüssigten ratur zu erhitzen, die der Temperatur der schwereren Erdgases mit der bereits angegebenen Analyse in den 7° Kohlenwasserstoffe in der Leitung 50 entspricht, wo-

bei die erhitzte Luft durch eine Leitung 78 abgeleitet wird, um sich mit den wieder verdampften schwereren Kohlenwasserstoffen in der Leitung 50 in Strömungsrichtung vor den Öfen 48 zu vereinigen. Wie früher angegeben, beträgt die Temperatur der wieder verdampften schwereren Kohlenwasserstoffe in der Leitung 50 vorzugsweise etwa 538° C, um die teilweise Verbrennung der schwereren Kohlenwasserstoffe mit Luft in den Öfen 48 für die teilweise Oxydation zu erleichtern.

Die Verbrennung der schwereren Kohlenwasserstoffe mit der Luft kann bis zu irgendeinem gewünschten Grade fortgesetzt werden, wenn auch vorzugsweise die schwereren Kohlenwasserstoffe nur teilweise oxydiert werden sollen, um ein Zwischengas zu bilden, das im beschriebenen Beispiel die folgende Analyse ergibt:

Zusammensetzung Molprozent

CH₄ 0,07

H₂ 24,10

CO 20,06

H₃O 4,51

N₂ 50,17

CO₂ 1,09

Das Zwischengas (die Verbrennungsprodukte), das aus den Öfen 48 austritt, weist eine Temperatur von etwa 1371 ° C auf und wird durch eine Leitung 80 zu den Wärmeaustauschern 72 geleitet, um einen Teil der Luft, wie vorher beschrieben, vorzuwärmen. Bevor jedoch das Zwischengas durch den Wärmeaustauscher 72 strömt, wird es in der Leitung 80 direkt mit Wasser gekühlt, das durch eine Leitung 82 in die Leitung 80 eingeführt wird. Dieses Wasser kann von irgendeiner beliebigen Quelle genommen werden und wird durch eine Leitung 82 mit Hilfe einer Pumpe 84 mit einem Druck von etwa 14atü gepreßt. Außerdem hat das durch die Leitung 82 gepumpte Wasser vorzugsweise eine Temperatur von etwa 113° C. Nach Durchströmen des Wärmeaustauschers 72 wird das Zwischengas mit Wasser aus einer von der Leitung 82 kommenden Leitung 86 weiter gekühlt, bevor das Zwischengas in den unteren Teil eines Gaswäschers 88 eingeführt wird. Ein Überschuß an Wasser wird mit 4-5 dem Zwischengas in der Leitung 80 vermischt, um das Zwischengas gründlich abzukühlen, bevor es in den Gaswäscher 88 eingeführt wird.

Wasser wird mit Hilfe einer Leitung 90 und einer Pumpe 92 im Kreislauf durch den Gaswäscher 88 geführt, um das Zwischengas weiter zu kühlen und einen Teil des Wassers zu entfernen, das zur Kühlung des Zwischengases verwendet wurde. Das durch die Tätigkeit des Wäschers 88 erhaltene überschüssige Wasser kann durch eine Leitung 94 zu einem geeignefen Verwendungsort (nicht dargestellt) geleitet werden. Das durch eine Leitung 96 vom obersten Teil des Gaswäschers 88 austretende Zwischengas befindet sich auf etwa 9,5 atü und 149° C und zeigt folgende Analyse:

Zusammensetzung Molprozent

CH₄ 0,04

H₂ 12,62

CO 10,50

H₂O 50,00

N, 26,27

CO₂ 0,57

Aus der obigen Analyse ist zu ersehen, daß das Zwischengas beim Austritt aus dem Gaswäscher wesentliche Anteile an Kohlenmonoxyd und Wasser besitzt.

Das Zwischengas in der Leitung 96 wird einer Reihe von Konvertierungsreaktoren 98, wie in Fig. 1 dargestellt, zugeführt, um das Trägergas zu erzeugen. Der Hauptteil des Zwischengases in der Leitung 96 wird durch eine Zweigleitung 100 durch einen Wärmeaustauscher 101 geführt, um diesen Teil des Zwischengases zu erhitzen, bevor das Gas in die Konvertierungsreaktoren 98 eingeführt wird. Der Wärmeaustauscher 101 wird durch die aus den Konvertierungsreaktoren 98 austretenden Produkte erhitzt, so daß ein wesentlicher Teil des Zwischengases vor der Reaktion in den Konvertierungsreaktoren 98 vorgewärmt wird.

In den Konvertierungsreaktoren 98 geht eine katalytische Reaktion, hauptsächlich zwischen Kohlenmonoxyd und Wasser, vor sich, um Kohlendioxyd und Wasserstoff gemäß der Reaktion

CO+H₂O->CO₂+H₂

zu erzeugen. Die Reaktion ist eine exotherme Reaktion, die die Temperatur des Gases in den Reaktoren auf etwa 477° C erhöht, und wird durch die Anwendung von Katalysatoren, wie braunem Eisenoxyd, gefördert. Das Folgende ist eine typische Analyse der Zusammensetzung des die Konvertierungsreaktoren 98 durch die Leitung 102 verlassenden Gases :

Zusammensetzung Molprozent

CH₄ 0,04

H₂ 22,07

CO 1,05

H₂O 40,55

N₂ 26,27

CO₂ 10,02

Das die Konvertierungsreaktoren 98 durch die Leitung 102 verlassende Trägergas wird auf zwei Leitungen 104 und 106 aufgeteilt, die zu den Wärmeaustauschern 101 bzw. 35 führen. Wie schon früher angedeutet, wird der Wärmeaustauscher 101 dazu verwendet, den Hauptteil des den Konvertierungsreaktoren 98 zugeführten Zwischengases vorzuwärmen, während der Wärmeaustauscher 35 dazu verwendet wird, die in die Expansionsvorrichtung 30 eingeführten Methandämpfe zu erhitzen. Das durch den Wärmeaustauscher 35 strömende heiße Trägergas ist auf genügend hoher Temperatur, um die Methandämpfe für die Expansion durch die Expansionsvorrichtung 30, wie bereits beschrieben, auf etwa 371⁰C zu erhitzen. Nach Durchströmen der Wärmeaustauscher 101 und 35 wird das Trägergas durch eine Leitung 108 zum Wärmeaustauscher 34 geleitet, der ebenfalls verwendet wird, um die zur Expansionsvorrichtung 30 strömenden Methandämpfe zu erhitzen. Das durch den Wärmeaustauscher 34 geleitete Trägergas befindet sich auf einem Temperaturniveau zwischen dem durch den Wärmeaustauscher 35 geleiteten Trägergas und den expandierten Methandämpfen, die durch den Wärmeaustauscher 33 geleitet werden, um eine fortschreitende Erwärmung der der Expansionsvorrichtung 30 zugeführten Methandämpfe zu erreichen. Die Tempeartur des durch den Wärmeaustauscher 34 geleiteten Trägergases liegt bei etwa 207° C.

Das aus dem Wärmeaustauscher 34 austretende Trägergas wird (s. Fig. 2) in den unteren Teil eines sekundären Gaswäschers 110 geleitet. Der Wäscher 110 kann von irgendeiner beliebigen Bauart sein, die eine

9 10

Entfernung von Wasser und eine Temperaturernied- die schwereren Kohlenwasserstoffe zur Bildung des

rigung des Trägergases, das durch den Wäscher Trägergases verwendet werden.

nach aufwärts strömt, mit Hilfe von Wasser, das Durch die Kühlung des Trägergases im Wiederdurch den Wäscher nach abwärts strömt, bewirkt. erhitzer 16 und Wärmeaustauscher 42 kondensiert zu-Das im Wäscher 110 verwendete Wasser kann dem 5 mindest ein Teil des H₂O darin. Das Trägergas wird oberen Teil des Wäschers durch eine Leitung 112 zu- daher anschließend durch die Leitung 128 zu einem geführt werden, die von der früher beschriebenen Abscheider 130 weitergeleitet. Das angesammelte Wasserleitung 82 ausgeht. Das sich am unteren Ende Wasser wird aus dem unteren Teil des Abscheiders des Wäschers 110 ansammelnde Wasser wird durch 130 durch eine Leitung 132 zu einem geeigneten Vereine Leitung 114 zu einer Dampftrommel 116 abge- 10 wendungsort (nicht dargestellt) abgelassen. Der verlassen. Dieses Wasser befindet sich auf einer Tempe- bleibende, den Abscheider 130 durchströmende Dampf ratur von etwa 135° C und einem Druck von etwa wird durch eine Leitung 134 zu einem zweiten Ab-7,7 atü, wenn es in die Dampftrommel 116 eingelassen scheider 136 abgeleitet, um eine praktisch vollstänwird. Die Dampftrommel 116 arbeitet vorzugsweise dige Entfernung von Wasser aus dem Gas zu erreibei einem Druck von etwa Ό,6 atü, um die Umwand- 15 chen. Es ist ferner wünschenswert, einen Wärmelung eines Teiles des Wassers in Dampf in der austauscher 138 in die Leitung 134 einzuschalten, um Dampftrommel zu bewirken. Das nach der plötz- das dem zweiten Abscheider 136 zugeführte Gas zu liehen Ausdehnung in der Trommel 116 verbleibende kühlen und die Entfernung eines bedeutenden Teiles Kondensat wird durch eine Leitung 118 zum Einlaß des Wassers aus dem Gas zu gewährleisten. Der der Pumpe 84 geleitet, die Wasser an die Wasser- 20 Wärmeaustauscher 138 kann durch Wasser gekühlt leitung 82 liefert. Die Pumpe 84 erhöht den Druck werden, da das dem zweiten Abscheider 136 zugedes durch die Leitung 118 geführten Wassers auf führte Trägergas sich auf einer Temperatur von etwa etwa 14 atü zur nochmaligen Hindurchleitung durch 93° C befindet. Das im Abscheider 136 abgeschiedene den Wäscher 110 als auch zur direkten Kühlung des Wasser wird durch eine Leitung 140 zu einem geZwischengases in der Leitung 80, wie früher beschrie- 25 eigneten Verwendungsort (nicht dargestellt) abgeben. Der Hauptteil des durch die Leitung 82 strömen- führt.

den Wassers wird aus der Leitung 118 erhalten, so Das nach der Abtrennung des Wassers übrigblei-

daß die Temperatur des Wassers in der Leitung 82 bende Gas wird durch eine Leitung 142 in die Leitung

leicht auf etwa 113° C gehalten werden kann. Solches 36 zur Vermischung mit dem wieder verdampften

Zusatzwasser wird je nach Bedarf durch eine andere 30 Methan (und den vorher mit den Methandämpfen

Leitung 120 von einer geeigneten Versorgungsquelle vermischten schwereren Kohlenwasserstoffen) einge-

(nicht dargestellt) der Pumpe 84 zugeführt. führt, um das endgültige Brennstoffgas zu bilden.

Das aus dem oberen Ende des Wäschers 110 durch Bei einem typischen System hat das Brennstoffgas in

eine Leitung 122 austretende Trägergas hat einen nied- der Leitung 36 in Strömungsrichtung hinter der Ver-

rigen Heizwert im Vergleich zum Methangas und 35 bindungsstelle mit der Leitung 142 einen Heizwert

kann (nach Entfernung des restlichen Wassers hier- von etwa 4800 kcal/m³ und ein spezifisches Gewicht

aus) zur Mischung mit dem Methan und den schwe- von 0,6, welches die vorgeschriebenen Werte für die

reren Kohlenwasserstoffdämpfen in der Leitung 36 Mehrzahl der bestehenden gasbeheizten Einrichtungen

verwendet werden, um ein Brennstoffgas zu bilden, in Gebieten sind, die vorher mit eigens erzeugtem Gas

dessen Heizwert niedriger ist als der Heizwert des 40 versorgt wurden.

ursprünglichen Erdgases. Das Trägergas in der Lei- Wie bereits angegeben, arbeiten die Glykol-Kontakt-

tung 122 enthält eine bedeutende Menge Kohlendi- vorrichtungen 58 und 62 (Fig. 1) mit einem geschlos-

oxyd, das dem Trägergas ein spezifisches Gewicht senen Glykolkreislauf, um eine wirksame Entfernung

verleiht, das gewöhnlich höher ist als das spezifische der Feuchtigkeit aus der Luft zu erzielen, die dazu

Gewicht des ursprünglichen Erdgases und in man- 45 benutzt wird, die schwereren Kohlenwasserstoffe bei

chen Fällen dem sich ergebenden Brennstoffgas ein der Bildung des Trägergases zu oxydieren. Das Glykol

spezifisches Gewicht geben würde, das höher ist als wird in einer S ammeltrommel 144 gelagert und durch

der vorgeschriebene Wert für die Einrichtungen in geeignete Pumpen 146 und 148 in die oberen Teile

dem Gebiet, wo das Brennstoffgas verbrannt werden der Behälter 58 und 62 gepumpt. Der Hauptteil des

soll. Wenn daher ein niedrigeres spezifisches Gewicht 50 Glykols wird durch eine Leitung 150 mit Hilfe der

verlangt wird, wird vorzugsweise das Trägergas aus Pumpe 146 in den oberen Teil der Glykol-Kontakt-

der Leitung 122 in den unteren Teil eines mit heißem vorrichtung 58 unter einem Druck von etwa 2,1 atü

Karbonat arbeitenden Absorptionsturmes 124 geleitet, eingepumpt, damit die Kontaktvorrichtung 58 bei

um Kohlendioxyd durch ein heißes Karbonatsystem niedrigem Druck arbeiten und der größte Teil der

zu entfernen, wie im folgenden beschrieben wird. 55 Feuchtigkeit aus der Luft entfernt werden kann, wäh-

Selbstverständlich kann jedoch das CO₂ auch durch rend die Luft durch die Kontaktvorrichtung 58 strömt.

Anwendung eines Aminsystems, durch Waschen mit Ein kleiner Teil des Glykols wird durch eine Leitung

Wasser od. dgl. entfernt werden. Das aus dem oberen 152 mit Hilfe der Pumpe 146 unter einem Druck von

Ende des Absorptionsturmes 124 austretende Träger- etwa 5,6 atü in den oberen Teil der mit höherem

gas hat eine Temperatur von etwa 113° C und wird 60 Druck arbeitenden Kontaktvorrichtung 62 ein-

durch eine Leitung 126 zum Wiedererhitzer 16 des gepumpt.

Fraktionierturmes 10 zurückgeleitet, wie in Fig. 1 Es soll auch bemerkt werden, daß das in die bei·* dargestellt. Wie bereits beschrieben, bildet dieses den Kontaktvorrichtungen 58 und 62 eingeführte heiße Gas das Heizmittel für den Wiedererhitzer 16, Glykol sich auf einer Temperatur von etwa —4° C um die gewünschte Temperatur..für den Inhalt des 65 befindet, so daß die durch die Kontaktvorrichtungen unteren Teiles des Fraktidniertüfmes aufrechtzuerhal- strömende Luft das Glykol auf etwa 27° C erhitzt ten. Das Trägergas wird vom Wiedererhitzer 16 durch und die Luft gekühlt wird, um die Leistung herabeine Leitung 128 zum Wärmeaustauscher 42 .(Fig. 2) zusetzen, die dazu benötigt wird, die Luft in den zurückgeleitet, der zur Wiederverdampfung' der Kompressoren 64 und 68 zu komprimieren, wie beschwereren Kohlenwasserstoffe verwendet wird, bevor 70 reits beschrieben. Das das untere Ende der Kontakt-

vorrichtung 58 verlassende Glykol wird durch eine Pumpe 154 ^% durch eine Leitung 156 zum Wärmeaustauscher 32 zurückgepreßt, der zur anfänglichen Erhitzung der Methandämpfe benutzt wird, die durch die Leitung 28 in die Expansionsvorrichtung 30 eingeführt werden. Ferner wird das das untere Ende der Kontaktvorrichtung 62 verlassende Glykol durch eine Leitung 158 in die Leitung 156 eingeführt, um zu erreichen, daß der Hauptteil des Glykole durch den Wärmeaustauscher 32 strömt. Wie bereits angeführt, befindet sich das Glykol an diesem Punkt des Systems auf einer Temperatur von etwa 27° C, um die anfängliche Erwärmung der zur Expansionsvorrichtung 30 strömenden Methandämpfe zu erzielen. Das Glykol wird sodann durch die Leitung 156 weitergeleitet, um durch den Wärmeaustauscher 14 zu strömen, der dazu benutzt wird, das durch die Leitung 8 dem Fraktionierturm 10 zugeführte verflüssigte Erdgas zu erwärmen. Die Temperatur des in den Wärmeaustauscher 14 eintretenden Glykols beträgt etwa 17° C, um eine bedeutende Wärmeübertragung an den zugeführten verflüssigten Erdgasstrom zu erreichen, so daß das verflüssigte Erdgas angenähert auf seine Siedepunktstemperatur erhitzt wird, bevor es, wie bereits beschrieben, dem Fraktioniertarm zugeführt wird. Das den Wärmeaustauscher 14 verlassende Glykol befindet sich auf einer Temperatur von etwa —4° C und wird durch die Leitung 156 zur zur Glykolsammeltrommel 144 zurückgeleitet, um den Kreislauf zu vervollständigen.

Wie leicht einzusehen ist, wird das Glykol beim Durchströmen der Kontaktvorrichtungen 58 und 62 eine bedeutende Feuchtigkeitsmenge aufnehmen. Es wird daher ein kleiner Teil des durch die Leitung 156 gepumpten Glykols durch eine Leitung 160 zu einer Glykoldestillationseinrichtung 162 abgezweigt. Das durch die Leitung 160 strömende Glykol wird in einem Wärmeaustauscher 164 durch das verhältnismäßig reine, aus der Destillationseinrichtung 162 austretende Glykol vorgewärmt, wie noch beschrieben wird. Die Destillationseinrichtung 162 arbeitet in der üblichen Weise, um ein Aufwärtsströmen von Wasserdampf in den oberen Teil der Destillationseinrichtung und ein Abwärtsströmen von verhältnismäßig reinem Glykol in den unteren Teil der Destillationseinrichtung zu erzielen. Dampf wird durch eine Leitung 166 aus dem oberen Teil der Destillationseinrichtung abgezogen und durch einen Wasserkühler 168 geführt. Ein Teil des gekühlten, durch den Kühler 168 geführten H₂O wird in den oberen Teil der Destillationseinrichtung wieder eingeführt, um den oberen Teil der Destillationseinrichtung auf der gewünschten Temperatur zu halten, während das übrige gekühlte H₂O einem geeigneten Verwendungsort (nicht dargestellt) zugeführt wird.

Der Inhalt des unteren Endes der Destillationseinrichtung 162 wird durch eine Pumpe 170 teilweise im Kreislauf durch eine Leitung 172 in einen Wiedererhitzer 174 geführt und teilweise durch eine Leitung 176 durch den Wärmeaustauscher 164 zurückgeleitet, um sich mit dem Glykol in der Leitung 156 zu vereinigen. Dag durch den Wiedererhitzer 174 geleitete Glykol wird auf einer Temperatur von etwa 141° C gehalten und in den unteren Teil der Destillationseinrichtung wieder eingeführt, um den unteren Teil der Destillationseinrichtung auf der gewünschten Temperatur zu halten. Das durch die Pumpe 170 durch die Leitungen 172 und 176 gepreßte Glykol ist offenbar praktisch rein, so daß der Glykolkreislauf nicht mit Wasser übersättigt wird.

Wie bereits ängegebeh, wird Kohlendioxyd aus dem Trägergas beim Durchströmen des Absorptionsturmes 124 (Fig. 2) durch einen heißen Karbonatkreislauf entfernt. Das das Untere Ende des Absorptionsturmes 124 verlassende Karbonat wird durch eine Leitung 178 in den oberen Teil einer Reinigungsvorrichtung 180 für heißes Karbonat geleitet, um Kohlendioxyd aus dem heißen Karbonat zu entfernen. In der Dampftrommel 116 erzeugter Dampf wird

ίο durch eine Leitung 182 in den unteren Teil der Reinigungsvorrichtung 180 geführt zum Gegenstrom mit dem in den oberen Teil der Reinigungsvorrichtung eingeführten heißen Karbonat. Das sich im unteren Teil der Reinigungsvorrichtung 180 ansammelnde heiße Karbonat wird durch eine Pumpe 184 durch eine Leitung 186 in den oberen Teil des Absorptionsturmes 124 zurückgepreßt, um den Kreislauf des heißen Karbonats zu vervollständigen.

Der Dampf und das abgeschiedene Kohlendioxyd,

ao die sich im oberen Ende der Reinigungsvorrichtung 180 ansammeln, werden durch eine Leitung 188 zu einem geeigneten Abscheider 190 geführt. Das Kohlendioxyd und der Dampf, die in den Abscheider 190 eingeführt werden, werden vorzugsweise durch einen Wärmeaustauscher 192 gekühlt, um die Kondensation des Dampfes und die wirksame Abscheidung von C O₂ und H₂ O im Abscheider 190 zu erleichern. Der Wärmeaustauscher 192 kann mit Wasser gekühlt werden, da die Temperatür des in den Austauscher

192 eingeführten Kohlendioxyds und Dampfes etwa 113° C beträgt. Im unteren Ende des Abscheiders 190 sich ansammelndes Kondensat wird durch eine Leitung 194 zu einem geeigneten Verwendungsort (nicht dargestellt) abgelassen. Das sich am oberen Ende des Abscheiders 190 ansammelnde Kohlendioxyd wird durch eine Leitung 196 zu einem geeigneten Behälter abgeleitet, um in beliebiger Weise verwendet zu werden. Die Verwendung des abgeschiedenen Kohlendioxyds bildet keinen Teil der Erfindung und wird daher hier nicht beschrieben.

Es kann beispielsweise die Abscheidung der schwereren Kohlenwasserstoffe aus dem Methan in einem Erdgas getrennt von der Umwandlung der schwereren Kohlenwasserstoffe zu einem Trägergas durchgeführt werden. Mit anderen Worten kann ein verflüssigtes Erdgas an einem Ort wieder verdampft und/oder in schwerere und leichtere Kohlenwasserstoffe aufgespalten werden und dann in Gasform durch eine Rohrleitung od. dgl. zu einem entfernten Ort transportiert werden, wo die Umwandlung des Erdgases zu einem niedrigeren Heizwert durchgeführt wird. Auch kann das verflüssigte Erdgas in irgendeiner beliebigen Weise wieder verdampft und in schwerere und leichtere Kohlenwasserstoffe aufgespalten wefden, wie z.B.

durch aufeinanderfolgende plötzliche Expansionen des Erdgases in solcher Weise, daß die Komponenten des Gases fortschreitend getrennt werden. Es kann weiter, sofern das Erdgas nur für die Bildung des Trägergases ungenügende Menge an schwereren Koh-

6ö lenwasserstoffen enthält, ein Teil des Methans abgezweigt und zusammen mit den schwereren Kohlenwasserstoffen für diesen Zweck verwendet werden.

Claims

PATENTANSPKÜCHE:

1. Verfahren zur Senkung des Heizwertes von

kohlenwasserstoffhaltigem, im wesentlichen aus Methan bestehendem Erdgas, dadurch gekerinzeich-

net, daß von verflüssigtem Erdgas zumindest ein Teil der schwereren Kohlenwasserstoff abgetrennt wird, die abgetrennten schwereren Kohlenwasserstoffe durch eine erste kataly tische Oxydation bei erhöhter Temperatur zu einem ersten, in der Hauptsache aus H₂CO und N₂ bestehenden Trägergas mit einem wesentlich unterhalb des gewünschten Heizwertes des Erdgases liegenden Heizwert umgewandelt werden, das in diesem ersten Trägergas enthaltene CO mittels H₂O zu CO₂ konvertiert wird, dieses zweite, im wesentlichen aus CO₂, H₂ und N₂ bestehende Trägergas mit dem übrigen Erdgas vermischt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest der Hauptteil des C O₂ aus dem Trägergas abgeschieden wird, bevor das restliche Trägergas mit dem erwähnten übrigen Erdgas vermischt wird.

3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die abgeschiedenen schwereren Kohlenwasserstoffe in Gegenwart von Luft teilweise zu einem hauptsächlich aus H₂, CO und N₂ und kleineren Anteilen an nicht umgewandelten schwereren Kohlenwasserstoffen, H₃O und CO₂ bestehenden Zwischengas verbrannt werden.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Zwischengas zur Erzeugung eines hauptsächlich aus H₂, H₂O, N₂ und CO₂ mit einem geringen Anteil an schwereren Kohlenwasserstoffen und CO bestehenden Trägergases mit H₂ O zur Reaktion gebracht wird.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Luft vor der Verbrennung mit den schwereren Kohlenwasserstoffen getrocknet, gekühlt und dann komprimiert wird.

6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Luft und die schwereren Kohlenwasserstoffe vor der Verbrennung vorgewärmt werden.

7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil der Luft vor der Verbrennung durch Wärmeaustausch mit dem Zwischengas vorgewärmt wird.

8. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die schwereren Kohlen-Wasserstoffe vor ihrer Verbrennung durch Wärmeaustausch mit dem Trägergas zumindest teilweise vorgewärmt werden.

9. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Luft und die schwereren Kohlenwasserstoffe vor der Verbrennung auf etwa 538° C vorgewärmt werden und die Verbrennung bis zur Erreichung einer Temperatur des Zwischengases von etwa 1371° C fortgesetzt wird.

10. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Zwischengas vor der Reaktion des Zwischengases mit H₂O durch direkte Einwirkung von H₂O auf etwa 149° C gekühlt wird.

11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das verflüssigte Erdgas in einen Fraktionierturm eingeführt wird, wo die schwereren Kohlenwasserstoffe abgetrennt und gleichzeitig das übrige Erdgas wieder verdampft wird.

12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das verflüssigte Erdgas in den Mittelteil des Fraktionierturmes eingeführt und der Inhalt des unteren Teiles des Turmes durch Wärmeaustauschbeziehung mit dem Trägergas wieder erhitzt wird.

13. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die aus dem Fraktionierturm überströmenden Dämpfe in Wärmeaustauschbeziehung mit dem in den Turm eingeführten verflüssigten Erdgas gebracht werden, die Kondensate aus den überströmenden Dämpfen entfernt und dann in den oberen Teil des Fraktionierturm es wieder eingeführt werden.

14. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß das verflüssigte Erdgas vor dem Einströmen in den Fraktionierturm komprimiert wird.

15. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die aus dem Fraktioriierturm überströmenden Dämpfe durch eine Energie erzeugende Zone hindurchgeführt werden.

16. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Oxydationsluft durch Kontakt mit Glykol getrocknet wird, das Glykol zur Entfernung der Feuchtigkeit erhitzt wird, das erhitzte Glykol in Wärmeaustausch mit den aus dem Fraktionierturm überströmenden Dämpfen vor ihrer Expansion gebracht wird und dann das erhitzte Glykol in Wärmeaustausch mit dem komprimierten verflüssigten Erdgas gebracht wird.

17. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die überströmenden Dämpfe vor ihrer Expansion durch Wärmeaustauschbeziehung mit dem Trägergas erhitzt werden.

In Betracht gezogene Druckschriften:
Erdöl und Kohle, 1955, S. 625/626.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen