DE1501714A1 - Verfahren zur teilweisen Verfluessigung eines Gasgemisches - Google Patents

Verfahren zur teilweisen Verfluessigung eines Gasgemisches

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DE1501714A1
DE1501714A1 DE19661501714 DE1501714A DE1501714A1 DE 1501714 A1 DE1501714 A1 DE 1501714A1 DE 19661501714 DE19661501714 DE 19661501714 DE 1501714 A DE1501714 A DE 1501714A DE 1501714 A1 DE1501714 A1 DE 1501714A1
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flash
expansion
feed stream
vapors
boiler
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DE19661501714
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English (en)
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Alexander Harmens
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Conch International Methane Ltd
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Description

PofonfonwöMo Dr.-Ing. iv'-i KO." :: 1KE - 1 9 F>'.\ ΓΓ5
DiplKi OCAR
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Dr. t
H It58 - Dr.K/pö
Alexander Harmens, Purley, Surrey, England
Verfahren zur teilweisen Verflüssigung eines Gasgemisches
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur teilweisen Verflüssigung eines Gemisches gasförmiger Bestandteile, von denen der eine verbrennbar ist, und insbesondere betrifft sie die Reinigung eines Naturgases, welches einen relativ hohen Anteil an Stickstoff als Hauptverunreinigung enthält.
Große Mengen von Naturgas mit einem Gehalt von etwa 15 MoI-Jt Stickstoff als Hauptverunreinigung wurden in den Niederlanden festgestellt. Dieses Gas ist in vielen Fällen mit einem ziemlich hohen Bohrkopf-Druck verfügbar. Bei zahlreichen technischen Anwendungen ist es günstig, einen Teil des Hichdruckgasstromes, der durch eine Bohrung oder eine Gruppe von Bohrungen erhalten wird, zu verflüssigen und gleichzeitig praktisch den gesamten Stickstoff aus diesem Gasanteil abzutrennen.
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Das restliche Gas muß bei vermindertem Druck und mit unverändertem Stickstoffgehalt vorliegen. Ein Hauptziel der Erfindung besteht darin, zwei Produktstrome dieser Art aus einer gegebenen Gasbeschickung unter Auswertung des wertvollen anfänglichen hohen Gasdrukkes zu erhalten. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird auch ein niederwertiges Brennstoffgas in ausreichender Menge und mit einem ausreichenden kalorischen Wert erhalten, um die notwendige Kraft für die Einrichtung zu liefern. Weiterhin wird Energie durch das Expandieren des komprimierten Beschickungsstromes in einer Expansionseinrichtung erhalten. Auch kann beim
durch
erfindungsgemäßen Verfahren die gesamte,/die ausfließenden Ströme ausgetragene Kälte zum Kühlen der beim Verfahren verwendeten Kühlmittel verwendet werden.
Demzufolge wird gemäß der vorliegenden Erfindung aus einem trockenen und säurefreien Beschickungsstrom, der einen verbrennbaren, höhersiedenden Bestandteil und einen niedrigersiedenden Bestandteil enthält, ein verflüssigtes Produkt, das im wesentlichen nur aus den höhersiedenden Bestandteil besteht, und ein gasformiges Produkt mit einem spezifizierten Anteil des niedersiedenden Bestandteiles nach einem Verfahren erhalten, bei dem der Beschickungsstrom von hohem Druck auf eine Tem-
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peratur unterhalt» Raumtemperatur abgekühlt, in einer Expansionseinrichtung expandiert und das expandierte Gas in einen Beschickungsstrom-Schnellverdampfkessel einge[tp]römt wird. Die Schnellverdampfungsdämpfe aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampfungskessel werden durch indirekten Wärmeaustausch mit einem siedenden Kühlmittel kondensiert und einer Destillationskolonne zugeleitet. Das oben abgehende Destillationsgas wird mit einer geregelten Zusammensetzung und Menge des niedersiedenden Bestandteiles erzeugt, so daß die Brennstoffgasanfordernisse des Verfahrens erfüllt werden, und wird entfernt, während das Bodenprodukt aus der Kolonne mit der Schnellverdampfungsflüssigkeit aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdanpfkessel vermischt wird. Die vermischten Flüssigkeiten verdert in einer zweiten Schnellverdampfung entspannungsverdampft und die Zusammensetzung des Bodenproduktes aus der Kolonne wird so geregelt, daß die Dämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung den spezifischen Anteil des niedrigersiedenden Bestandteiles haben. Die Flüssigkeit von der zweiten Schnellverdampfung wird als verflüssigtes Produkt abgezogen und die Schnellverdampfungsdämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung werden als gasförmiges Produkt abgenommen.
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Der Beschickungsstrom besteht vorzugsweise aus Naturgas j welches Stickstoff, beispielsweise etwa 15 MoI-Ji Stickstoff, als Hauptverunreinigung enthält. Dieser Strom kann jedoch auch aus anderen Oasgemischen bestehen, die einen verbrennbaren höhersiedenden Bestandteil und einen niedrigersiedenden Bestandteil enthalten, beispielsweise den unreinen, gasförmigen Kohlenwasserstoffen, die aus dem Koksofengas nach der Entfernung von Wasserstoff gewonnen werden, wobei diese unreinen Kohlenwasserstoffe in verbrennbare Kohlenwasserstoffe und ein Gemisch aus Stickstoff und Kohlenmonoxyd aufgetrennt werden können.
Welcher Beschickungsstrom auch verwendet wird, muß er trocken und frei von sauren Gasen, wie Kohlendioxyd oder Schwefelwasserstoff, sein, so daß aufgrund der Abscheidung von Feststoffen während der verschiedenen Stufen ) des Verfahrens keine Störungen verursacht werden.
Falls der Beschickungsstrom nicht bereits mit hohem Druck vorliegt, muß er zuerst komprimiert werden, und der Druck, auf den das Gas gesteigert wird, sollte groß genug sein, daß nach der Abkühlung auf eine Temperatur unterhalb Raumtemperatur und anschließender Expansion in einer Expansionsvorrichtung das Gas sich zu einer
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Flüssigkeit und einem Damf entspannt (flash). So sollte bei einem Gemisch aus etwa 85 MoI-Ji Methan und 15 MoI-Ji Stickstoff der Beschickungsstrom bei einem Druck oberhalb von 200 Atmosphären beispielsweise etwa 275 Atmosphären vorliegen oder hierzu komprimiert werden.
in-
Vorzugsweise nach Abkühlung durch die/direkten Wärmeaustausch mit Wasser oder einer anderen leicht verfügbaren Flüssigkeit von etwa Raumtemperatur wird der Beschickungsstrom vor der Expansion dann auf eine Temperatur unterhalb Raumtemperatur abgekühlt. Diese Abkühlung kann durch indirekten Wärmeaustausch mit einem getrennten Kühlmittel erreicht werden, wird jedoch bequemerweise durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Teil des Beschickungsstromes erreicht, nachdem dieser in einer Expansionseinrichtung expandiert wurde. Die Abkühlung braucht nicht ungewöhnlich groß zu sein, stellt jedoch natürlich eine Funktion der Art und des anfänglichen Druckes des Beschickungsstromes dar. So sollte z.B. bei einem Gemisch aus etwa 85 MoI-Jt Methan und 15 MoI-K Stickstoff,das auf etwa 275 Atmosphären komprimiert ist, der Beschickungsstrom auf unterhalb 0 C - beispielsweise etwa -15 C - abgekühlt werden.
Der Beschickungsstrom wird dann in einer Expansionsmaschine, beispielsweise einer Expansionsturbine expandiert
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und die dabei gewonnene Arbeit wird vorzugsweise zum Antreiben der beim Verfahren benötigten Kompressoren verwendet.
Nach der Expansion wird der Beschickungsstrom vorzugsweise geteilt, wobei ein Teil zum Kühlen aufgrund von indirektem Wärmeaustausch des Hochdruckbeschickungsstromes vor der vorstehend geschilderten Expansion verwendet wird, während der andere Teil zu dem Beschikkungsstrom-Schnellverdampfungskessel (flash vessel) geführt wird.
Wenn der Beschickungsstrom über ein Drosselventil in den Beschickungsstrom-Schnellverdampfkessel entspannt wird, wird dessen Temperatur beträchtlich gesenkt und im Schnellverdampfungskessel werden Flüssigkeit und Dampf erhalten. Die Flüssigkeit ist reicher, und der Dampf ärmer an dem höhersiedenden Bestandteil, als der Beschickungsstrom.
Die Schnellverdampfungsdämpfe werden durch indirekten Wärmeaustausch mit einem siedenden Kühlmittel kondensiert, beispielsweise verdampfendem Äthylen, wenn der Beschickungsstrom Methan enthält, und sie werden dann zu einer Destillationskolonne geführt.
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Aus der Destillationskolonne wird ein obenabgehendes Gas erhalten und durch Regelung der Temperatur der zurückfließenden Flüssigkeit und/oder durch Einstellung der Anzahl der wirksamen Kontaktstufen in dem Oberteil der Kolonne wird dessen Zusammensetzung und Menge so geregelt, daß es von einem ausreichenden kalorischen Wert ist, um die Brennstoffgasanfordernisse der Einrichtung zu erfüllen. Infolgedessen ist aufgrund der Verwendung dieses Abgases und der durch die Expansionsmaschine erzeugten Leistung das Verfahren hinsichtlich des Kraftbedarfes selbstunterhaltend, und es benötigt nur die durch das expandierende Gas bewirkte Arbeit und verbraucht nur das niederwertige Brennstoffgas, das durch das Verfahren erhalten wird.
Das Bodenflüssigkeitsprodukt aus der Destillationskolonne wird mit der Schnellverdampfungsflüssigkeit aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampf ungBkessel vermischt und lie vermischten Flüssigkeiten werden vorzugsweise abge-.ühlt, bevor sie in der zweiten Schnellverdampfung schnell-.erdampft werden (flashed). Diese Kühlung läßt sich in bequemer Weise erreichen, indem die vermischten Flüssigkeiten im indirekten Wärmeaustausch mit dem gleichen Kühlmittel und in dem gleichen Wärmeaustauscher, wie er zur Kondensation der Schnellverdampfungsdämpfe aus dem Be-
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schickungsstrom-Schnellverdampfungskessel verwendet wird, geführt werden.
Die zweite Schnellverdampfung kann in einem Schnellverdampfungskessel ausgeführt werden, wird jedoch vorzugsweise in einer Mehrzahl von Schnellverdampfungskesseln - "beispielsweise drei Kesseln - auegfcfülirt, wobei die Flüssigkeit von einem Kessel in den nächsten
™ Schnellverdampfungskessel entspannt und die Schnellverdampf ungsdämpfe von jedem der Kessel getrennt auf den Druck der Schnellverdampfungsdämpfe in dem vorherliegenden Schnellverdampfungskessel komprimiert werden und anschließend mit dem Schnellverdampfungskessel des vorherliegenden Schnellverdampfungskessels vereinigt werden. Das praktisch nur aus dem verbrennbaren Bestandteil bestehende verflüssigte Produkt wird als Flüssigkeit aus dem einzigen oder dem stromabwärts liegenden
k Schnellverdampfungskessel der zweiten Schnellverdampfung erhalten.
Damit die Dämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung, d.h. die Dämpfe entweder aus dem einzigen angewandten zweiten Schnellverdampfungskeesel oder die Dämpfe aus dem stromaufwärts liegenden zweiten Schnellverdaapfungskessel vermischt mit den komprimierten Dämpfen aus den nachfolgenden zweiten Schntllverdaapfungikeeeeln, den
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gewünschten Anteil des niedrigersiedenden Bestandteiles haben, vird die Zusammensetzung des Bodenproduktes aus der Destillationskolonne geregelt, d.h. durch Einstellung der Temperatur des Wiedererhitzers und/oder durch Einstellung der Anzahl der wirksamen Kontaktstufen in dem unteren Teil der Kolonne. Die Schnellverdampfungsdämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung werden vorzugsweise auf einen höheren Druck komprimiert, bevor sie als gasförmiges Produkt abgenommen werden. Wenn - wie es bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung der Fall ist - der Be-
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schickungsstrom nach der Exaion in einer Expansionsmaschine geteilt wird und ein Teil zum Kühlen des Beschickungsstromes verwendet wird, kann dieser Teil des Beschickungsstromes günstigerweise mit den Entspannungsdämpfen aus der zweiten Entspannung, nachdem diese auf den geeigneten Druck komprimiert wurden, vermischt werden. I
Das zur Kondensation der Schnellverdampfungsdämpfe aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampfungskeseel verwendete siedende Kühlmittel, vorzugsweise nach Komprimierung und Kühlung, kann in dem Kolonnenwiedererhitzer zum Erhitzen des Kolonnenbodenproduktes verwendet werden, wenn sich die Kühlmitteldämpfe kondensieren.
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Das Destillationsabgas wird, bevor es als Brennstoff abgenommen wird, vorzugsweise im indirekten Wärmeaustausch mit einem oder mehreren der Kühlmittel geführt, so daß das Kühlmittel gekühlt und das Abgas erhitzt wird.
In gleicher Weise werden die Entspannungsdämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung, bevor sie als gasformiges Produkt abgenommen werden, vorzugsweise im Wärmeaustausch mit einem der Kühlmittel gefükrt, so daß das Kühlmittel gekühlt wird und die Schnellverdampfungsdämpfe erhitzt werden.
Weiterhin wird die Erfindung unter Bezugnahme auf die beiliegende Zeichnung erläutert, die ein Fließschema eines Verfahrens zur teilweisen Verflüssigung von Naturgas darstellt.
Trockenes, schwefelfreies Naturgas, das aus 85 MoI-Ji Methan und 15JC Stickstoff besteht, tritt in die Einrichtung über Leitung 1 mit 26,6°C und 136 ata ein. Es wird im Kompressor A in einer einzigen Stufe auf 272 ata komprimiert und anschließend (nicht gezeigt) gegen Wasser auf 26,60C abgekühlt. Das Gas wird dann im Wärmeaustauscher J auf -13,5 C durch indirekten Wärmeaustausch axt
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kaltem Pipelinegas, das die Anlage verläßt, abgekühlt. Das durch Leitung 2 gehende Hochdruckgas expandiert sich dann auf 68 ata in einer Expansionsmaschine E unter Erzeugung von wertvoller Kraft und kühlt sich dabei auf -67,2 C ab. Der kalte Gasstrom wird nun bei 3 geteilt: Etwa kO% des Gases in Leitung k gehen durch den Wärmeaustauscher J, worin sie auf 23,3 C erhitzt werden, und sie werden dann durch Leitung 5 als Teil des Pipelineproduktgases abgegeben. Der Rest des Gases von 68 ata tritt durch Leitung 6 in den Teilverflüssigungsteil der Anlage ein.
Zunächst wird dieses Gas auf 2^,2 ata in dem Beschikkungsgas-Schnellverdampfungskessel H entspannt. Die Temperatur fällt auf -107,8°C, und iU,9Jt des hereinkommenden Materials kondensieren sich zu einer Flüssigkeit, die ktl% Stickstoff enthält. Die Entspannungsdämpfe, die i6,8j£ Stickstoff enthalten, gehen durch Leitung 7 in den Wärmeaustauscher K, welcher durch Verdampfendes Äthylen gekühlt wird und worin die Schnellverdampf ungsdämpfe vollständig bei -121,2°C kondensiert werden. Die kondensierten Dämpfe treten in die Destillationskolonne Q als gesättigte Flüssigkeit bei dieser Temperatur mit 23,3 ata ein. Die Flüssigkeit am Boden der Kolonne enthält U,93Jt Stickstoff und liegt bei -108,1°C und 23,5 ata. Sie fließt teilweise über Leitung 8 zu dem
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Wiedererhitzer P und wird bei -lOlf,50C verdampft. Ein anderer Teil wird durch Leitung 9 abgezogen und bei 10 mit der Flüssigkeit aus dem Besdiickungsgas-Schnellverdampfungskessel R vermischt. Dieses in Leitung 11 fließende und k,9% Stickstoff enthaltende Gemisch wird in dem Äthylenverdampfer K auf -121,2°C unterkühlt und drei aufeinanderfolgenden Entspannungsverdampfungen zugeführt.
Bei der ersten Schnellverdampfung auf 8,15 ata im Kessel V verdampfen 12,6% der hereinkommenden Flüssigkeit. Die Temperatur fällt auf -133,3 C; der Entspannungsdampf enthält 19,5/? Stickstoff und die Flüssigkeit 2,8$ Stickstoff. In der zweiten Entspannung auf 3,O6 ata im Kessel T verdampfen 12,8/? dieser Flüssigkeit. Die Temperatur fällt auf — 1U8,J+°Gi der Entspannungsdampf enthält iU,U/i Stickstoff und die Flüssigkeit 1,1/ί Stickstoff. Bei der dritten und abschließenden Entspannung herab zu 1,09 ata im Kessel S verdampfen 10,1# dieser Flüssigkeit. Dabei fällt die Temperatur auf -161,8°C; der Entspannungsdampf enthält 8, 2# Stickstoff und die Flüssigkeit 0,3% Stickstoff. Diese Flüssigkeit verläßt die Anlage über Leitung 12 als verflüssigtes Naturgasprotukt.
Das Entspannungsgas von 1,09 atajaus dem dritten Kessel S
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geht durch Leitung 13 und wird in einer einzigen Stufe im Kompressor G auf 3,06 ata komprimiert und in Leitung 1U mit dem Entspannungsgas von diesem Druck aus dem zweiten Schnellverdampfungskessel T vermischt. Das Gemisch enthält 11,87Ji Stickstoff und hat eine Temperatur von -135,1°C. Dieses Gemisch wird erneut in einer einzigen Stufe im Kompresor H auf 8j15 ata komprimiert und in Leitung 15 mit dem Entspannungsgas von diesem Druck aus dem ersten Schnellverdampfungskessel Y vermischt. Dieses Endgemisch enthält 15St Stickstoff und hat eine Temperatur von -101,1°C. Das Gas fließt nun durch einen großen Wärmeaustauscher L, in dem die hereinkommenden Kühlmittel gekühlt werden, und dae Gas erhitzt sich bis auf 23,3°C Es wird dann von 7,8 ata auf 68 ata in zwei Stufen im Kompressor C mit Zwischen- und Nachkühlung (nicht gezeigt) auf 26,6°C komprimiert. Dieses durch Leitung 16 strömende komprimierte Gas wird bei 17 mit dem Gas in Leitung 5 vereinigt, und das vereinigte Pipelinegasprodukt verläßt die Einrichtung mit
Ein Gas mit einem Gehalt von 65* Stickstoff verlaßt oben die Destillationskolonne Q bei -129,5°C und 23,2 ata. Etwa 65Ji dieses Gases gehen durch Leitung 18 zu dem Kondensator H und werden bei -150,00C verflüssigt und iu
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der Kolonne durch Leitung 19 als Rückfluß zurückgeführt .
Der Rest des Abgases geht durch Leitung 20 zuerst durch ein Expansionsventil 21, wobei es einen Druck von 5>^ ata und eine Temperatur von -1^5*0 C erreicht. Sann läuft es durch den Methanunterkühler M, verläßt diesen bei -12h,2 C und geht durch den großen Wärmeaustauscher 44L, aus dem es mit 23,2°C und U,75 ata herauskommt, um als Brennstoff für die Hauptbewegungseinrichtung der Anlage verwendet zu werden.
Äthylen von 26t6°C als Kühlmittel tritt in den grißen Wärmeaustauscher L mit zwei unterschiedlichen Druckniveaus ein. Etwa 1/3 des gesamten Äthylenstromes tritt durch Leitung 21 mit 1,2 ata und der Rest durch Leitung 22 mit 72,5 ata ein. Beide Strome werden in dem Wärmeaustauscher L auf -102,0°C heruntergekühlt und der Hochdruckstrom wird dann auf einen Druck von 0,3 ata in dem Äthylenschnellverdampfungskessel X entspannt. Der Biederdruckstrom wird zuerst bei 101,U0C in dem Destillierkolonnenwiedererhitzer F kondensiert und wird dann in deas&ben Entspannungskessel X entspannt. Das Material in dem Schnellverdampfkessel liegt bei einer Temperatur von -123,1°C vor, und 9JK des insgesamt hereinkom-
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menden Äthylens verdampfen. Die gesamte Verdampfungsflüssigkeit geht über Leitung 23 zu dem Äthylenverdampfer K, in dem sie vollständig bei -123»1 C im Wärmeaustausch mit den Verfahrensstromen und dem als Kühlmittel dienenden Methan verdampft. Das verdampfte Äthylen wird bei 2U mit dem Dampf aus dem Entspannungskessel X in Leitung 25 vereinigt und der vereinigte Strom in Leitung 26 wird zu den Kompressoren D und F durch den großen Wärmeaustauscher L zurückgeführt, worin sich das Gas bis auf 23,3°C bei 0,136 ata aufheizt. Der Kompressor D komprimiert zunächst das gesamte Äthylen bis auf 1,2 ata in drei Stufen. Das Niederdruckäthylen zweigt in Leitung 21 ab, und das restliche Gas in Leitung 27 wird auf 72,5 ata in 5 Stufen im Kompressor F komprimiert. Bei diesen Komprimierungen wird das Gas mit Wasser auf 26,6°C nachgekühlt und zwischengekühlt (nicht gezeigt)
Das Methankühlmittel tritt mit 26,6°C und 11,9 ata in den großen Wärmeaustauscher L durch Leitung 28 ein und wird auf -102,O0C abgekühlt. Dann wird es weiterhin abgekühlt und bei -121,2°C in dem Äthylenverdampfer K vollständig kondensiert. Das flüssige Methan wird dann auf -138,2 C im Wärmeaustausch mit den abgehenden Gasen im Methanunterkühler M unterkühlt und in den Entspannungskessel Ϊ auf 2,h ata und -150,0°C entspannt. Die Entspan-
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nungsflüssigkeit in Leitung 29 verdampft bei -150 C in dem Kondensator N der Destillierkolonne Q, und der Dampf in Leitung 29 vereinigt sich bei 30 mit dem Dampf aus dem Entspannungskessel Y in Leitung 31. Die vereinigten Gase in Leitung 32 werden auf -12U,2°C in dem Methanunterkühler M und weiterhin auf 23,3°C in dem großen Wärmeaustauscher L aufgeheizt. Das Gas wird dann im k Kompressor B von 1,5 bis 12,5 ata in drei Stufen komprimiert. Hier findet auch ein Zwischenkühlen und Nachkühlen (nicht gezeigt) auf 26,6°C mit Wasser statt.
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Claims (1)

  1. Patentansprüche
    \ 1./Verfahren zur Gewinnung eines verflüssigten, im wesentlichen nur aus dem höhersiedenden Bestandteil bestehenden Produktes und eines gasförmigen Produktes mit einem geregelten Anteil des niedersiedenden Bestandteiles aus einem trockenen und säurefreien Beschickungsstrom, der aus einem verbrennbaren, höhersiedenden Bestandteil und einem niedrigersiedenden Beftjsjandteil besteht, dadurch gekennzeichnet, daft der Beschickungsstrom von hohem Druck auf eine Temperatur unterhalb Raumtemperatur abgekühlt, einer Expansionsmaschine expandiert, das expandierte Gas in einem Beschickungsstroa-Schnellverdampfungskessel entsffennt vird, die Entepannungedämpfe aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampfungskessel durch indirekten Wärmeaustausch mit einem siedenden Kühlmittel kondensiert und iu einer Destillationskolonne geführt werden, da· Destillationskolonnenabgas von geregelter Zusemmensetiung und Menge des niedrigersiedenden Bestandteiles, um die Trenngaserfordernisse des Verfall· rens zu erf Allen» abgenommen wird» daß das Bodenprodukt φ. aus der Colonne mit der tntspannungsflüssigkeit aus dem Beschiokungsstrom-SehnellTerdampfungskessel vermischt und die vermischten Flüssigkeiten in einer zweiten Schnell-
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    verdampfung entspannt werden, wobei die Zusammensetzung des Bodenproduktes von der Kolonne so geregelt wird* daß die Dämpfe von der zweiten Schnellverdampfung einen geregelten Anteil des niedrigersiedenden Bestandteiles aufweisen, daß die Flüssigkeit aus der zweiten Schnellverdampfung als verflüssigtes Produkt abgenommen und die Entspannungsdämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung als gasförmiges Produkt abgenommen werden.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des Beschickungsstromes über 200 Atmosphären liegt,
    3* Verfahren nach Anspruch 1, oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Beschickungsstrom von hohem Druck auf eine Temperatur unterhalb 00C abgekühlt wird.
    k. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Beschickungsstrom nach der Expansion aufgeteilt wird, wobei tin Teil «um Kühlen mittels indirektem Wär meaustausch dts Hochdruckbeschickungsstromes vor dessen Expansion verwendet und der andere Teil su des Beechikkungsstroa-Sehnellrerdssyfungskessel geführt wird.
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    5· Verfahren nach Anspruch U, dadurch gekennzeichnet, daß der zum Kühlen des Beschickungsstromes vor dessen Expansion verwendete Teil des Beschickungsstromes mit den Entspannungsdämpfen aus der zweiten Schnellverdampfung vermischt wird, nachdem diese Dampfe auf den entsprechenden Druck komprimiert wurden.
    6. Verfahren nach Anspruch 1 his 5» dadurch gekennzeichnet, daß das Bodenprodukt aus der Destillationskolonne mit der Entspannungsflüssigkeit aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampfungskessel vor der Entspannung in der zweiten Schnellverdampfung vermischt wird und im indirekten Wärmeaustausch mit dem gleichen Kühlmittel und in dem gleichen Wärmeaustauscher, wie er zur Kondensation der Bntspannungsdämpfe aus dem Beschickungsetrom-Schnellverdampf ungskessel verwendet wird, gekühlt wird.
    7· Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, ' daß die zweite Schnellverdampfung in einer Mehrzahl von Hntspannungskesseln ausgeführt wird, wobei die Flüssigkeit von einem Kessel in den nächsten Entspannungskessel entspannt und die Entspannungsdämpfe jedes Kessels getrennt auf den Druck der Entspannungsdämpfe in dem vorherliegenden Entspannungskessel komprimiert werden und anschließend mit den Entspannungsdämpfen aus dem vorherliegenden Entspannungskessel vereinigt werden.
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    8-. Verfahren nach Anspruch 1 bis 7» dadurch gekennzeichnet, daß das siedende Kühlmittel nach der Kondensation der Entspannungsdämpfe aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampf ungskessel und nach Komprimierung und Kühlung in dem Kolonnenwiedererhitzer zur Erhitzung des Kolonnenbodenproduktes verwendet wird.
    k 9· Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der höhersiedende Bestandteil als Kühlmittel in den Kondensator der Destillationskolonne verwendet wird.
    10. Verfahren nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, daß das Destillationskolonnenkondensatorkühlmittel kondensiert wird, indem es durch den Wärmeaustauscher geführt wird, in dem die Entspannungedämpfe aus dem Beschickungsstrom-Schnellverdampfungskessel kondensiert werden.
    11. Verfahren nach Anspruch 1 "bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Destillationskolonnenabgas vor seiner Entfernung in indirektem Wärmeaustausch mit einem oder mehreren der Kühlmittel geführt wird.
    12. Verfahren nach Anspruch 1 "bis 11, dadurch gekennzeichnet,
    daß die Entspannungsdämpfe aus der zweiten Schnellverdampfung vor ihrer Entfernung als gasförmiges Produkt im Wärmeaustausch mit einem der Kühlmittel geführt werden.
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DE19661501714 1965-02-19 1966-02-09 Verfahren zur teilweisen Verfluessigung eines Gasgemisches Pending DE1501714A1 (de)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
GB7300/65A GB1069331A (en) 1965-02-19 1965-02-19 A process for the partial liquefaction of a gas mixture

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DE1501714A1 true DE1501714A1 (de) 1969-10-23

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