DE10332388B3 - Verfahren zur Verbesserung der plastischen Verformbarkeit hochfester Formkörper aus massiven metallischen Gläsern und damit hergestellte Formkörper - Google Patents

Verfahren zur Verbesserung der plastischen Verformbarkeit hochfester Formkörper aus massiven metallischen Gläsern und damit hergestellte Formkörper Download PDF

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verbesserung der plastischen Verformbarkeit hochfester Formkörper aus massiven metallischen Gläsern aus Zr-, Ti- und Hf-Basislegierungen und damit hergestellte Formkörper. DOLLAR A Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Möglichkeiten zur deutlichen Erhöhung der im Vergleich zur sehr hohen Festigkeit nur geringen Plastizität und Zähigkeit massiver metallischer Gläser auf Basis früher Übergangsmetalle (Zr, Ti, Hf) zu finden, um damit das Anwendungspotential als Strukturwerkstoff weiter zu erhöhen. DOLLAR A Gemäß dem erfindungsgemäß vorgesehenen Verfahren wird in die Formkörper Wasserstoff in definierten Konzentrationsbereichen in einer Konzentration unterhalb der Bildung spröder Hydride eingebracht. DOLLAR A Die mit dem vorbeschriebenen Verfahren hergestellten erfindungsgemäßen Formkörper sind dadurch gekennzeichnet, dass Wasserstoff in homogener Verteilung in der amorphen Nahordnungsstruktur und/oder in Form wasserstoffinduzierter lokaler Anreicherungen duktiler Legierungskomponenten und/oder in Form wasserstoffinduzierter Ausscheidungen duktiler nanokristalliner Phasen bei Ausschluss spröder Hydride enthalten ist.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verbesserung der plastischen Verformbarkeit hochfester Formkörper aus massiven metallischen Gläsern aus Zr-, Ti- und Hf-Basislegierungen und damit hergestellte Formkörper.
  • Formkörper aus massiven metallischen Gläsern mit amorpher Struktur speziell auf Basis früher Übergangsmetalle (Zr, Ti, Hf) können als neue Bauteile mit hoher mechanischer Beanspruchung eingesetzt werden, zum Beispiel als Sportgeräte, in der Fahrzeugindustrie oder im medizintechnischen Bereich.
  • Bekannt ist, dass spezielle mehrkomponentige Legierungssysteme in bestimmten Zusammensetzungsbereichen in massiver Form mit Abmessungen > 1 mm durch konventionelle Gießverfahren in einem metastabilen glasartigen Zustand hergestellt werden können, die auch als massive metallische Gläser bezeichnet werden. Solche Legierungen sind neben Eisenbasislegierungen verschiedene Nichteisenbasislegierungen vor allem auf Übergangsmetallbasis, z.B. Pd-Cu-Ni-P, Zr-Cu-Ni-Al, Zr-(Ti, Nb, Pd)-Al-Cu-Ni, Zr-Ti-Cu-Ni-Be, Hf-Cu-Ni-Al, Ti-Ni-Cu-Sn, Cu-(Zr,Hf)-Ti(Y,Be) (u.a. A. Inoue, A. Takeuchi, Materials Transactions JIM 43 (2002) 1892–1906; W.L. Johnson, Materials Science Forum, 35 (1996) 225–227; L.Q. Xing, P. Ochin, M. Harmelin, F. Faudot, J. Bigot, Journal of Non-Crystalline Solids 205–207 (1996) 597–601; L.C. Damonte, L. Mendoza-Zelis, J. Eckert, Materials Science and Engineering A278 (2000) 16–21).
  • Bekannt ist weiterhin, dass massive amorphe Formkörper vor allem aus Zirkonbasislegierungen eine hohe Festigkeit (ca. 2 GPa) bei geringem E-Modul (ca. 70–100 GPa) jedoch nur eine limitierte Plastizität (1–2% plastische Dehnung) im Vergleich zu konventionellen polykristallinen Werkstoffen aufweisen (A. Leonhard, L.Q. Xing, M. Heilmaier, A. fiebert, J. Eckert, L. Schultz, Nanostructured Materials 10 (1998) 805–817).
  • Es ist auch eine Zusammensetzung für eine mehrkomponentige berylliumhaltige Legierung mit der chemischen Formel (Zr100-a-bTiaNbb)75(BexCuyNiz)25 bekannt. Dabei bezeichnen die Koeffizienten a, b die Elementanteile in Atom-% mit a = 18,34; b = 6,66 und die Koeffizienten x, y, z bezeichnen die Verhältnisanteile in Atom-% mit x : y : z = 9 : 5 : 4. Diese Legierung ist zweiphasig, sie besitzt eine hochfeste, spröde glasartige Matrix und eine duktile, plastisch verformbare dendritische kubisch raumzentrierte Phase. Dadurch tritt eine erhebliche Verbesserung der mechanischen Eigenschaften bei Raumtemperatur ein, besonders im Bereich der makroskopischen Dehnung (C.C. Hays, C.P. Kim und W.L. Johnson, Phys. Rev. Lett. 84, 13, p. 2901–2904, (2000)). Ein gravierender Nachteil dieser Legierung besteht jedoch in der Verwendung des hoch toxischen Berylliums.
  • Mit dem Ziel der Erhaltung einer guten plastischen Verformbarkeit bei Vermeidung des Einsatzes von Beryllium ist es bei Formkörpern aus massiven metallischen Gläsern aus Zr-Legierungen und Ti-Legierungen bereits bekannt beziehungsweise bereits vorgeschlagen worden, bestimmte metallische Elemente, wie Al, Sn und Sb als Legierungselemente zuzusetzen ( DE 102 37 992 A1 ; DE 102 24 722 C1 ).
    •
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Möglichkeiten zur deutlichen Erhöhung der im Vergleich zur sehr hohen Festigkeit nur geringen Plastizität und Zähigkeit massiver metallischer Gläser auf Basis früher Übergangsmetalle (Zr, Ti, Hf) zu finden, um damit das Anwendungspotential als Strukturwerkstoff weiter zu erhöhen.
  • Diese Aufgabe wird mit der in den Patentansprüchen dargestellten Erfindung gelöst.
  • Gemäß dem erfindungsgemäß vorgesehenen Verfahren wird in die Formkörper Wasserstoff in definierten Konzentrationsbereichen in einer Konzentration unterhalb der Bildung spröder Hydride eingebracht.
  • Der Wasserstoff kann dabei mittels elektrochemischer Beladung im wässrigen Elektrolyten oder mittels einer Gasphasenreaktion in die Formkörper eingebracht werden.
  • Im Falle der Anwendung der elektrochemischen Beladung wird diese vorteilhafterweise im Temperaturbereich von 15°C bis 80°C durchgeführt.
  • Bei Anwendung der Gasphasenbehandlung kann diese vorteilhaft bei ≥ 15°C bis hin zu 20 K oberhalb der Glasübergangstemperatur der jeweiligen Formkörperlegierung durchgeführt werden.
  • Die mit dem vorbeschriebenen Verfahren hergestellten erfindungsgemäßen Formkörper sind dadurch gekennzeichnet, dass Wasserstoff in homogener Verteilung in der amorphen Nahordnungsstruktur und/oder in Form wasserstoffinduzierter lokaler Anreicherungen duktiler Legierungskomponenten und/oder in Form wasserstoffinduzierter Ausscheidungen duktiler nanokristalliner Phasen bei Ausschluss spröder Hydride enthalten ist.
  • Günstige Wasserstoffgehalte liegen im Bereich von 20 bis 1500 Gew.-ppm. Der Konzentrationsbereich ist jedoch stark abhängig von der jeweiligen Legierungszusammensetzung, wobei auch Obergrenzen von 1000 oder 800 Gew.-ppm vorteilhaft sein können.
  • Für Be-haltige Formkörper ist gemäß der Erfindung eine Wasserstoffkonzentration im Bereich von 20 bis 650 Gew.-ppm vorgesehen.
  • Erfindungsgemäß kann der Wasserstoffgehalt innerhalb der Wasserstofflöslichkeitsgrenzen einer speziellen Legierung variiert werden, jedoch nur insoweit, als keine Bildung spröder Hydride auftritt. Der Wasserstoffgehalt soll dabei in solchen Konzentrationen eingebracht werden, welche eine homogene Verteilung des Wasserstoffs in der amorphen Nahordnungsstruktur und/oder eine wasserstoffinduzierte lokale Anreicherung duktiler Legierungskomponenten und/oder die Ausscheidung duktiler nanokristalliner Phasen ermöglichen.
  • Es ist zwar bereits bekannt, dass amorphe Legierungen, bestehend aus frühen Übergangsmetallen, wie Zr und Ti, und späten Übergangsmetallen, wie Ni, Pd und Cu, speziell bestehend aus Zr-Ni, Ti-Pd und Zr-Cu, große Mengen atomaren Wasserstoffs absorbieren können, welcher interstitiell in der atomaren Nahordungsstruktur auf Zwischengitterplätzen mit unterschiedlichem Energiezustand eingelagert ist (J.H. Harris, W.A. Curtin, M.A. Tenhover, Physical Review B36 (1987) 5784–5797). Dieser Effekt wird bisher insbesondere im Zusammenhang mit der Schaffung von leistungsfähigen Werkstoffen für Wasserstoffspeicher für Brennstoffzellen ausgenutzt, mit dem Ziel, möglichst sehr große Mengen Wasserstoff reversibel in das Material einzubringen.
  • Irgendwelche Lösungshinweise bezüglich der Aufgabe die der vorliegenden Erfindung zugrunde liegt, lassen sich aus diesem Stand der Technik jedoch nicht entnehmen. Der Fachmann wird eher auf Grund der bekannten Tatsache, dass bei der Nutzung dieser Werkstoffe zur Wasserstoffspeicherung eine erhebliche Härteerhöhung und Versprödung des Materials' eintritt, den Einsatz des Elementes Wasserstoff zur Verbesserung der plastischen Verformbarkeit als irrelevant ansehen.
  • Mit der erfindungsgemäßen Lösung, die darauf abzielt, Wasserstoff in definierter geringer Menge unterhalb der Bildung spröder Hydride einzubringen, wird in überraschender Weise eine Verbesserung der makroskopischen Plastizität und damit Zähigkeit der Materialien aufgrund einer Erhöhung der plastischen Verformungsenergie gegenüber dem unbehandelten Material erreicht.
  • Eine verbesserte makroskopische Plastizität und Zähigkeit ist charakterisiert durch eine erhöhte plastische Verformungsenergie bei Verformungsversuchen, welche an amorphen Formkörper im unbeladenen Zustand und nach Wasserstoffbeladung durchgeführt werden.
  • Eine Zähigkeitserhöhung ist verbunden mit einer Verminderung der Bruchspannung für wasserstoffbeladene Formkörper im Vergleich zu unbeladenen massiven amorphen Körpern.
    •
  • Nachstehend ist die Erfindung an Hand von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
  • Beispiel 1
  • Massive amorphe zylindrische Formkörper aus Zr59Ti3Cu20Al10Ni8 mit 3 mm Durchmesser und mit einer Länge von 6 mm sowie solche mit einer Länge von 2 mm Länge wurden elektrochemisch bei Raumtemperatur im alkalischen Medium 0,2 M NaOH (+0,02 M As2O3) bei einer Stromdichte von i = –15 mA/cm2 mit 120 Gew.-ppm Wasserstoff beladen.
  • Nach der Beladung wurde an den 2 mm langen Formkörpern der Wasserstoffgehalt mittels Heißgasextraktion analysiert. Außerdem wurden diese Formkörper hinsichtlich ihrer Mikrostruktur und ihrer thermischen Stabilität mit Röntgenbeugung und Differential Scanning Kalorimetrie charakterisiert.
  • An den 6 mm langen Formkörpern wurden vor und nach der Wasserstoffbeladung die mechanischen Eigenschaften untersucht. Dabei wurden in einem Kompressionstest bei Verformungsraten von 1 bis 3 × 10–4 s–1 die plastische Verformungsenergie im unbeladenen Zustand mit 1 MPa ermittelt. Nach der Beladung mit Wasserstoff wurde die Verformungsenergie mit 50 MPa ermittelt. Die Bruchspannung von 2000 MPa im unbeladenen Zustand war nach der Beladung auf 1760 MPa reduziert.
  • Beispiel 2
  • Massive amorphe zylindrische Formkörper aus Ti50Cu23Ni20Sn7 mit 3 mm Durchmesser und mit einer Länge von 6 mm sowie solche mit 2 mm Länge wurden elektrochemisch bei Raumtemperatur im alkalischen Medium 0,2 M NaOH (+0,02 M As2O3) bei einer Stromdichte von i = –15 mA/cm2 mit 1000 Gew.-ppm Wasserstoff beladen.
  • Nach der Beladung wurde an den 2 mm langen Formkörpern der Wasserstoffgehalt mittels Heißgasextraktion analysiert. Außerdem wurden diese Formkörper hinsichtlich ihrer Mikrostruktur und ihrer thermischen Stabilität mit Röntgenbeugung und Differential Scanning Kalorimetrie charakterisiert.
  • An den 6 mm langen Formkörpern wurden vor und nach der Wasserstoffbeladung die mechanischen Eigenschaften untersucht. Dabei wurden in einem Kompressionstest bei Verformungsraten von 1 bis 3 × 10–4 s–1 die plastische Verformungsenergie im unbeladenen Zustand mit 0,8 MPa ermittelt. Nach der Beladung mit Wasserstoff wurde die Verformungsenergie mit 600 MPa ermittelt. Die Bruchspannung von 2100 MPa im unbeladenen Zustand war nach der Beladung auf 1800 MPa reduziert.
  • Beispiel 3
  • Massive amorphe zylindrische Formkörper aus Hf65Al7.5Cu17.5Ni10 mit 2 mm Durchmesser und einer Länge von 4 mm sowie solche mit einer Länge von 1,5 mm Länge wurden elektrochemisch bei Raumtemperatur im alkalischen Medium 0,2 M NaOH (+0,02 M As2O3) bei einer Stromdichte von i = –15 mA/cm2 mit 250 Gew.-ppm Wasserstoff beladen.
  • Nach der Beladung wurde an den 1,5 mm langen Formkörpern der Wasserstoffgehalt mittels Heißgasextraktion analysiert. Außerdem wurden diese Formkörper hinsichtlich ihrer Mikrostruktur und ihrer thermischen Stabilität mit Röntgenbeugung und Differential Scanning Kalorimetrie charakterisiert.
  • An den 4 mm langen Formkörpern wurden vor und nach der Wasserstoffbeladung die mechanischen Eigenschaften untersucht. Dabei wurden in einem Kompressionstest bei Verformungsraten von 1 bis 3 × 10–4 s–1 die plastische Verformungsenergie im unbeladenen Zustand mit 0,7 MPa ermittelt. Nach der Beladung mit Wasserstoff wurde die Verformungsenergie mit 85 MPa ermittelt. Die Bruchspannung von 1800 MPa im unbeladenen Zustand war nach der Beladung auf 1570 MPa reduziert.

Claims (9)

  1. Verfahren zur Verbesserung der plastischen Verformbarkeit hochfester Formkörper aus massiven metallischen Gläsern aus Zr-, Ti- und Hf-Basislegierungen, dadurch gekennzeichnet, dass in die Formkörper Wasserstoff in einer Konzentration unterhalb der Bildung spröder Hydride eingebracht wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Wasserstoff mittels elektrochemischer Beladung im wässrigen Elektrolyten oder mittels einer Gasphasenreaktion in die Formkörper eingebracht wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die elektrochemische Beladung im Temperaturbereich von 15°C bis 80°C durchgeführt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Gasphasenbehandlung bei ≥ 15°C bis hin zu 20 K oberhalb der Glasübergangstemperatur der jeweiligen Formkörperlegierung durchgeführt wird.
  5. Formkörper, hergestellt nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Formkörper Wasserstoff in homogener Verteilung in der amorphen Nahordnungsstruktur und/oder in Form wasserstoffinduzierter lokaler Anreicherungen duktiler Legierungskomponenten und/oder in Form wasserstoffinduzierter Ausscheidungen duktiler nanokristalliner Phasen bei Ausschluss spröder Hydride enthalten.
  6. Formkörper nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Wasserstoff in einer Konzentration im Bereich von 20 bis 1500 Gew.-ppm vorliegt.
  7. Formkörper nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Wasserstoff in einer Konzentration im Bereich von 20 bis 1000 Gew.-ppm vorliegt.
  8. Formkörper nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Wasserstoff in einer Konzentration im Bereich von 20 bis 800 Gew.-ppm vorliegt.
  9. Formkörper nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass bei Be-haltigen Formkörpern der Wasserstoff in einer Konzentration im Bereich von 20 bis 650 Gew.-ppm vorliegt.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011079467A1 (de) * 2011-07-20 2013-01-24 Behr Gmbh & Co. Kg Thermoelektrisches Modul, Verfahren zur Herstellung eines thermoelektrischen Moduls und Verwendung eines metallischen Glases oder eines gesinterten Werkstoffes

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005350720A (ja) * 2004-06-10 2005-12-22 Ykk Corp 疲労強度に優れた非晶質合金
WO2012122570A1 (en) * 2011-03-10 2012-09-13 California Institute Of Technology Thermoplastic joining and assembly of bulk metallic glass composites through capacitive discharge

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10237992A1 (de) * 2001-08-30 2003-03-27 Leibniz Inst Fuer Festkoerper Hochfeste, bei Raumtemperatur plastisch verformbare berylliumfreie Formkörper aus Zirkonlegierungen
DE10224722C1 (de) * 2002-05-30 2003-08-14 Leibniz Inst Fuer Festkoerper Hochfeste, plastisch verformbare Formkörper aus Titanlegierungen

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4923770A (en) * 1985-03-29 1990-05-08 The Standard Oil Company Amorphous metal alloy compositions for reversible hydrogen storage and electrodes made therefrom

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10237992A1 (de) * 2001-08-30 2003-03-27 Leibniz Inst Fuer Festkoerper Hochfeste, bei Raumtemperatur plastisch verformbare berylliumfreie Formkörper aus Zirkonlegierungen
DE10224722C1 (de) * 2002-05-30 2003-08-14 Leibniz Inst Fuer Festkoerper Hochfeste, plastisch verformbare Formkörper aus Titanlegierungen

Non-Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
CURTIN, W.A. *
HARRIS, J.H. *
HARRIS, J.H.; CURTIN, W.A.; TENHOVER, M.A.: Universal features of hydrogen absorption in amor- phous transitionmetal alloys. In: (B) Phys. rev. 8, Condens matter, 1987, Bd. 36, Nr. 11, S. 5784- 5797
HAYS, C.C. *
HAYS, C.C.; KIM C.P.; JOHNSON, W.L.: Microstruc- ture Controlled Shear Band Pattern Formation and Enhanced Plasticity of Bulk Metallic Glasses Constaining in situ Formed Ductile Phase Dendrite Dispersions. In: Physical Review Letters, 2000, Bd. 84, Nr. 13, S. 2901-2904
JOHNSON, W.L.: Microstruc- ture Controlled Shear Band Pattern Formation and Enhanced Plasticity of Bulk Metallic Glasses Constaining in situ Formed Ductile Phase Dendrite Dispersions. In: Physical Review Letters, 2000, Bd. 84, Nr. 13, S. 2901-2904 *
KIM C.P. *
TENHOVER, M.A.: Universal features of hydrogen absorption in amor-phous transitionmetal alloys. In: (B) Phys. rev. 8, Condens matter, 1987, Bd. 36, Nr. 11, S. 5784- 5797 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011079467A1 (de) * 2011-07-20 2013-01-24 Behr Gmbh & Co. Kg Thermoelektrisches Modul, Verfahren zur Herstellung eines thermoelektrischen Moduls und Verwendung eines metallischen Glases oder eines gesinterten Werkstoffes
US9837594B2 (en) 2011-07-20 2017-12-05 Mahle International Gmbh Thermoelectric module, method for producing a thermoelectric module and use of a metallic glass or a sintered material

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US20070256760A1 (en) 2007-11-08
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