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Die Erfindung betrifft ein Verfahren
zur Kühlung
von Blaslanzen, die zum Behandeln von in metallurgischen Gefäßen befindlichen
flüssigen
Metallschmelzen, insbesondere von einem, gegebenenfalls im Vakuum
ausgesetzten Stahl in RH-Gefäßen und/oder
zum Heizen von Metallschmelzen (gegebenenfalls unter Vakuum) mittels
einer Hubeinrichtung in das Gefäßinnere
hinein- und herausführbar
ist und die wenigstens ein inneres Leitrohr zum Führen von Gasen,
insbesondere von Sauerstoff, mit einer kopfendigen Lanzenmündung zum
Aufblasen des Gases auf die Metallschmelze besitzt und einen sich über ihre
Länge erstreckenden
Kühlmantel
zur Durchführung
eines Kühlmedium
aufweist, der als doppelwandiges, einen inneren und einen äußeren Kühlkanal aufweisendes
Mantelrohr mit einem Umlenkrohr im Bereich des Kopfendes ausgebildet
ist, wobei das metallurgische Gefäß zur Druckabsenkung mit einer Vakuum-Pumpe
verbunden ist.
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Die Erfindung betrifft ferner eine
Vorrichtung zur Durchführung
des vorgenannten Verfahrens, mit einem metallurgischen Gefäß, in das
mittels einer Hubeinrichtung in das Gefäßinnere eine Blaslanze hinein-
und herausführbar
ist, die wenigstens ein inneres Leitrohr mit einer kopfendigen Lanzenmündung und
einen Kühlmantel
aufweist, der aus einem inneren Kühlkanal und einem äußeren Kühlkanal
besteht, die über
ein Umlenkrohr in Verbindung stehen, und mit einer Pumpe, mittels
der über
einen Vakuumanschluss das metallurgische Gefäß evakuierbar ist.
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Blaslanzen der vorgenannten Art sind
prinzipiell nach dem Stand der Technik bekannt. Als Kühlmedium
während
des Aufblasens von Gasen oder Feststoffen auf die Stahlschmelze
wird regelmäßig Wasser
verwendet, das in einem großen
Volumenstrom unter Druck bis in den Lanzenkopf gespült wird.
Insbesondere in dem auf die Stirnseite des Lanzenkopfes strahlenden
Brennfleck auf der Badobertläche
treten extrem hohe Temperaturen auf, die zu einem allmählichen
Verschleiß und/oder Rissbildung am
Lanzenkopf führen,
aufgrund dessen die Wandstärke
der im Lanzenkopf befindlichen Kühlkammern dünner wird
bis die Wände
mit der Folge erweichen, dass es zu Durchbrüchen kommen kann. Austretendes
Wasser verdampft dann, übersteigt
die Saugleistung der Vakuum-Pumpe und führt explosionsartig zu einem Überdruck
im Rezipienten.
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Um einerseits die Gefahr eines Wasserdurchbruches
einer in Betriebsstellung befindlichen Blaslanze zu vermeiden und
andererseits die Lanze intensiv zu kühlen, ist bei einem anderen
Verfahren, bei dem die Blaslanze in die Schmelze eingetaucht wird,
in der
DE 35 43 836
C2 vorgeschlagen worden, mit zwei im Wechsel zum Einsatz
kommenden Blaslanzen zu arbeiten, die sowohl mit Kühlung als
auch mit Kühlwasser
gekühlt
werden können.
Von den beiden Blaslanzen wird nur die gerade in Blasstellung befindliche
und in die Schmelze eintauchende Blaslanze mit Kühlluft gekühlt, während die sich gerade außerhalb
der Schmelze befindende Blaslanze intensiv mit Kühlwasser gekühlt wird.
Die abwechselnde Benutzung zweier Blaslanzen ist jedoch relativ
aufwendig. Für
eine wassergekühlte
Blaslanze ist daher in der
DE
199 48 187 C2 vorgeschlagen worden, dass die von dem im
wärmeleitenden
Kontakt mit der Wandung des Lanzenkopfes angeordneten Temperaturfühlers erfasste
Temperatur über
die Wasserkühlung
und/oder die Sauerstoffzufuhr und/oder die Zugabe von Zuschlagstoffen
und/oder den Abstand des Lanzenkopfes von dem Schmelzbad geregelt wird.
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Der mit der Wasserkühlung von
Blaslanzen verbundene Nachteil, dass es im Falle eines im Bereich
des Kühlmantels
der Lanze auftretenden Defektes (Bruch oder Riss) und eines damit
verbundenen Eintritts von Wasser in den über der heißen Metallschmelze im Gefäß anstehenden
Reaktionsraum zu einer schlagartigen und starken Expansion des freigesetzten
Wassers als Wasserdampf kommt und einer möglichen Abspaltung von Wasserstoffgas (H2), ist damit jedoch nicht behoben. Insbesondere bei
RH-Gefäßen, die
nur ein geringes freies Gefäßvolumen
besitzen, drohen bei Gefäßinnentemperaturen
von bis zum 1800°C
große
Gefahren. Das durch die Lanze zirkulierende Kühlwasser mit einer Durchflussmenge
von 30m3/h bis 50m3/h
ist nämlich
mit den nach dem Stand der Technik verfügbaren Vakuumpumpen nur zu
einem geringen Teil absaugbar, wobei sich unter Zugrundelegung der
vorstehend genannten Kühlwassermengen
ein Verhältnis
der Saugleitung zur im Durchbruchfall vorhandenen Dampfmenge zwischen
1:20 bis 1:100 beträgt.
Apparativ bedingt bewirken in RH-Gefäßen die beiden in den Flüssigstahl
eingetauchten Tauchrohre einen siphonartigen Verschluss, die, da
das Einbringen von Druckentlastungsöffnungen (Expansionsklappen) nicht
möglich
ist, unter Umständen
als einzige Druckausgleichöffnungen
dienen. Bei Verkettung unglücklicher
Umstände
ist bei einem Wassereinbruch durch eine defekte Sauerstofflanze
in einem RH-Gefäß mit anschließender Expansion
mit einem Expansionsenddruck von ca. 14×105 Pa
zu rechnen. Bei einer Explosionsgeschwindigkeit von 2 × 107 Pa/s und einer Druckentlastung durch die
vorhandenen Tauchrohre würden
zwangsläufig
große
Flüssigstahlmengen
in die Anlagenumgebung geschleudert.
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Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung das
Verfahren der eingangs genannten Art dahingehend weiter zu entwickeln,
dass im Falle einer Kühlmantelleckage
der Lanze die vorstehend beschriebenen Nachteile verhindert und
demgemäß die Sicherheit
des Bedienungspersonals erhöht
und die gesamte Anlage geschützt
sind. Entsprechendes gilt auch hinsichtlich der weiterzuentwickelnden
Vorrichtung.
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Die vorstehende Aufgabe wird durch
das Verfahren nach Anspruch 1 gelöst. Die erste Maßnahme besteht
darin, als Kühlmedium
ein Gas zu verwenden, womit die bei einem Lanzendefekt freiwerdende
Menge des Kühlmediums
drastisch reduziert wird. Durchgeführte Berechnungen zeigen, dass bei
Sauerstoffblasprozessen unter einem Druck von 1 bis 2×104 Pa in einem RH-Gefäß ein Kühldampfdurchfluss von 1000
kg/h und bei einem VCD-Betrieb unter einem Druck von 70 Pa bis 4×103 Pa ein Kühldampfdurchfluss von 360 kg/h
ausreichen. Diese im Vergleich zur Wasserkühlung geringe Dampfmenge kann
ohne weiteres bei einem Lanzenriss oder Lanzenbruch von der Vakuumpumpe
abgesaugt werden ohne dass hierbei eine gefährliche Expansion innerhalb
des Gefäßes entsteht.
Das Verhältnis
der Saugleistung der (Vakuum-) Pumpe zu der vorhandenen Dampfmenge
beträgt
ca. 2:1 bis 6:1, womit eine Druckentwicklung mit Expansion durch
die Tauchrohre wirksam vermieden wird. Eine weitere erfindungsgemäße Maßnahme besteht
darin, dass die momentan zur Verfügung stehende Saugleistung
der Pumpe die Durchflussmenge des als Kühlmedium verwendeten Gases
regelt. Fällt
die Saugleistung der Pumpe ab oder ist sie aus anderen Gründen gering
bzw. geringer, so wird der Kühlgasdurchfluss
entsprechend minimiert, um ein ausreichendes Verhältnis der Saugleistung
der Pumpe zu der im Schadensfall abzusaugenden Kühlgasmenge ≥ 1 zu gestalten.
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Weiterentwicklungen sind in den Ansprüchen 2 bis
8 beschrieben.
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Nach einer Weiterentwicklung dieses
Verfahrens regelt die momentan zur Verfügung gestehende Pumpensaugleistung
zusätzlich
den Lanzenvorschub, wobei vorzugsweise bei einer gemessenen Differenz
zwischen der Menge des zur Lanzenkühlung zugeführten und des abgeführten Gases
der Lanzenvorschub und die Gaszufuhr unmittelbar gestoppt werden.
Die erste Maßnahme
dient dazu, eine weitere Schädigung
der Lanze durch starke Temperaturerhöhung beim Annähern an
die Badspiegeloberfläche
zu verhindern. Die andere Maßnahme
bewirkt, dass nur die derzeit im Kühlmantel der Lanze befindliche
Gasmenge ausströmen
kann.
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Vorzugsweise wird als Kühlmedium überhitzter
Wasserdampf, insbesondere um 20°C
bis 50°C überhitzter
Wasserdampf verwendet. Für
die Kühlung
mit Wasserdampf gilt hinsichtlich der zu fördernden Volumenmenge entsprechendes
wie für
jedes andere nach dem Stand der Technik bekannte Kühlgas, hier
insbesondere Stickstoff oder Argon. Aufgrund der geringeren Volumenmenge,
die zur Kühlung
erforderlich ist, kann auch die Breite der Kühlkanäle minimiert werden.
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Nach einer weiteren Ausgestaltung
der Erfindung wird während
des Sauerstoffaufblasens das Kühlmedium
in den inneren Kühlkanal
eingeleitet und über
den äußeren Kühlkanal
abgeführt.
Hierdurch ist gewährleistet,
dass unmittelbar im Anschluss an die größte Wärmeaufnahme des als Kühlmedium
eingeleiteten überhitzten
Wasserdampfes im Bereich des äußeren Kühlkanals
der Wasserdampf unmittelbar aus der Lanze wieder herausgeführt wird.
Ferner ergibt sich der Vorteil, dass der über das innere Leitrohr eingespeiste
Sauerstoff aufgrund der am inneren Leitrohr entlangstreichenden
Wasserdampfmenge aufgeheizt und insoweit in bereits aufgeheiztem
Zustand auf die im Gefäß befindliche
Stahlschmelze geblasen wird. Damit ergibt sich ein geringerer Temperaturverlust
des flüssigen
Stahls, eine intensivere Kohlenstoff-Reaktion bei durch das Sauerstoffaufblasen
vorzunehmenden Entkohlungen, eine intensivere Aluminium-Reaktion
beim chemischen Heizen sowie ein verbesserter Sauerstoff-Wirkungsgrad
und schließlich
ein geringerer Sauerstoffverbrauch.
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Für
den Fall, dass die Lanze zwischen den Behandlungsphasen im VCD-Betrieb
sich in der oberen Parkstellung befindet, ist weiterhin vorgesehen, dass
der Wasserdampf in den äußeren Kühlkanal des
Kühlmantels
eingespeist und nach kopfendiger Umlenkung über den inneren Kühlkanal
abgeführt wird.
Sofern dabei die Umgebungstemperatur der Lanze im Vergleich mit
dem Sauerstoffblasbetrieb geringer ist, wird durch diese Wasserdampfführung im
Kühlmantel
sichergestellt, dass der Wasserdampf zunächst den Bereich des äußeren Kühlkanals
aufheizt, so dass die Abkühlung
des Wasserdampfes und eine damit einhergehende Kondensatbildung
im Bereich der Kühlkanäle vermieden
wird.
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Zur Vermeidung einer Überhitzung
des Kühlmantels
und zur Optimierung der benötigten
Kühlmedium-Menge
bei den unterschiedlichen Lanzenstellungen und Betriebsbedingungen
ist nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung vorgesehen,
dass die Menge des in den Kühlmantel
einzuleitenden Kühlmediums,
insbesondere Wasserdampfes, in Abhängigkeit der am Außenmantel
der Lanze gemessenen Temperatur und/oder der momentanen Lanzenstellung
geregelt wird.
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Um zu vermeiden, dass im Kopfbereich
der Lanze eine Kondensatbildung auftritt, wird die Lanze im Anfahrbetrieb
zunächst
ohne Kühlung
vorgewärmt,
vorzugsweise indem die Lanze in das bereits aufgeheizte metallurgische
Gefäß gefahren
wird und erst hiernach die Dampfkühlung eingeschaltet wird.
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Bei der Verwendung von Wasserdampf
wird dieser vorzugsweise unter einem Druck von mindestens 7×105 Pa unter einer Temperatur von 160°C bis 210°C als Kühlmittel
zugeführt.
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Die Aufgabe wird ferner durch die
Vorrichtung nach Anspruch 9 gelöst,
die erfindungsgemäß durch
eine Regeleinheit zur Einstellung der Durchflussmenge des als Kühlmedium
verwendeten Gases in Abhängigkeit
der momentanen Lanzenstellung, der zur Verfügung stehenden Saugleistung
der Vakuum-Pumpe und der Lanzenaußenwandtemperaturen die Durchflussmenge
des Kühlmediums
regelt, gekennzeichnet ist. Vorzugsweise wird über die Regeleinheit auch der
Lanzenvorschub eingestellt.
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Um die Temperaturbelastung der Lanze
und damit die wesentlichen Verschleißeinflüsse besser erfassen zu können, sind
am Blaslanzenkopf und am Blaslanzenmantel in längsaxial unterschiedlichen Abständen Messfühler angeordnet,
die mit der Regeleinheit verbunden sind. Entsprechend der gemessenen
Temperaturen kann die Durchflussmenge des Kühlmediums über die Regeleinheit vergrößert oder verkleinert
werden. Um eine Kondensatbildung in den Kühlkanälen im Bereich des Lanzenkopfes
zu vermeiden, ist vorzugsweise ein Kondensatabscheider vorgesehen,
durch den das Kühlmedium
vor Eintritt in den Kühlkanal
der Blaslanze geführt
wird.
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Eine verbesserte Wärmeabfuhr
kann gewährleistet
werden, wenn die zum Kühlkanal
gerichtete innere Oberfläche
des äußeren Kühlmantelrohres
radial in den Kühlkanal
vorstehende Rippen aufweist.
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Vorzugsweise wird die Lanzenmündung als Laval-Düse ausgebildet.
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Weitere Vorteile der Erfindung sowie
Ausführungsbeispiele
sind in den Zeichnungen dargestellt. Es zeigen:
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1 eine
schematische Querschnittsansicht einer Blaslanze,
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2 die
Lanze gemäß 1 in einem Schnitt nach
Linie II-II in 1,
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3 eine
Querschnittsansicht eines RH-Gefäßes mit
eingefahrener Lanze einschließlich Steuereinheit
in einer schematischen Darstellung,
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4 bis 7 jeweils Querschnitte von
RH-Gefäßen mit
unterschiedlichen Lanzenstellungen bzw. in unterschiedlichen Betriebszuständen und
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8 bis 11 jeweils Zeit-Temperatur-Diagramme
der unter Prozessbedingungen gemäß 4-7 errechneten Temperaturen.
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Die prinzipiell nach dem Stand der
Technik bekannte Lanze 10 besitzt ein inneres Leitrohr 11, das
kopfendig in einer Düse 20,
vorzugsweise einer Laval-Düse,
als Lanzenmündung 12 endet. Über dieses
Leitrohr 11 ist ein Gas, insbesondere Sauerstoff zuführbar. Das
Leitrohr 11 ist von einem Kühlmantel 13 mit einem äußeren rohrförmigen Kühlmantelrohr 13a umgeben,
dessen Innenraum durch ein eingesetztes Umlenkrohr 14 in
einen das innere Leitrohr 11 umschließenden inneren Kühlkanal 15 und
in einen äußeren Kühlkanal 16 unterteilt
ist. Das Umlenkrohr 14 reicht im Kopfbereich der Lanze 10 nicht
bis an die Düse 20 heran,
so dass sich hier ein Umlenkbereich 17 als Verbindung zwischen
dem inneren Kühlkanal 15 und
dem äußeren Kühlkanal 16 ergibt.
Jeder der beiden Kühlkanäle 15 und 16 ist
an dem Fußende
der Lanze an eine zugeordnete Öffnung 18 angeschlossen,
die je nach gewünschter
Kühlmediumflussrichtung
als Einlass oder Auslass geschaltet wird.
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Wie in 2 dargestellt,
wird zur Verbesserung der Wärmeübertragung
auf das den Kühlmantel durchströmende Kühlmedium
die zum Kühlkanal 16 gerichtete
innere Oberfläche
des äußere Kühlmantelrohres 13a mit
radial in den Kühlkanal 16 vorstehenden
Rippen 19 ausgebildet.
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Zur Kühlung der Lanze in deren möglichen Betriebszuständen, auf
die später
noch eingegangen wird, wird über
die Kühlkanäle 15 und 16 des
Kühlmantels 13 ein
Kühlgas,
vorzugsweise um 20°C
bis 50°C überhitzter
Wasserdampf zugeführt.
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Zur Vermeidung von Kondensatbildungen
in den Kühlkanälen des
Kühlmantels
der Lanze kann eine Kreuzschaltung hinsichtlich der Beaufschlagung des
inneren Kühlkanals 15 bzw.
des äußeren Kühlkanals 16 für die Zufuhr
und Abfuhr des Wasserdampfes vorgesehen sein. So erfolgt beispielsweise
bei höchster
Lanzen-Wärmebelastung
im Sauerstoffblasbetrieb die Zufuhr des Kühldampfes über die mit dem inneren Kühlkanal 15 verbundene Öffnung 18, so
dass der Wasserdampf längst
des inneren Leitrohres 11 bis zum Umlenkbereich 17 des
Kühlmantels 13 strömt und von
hier aus über
den äußeren Kühlkanal 16,
der über
den rohrförmigen
Kühlmantel 13 in Kontakt
mit dem die Lanze umgebenden Reaktionsraum des Gefäßes steht,
abgeführt
wird. Befindet sich dagegen die Lanze zwischen den Behandlungsphasen
einzelner Chargen in der oberen Parkstellung, so ist damit eine
wesentlich geringere Wärmeeinwirkung
auf den äußeren Kühlmantel 13 gegeben. In
diesem Fall wird der Wasserdampf zunächst in den äußeren Kühlkanal 16 eingeblasen.
Der Wasserdampf wird über
den inneren Kühlkanal 15 und
dessen kopfseitige Auslassöffnung 18 abgeführt. Entsprechendes
gilt auch im Falle eines VCD-Betriebes.
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Das gleiche gilt im Anfahrbetrieb,
d. h. dass bei einer kalten Lanze, die Lanze 10 zunächst ohne Dampfkühlung in
das Gefäß 200 hineingefahren wird,
um die Lanze vorzuwärmen.
Die Dampfkühlung wird
somit erst nach Vorwärmung
der Lanze aufgeschaltet.
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Wie im einzelnen 3 entnommen werden kann, wird das metallurgische
Gefäß 200 mit
seinen Tauchrohren 21 in die in eine Pfanne 23 eingefüllte Metallschmelze 29 eingeführt. Das
Behandlungsgefäß 200 ist über einen
Anschlussstutzen 22 mittels einer Pumpe 30 evakuierbar.
Ebenso wie die Pumpe 30 ist auch der Lanzenantrieb 24 mit
einer Regeleinheit 27 verbunden. Zur Feststellung der momentanen Lanzenstellung
ist ein Encoder 25 vorgesehen.
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Ebenso sind am Lanzenmantel in unterschiedlichen
längsaxialen
Abständen
sowie an der Lanzenmündung
Temperaturfühler
vorgesehen, von denen in 3 lediglich
der Temperaturfühler 26 eingezeichnet
ist. Die von diesem Fühler
sowie den anderen Temperaturfühlern
gemessenen Temperaturen werden ebenfalls der Regeleinheit 27 übermittelt.
Die Regeleinheit 27 regelt in Abhängigkeit der Saugleistung der
Pumpe 30 sowie der über
die vorhandenen Temperaturfühler
gemessenen Temperaturen über den
Regler 28 die eingeführte
Kühlgasmenge.
Nicht im einzelnen dargestellt sind Durchflussmessgeräte, welche
die eingeführte
sowie die ausgeführte
Kühldampfmenge
feststellen und bei etwaigen Abweichungen, die Indiz für vorhandene
Leckagen sind, ein Signal an die Regeleinheit 27 senden.
Im Leckagefall wird die weitere Kühlgaseinleitung sowie der Lanzenvorschub
gestoppt bzw. das Herausfahren der Lanze aus dem Gefäß 200 eingeleitet.
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4 zeigt
eine in das Gefäß 200 hineingeführte Lanze.
Im dargestellten Zustand herrscht im Gefäßinneren Normaldruck, d. h.
die Pumpe 30 ist nicht in Betrieb. Weder das Leitrohr 11 noch
die Kühlkanäle 15 und 16 sind
zu Beginn mit Gas beaufschlagt. Unter diesen Voraussetzungen beträgt in einem
konkreten Anwendungsfall die Gefäßinnenraumtemperatur
Tj 1500°C.
Die hierbei innerhalb der ersten zwei Minuten an der Lanze gemessenen
Temperaturen T1, T2,
T3 und T4 sind 8 zu entnehmen. Im konkreten
Anwendungsfall wird an der Kopfseite der Lanze ein Temperaturanstieg
bis 1060°C
gemessen. Wird nach zwei Minuten die Dampfkühlung durch Einlassen von Wasserdampf
mit einer Temperatur von 160°C
unter 7×105 PA aufgeschaltet, sinken die an dem Lanzenkopf
gemessenen Temperaturen T1 und T2 auf 260 bzw. 215°C ab. Die durch die Kühlkanäle 15 und 16 geförderte Dampfmenge
beträgt dann
ca.179 kg/h.
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5 zeigt
die Lanze 10 im Sauerstoffblasbetrieb. Im Gefäßinneren liegt ein Druck von
2×104 Pa und eine Temperatur Tj von
1800°C an.
Durch das Leitrohr 11 wird Sauerstoff in einer Menge von
z. B. 1000 Nm3/h aufgeblasen. Zur Lanzenkühlung wird Wasserdampf
unter einem Druck von 7×105 PA mit einer Temperatur von 160°C eingeführt. Die
entsprechenden Temperaturverläufe
T1, T2, T3, T4 und die Dampfaustrittstemperatur
sind 9 zu entnehmen.
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6 zeigt
eine in das Gefäß 200 eingeführte Lanze
in einem VCD-Prozess, d. h. ohne Sauerstoffzufuhr über das
Leitrohr 11. Der eingestellte Druck im Inneren des Gefäßes liegt
zwischen 70 Pa und 4×103 Pa. Die Lanze wird mit Wasserdampf (7×105 Pa, 160°C)
gekühlt.
Die Gefäßinnentemperatur i beträgt
1200°C,
die durch die Kühlkanäle 15 und 16 geförderte Dampfmenge
360 kg/h. Der Verlauf der Temperaturen T1 bis
T4 sowie der Dampfaustrittstemperatur TDa ist 10 zu
entnehmen. Die geförderte Dampfmenge
betrug 360 kg/h.
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7 zeigt
die Lanze in einer oberen Parkposition. Das Gefäß 200 ist mit seinen
Tauchstutzen in die Metallschmelze eingetaucht. Wie 11 zu entnehmen ist, steigen die gemessenen
Lanzentemperaturen binnen kurzer Zeit von 20°C auf 160°C bzw. 200°C, obwohl die eingelassenen
Wasserdampfdurchflussmenge 1464 kg/h beträgt.
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Die jeweils vorstehend beschriebenen
und untersuchten Betriebssituationen zeigen, dass bei einem Sauerstoffblasprozess,
der unter einem Druck von 0,5×104 bis 2 × 104 PA betrieben wird, ein Kühldampfdurchfluss
von 1000 kg/h und bei einem VCD-Betrieb
unter einem Vakuum von 70 Pa bis 4×103 Pa,
ein Kühldampfdurchfluss
von 360 kg/h einzusetzen ist. Im Vergleich zur Wasserkühlung liegen deutlich
geringere Dampfmengen an, die ohne weiteres bei einem Lanzenriss
oder Lanzenbruch von der Vakuumpumpe gefahrlos abgesaugt werden
können, d.
h. ohne dass hierbei eine gefährliche
Expansion innerhalb des Gefäßes 200 entsteht.
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Eine Differenzmessung der eingelassenen Dampfmengen
und der austretenden Dampfmengen, insbesondere betreffend Durchfluss
und Druckmessungen in den Zu- und
Abführungsleitungen
zeigen unmittelbar entstandene Lanzenleckagen an. Vorzugsweise wird
zur Vermeidung einer Kondensatbildung bei einer Lanzenstellung in
der oberen Position die Dampfdurchflussrichtung mit einer entsprechenden
Ventilschaltung umgekehrt.