DE102020001338A1 - Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase - Google Patents
Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase Download PDFInfo
- Publication number
- DE102020001338A1 DE102020001338A1 DE102020001338.4A DE102020001338A DE102020001338A1 DE 102020001338 A1 DE102020001338 A1 DE 102020001338A1 DE 102020001338 A DE102020001338 A DE 102020001338A DE 102020001338 A1 DE102020001338 A1 DE 102020001338A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- tube
- heat exchanger
- heat
- regasified
- inner tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims abstract description 6
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000032258 transport Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 7
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 6
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 4
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 abstract description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 15
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 10
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003570 air Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BUHVIAUBTBOHAG-FOYDDCNASA-N (2r,3r,4s,5r)-2-[6-[[2-(3,5-dimethoxyphenyl)-2-(2-methylphenyl)ethyl]amino]purin-9-yl]-5-(hydroxymethyl)oxolane-3,4-diol Chemical compound COC1=CC(OC)=CC(C(CNC=2C=3N=CN(C=3N=CN=2)[C@H]2[C@@H]([C@H](O)[C@@H](CO)O2)O)C=2C(=CC=CC=2)C)=C1 BUHVIAUBTBOHAG-FOYDDCNASA-N 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012782 phase change material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/106—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically consisting of two coaxial conduits or modules of two coaxial conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D20/00—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00
- F28D20/02—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00 using latent heat
- F28D20/021—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00 using latent heat the latent heat storage material and the heat-exchanging means being enclosed in one container
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/14—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically both tubes being bent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/04—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0033—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for cryogenic applications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
- F28D2021/0064—Vaporizers, e.g. evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2265/00—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction
- F28F2265/26—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction for allowing differential expansion between elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/14—Thermal energy storage
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft einen Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase mit Hilfe angepasster Kälteträger.Ein erfindungsgemäßer Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager im Wesentlichen aus einem Innenrohr und einem zu diesen möglichst koaxial geführten Außenrohr gekennzeichnet, wodurch ein Mantelraum gebildet ist. Das zu regasifizierende verflüssigte Gas strömt durch das Innenrohr, während der Kälteträger durch den Mantelraum fließt und somit die Kälteleistung vom zu regasifizierenden verflüssigten Gas zum Kälteverbraucher transportiert. Der Wärmeübertrager ist in Geradrohranordnung wie auch u- förmig konfigurierbar und kann gleichmäßig als auch intermittierend betrieben werden.Der eingesetzte Kälteträger ist so angepasst, dass Wärmeflüsse über große, zu tiefen Temperaturen führende Temperaturgefälle beherrschbar sind, ohne dass die Einbindung eines mit zusätzlichen Wärmeübergängen beitragenden Zwischenmediums erforderlich ist. Der Wärmeübertrager ist als standardisiertes Modul eines Baukasten- Wärmeübertragungsystems ausführbar, was frei wählbare Größen des zu regasifizierenden Massenstroms und des zu beherrschenden Temperaturgefälles und damit eine universelle, gleichermaßen skalierbare wie individuell konfigurierbare Anwendung zulässt.
Description
- Anwendungsgebiet
- Gase durch Abkühlung auf tiefe Temperaturen zu verflüssigen, verringert ihr Volumen und macht sie lagerbar und transportierbar. Wegen des erforderlichen sehr tiefen Temperaturniveaus, das zum Beispiel, bezogen auf 1 bar, für Sauerstoff (LO2) -183 °C, für Stickstoff (LN2) -196 °C und für Erdgas (LNG) -162 °C beträgt, ist für die Verflüssigung der Gase in beachtlichem Umfang Kälteleistung aufzuwenden. Dennoch ist die Verflüssigung eine weltweit genutzte Technik.
- Die abschließende Nutzung der tiefkalten Flüssigkeit setzt deren Regasifizierung voraus. Hierfür ist ihr Wärme zuzuführen, die wiederum als Kälteleistung einen Wärmeabgeber kühlt, wobei die in der tiefkalten Flüssigkeit gespeicherte Exergie an diesen übertragen wird. Wärmeabgeber bei der Regasifizierung kann der sogenannte Kälteträger sein, mit dem sich die Kälteleistung in die diversen kältetechnischen Anwendungen übertragen lässt. Dabei gilt, je tiefer das Temperaturniveau des Kälteträgers unterhalb dem Temperaturniveau der Umgebung ist, um so höher ist sein Exergiegehalt.
- Bisher wird die bei der Regasifizierung verfügbare Exergie weltweit nahezu ausschließlich dissipiert, indem man die Umgebung, d.h. Luft oder Meerwasser, als Wärmeabgeber einsetzt. Das verfügbare Kälteleistungspotential bleibt somit ungenutzt, obwohl die globale Nachfrage nach Kälteleistung deutlich wächst und einen steigenden Bedarf an elektrischer Endenergie verursacht, der bereits heute 17 % der insgesamt in Anspruch genommenen elektrischen Endenergie ausmacht. Das heißt, es bietet sich die Chance, große Mengen elektrischer Endenergie und damit fossile oder unter hohem Aufwand und deshalb knapp verfügbare regenerative Primärenergie einzusparen.
- Stand der Technik
- Es ist übliche Praxis, die großtechnische Regasifizierung von LNG (Liquefied Natural Gas) unter Verwendung von Meerwasser zu betreiben, das sich dabei unter dem irreversiblen Verlust der verfügbaren Exergie als potentieller Kälteträger zunächst um ca. 5° K abkühlt und sich danach durch Mischung wieder auf die ursprüngliche Meewassertemperatur erwärmt. Dass der Kälteträger Wasser nicht gefriert, wird durch einen zwischengeschalteten Kreislauf erreicht, der mit Propan betrieben wird, welches die Wärme im Naturumlauf durch Verdampfung und Kondensation transportiert. Diese Technik ist erstmalig im Jahr 2013 in einem Offshore- Projekt auf einem ehemaligen LNG- Tankschiff vor der Toskana- Küste realisiert worden. Propan als Zwischenmedium zu verwenden, bietet sich aus zwei Gründen an: Einerseits wegen seiner sehr guten Wärmeübertragungseigenschaften und andererseits wegen der günstigen Lage der Soliduslinie (Tripelpunktdaten: -187,7 °C und 0,0002 Pa; Daten des kritischen Punktes: 96,7 °C und 42,5 bar). Das Propan ist so eingefüllt, dass es bei -7°C verdampft und kondensiert. Der Transport der Wärme vom Meerwasser zum LNG hat mehrere thermische Widerstände zu überwinden, nämlich den Wärmeübergang vom Meerwasser an die Oberfläche des Propanverdampfers, die Wärmeleitung durch die Verdampferrohrwand, den Wärmeübergang an das verdampfende Propan, den Wärmübergang vom kondensierenden Propan an die Oberfläche der LNG führenden Rohre, die Wärmeleitung durch die Wände dieser Rohre und schließlich den Wärmeübergang an das verdampfende LNG. An allen thermischen Widerständen fällt, formuliert in Analogie zum Ohmschen Gesetz, Temperatur proportional zur Größe des Widerstandes ab. Die Summe der Temperaturabfälle entspricht der Differenz zwischen der Meerwassertemperatur und der LNG- Temperatur. Man legt die Transportkette so aus, dass der Temperaturabfall, der sich bei der Wärmeübertragung aus dem Meerwasser an die wasserbenetzte Oberfläche des Propanverdampfers einstellt, zu Oberflächentemperaturen größer 0 °C führt.
- Eine alternativ mit dem Zwischenmedium Propan betriebene Lösung wird in der Veröffentlichung
DE 10 2016 006 121 und in der PCT/DE2016/000253 beschrieben. - Ziel ist es hier, kleine und mittlere exergetisch hochwertige Kälteleistungen aus der Regasifizierung tiefkalter Flüssigkeiten zurückzugewinnen, insbesondere in Verbindung mit Lagertanks für LNG, LN2 und LO2, deren üblicherweise verwendeten, mit Umgebungsluft als Wärmequelle betriebenen atmosphärischen Verdampfer dann energieeinsparend ergänzt oder ersetzt werden.
- Der Kälteträger, vorzugsweise eine tieftemperaturtaugliche synthetische Wärmeträgerflüssigkeit, wird im Hinblick auf die hauptsächlich nachgefragten Anwendungen wie Tieftemperaturlagerung, Schockfrosten, Kältespeicherung mit Phase Change Material und beliebige Prozesskälte nahe - 60 °C betrieben.
- Die passende Temperatur des verdampfenden und kondensierenden Propans lässt sich durch das Einwiegen der entsprechenden Masse in den geschlossenen zylindrischen Wärmeübertragungsbehälter vorbestimmen. Dass zur Wärmeübertragung nur zwei einseitig befestigte Rohrwendeln verwendet werden, verschafft Sicherheit gegen unzulässige mechanische Spannungen, die im Betrieb infolge der großen örtlichen und zeitlichen Temperaturänderungen auftreten können.
- Eine weitere alternativ mit dem Zwischenmedium Propan erreichte Lösung beschreiben die
DE 10 2017 007 009.1 und die PCT/DE201/000352. Sie betreffen wiederum die Gewinnung hochwertiger Kälteleistung, nunmehr aber große Leistungen, zum Beispiel solche, die für große LNG- Terminals zutreffen. Hier ist für die im Naturumlauf erfolgende Verdampfung und Kondensation des Zwischenmediums der Einsatz zweier kostenaufwendiger Rohrbündelwärmeübertrager erforderlich. Kostengünstig wirkt sich die Verwendung von CO2 als Kälteträger aus, der die Kälteleistung ohne Phasenwechsel flüssig und unterkühlt an die zu versorgende Kältebedarfsstelle transportiert, wobei sich selbst große Distanzen kostengünstig überbrücken lassen. Die Gefahr des Erstarrens des CO2, dessen Tripelpunkt die Koordinaten 5,19 bar und - 56,6 °C hat, wird mit der Beschränkung der Abkühlung auf den Mindestwert - 50 °C beherrscht, was durch die Steuerung der LNG- Zufuhr erfolgt. - In der PCT/DE2018/000360 wird vorgeschlagen, den mit einem auf einstellbarem Temperaturniveau verdampfenden und kondensierenden Zwischenmedium bewirkten thermischen Widerstand durch eine ruhende Gasschicht zu ersetzen, die ohne Phasenwechsel betrieben wird, um so sicherzustellen, dass sich die Temperatur der vom Kälteträger benetzten Wärmeübertragungsfläche nicht unterhalb der Erstarrungstemperatur einstellt. Es wird eine Wärmeübertragungseinrichtung für die Kältebereitstellung in Kühlfahrzeugen, deren Kraftfahrzeugmotor mit LNG angetrieben wird, vorgestellt. Als Kälteträger dient eine synthetische Flüssigkeit, die bis hinab zu - 85 °C nicht gefriert und pumpbar ist. Sie kühlt über einen Rippenrohrwärmeübertrager die Kühlraumluft. Den notwendigen Temperaturabfallbeitrag zum gesamten Temperaturgefälle übernimmt der thermische Widerstand des hermetisch zwischen koaxialen Rohren eingeschlossenen trockenen Gases, vorzugsweise Luft oder Stickstoff.
- Dabei ergibt sich als Zusatzfunktion, dass der Druck des Gases deutlich niedriger gewählt ist als der minimale LNG- Druck, so dass der bei einer Undichtigkeit infolge eindringenden Erdgases auftretende Druckanstieg den dafür vorgesehenen Sicherheitsdruckschalter und über diesen die Sperrung der LNG- Zufuhr auslöst.
- Aufgabenstellung
- Die bei der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase mögliche Energierückgewinnung ist bisher weltweit nahezu ungenutzt geblieben. Sie beschränkt sich lediglich auf einige wenige LNG- Hafenterminals zugeordnete Ausführungen, die mittels Großanlagen und komplexer, aufwendiger Verfahrenstechnik auf tiefem Temperaturniveau wertvolle Kälteleistung übernehmen. Die Nutzung kleinerer und mittlerer Kälteleistungen, so wie sie aus den zahlreich vorhandenen dezentralen Tankanlagen, insbesondere Tankanlagen für LO2, LN2 und LNG, mit Hilfe eines Wärmeübertragers und eines Kälteträgers, die bisherige Regasifizierungseinrichtung ersetzend oder umgehend, gewonnen werden kann, ist bis heute gänzlich vernachlässigt worden. Als Begründung ist anzuführen, dass die erforderliche Wirtschaftlichkeit der Technik nicht ausreichend gegeben ist.
- Die gemäß dem Stand der Technik angebotenen Wärmeübertragungseinrichtungen sind zu aufwändig und damit unwirtschaftlich, weil es zu lange dauert, die Investitionskosten mit den für die rückgewonnene Kälteleistung erzielbaren Erträgen zu amortisieren.
- Aus dem vorbeschriebenen Stand der Technik, insbesondere aus dessen Nachteilen, leitet sich die erfinderische Aufgabenstellung ab. Sie fokussiert sich auf Kälteleistungen, die aus dezentralen Tank- und Regasifizierungsanlagen sowohl intermittierend verfügbar als auch intermittierend abrufbar sind, auf die besonders umfangreich im Temperaturbereich - 40 °C bis + 10°C nachgefragten Kälteleistungen und unter diesen Randbedingungen auf eine möglichst einfache, kostenminimiert gestaltete Wärmeübertragung. Letztere setzt voraus, dass die aus dem tiefen Temperaturniveau und den großen örtlichen und zeitlichen Temperaturdifferenzen resultierenden Gefahren beherrscht werden: Nämlich das Auftreten unzulässiger mechanischer Spannungen, der unzulässige Anstieg der Viskosität des Kälteträgers und dessen unzulässiger Übergang in die feste Phase. Das Ziel der Erfindung, nämlich die aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase verfügbare Kälteleistung sowohl technisch als auch wirtschaftlich wirksam zurückzugewinnen, wird aufgabenhaft in der Entwicklung eines Rohr-in-Rohr-Wärmeübertragers gesehen, der die vorbeschriebenen Nachteile des Standes der Technik konstruktiv überwindet.
- Lösung der Aufgabenstellung
- Die Lösung der Aufgabenstellung ist im Patentanspruch 1 angegeben. Die untergeordneten Ansprüche enthalten zweckmäßige Ausgestaltungen. Die Wärmetransport vom Kälteträger zum tiefkalten verflüssigten Gas erfolgt dabei direkt. Die sonst übliche aufwändige Einbindung zusätzlicher über ein Zwischenmedium führender Wärmeübertragungsschritte ist bewusst vermieden. Als gezielt minimalistische Lösung wird ein Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager eingesetzt, der vorzugsweise als U- Rohr ausgeführt ist. Im Innenrohr wird das durch Verdampfen und Überhitzen zu regasifizierende, tiefkalte verflüssigte Gas transportiert. Das Außenrohr umschließt das Innenrohr koaxial und bildet so den Strömungskanal für den Kälteträger.
- Beide Rohre enden im Rohrboden, haben mit diesem eine feste Verbindung und sind hier auch fest und dicht miteinander verbunden. Das freie Auskragen der Rohre verhindert unzulässige, als Folge der zeitlichen und örtlichen Temperaturunterschiede entstehende, mechanische Spannungen.
- Der Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager ist alternativ in Geradrohranordnung ausführbar, wobei das Innenrohr und das Außenrohr ebenfalls möglichst koaxial ausgerichtet sind. Das Außenrohr ist an seinen Enden durch feste und dichte Verbindungen getragen und falls erforderlich durch zusätzliche gleitfähige Distanzelemente gestützt, wodurch Schwingungen verhindert und Verwirbelungen im Mantelraum, die die Wärmeübertragung behindern, gemindert sind.
- Das Außenrohr, welches weniger druck- und temperaturbelastet ist als das Innenrohr ist vorteilhaft mit einem Kompensator ausgestattet, der den Ausgleich der thermischen Längenänderungen bewirkt.
- Ein wichtiger Bestandteil des vorbeschriebenen erfindungsgemäßen Rückgewinnungssystems ist der Kälteträger, der angepasst an das Temperaturniveau des Kälteleistungsbedarfs unter zwei Voraussetzungen unterschiedlich zu wählen ist. Restriktionen sind dabei jeweils, dass infolge der Abkühlung des Kälteträgers dessen Soliduslinie und damit dessen die Strömung unterbindender Phasenwechsel erreicht wird, ferner, dass dessen Viskosität soweit ansteigt, dass die Pumpbarkeit nicht mehr gegeben ist.
- Der erste Weg der Kälteträgerwahl folgt der Voraussetzung, dass sich weder zu hohe Viskositätswerte noch die Gefahr der Bildung einer festen Phase einstellen, wenn man z.B. Mischungen aus Wasser mit Ethylenglykol oder synthetische, tieftemperaturtaugliche Wärmeträgerflüssigkeiten verwendet und gleichzeitig angemessene Werte der Wärmetransportparameter wie Rohrwanddicke, Kanalabmessungen und Strömungsgeschwindigkeiten sicherstellt.
- Der zweite Weg, den Kälteträger zu wählen, setzt gezielt und definiert dessen Erstarrung voraus, um mit der sich auf der Außenseite des Innenrohres bildenden festen Schicht einen thermischen Widerstand zu gewinnen, der auf dem Transportweg zum tiefkalten verflüssigten Gas den erforderlichen Temperaturabfall beisteuert.
- Diese erstarrte Schicht, an deren Oberfläche konstant die Erstarrungstemperatur des Kälteträgers herrscht, erreicht nach erfolgtem transienten Bildungsprozess eine stationäre Dicke und ersetzt kostengünstig die aufwändigen mit dem Stand der Technik verfügbaren Lösungen. Von Nachteil ist, dass die erstarrte Schicht den Wärmedurchgang verringert,
was allerdings, zumindest teilweise, durch die mit der Reduzierung des Strömungsquerschnittes einhergehende Erhöhung der Strömungsgeschwindigkeit und die Vergrößerung der Wärmeübertragungsfläche kompensiert wird. - Die Vergrößerung der Wärmeübertragungsfläche muss, soweit sie nicht selbständig über die Bildung der erstarrten Schicht zustande kommt, konstruktiv erfolgen.
- Ausschlaggebend für den Wärmedurchgang und damit für die benötigte Wärmeübertragungsfläche ist jedenfalls der Wärmeübergang vom fließenden Kälteträger an die Oberfläche der erstarrten Schicht. Die Erfindung sieht vor, diesen, was sich sehr einfach indirekt realisieren lässt, messtechnisch zu verfolgen und bei Unterschreiten eines Schwellenwertes die Zufuhr der zu regasifizierenden Flüssigkeit zu stoppen, um im Rahmen einer intermittierenden Beaufschlagung die wie ein Kältespeicher wirkende erstarrte Schicht mit dem weiter strömenden Kälteträger abzutauen.
- Es ist das im Bemühen um eine technische und zugleich wirtschaftliche Wirksamkeit wichtige Ziel erreicht, den über große Temperaturgefälle zu tiefen Temperaturen führenden Wärmetransport möglichst anwendungsfreundlich zu gestalten. Die praktizierte Einfachheit des Rohr-in-Rohr- Wärmeübertragers als U- Rohr bietet hierfür beste Voraussetzungen. Sie ermöglicht die Anwendung eines Baukastensystems, so dass der Wärmeübertrager nach dem Prinzip der Modularität als standardisierter Baustein universell eingesetzt werden kann.
- Es können damit skalierbar sowohl kleine als auch beliebig große Flüssiggasdurchsätze effizient genutzt werden. Der benötigte Platzbedarf ist gering, da der Wärmeübertrager beliebig horizontal oder senkrecht als Einzelbauteil oder in einer Gruppenanordnung im Bereich einer Flüssiggastankanlage oder im Bereich einer Kälteverbrauchsstelle aufgestellt werden kann. Er kann im Bypass zur vorhandenen mit Umgebungswärme beheizten Regasifizierungseinrichtung betrieben werden oder diese ersetzen.
- Ausführungsbeispiel
- Der erfindungsgemäße Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase wird nachfolgend an Hand einer Zeichnung (
1 ) näher erläutert. - Der als Ausführungsbeispiel gewählte Wärmeübertrager ist als Rohr-in-Rohr-Wärmeübertrager u-förmig ausgeführt. Das Innenrohr
2 und das Außenrohr3 sind möglichst koaxial ausgerichtet, wodurch ein Mantelraum9 gebildet ist. - Das Außenrohr
3 ist an seinen Enden durch eine feste und dichte Verbindungen in Form eines Rohrbodens4 getragen. - Das Innenrohr
2 ist von seinen auf der Rohrbodenseite befindlichen Enden frei kragend relativ zum Außenrohr3 beweglich. Somit kann auf einen Kompensator für den Ausgleich der thermischen Längenänderungen verzichtet werden. - Durch diese konstruktiven Voraussetzungen kann zu regasifizierendes verflüssigtes Gas vom Eintritt
5 zum Austritt6 durch das Innenrohr2 strömen. Der Kälteträger fließt hingegen vom Eintritt7 zum Austritt8 durch den vom Mantelraum 9gebildeten Strömungskanal und transportiert somit die Kälteleistung vom zu regasifizierenden verflüssigten Gas zum Kälteverbraucher. - Weitere mögliche Ausgestaltungen sind in der Beschreibung angegeben.
- Bezugszeichenliste
-
- 1
- Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager (in U-Rohr- Ausführung),
- 2
- Innenrohr,
- 3
- Außenrohr,
- 4
- Rohrboden,
- 5
- Eintritt des zu regasifizierenden verflüssigten Gases,
- 6
- Austritt des regasifizierten verflüssigten Gases,
- 7
- Eintritt des Kälteträgers,
- 8
- Austritt des Kälteträger
- 9
- Mantelraum.
- ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
- Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
- Zitierte Patentliteratur
-
- DE 102016006121 [0005]
- DE 102017007009 [0009]
Claims (7)
- Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager zur Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase, dadurch gekennzeichnet, dass ein Wärmeübertrager (1) im Wesentlichen aus einem Innenrohr (2) und einem zu diesen möglichst koaxial geführten Außenrohr (3) besteht, wodurch ein Mantelraum (9) gebildet ist, dass das zu regasifizierende verflüssigte Gas vom Eintritt (5) zum Austritt (6) durch das Innenrohr (2) strömt während der Kälteträger vom Eintritt (7) zum Austritt (8) durch den vom Mantelraum (9) gebildeten Strömungskanal fließt und somit die Kälteleistung vom zu regasifizierenden verflüssigten Gas zum Kälteverbraucher transportiert, dass der Wärmeübertrager (1) in Geradrohranordnung bzw. alternativ gleichwertig u- förmig konfiguriert ist, dass der Kälteträger so angepasst ist, dass Wärmeflüsse über große, zu tiefen Temperaturen führende Temperaturgefälle beherrschbar sind, ohne dass die Einbindung eines mit zusätzlichen Wärmeübergängen beitragenden Zwischenmediums erforderlich ist, dass der Wärmeübertrager (1) sowohl gleichmäßig als auch intermittierend beaufschlagbar ist, und dass der Wärmeübertrager (1) als standardisiertes Modul eines Baukasten-Wärmeübertragungsystems ausführbar ist, was frei wählbare Größen des zu regasifizierenden Massenstroms und des zu beherrschenden Temperaturgefälles und damit eine universelle, gleichermaßen skalierbare wie individuell konfigurierbare Anwendung zulässt:
- Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager nach
Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmeübertrager (1) in Geradrohranordnung ausgeführt ist, wobei das Innenrohr (2) und das Außenrohr (3) möglichst koaxial ausgerichtet sind, dass das Außenrohr (3) an seinen Enden durch feste und dichte Verbindungen getragen und falls erforderlich durch zusätzliche gleitfähige Distanzelemente gestützt ist, wodurch Schwingungen verhindert und Verwirbelungen im Mantelraum, die die Wärmeübertragung behindern, gemindert werden, und dass das Außenrohr (3), welches weniger druck- und temperaturbelastet ist als das Innenrohr (2), mit einem Kompensator ausgestattet ist, der den Ausgleich der thermischen Längenänderungen bewirkt. - Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager nach
Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmeübertrager (1) u-förmig ausgeführt ist, wobei das Innenrohr (2) und das Außenrohr (3) möglichst koaxial ausgerichtet sind und das Außenrohr (3) an seinen Enden mit dem Innenrohr (2) fest und dicht verbunden ist, und dass sich das Innenrohr (2) von seinen auf derselben Seite befindlichen Enden frei aus dem Rohrboden (4) kragend relativ zum Außenrohr (3) bewegen kann, und zwar bei Verzicht auf einen Kompensator für den Ausgleich der thermischen Längenänderungen. - Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager nach den vorgenannten Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, dass durch die Wahl der für den zu regasifizierenden Massenstrom und für den die Kälteleistung übertragenden, vorzugsweise flüssigen, aber auch gasförmigen Massenstrom geltenden Strömungsparameter Volumenstrom und Strömungsquerschnitt passgenau ein Kälteträger eingesetzt ist, der geeignet ist, auf bedarfsgerecht niedrigem Temperaturniveau exergetisch wertvolle Kälteleistung zu übertragen, ohne dass ein Phasenwechsel eintritt oder die Förderbarkeit wegen zu hoher Viskosität unzulässig abnimmt.
- Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager nach den vorgenannten Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, dass ein flüssiger Kälteträger eingesetzt ist, der bei einer definierten Erstarrungstemperatur teilweise gefriert und so durch die Bildung einer als thermischer Widerstand wirkenden erstarrten Schicht den erforderlichen Temperaturabfall zur tiefkalten Oberfläche des Innenrohrs bewirkt, wobei die Dicke der sich einstellenden erstarrten Schicht, an deren Oberfläche die Erstarrungstemperatur des Kälteträgers herrscht, sich ungefähr umgekehrt proportional zum Wärmeübergangskoeffizienten der Wärmeabgabe des Kälteträgers verhält, welche allerdings wegen der vergrößert zur Verfügung stehenden Wärmeübertragungsfläche und wegen der bei verkleinertem Strömungsquerschnitt vergrößerten Strömungsgeschwindigkeit zunimmt.
- Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager nach
Anspruch 5 , dadurch gekennzeichnet, dass der in fester Phase als erstarrte Schicht am Innenrohr (2) anhaftende Kälteträger als Kältespeicher nutzbar ist, der bei abgeschaltetem Massenstrom des tiefkalten verflüssigten Gases durch den vom weiter strömenden flüssigen Kälteträger bewirkten Übergang der festen zur flüssigen Phase entladen werden kann. - Rohr-in-Rohr- Wärmeübertrager nach den
Ansprüchen 1 bis6 , dadurch gekennzeichnet, dass seine kostengünstig einfache Verwendung als nach dem Prinzip der Modularität standardisierter Baustein skalierbare und lageunabhängig in Reihen- und Parallelschaltungen beliebig gestaltbare Wärmeübertragungssysteme ermöglicht, die sowohl zur Verdampfung als auch zur Überhitzung des zu regasifizierenden Fluids eingesetzt werden können und bezüglich Kälteträger, Temperaturniveau, Kälteleistung sowie kontinuierlicher öder auch intermittierender Massendurchsätze eine universelle Anwendbarkeit gewährleisten.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102020001338.4A DE102020001338A1 (de) | 2020-02-29 | 2020-02-29 | Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase |
PCT/DE2021/000011 WO2021170165A1 (de) | 2020-02-29 | 2021-01-27 | Wärmeübertrager für die rückgewinnung von kälteleistung aus der regasifizierung tiefkalter verflüssigter gase |
EP21708552.1A EP4111121A1 (de) | 2020-02-29 | 2021-01-27 | Wärmeübertrager für die rückgewinnung von kälteleistung aus der regasifizierung tiefkalter verflüssigter gase |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102020001338.4A DE102020001338A1 (de) | 2020-02-29 | 2020-02-29 | Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE102020001338A1 true DE102020001338A1 (de) | 2021-09-02 |
Family
ID=74797667
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE102020001338.4A Withdrawn DE102020001338A1 (de) | 2020-02-29 | 2020-02-29 | Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP4111121A1 (de) |
DE (1) | DE102020001338A1 (de) |
WO (1) | WO2021170165A1 (de) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102016006121A1 (de) | 2015-12-28 | 2017-06-29 | Eco ice Kälte GmbH | Verfahren und Wärmeaustauscher zur Rückgewinnung von Kälte bei der Regasifizierung tiefkalter Flüssigkeiten |
DE102017007009A1 (de) | 2017-07-25 | 2019-01-31 | Eco ice Kälte GmbH | Kälteversorgungsanlage, gekoppelt an die Regasifizierungseinrichtung eines Liquified Natural Gas Terminals |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE439679B (sv) * | 1982-11-18 | 1985-06-24 | Aga Ctc Vaermevaexlare Ab | Anordning for forangning av ett flytande medium |
FR2931222B1 (fr) * | 2008-05-16 | 2014-02-21 | Batignolles Tech Therm | Systeme et procede de vaporisation d'un fluide cryogenique, notamment du gaz naturel liquefie, a base de co2 |
JP5403039B2 (ja) * | 2011-11-30 | 2014-01-29 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
DE102014102473B3 (de) * | 2014-02-25 | 2015-07-23 | Marine Service Gmbh | Einrichtung zur Verdampfung von tiefsiedenden verflüssigten Gasen |
JP6633888B2 (ja) * | 2015-10-29 | 2020-01-22 | 住友精化株式会社 | 液化ガス用気化器、および液化ガス用気化システム |
-
2020
- 2020-02-29 DE DE102020001338.4A patent/DE102020001338A1/de not_active Withdrawn
-
2021
- 2021-01-27 EP EP21708552.1A patent/EP4111121A1/de active Pending
- 2021-01-27 WO PCT/DE2021/000011 patent/WO2021170165A1/de active Search and Examination
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102016006121A1 (de) | 2015-12-28 | 2017-06-29 | Eco ice Kälte GmbH | Verfahren und Wärmeaustauscher zur Rückgewinnung von Kälte bei der Regasifizierung tiefkalter Flüssigkeiten |
DE102017007009A1 (de) | 2017-07-25 | 2019-01-31 | Eco ice Kälte GmbH | Kälteversorgungsanlage, gekoppelt an die Regasifizierungseinrichtung eines Liquified Natural Gas Terminals |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP4111121A1 (de) | 2023-01-04 |
WO2021170165A1 (de) | 2021-09-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4224896B4 (de) | Kühlverfahren und Vorrichtung | |
DE10055106B4 (de) | Brennstoffzellensystem | |
DE102010020476A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Speichern, Umfüllen und/oder Transportieren von tiefkalt verflüssigtem brennbarem Gas | |
EP0874188B2 (de) | Verfahren zum Aufbereiten von tiefgekühltem Flüssiggas | |
EP2499343A2 (de) | Thermodynamische maschine sowie verfahren zu deren betrieb | |
EP3676529B1 (de) | Verfahren zum befüllen eines mobilen kältemitteltanks mit einem kryogenen kältemittel | |
EP2667116B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen | |
EP3397912B1 (de) | Verfahren und wärmeaustauscher zur rückgewinnung von kälte bei der regasifizierung tiefkalter flüssigkeiten | |
EP3732069B1 (de) | Wärmeübertragungseinrichtung für die kältebereitstellung in kühlfahrzeugen, deren kraftfahrzeugmotor mit lng angetrieben wird | |
DE10040679A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur druckgeregelten Versorgung aus einem Flüssiggastank | |
DE102020001338A1 (de) | Wärmeübertrager für die Rückgewinnung von Kälteleistung aus der Regasifizierung tiefkalter verflüssigter Gase | |
WO2024110144A1 (de) | Kühlsystem zur flüssigkeitsimmersionskühlung von elektronischen bauteilen | |
DE4315924A1 (de) | Kälteträger für Kältemaschinen oder Wärmepumpen | |
EP3658816B1 (de) | Kälteversorgungsanlage, gekoppelt an die regasifizierungseinrichtung eines liquified natural gas terminals | |
EP0520937A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Transport und Verteilen von Helium | |
DE2751642A1 (de) | Verfahren zur umwandlung einer tiefsiedenden fluessigkeit, insbesondere unter atmosphaerendruck stehendem erdgas oder methan, in den gasfoermigen zustand mit anschliessender erwaermung | |
EP1030135B1 (de) | Verfahren zur geregelten Kühlung durch Verdampfen flüssigen Stickstoffs | |
CH701190B1 (de) | Vorrichtung zur Kühlung einer zu kühlenden Vorrichtung, mit einer Vorrichtung zum Verdampfen eines unter Druck gespeicherten, verflüssigten Gases. | |
DE102007052259A1 (de) | Kraftstoffversorgungseinrichtung für ein mit Wasserstoff zu betreibendes Kraftfahrzeug | |
DE60108415T2 (de) | Vorrichtung und verfahren zur überführung einer kryogenen flüssigkeit | |
DE2605273C2 (de) | Kühlvorrichtung | |
WO2022253457A1 (de) | Verfahren und anlage zum abkühlen und transportieren eines fluids | |
EP3645698B1 (de) | System zur kühlung eines brauverfahrens | |
EP4428429A1 (de) | Verfahren und anlage zum bereitstellen von medium | |
WO2001014807A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kälteübertragung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: REGASCOLD GMBH, DE Free format text: FORMER OWNER: B.R.I. - LMMOBILIEN GMBH, 04277 LEIPZIG, DE |
|
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: REGASCOLD GMBH, DE Free format text: FORMER OWNER: REGASCOLD GMBH, 04571 ROETHA, DE |
|
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |