DE102017003965A1 - Martensitischer Chromstahl, Stahlfolie, perforierte und/oder gelochte Komponente aus einer Stahlfolie, Verfahren zum Herstellen einer Stahlfolie - Google Patents

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Abstract

Chromstahl mit hoher Korrosionsbeständigkeit und hoher Verschleißfestigkeit bei verbesserter elektrochemischer Anisotropie und Bearbeitbarkeit bestehend aus 0,3 bis 0,55% Kohlenstoff, 0,04 bis 0,25% Stickstoff, 0,20 bis 0,90% Silizium, 0,30 bis 0,90% Mangan, bis 0,03% Schwefel, 15 bis 18% Chrom, 0,5 bis 2% Molybdän, 0,10 bis 0,40% Wolfram, 0,50 bis 1,00% Nickel, 0,10 bis 0,45% Vanadium, 0,01 bis 0,15% Niob, bis 0,05% Titan, 0,05 bis 0,50% Kupfer, bis 0,40% Seltene Erdmetalle, 0,005 bis 0,030% Aluminium, bis 0,15% Zirconium, bis 0,02% Bor und bis 0,035% Phosphor, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen. Der Chromstahl weist eine besondere Eignung, insbesondere für die Herstellung von Scherfolien oder Dünnblechen auf, im Besonderen für perforierte Folien, Gitterfolien, Filtereinsätze, Trennsiebe und Filtrationstrommeln.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen martensitischen Chromstahl, eine Stahlfolie, eine perforierte und/oder gelochte Komponente aus einer Stahlfolie, eine Verwendung eines Chromstahls, ein Verfahren zum Herstellen einer Stahlfolie und ein Verfahren zum Herstellen einer Scherfolie, Gitterfolie, eines Filtereinsatzes oder eines Trennsiebs.
  • Unter einer Scherfolie versteht man eine gelochte und/oder perforierte Folie, welche in der Regel Teil eines elektrischen Gerätes ist, insbesondere in einem Rasierapparat zur Abtrennung von Haaren in möglichst kurzer Distanz zur Hautoberfläche. Die Scherfolie erlaubt vorzugsweise von der Hautoberfläche abstehende Haare einen Durchtritt durch die Lochung und eine anschließende Abtrennung der Haare durch Messer auf der anderen Seite der Scherfolie. Mittels einer Scherfolie wird somit eine räumliche Trennung von Messern und Hautoberfläche bzw. dessen Schutz realisiert. Derartige Scherfolien sind in verschiedenen Ausführungsformen bekannt und werden insbesondere für Rasierapparate mit Exzenterantrieb oder rotierenden Messern eingesetzt. Eine Scherfolie mit zugeordnetem Rasierapparat ist beispielsweise in CH 538 335 A beschrieben.
  • Aus der DE 10 2004 051 629 A1 ist ein martensitischer Chromstahl bekannt, der eine gute Korrosionsbeständigkeit und eine verbesserte Schweißbarkeit, vorzugsweise für das Punkt- oder Laserstrahlschweißen, aufweist.
  • Für perforierte Folien und daraus hergestellte Komponenten wie Scherblätter, Scherfolien, Filtereinsätze, Trennsiebe und Filtrationstrommeln, welche durch einen Stanz- und anschließenden Ätzvorgang zur Kantenverrundung hergestellt werden, zeigt dieser Stahl jedoch Nachteile bei der Ätzbehandlung von geschnittenen oder gestanzten Kanten.
  • In der Praxis wird für die Herstellung von dünnen Scherblättern, Filtereinsätzen, Trennsieben oder Filtrationstrommeln zunächst aus einem korrosionsbeständigen Chromstahl ein Warmband erzeugt, welches nach mehreren Arbeitsschritten durch Kaltwalzung zu einer Bandfolie mit einer Dicke <0,8mm verarbeitet wird. Ein Warmband bezeichnet typischerweise ein Stahlband, welches durch Warmwalzen hergestellt wird und stellt ein Zwischenprodukt der Stahlerzeugung dar.
  • Aus dieser Bandfolie wird in weiteren Arbeitsschritten in der Regel durch einen kombinierten Stanz- und Ätzvorgang eine gelochte Gitterfolie hergestellt, welche zugeschnitten, zu Einzelkomponenten gebogen und gegebenenfalls verschweißt bzw. weiter verarbeitet wird. 1 zeigt ein Foto eines Teils einer solchen Gitterfolie. Vorzugsweise weisen Gitterfolien kreisrunde, ovale oder sechskantige Lochungen auf, aber auch Kombinationen verschiedener Lochmusterungen.
  • Von entscheidender Bedeutung für die weitere Funktionsweise und für die Lebensdauer der Gitterfolie ist insbesondere die Verrundung der Ausnehmungen, typischerweise in Form von Lochungen. Signifikant ist, dass der Radius der Verrundung an allen Stellen einer Lochung möglichst einheitlich bzw. homogen vorliegen soll, bei möglichst geringer Rilligkeit, was häufig nicht hinreichend gelingt.
  • Aus der Praxis ist bekannt, dass die Verrundung bei geätzten Lochungen oftmals stark von der Richtung abhängig ist, wobei sich auch Ätzrillen ausbilden können. 2 zeigt ein Foto eines Lochs in einer Gitterfolie nach 1. Die von der Walzrichtung abhängige Rilligkeit ist ein Ergebnis einer elektrochemischen Anisotropie, die in Richtung A, A' stark ausgeprägt ist und quer dazu - in Richtung B, B' - nicht auftritt. 3 zeigt eine Vergrößerung eines Bereichs des in 2 gezeigten Fotos. Die durch Ätzung entstandene Rilligkeit kann Ausgangspunkt von Mikrorissen sein. Eine starke Rilligkeit kann auch zu einer verstärkten Wasserstoffversprödung führen. Diese Mängel sind oft der Ausgangspunkt von Rissen. Es ist auch bekannt, dass das Kaltwalzen die Stahloberfläche so verändert, dass anisotrope Eigenschaften auftreten. Dies bedeutet, dass bestimmte Eigenschaften in Walzrichtung anders ausgeprägt sind als quer dazu. Die Zusammensetzung der Stahllegierung hat auf die Anisotropie in der Regel einen sehr großen Einfluss. Bei dünnen Stanzteilen mit kleinen Ausnehmungen und/oder Lochungen kann sich eine Anisotropie in einer von der Walzrichtung abhängigen Ätzrate zeigen, was sich bei geätzten oder elektropolierten dünnen Gitterfolien besonders stark und ungünstig auswirken kann. Als „Ätzrate“ wird dabei die Ätztiefe bzw. der Abtrag pro Zeiteinheit, also die Ätztiefe bzw. der Abtrag dividiert durch die zum Erreichen dieser Ätztiefe bzw. dieses Abtrags notwendige Zeit verstanden. Die Ursache dafür liegt in einer flächig ausgebildeten Walztextur und/oder Verfestigungszone, welche beim Kaltwalzen von Folien und dünnen Bändern wegen des zwangsläufig notwendigen hohen Walzendrucks zu gereckten Kristallen im Gefüge führt, welche dann eine von der Richtung abhängige elektrochemische Löslichkeit aufweisen. Grundsätzlich ist bekannt, dass Ätzraten von der Kristallorientierung abhängen können, was in der Fachliteratur als „Effect of grain orientation on chemical etching“ bezeichnet wird.
  • Diese von der Walzrichtung abhängige elektrochemische Löslichkeit oder richtungsabhängige chemische Ätzbarkeit wird nachfolgend als elektrochemische Anisotropie bezeichnet.
  • Bei glatten und ebenen Flächen ist eine elektrochemische Anisotropie oft kaum feststellbar, hingegen kann sie bei dünnen gelochten Folien im Bereich der Stanzkanten, insbesondere bei kleinen Lochabständen, verstärkt auftreten und kann dann auch Ausgangspunkt von Mikrorissen sein, die besonders dann auftreten können, wenn bei einem Ätzvorgang Wasserstoff gebildet wird, welcher zusätzlich eine Versprödung der Kanten bewirken kann. Besonders problematisch und nachteilig sind dicht gesetzte Lochungen oder Perforierungen, wenn der Lochabstand die doppelte Banddicke und damit die folgende Beziehung unterschreitet: K=2*D ,
    Figure DE102017003965A1_0001
    wobei K den Lochabstand bezeichnet und D die Banddicke. Als „Lochabstand“ wird dabei der kleinste Abstand vom Rand des einen Lochs zum Rand des benachbarten Lochs, also die Stärke des Stegs zwischen zwei Löchern, verstanden.
  • Der erzielbare Verrundungs- oder Kantenradius von geätzten oder elektropolierten Lochungen hängt auch von den Ätzbedingungen ab, wie z.B. von der Konzentration der verwendeten Säuren, der Ätztemperatur, der Dauer der Einwirkung und der Stromstärke beim Elektropolieren. Diese Parameter werden allgemein auf das Ätzverhalten des Folienbandstahls abgestimmt. Sie können aber nicht die durch den Walzvorgang unter hohem Walzendruck entstehende elektrochemische Anisotropie ausgleichen oder gar beseitigen. In der Praxis kann sich die elektrochemische Anisotropie bei dünnen gelochten Folien so auswirken, dass an Lochungen oder Kanten durch das Elektropolieren oder Ätzen eine richtungsabhängige Rillenstruktur gebildet wird, welche in Querrichtung nicht vorhanden ist. Diese durch Ätzung oder durch einen Elektropoliervorgang gebildete Rillenstruktur kann im Rillengrund typischerweise Ausgangspunkt von Rissen sein, weshalb sie vermieden werden soll. Von erheblichem Nachteil ist auch eine Wasserstoffaufnahme, die beim Ätzen auftreten kann und in Kombination mit einer Rillenstruktur die Rissbildung durch Versprödung fördert.
  • Vor diesem Hintergrund liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen korrosionsbeständigen, martensitischen Chromstahl mit einer hoher Verschleiß- und Abriebbeständigkeit vorzuschlagen, welcher eine homogenere Ätzbarkeit, insbesondere eine geringe elektrochemische Anisotropie aufweist und für die Herstellung von Folienbandstahl mit einer Dicke <0,8mm besonders geeignet ist. Ferner soll eine Stahlfolie aus einem solchen Chromstahl bzw. eine Verwendung für einen solchen Chromstahl und ein Verfahren zum Herstellen einer solchen Stahlfolie und ein Verfahren zum Herstellen einer Scherfolie, Gitterfolie, eines Filtereinsatzes oder eines Trennsiebs aus einer solchen Stahlfolie vorgeschlagen werden.
  • Diese Aufgabe wird durch einen Chromstahl gemäß der Ansprüche 1, die Stahlfolie gemäß Anspruch 5, die Komponente gemäß Anspruch 9, die Verwendung gemäß Anspruch 10, das Verfahren zum Herstellen einer Stahlfolie nach Anspruch 11 und das Verfahren zum Herstellen einer Scherfolie, Gitterfolie, eines Filtereinsatzes oder eines Trennsiebs nach Anspruch 12 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen sind in den Unteransprüchen und der hier nachfolgenden Beschreibung wiedergegeben.
  • Es wurde erkannt, dass die zuvor geschilderten Mängel auf die Werkstoffeigenschaft „elektrochemische Anisotropie“ zurückzuführen ist. Diese intrinsische, dem Gitterfolienstahl eingeprägte Eigenschaft kann durch eine Variation der Ätz- oder Polierparameter nicht beseitigt werden. Zur Minimierung dieses Effektes, der derzeit noch unvollständig erforscht ist, verbleibt somit nur eine Anpassung der chemischen Zusammensetzung des Folienstahls. Diese Anpassung der Zusammensetzung hat aus derzeitiger Sicht derart zu erfolgen, dass eine elektrochemische Anisotropie möglichst klein gehalten werden soll bei einer gleichzeitig geringen Empfindlichkeit gegen eine Versprödung durch Wasserstoff.
  • Der erfindungsgemäße Chromstahl weist in seiner Ausführungsform mit der geringsten Anzahl von Legierungselementen die folgende Zusammensetzung auf:
    0,3 bis 0,55 Gew.% Kohlenstoff (C)
    0,04 bis 0,25 Gew.% Stickstoff (N)
    0,20 bis 1,00 Gew.% Silizium (Si)
    0,30 bis 1,00 Gew.% Mangan (Mn)
    15 bis 18 Gew.% Chrom (Cr)
    0,5 bis 2 Gew.% Molybdän (Mo)
    0,10 bis 0,40 Gew.% Wolfram (Wo)
    0,30 bis 1,00 Gew.% Nickel (Ni)
    0,10 bis 0,45 Gew.% Vanadium (Va)
    0,01 bis 0,15 Gew.% Niob (Ni)
    0,05 bis 0,50 Gew.% Kupfer (Cu)
    0,005 bis 0,030 Gew.% Aluminium (Al)
    Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen.
  • Darüber hinaus kann der erfindungsgemäße Chromstahl einzeln oder nebeneinander Schwefel, Titan, Seltene Erdmetalle, Zirconium, Bor und/oder Phosphor enthalten, wobei diese zusätzlichen Legierungselemente nicht in mehr als den nachstehend wiedergegebenen Mengen auftreten:
    bis 0,03 Gew.% Schwefel
    bis 0,05 Gew.% Titan
    bis 0,40 Gew.% Seltene Erdmetalle
    bis 0,15 Gew.% Zirconium
    bis 0,02 Gew.% Bor
    bis 0,035 Gew.% Phosphor.
  • Kohlenstoff (C) stabilisiert das kubisch raumzentrierte Kristallgitter und bildet mit karbidbildenden Elementen Karbidausscheidungen, wodurch die Härte und Abriebfestigkeit gesteigert werden kann. Da für die Abriebfestigkeit eine untere Grenze der Karbiddichte notwendig ist, wird erfindungsgemäß der untere Wert für Kohlenstoff mit 0,3% festgelegt. Da sich ferner ab 0,55% C grobkörnige Karbide bilden, welche auch zu einer örtlichen Cr-Verarmung führen können, soll dieser Wert nicht überschritten werden.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,35 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,40 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,41 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,42 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,48 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,35 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,40 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,41 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,42 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,48 Gew.% Kohlenstoff auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,35 und 0,48Gew.% Kohlenstoff auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,40 und 0,42 Gew.% Kohlenstoff auf.
  • Stickstoff (N) ist ein Nitridbildner der, wie auch Kohlenstoff, das kubisch raumzentrierte Kristallgitter stabilisiert. Stickstoff wird erfindungsgemäß in geringer Konzentration verwendet und soll einerseits als Keimbildungselement wirken, andererseits soll es in der Matix auch gelöst verbleiben. Mit den Elementen Ti, V, Nb bildet Stickstoff Nitride und Karbonitride, was bei geringer Konzentration dieser Elemente zu feinen vorteilhaften Ausscheidungen führt. Um eine elektrochemische Anisotropie klein zu halten, sollen Stickstoff und Kohlenstoff in der Stahlmatrix mit den Elementen V, Nb und Ti in einem abgestimmten Verhältnis vorhanden sein, was einerseits bei einem Zahlenwert von K2 zwischen 0,3 und 0,5 optimal gegeben ist, andererseits aber auch durch die Beziehungsformel K3 eingestellt wird. Eine besonders günstige Wirkung von Stickstoff zur Bildung von verschleißfesten Ausscheidungen ist in einem Bereich von 0,04 bis 0,25% gegeben. Ein N-Gehalt oberhalb von 0,25% sollte vermieden werden, da dies zu einer zu starken Stabilisierung des kubisch raumzentrierten Kristallgitters und zu unerwünschten Ausscheidungen führt.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,09 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,14 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,15 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,20 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,09 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,14 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,15 Gew.% Stickstoff auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,20 Gew.% Stickstoff auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,09 und 0,20 Gew.% Stickstoff auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,14 und 0,15 Gew.% Stickstoff auf.
  • Silizium (Si) ist in Gehalten von 0,2 bis 0,9% vorgesehen. Es dient bei der Stahlherstellung als Desoxidationsmittel zur Bindung von Sauerstoff. Da Silizium ein Ferritbildner ist, soll ein Gehalt von 0,9% nicht überschritten werden,
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,45 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,52 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,75 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,86 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,45 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,52 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,75 Gew.% Silizium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,86 Gew.% Silizium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,45 und 0,86 Gew.% Silizium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,52 und 0,75 Gew.% Silizium auf.
  • Nickel (Ni) ist ein Austenitbildner und stabilisiert das kubisch raumzentrierte Kristallgitter. Mit den Elementen Ti, Nb, V und Al - nachfolgend als Me bezeichnet - kann Ni Feinstausscheidungen vom Typ Ni3Me bilden, was für die Matrixhärte und Verschleißfestigkeit von Vorteil ist. Unterhalb von 0,1% ist eine Wirksamkeit von Ni nicht nachweisbar, weshalb dieser Wert als unterer Grenzwert anzusehen ist. Da oberhalb von 1% Ni die Bildung von Martensit beeinflusst wird, soll dieser Wert nicht überschritten werden.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,30 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,32 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,45 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,48 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,65 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,30 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,32 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,45 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,48 Gew.% Nickel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,65 Gew.% Nickel auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,30 und 0,65 Gew.% Nickel auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,32 und 0,48 Gew.% Nickel auf.
  • Mangan (Mn) stabilisiert wie Ni das Austenitgefüge und verschiebt die Bildung von Martensit zu tieferen Temperaturen, weshalb eine Obergrenze von 0,9% nicht überschritten werden soll. Da Mn auch das Ausscheidungsverhalten von Feinausscheidungen in Kombination mit Cr und Ni beeinflusst, soll ein Gehalt von 0,3% nicht unterschritten werden. Mit Schwefel bildet Mn Sulfidausscheidungen, was die Korrosionsbeständigkeit verschlechtert. Daher ein Gehalt oberhalb von 1 % ungünstig ist.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,42 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,45 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,58 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,68 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,72 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,42 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,45 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,58 Gew.% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,68 Gew% Mangan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,72 Gew.% Mangan auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,42 und 0,72 Gew.% Mangan auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,45 und 0,68 Gew.% Mangan auf.
  • Schwefel (S) soll erfindungsgemäß in geringer Konzentration vorliegen und soll bis maximal 0,03% vorhanden sein. Bei höheren Gehalten kommt es zu verstärkten Ausscheidungen von Sulfiden, insbesondere zu Ausscheidungen mit Mn und Ti, wodurch die Korrosionsbeständigkeit verschlechtert wird. Da SE-Elemente (SE = Seltene Erden) besonders stabile Sulfide und Oxisulfide bilden, kann Schwefel, wie auch Sauerstoff, durch SE-Elemente vorteilhaft gebunden werden, was die Korrosionsbeständigkeit verbessert.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,008 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,01 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,012 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,015 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,02 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,008 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,01 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,012 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,015 Gew.% Schwefel auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,02 Gew.% Schwefel auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,008 und 0,02 Gew.% Schwefel auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,01 und 0,015 Gew.% Schwefel auf.
  • Chrom (Cr) ist erfindungsgemäß in Gehalten von 15 bis 18% vorgesehen, um eine ausreichende Korrosionsbeständigkeit zu erzielen. In Gemeinschaft mit Mo verbessert es die Beständigkeit gegen Lochfraß in Anwesenheit von Chloridionen. Da Chrom mit Kohlenstoff Chromkarbide bildet, kommt es im Nahbereich von Karbidausscheidungen zu einer Verarmung an Chrom, weshalb eine untere Grenze von 15% nicht unterschritten werden soll. Bei Cr-Gehalten oberhalb von 17% kann die Duktilität abnehmen, was die Stanzbarkeit verschlechtert.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 15,72 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 16,85 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 17,06 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 17,20 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 17,34 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 15,72 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 16,85 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 17,06 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 17,20 Gew.% Chrom auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 17,34 Gew.% Chrom auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 15,72 und 17,34 Gew.% Chrom auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 16,85 und 17,20 Gew.% Chrom auf.
  • Vanadin (V), Niob (Nb) und Titan (Ti) sind starke Karbid- und Nitridbildner und steigern die Abriebfestigkeit durch feine Ausscheidungen, was zu einer Verbesserung der Festigkeit der Matrix führt. Mit Ni können sie Ausscheidungen vom Typ Ni3Me bilden, was durch einen geringen Ni-Gehalt vermieden werden soll. Vanadin, Niob und Titan kann in Kombination mit Wolfram und Stickstoff die elektrochemische Anisotropie verbessern, was Vorteile bei Ätzbehandlungen bringt.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,12 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,15 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,2 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,26 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,12 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,15 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,2 Gew.% Vanadium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,26 Gew.% Vanadium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,12 und 0,26 Gew.% Vanadium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,15 und 0,2 Gew.% Vanadium auf.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,01 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,03 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,05 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,08 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,01 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,03 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,05 Gew.% Niob auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,08 Gew.% Niob auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,01 und 0,08 Gew.% Niob auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,03 und 0,05 Gew.% Niob auf.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,02 Gew.% Titan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,03 Gew.% Titan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,05 Gew.% Titan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,02 Gew.% Titan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,03 Gew.% Titan auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,05 Gew.% Titan auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,02 und 0,05 Gew.% Titan auf.
  • Wolfram (W) verbessert die Verschleiß- und Abriebfestigkeit und verfestigt die Stahlmatrix. Wie Stickstoff reduziert dieses Element die elektrochemische Anisotropie. Da ein Gehalt von mehr als 0,5% beim Kaltwalzen zu Verfestigungsproblemen führen kann, soll dieser Wert nicht überschritten werden.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,15 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,20 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,21 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,35 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,15 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,20 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,21 Gew.% Wolfram auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,35 Gew.% Wolfram auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,15 und 0,35 Gew.% Wolfram auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,20 und 0,21 Gew.% Wolfram auf.
  • Seltene Erdmetalle (SE) bewirken beim erfindungsgemäßen Stahl eine Verbesserung der Warmverformbarkeit, bei gleichzeitiger Bindung und Herabsetzung des Gehalts von Schwefel und Sauerstoff in der Stahlmatrix. Dies hat vorteilhafte Auswirkungen auf die Korrosionsbeständigkeit. Durch SE-Metalle wird ferner besonders vorteilhaft die Empfindlichkeit gegen atomaren Wasserstoff herabgesetzt, was für das Ätzverhalten günstig ist. So wurde gefunden, dass SE-Metalle beim Ätzen die Gefahr der Rissbildung herabsetzen, was darauf zurückgeführt wird, dass SE-Metalle atomaren Wasserstoff chemisch binden, wodurch eine Versprödung durch Wasserstoff vermieden werden kann. Dadurch kann eine bessere Ätzbarkeit, insbesondere Elektropolierbarkeit erreicht werden, was für Gitterfolien und für Dünnbleche besonders vorteilhaft ist. Als Legierungselemente werden vorzugsweise nicht die reinen Metalle der Seltenen Erdelemente verwendet, sondern sogenannte Mischlegierungen, welche auch als Mischmetall bezeichnet werden und häufig aus ca. 50% Cer, 30% Lanthan und als Rest aus anderen Elementen der 6. Periode des Periodischen Systems der Elemente bestehen. Eine günstige Wirkung tritt zwischen 0,1 und 0,4 Gew.% auf, wobei eine Wirkung unterhalb von 0,1 Gew.% möglich erscheint.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl in der Summe gleich oder weniger als 0,4 Gew.% seltene Erdmetalle (SE) auf. Somit soll folgende Beziehung gelten: Gew.% Scandium (SC) + Gew.%Ytrium (Y) + Gew.% Lanthan (La) + Gew.% Cer (Ce) + Gew.% Praseodym (Pr) + Gew.% Neodym (Nd) + Gew.% Promethium (Pm) + Gew.% Samarium (Sm) + Gew.% Europium (Eu) + Gew.% Gadolinium (Gd) + Gew.% Terbium (Tb) + Gew.% Dysprosium (Dy) + Gew.% Holmium (Ho) + Gew.% Erbium /Er) + Gew.% Thulium (Tm) + Gew.% Ytterbium (Yb) + Gew.% Lutetium (Lu) ≤ 0,4 Gew.%.
  • Kupfer (Cu):
  • Kupfer, als relativ edleres Element im Vergleich zu Eisen, löst sich bei der Stahlherstellung in der Matrix. Bei 850°C liegt die Löslichkeit bei 1,4%. In Wechselwirkung mit Molybdän verbessert Cu die Beständigkeit gegenüber Säuren und verändert den Ablauf von Ätzreaktionen. Ein günstiger Konzentrationsbereich zur Erzielung einer gleichmäßigen und von der Richtung unabhängigen Ätzrate, also zur Vermeidung einer elektrochemischen Anisotropie beim Ätzen, hat sich ein Cu-Gehalt zwischen 0,05 und 0,5% Cu, insbesondere bevorzugt auch in Kombination mit anderen Elementen, als günstig erwiesen.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,09 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,10 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,22 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,35 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,45 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,09 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,10 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,22 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,35 Gew.% Kupfer auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,45 Gew.% Kupfer auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,09 und 0,45 Gew.% Kupfer auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,01 und 0,35 Gew.% Kupfer auf.
  • Aluminium (Al):
  • Aluminium ist neben Silizium ein bekanntes Desoxidationsmittel, welches Sauerstoff im Stahl über die Bildung von Aluminiumoxid chemisch bindet. Da es diese Wirkung erfindungsgemäß gleichzeitig mit Silizium und Zirkonium ausübt, kann der Gehalt an Aluminium auf 0,03% begrenzt werden. Da Al auch Stickstoff unter Bildung von AlN binden würde, würde ein höherer Al-Gehalt zu unerwünschten Ausscheidungen führen.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,006 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,008 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,01 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,02 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,025 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,006 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,008 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,01 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,02 Gew.% Aluminium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,025 Gew.% Aluminium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,006 und 0,025 Gew.% Aluminium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,008 und 0,02 Gew.% Aluminium auf.
  • Zirkonium (Zr):
  • Zirkonium wirkt als günstiges Desoxidationsmittel und bindet Sauerstoff, wodurch es vorteilhaft die Wirkung von Aluminium und Silizium verbessert. Da es gleichzeitig auch Schwefel (S) bindet, bilden sich mit Schwefel Oxysulfide, welche eine vom S-Gehalt abhängige Zusammensetzung aufweisen können. Derartige Oxysulfide können im Übergang zur Stahlmatrix Korrosion auslösen, weshalb erfindungsgemäß der Gehalt an Schwefel auf < 0,03% eingestellt werden soll. In der Stahlmatrix gelöstes Zirkonium verbessert in Wechselwirkung mit Mo, Cu und SE-Elementen die Gleichmäßigkeit von Ätzungen, was bereits mit einem Gehalt < 0,15% Zr gelingt.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,05 Gew.% Zirkonium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,06 Gew.% Zirkonium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,12 Gew.% Zirkonium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,05 Gew.% Zirkonium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,06 Gew.% Zirkonium auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,12 Gew.% Zirkonium auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,05 und 0,12 Gew.% Zirkonium auf.
  • Phosphor(P):
  • Phosphor erhöht die Festigkeit und erhöht in Kombination mit Kupfer und Molybdän die Beständigkeit gegen atmosphärische Korrosion, was für dünne Bleche und Folien vorteilhaft ist. Da P bei höheren Konzentrationen auch die Seigerungsneigung im Stahl nachteilig beeinflussen kann, soll ein oberer Wert von 0,035% nicht überschritten werden.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,015 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,018 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,02 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,03 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,015 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,018 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,02 Gew.% Phosphor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,03 Gew.% Phosphor auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,015 und 0,03 Gew.% Phosphor auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,018 und 0,02 Gew.% Phosphor auf.
  • Bor (B):
  • Bor erhöht in geringer Konzentration die Festigkeit und bildet mit vielen Elementen feinst verteilte Ausscheidungen von Boriden. Bei höheren Gehalten bilden sich Versprödungen, weshalb erfindungsgemäß ein oberer Grenzwert von 0,02% nicht überschritten werden soll.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,0005 Gew.% Bor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,0008 Gew.% Bor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,003 Gew.% Bor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,0005 Gew.% Bor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,0008 Gew.% Bor auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,003 Gew.% Bor auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,0005 und 0,003 Gew.% Bor auf.
  • Molybdän (Mo):
  • Molybdän verbessert in Kombination mit Mn die Feinkornbildung und in Kombination mit Cr auch die Korrosionsbeständigkeit im Bereich der Korngrenzen. Erfindungsgemäß soll Mo bis 2% zulegiert werden, um diese Wirkung zu erzielen. Bei einem Gehalt < 0,5% ist keine Wirkung gegeben.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,78 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 0,98 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 1,02 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 1,05 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder mehr als 1,26 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,78 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 0,98 Gew% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 1,02 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 1,05 Gew.% Molybdän auf. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl gleich oder weniger als 1,26 Gew.% Molybdän auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,78 und 1,26 Gew.% Molybdän auf. In einer bevorzugten Ausführungsform weist der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 0,98 und 1,05 Gew.% Molybdän auf.
  • Als erschmelzungsbedingte Verunreinigungen werden insbesondere bevorzugt solche Verunreinigungen verstanden, die sich im Herstellungsprozess der Legierung nicht vermeiden lassen, die sich beispielsweise durch Kontakt der Schmelze mit anderen, für die Herstellung benötigten Bauteile, wie beispielsweise Tiegeln oder Lanzen, ergeben oder die sich ergeben, weil einzelne Legierungsbestandteile, beispielsweise Eisen, nicht in 100%ige Reinheit verfügbar sind. In einer bevorzugten Ausführungsform sind erschmelzungsbedingte Verunreinigungen alle Elemente, außer Kohlenstoff, Stickstoff, Silizium, Mangan, Schwefel, Chrom, Molybdän, Wolfram, Nickel, Vanadium, Niob, Titan, Kupfer, Seltene Erdmetalle, Zirconium, Bor, Phosphor, Eisen. In einer bevorzugten Ausführungsform ist die Summe der in dem erfindungsgemäßen Chromstahl vorhandenen erschmelzungsbedingten Verunreinigungen weniger als 0,1 Gew.%, insbesondere bevorzugte weniger als 0,05 Gew.% und besonders bevorzugt weniger als 0,02 Gew.%.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform enthält der erfindungsgemäße Chromstahl zwischen 10 und 30 Gew.% Eisen, insbesondere bevorzugt zwischen 15 und 25 Gew.% Eisen, besonders bevorzugt zwischen 19 und 22 Gew. % Eisen.
  • Besonders bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind in der nachstehenden Tabelle aufgeführt:
    Figure DE102017003965A1_0002
    Figure DE102017003965A1_0003
    Figure DE102017003965A1_0004
    Figure DE102017003965A1_0005
    Figure DE102017003965A1_0006
    Figure DE102017003965A1_0007
  • In einer bevorzugten Ausführungsform lässt sich der Anteil K1 von Vanadium (V) und Wolfram (W) in dem erfindungsgemäßen Chromstahl durch folgende Beziehungen beschreiben: Gew .% V/Gew .% W = K 1
    Figure DE102017003965A1_0008
    mit K1 = 0,4 bis 2,0
  • Insbesondere bevorzugt ist K1 von 0,43 bis 1,73, besonders bevorzugt von 0,57 bis 1,0.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform lässt sich das Verhältnis (K2) von Vanadium (V), Niob (Nb), Titan (Ti), Kohlenstoff (C) und Stickstoff (N) in dem erfindungsgemäßen Chromstahl durch folgende Beziehung beschreiben: Gew .% ( V + Nb + Ti ) /Gew .% ( C + N ) = K2
    Figure DE102017003965A1_0009
    mit K2 = 0,3 bis 0,8
  • Diese Formel bedeutet bei ausreichend hohen Werten metallurgisch, dass der Kohlenstoff durch Sonderkarbide gebunden wird.
  • Insbesondere bevorzugt ist K2 von 0,35 bis 0,63, besonders bevorzugt von 0,38 bis 0,48.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform lässt sich das Verhältnis (K3) von Vanadium (V) und Stickstoff (N) in dem erfindungsgemäßen Chromstahl durch folgende Beziehung beschreiben: Gew .% ( 3N + V ) = K 3
    Figure DE102017003965A1_0010
    mit K3 = 0,30 bis 1,15
  • Insbesondere bevorzugt ist K3 von 0,39 bis 0,8, besonders bevorzugt von 0,6 bis 0,75.
  • Es wurde erkannt, dass die Nachteile bisheriger Chromstahllegierungen durch das Vorsehen von Kobalt, Molybdän, Kupfer sowie Kohlenstoff und Stickstoff in einer speziellen Abstimmung dieser Elemente erheblich vermindert werden können.
  • Der erfindungsgemäße Chromstahl kann insbesondere eine Festigkeit von >1.500N/mm2 aufweisen.
  • Der erfindungsgemäße Chromstahl kann aufgrund seiner speziellen Legierungsabstellung bei Einwirkung von Ätzverfahren eine verminderte Rilligkeit bzw. elektrochemische Anisotropie aufweisen, deren ausgebildete Hauptrichtung insbesondere durch die Walzrichtung beeinflusst wird. Die Kombination der Eigenschaften des erfindungsgemäßen Chromstahls ist für die Lebensdauer und Güte einer Stahlfolie besonders vorteilhaft.
  • Der erfindungsgemäße Chromstahl zeigt ein mehr oder weniger martensitisches Gefüge.
  • Die erfindungsgemäße Stahlfolie ist aus dem erfindungsgemäßen Chromstahl hergestellt, wobei die Stahlfolie vorzugsweise eine Dicke kleiner als 0,8 mm, im Besonderen kleiner als 0,3 mm aufweist.
  • Die erfindungsgemäße Stahlfolie weist eine weitgehend von der Richtung unabhängige Ätzrate auf, insbesondere gemessen in zwei um 90 Grad unterschiedlichen Richtungen. Diese Eigenschaft ermöglicht einheitliche Verrundungen bei Lochungen und/oder Ausstanzungen durch eine chemische und/oder elektrochemische Ätzung und somit eine Reduzierung von Rillen, welche sich vorzugsweise entlang der Walzrichtung ausbilden und typischerweise einen Ausgangspunkt für Risse darstellen. Ferner wirken homogene Kanten mit einheitlichen Verrundungen ohne Rillen einer Versprödung an den Kanten oder Lochungen entgegen.
  • Die erfindungsgemäße Stahlfolie ist daher besonders geeignet für perforierte und/oder gelochte Komponenten. Insbesondere bevorzugt ist die erfindungsgemäße Stahlfolie als Scherfolie ausgebildet mit vorzugsweise runden oder ovalen Ausnehmungen bzw. Lochungen. Denkbar sind ferner mehr oder weniger unsymmetrische Formen der Ausnehmungen. Vorzugsweise weist die Komponente kreisrunde, ovale oder sechskantige Lochungen auf, oder aber auch Kombinationen verschiedener Lochmusterungen.
  • In erfindungsgemäßen alternativen Ausführungsformen ist die Stahlfolie insbesondere als perforierte Folie und/oder Scherfolie und/oder Gitterfolie und/oder Filtereinsatz und/oder Trennsieb und/oder Filtrationstrommel ausgebildet. Bei diesen Anwendungen ist die Korrosions- und Abriebbeständigkeit von besonderem Vorteil.
  • In einer erfindungsgemäßen Ausführungsform bildet die Stahlfolie ein Dünnblech, welches im Besonderen aus übereinanderliegenden Stahlfolien aufgebaut sein kann, welche vorzugsweise schweißend oder klebend zusammen gehalten werden.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zum Herstellen einer erfindungsgemäßen Stahlfolie sieht die folgenden Schritte vor:
    • • Herstellung eines Warmbandes aus dem erfindungsgemäßen Chromstahl.
    • • Herstellung eines Kaltbandes durch mehrfaches Walzen des Warmbandes bis zu einer Dicke <0,8mm, insbesondere < 0,3 mm.
    • • Durchführung einer Wärmebehandlung, bei der das Kaltband in einen Durchlaufofen unter Schutzgas aus Wasserstoff und/oder Argon in einem ersten Ofenabschnitt auf eine Temperatur T1 zwischen 600°C und 680°C erwärmt und für eine Einwirkungsdauer zwischen 2 und 3,5 Minuten bei dieser Temperatur gehalten wird, wobei das Kaltband danach in einem zweiten Ofenabschnitt auf eine Temperatur zwischen 1.030°C und 1.080°C erhitzt und mit einer Einwirkungsdauer zwischen 3 und 7 Minuten auf dieser Temperatur gehalten wird.
    • • Abkühlung des Kaltbands auf Raumtemperatur unter Verwendung eines Abschreckmittels wie beispielsweise Öl oder Wasser.
    • • Erwärmung und Entspannung des Kaltbands in einem Anlassofen bei einer Temperatur zwischen 320°C und 400°C zum Bilden der Stahlfolie.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zum Herstellen einer Scherfolie, einer Gitterfolie, eines Filtereinsatzes oder eines Trennsiebs, sieht vor, dass das erfindungsgemäße Verfahren zum Herstellen einer Stahlfolie durchgeführt wird und die so hergestellte Stahlfolie durch Stanzung oder Ätzung in eine Scherfolie, eine Gitterfolie, einen Filtereinsatz oder ein Trennsieb verarbeitet wird.
  • Es wurden die folgenden Versuche durchgeführt:
  • Die nachstehend einkopierte Tabelle 1 zeigt die Zusammensetzung von 8 Chromstählen auf mit den zugeordneten Verhältniszahlen K1, K2 und K3. Dabei weisen die Chromstähle V4 bis V8 eine erfindungsgemäße Zusammensetzung auf. Die Chromstähle V1 bis V3 sind nicht erfindungsgemäß. Die Vergleichsprobe V1 liegt über dem Wert für K1, wohingegen die Proben V2 und V3 kein Vanadium enthalten und somit unterhalb der Verhältniszahl für den erfindungsgemäßen Chromstahl liegen. Für die Verhältniszahl K2 liegen die Proben V1 und V3 oberhalb und V2 unterhalb des für die Erfindung vorgesehenen Bereichs. Bezüglich der Verhältniszahl K3 weisen alle Vergleichsproben V1 bis V3 Werte unterhalb des für die Erfindung vorgesehenen Bereichs auf. Tabelle 1
    Vergleichsproben Erfindung
    Gew.% V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8
    %C 0,25 0,59 0,38 0,41 0,48 0,35 0,40 0,42
    %N 0,05 0,03 0,03 0,09 0,14 0,20 0,15 0,20
    %Si 0,85 1,05 0,72 0,45 0,86 0,75 0,45 0,52
    %Mn 1,05 0,42 0,98 0,45 0,68 0,72 0,42 0,58
    %S 0,015 0,04 0,03 0,01 0,02 0,015 0,008 0,012
    %Cr 14,98 17,92 16,52 15,72 16,85 17,34 17,06 17,20
    %Mo 0,30 2,50 1,05 1,02 0,78 1,26 0,98 1,05
    %W 0,02 0 0,00 0,21 0,15 0,35 0,15 0,20
    %Ni 1,30 1,00 0,86 0,48 0,30 0,65 0,32 0,45
    %V 0,05 0 0,09 0,12 0,26 0,15 0,15 0,20
    %Nb 0 0,005 0,15 0,05 0,08 0,01 0,03 0,05
    %Ti 0,12 0 0,01 0,02 0,05 0,03 0,03 0,05
    %Cu 0,03 0,65 0,15 0,10 0,09 0,22 0,35 0,45
    %SE 0 0 0,00 0,01 0,12 0,10 Spuren 0,05
    %AI 0,008 0,02 0,05 0,006 0,01 0,008 0,02 0,025
    %Zr 0 0 0,00 0 0,12 0,06 n.n. 0,05
    %P 0,04 0,05 0,04 0,02 0,015 0,018 0,03 0,03
    %B 0,006 0,006 0,01 0,003 n.n. n.n. 0,0005 0,0008
    K1 2,50 0,57 1,73 0,43 1,00 1,00
    K2 0,57 0,01 0,60 0,38 0,63 0,35 0,38 0,48
    K3 0,2 0,09 0,18 0,39 0,68 0,75 0,6 0,8
  • In der vorgenannten Tabelle wird mit „Spuren“ ein Gehalt von <0,1 Gew.% bezeichnet und mit „n.n.“ ein Legierungsbestandteil, der in einer Menge vorhanden sein kann bzw. ist, der unter der Nachweisgrenze der für die Durchführung der Versuche eingesetzten Analysegeräte lag.
  • Diese Versuchslegierungen V1 bis V8 wurden in einer Menge von ca. 300kg im Labormaßstab mit einem Mittelfrequenzofen unter Schutzgas geschmolzen, in eine längliche Kokille abgegossen, bei 1.200°C für 60 Minuten unter Schutzgas ausgelagert, an Luft rasch abgekühlt und anschließend vom Zunder befreit. Aus diesem Material wurden Stäbe geschmiedet und zu 2mm dicke Bandstreifen ausgewalzt. Diese Bandstreifen mit der Bezeichnung V1 bis V8 wurden zugeschnitten und durch Schweißung in ein Stahlband aus dem Werkstoff 1.4122 eingefügt. Dieses Verbund-Stahlband wurde anschließend zur Erweichung der Schweißnähte geglüht und zu einem 0,18mm dicken Band ausgewalzt. Dadurch wurde sichergestellt, dass alle Versuchsproben einheitlich gleiche Vorbehandlungen hatten.
  • Aus diesem Verbund-Stahlband wurden Blechstreifen oder Proben für Versuche zur Wärmebehandlung sowie daran anschließender Untersuchungen gemäß der nachstehend einkopierten Tabelle 2 entnommen bzw. ausgeschnitten. Tabelle 2
    Zugfestigkeit Abriebverschleiß Ätzradius/ µm Anisotropie
    Probe Rm N/mm2 mg Abrieb % Abrieb längs quer Ea
    V1 1220 153 4,5 72 102 0,71
    V2 1480 50 1,5 59 91 0,65
    V3 1290 112 3,3 75 96 0,78
    V4 1585 49 1,4 69 71 0,97
    V5 1590 39 1,1 65 68 0,96
    V6 1540 49 1,4 73 75 0,97
    V7 1622 40 1,2 66 67 0,99
    V8 1610 38 1,1 71 73 0,97
  • Versuche zur Wärmebehandlung wurden in einem Rohrofen unter H2/Ar-Schutzgas durchgeführt. Dazu wurden die Proben in einer Vorwärmzone des Rohrofens auf zunächst 600°C vorgewärmt und für die Dauer von 4 Minuten auf dieser Temperatur belassen. Danach wurden die Proben auf 1.035°C erhitzt und für 3 Minuten geglüht. Die Proben wurden danach dem Ofen entnommen, in einer Küvette rasch unter Druck verzugsfrei abgekühlt und bei 290°C für 35 Minuten angelassen und entspannt. Die Probenstreifen wurden anschließend zur Ermittlung der Kenndaten gemäß Tabelle 2 verwendet.
  • Die Bestimmung der Zugfestigkeit Rm wurde unter Verwendung einer Zugprüfmaschine für Blechstreifen auf bekannte Weise bestimmt.
  • Die Bestimmung der Abriebfestigkeit wurde mit Blechproben in der Abmessung 40x60mm mit einer Masse von 3,4 Gramm durchgeführt.
  • 4 zeigt das Prinzip der Verschleißmessung bei welcher die Probe 1 auf einen Drehteller 4 zunächst magnetisch fixiert wird. Danach wird der Drehteller in Rotation gebracht, mit einer wässrigen Suspension beaufschlagt und mit einer festgehaltenen Hartmetallkugel 3 belastet. Bei einer Rotation des Probentellers von 40 Umdrehungen/Minute wurden die Proben für 15 Minuten einem Reibverschleiß ausgesetzt, wodurch sich unter der Hartmetallkugel 3 eine Verschleißspur 2 mit Materialabtrag bildete. Durch ein seitliches Verschieben des Drehtellers wurden mit jeder Probe drei gleichartige Verschleißspuren erzeugt. Der entstandene Abrieb oder Materialabtrag wurde jeweils durch eine Gewichtsbestimmung (mg Abrieb) ermittelt. Als Kennzahl für den Abriebverschleiß wurde der Wert „%Abrieb“ entsprechend der Formel: % Abrieb=100 × Abrieb ( in mg ) / Ausgangs-Probengewicht ( in mg )
    Figure DE102017003965A1_0011
    berechnet und in Tabelle 2 eingetragen.
  • Die elektrochemische Anisotropie wurde an scharfkantig, rechtwinkelig geschnittenen Probenstreifen durchgeführt, um die Herstellung von aufwendigen Lochungen mit teuren Stanzwerkzeugen - wie in 1 dargestellt - zu vermeiden. Die Abmessung der Proben, bzw. Probenstreifen betrug einheitlich 60 x 20mm. Die Proben wurden so zugeschnitten, dass die Längsseite der Proben der Walzrichtung entsprach. Ätzversuche wurden in eine Elektrolytlösung mit Phosphorsäure unter Verwendung einer Hilfselektrode bei einer Spannung von 30 Volt Gleichstrom durchgeführt. Dazu wurde in einem Ätzbehälter eine Hilfselektrode mit dem Minuspol der Gleichstromquelle verbunden und die zu ätzende Probe bzw. der Probenstreifen, mit dem Pluspol verbunden und in den Elektrolyten eingetaucht. Dabei kam es bereits nach kurzer Ätzung zu einer Wasserstoffentwicklung bei gleichzeitigem Abtrag der Schnittkanten. Dieser Kantenabtrag bzw. die Abrundung der Kanten wurde nach einer Ätzbehandlung von 2 Minuten messtechnisch unter Verwendung einer laser-optischen 3-D-Prüfvorrichtung vom Typ MicroCAD vermessen. Als Ergebnis wird der Kantenradius oder Ätzradius in Mikrometer, als Mittelwert einer 2mm langen Messlinie, wie auch ein 3-D-Bild erhalten, welches beispielhaft in 5 gezeigt ist.
  • In Tabelle 2 ist der Ätzradius in µm in Längs- und Querrichtung eingetragen. Der Quotient aus beiden Werten ergibt den Faktor Ea für die elektrochemische Anisotropie. Für den Fall, dass keine elektrochemische Anisotropie auftritt, nimmt der Faktor Ea den Wert 1 an.
  • Die Rilligkeit T, wie in der 3 dargestellt, hat sich als schwer messbar herausgestellt und ist im Vergleich zum Ea-Wert mit deutlich größeren Fehlern behaftet. T-Werte sind deshalb in der Liste der Ergebnisse der Tabelle 2 nicht angeführt. Die Versuchsproben V1 bis V3 zeigen eine Rilligkeit T im Bereich 15µm bis 40µm, die Proben V4 bis V8 liegen hingegen zwischen „nicht bestimmbar“ und ca. 5µm. Wie aus der Tabelle 2 hervorgeht, zeigen die erfindungsgemäßen Versuchsproben eine nur sehr geringe und deutlich verbesserte elektrochemische Anisotropie mit Werten, die nahe bei 1 liegen, was auf die erfindungsgemäße Stahlzusammensetzung zurückgeführt wird.
  • Zusammenfassend zeigen die vorstehenden Tabellen, dass die elektrochemische Anisotropie, welche von entscheidender Bedeutung für die Güte von elektrochemisch verrundeten Stanz- oder Schneidkanten und wesentlicher Aspekt der Erfindung ist, mit Ea=0,65 ihren unvorteilhaftesten Wert bei der Probe V2 aufweist. Diese Probe zeichnet sich dadurch aus, dass sie kein Wolfram, kein Vanadium, kein Titan und lediglich geringe Mengen an Niob enthält. Damit aber wird der Formelwert K2 sehr klein, was metallurgisch bedeutet, dass der Kohlenstoff nicht durch Sonderkarbide gebunden wird. Durch Molybdän wird zwar der Abriebverschleiß verbessert, aber nicht die elektrochemische Anisotropie.
  • Auch die Proben V1 und V3 zeigen schlechte Werte hinsichtlich der elektrochemischen Anisotropie. Auch bei diesen Proben liegt der Wert von K2 deutlich außerhalb des erfindungsgemäßen Bereichs. Da bei beiden Proben der Formelwert K3 zu niedrig liegt, kann daraus gefolgert werden, dass die Elemente N, V, Nb und Ti, wie sie durch die Formelbeziehungen K2 und K3 und deren Grenzen beschrieben werden, für eine Verbesserung der elektrochemischen Anisotropie wichtige Legierungselemente sind. Dies kann auch aus den guten Ergebnissen der Proben V4 bis V8 geschlossen werden, wobei die Probe V7 mit Ea= 0,99 den besten Wert erzielt hat. Damit verdichtet sich die Annahme, dass Feinausscheidungen in der Stahlmatrix für Verbesserungen der elektrochemischen Anisotropie wichtig sind. Demzufolge ist eine Abstimmung von Kohlenstoff und Stickstoff im Verhältnis zu den karbid- und karbonitridbildenden Elementen W, V, Nb und Ti entscheidend. Diese Abstimmungen werden durch die Grenzgehalte und den Formelbeziehungen K1, K2 und K3 beschrieben. Ein vorteilhafter Nebeneffekt von Feinausscheidungen in der Stahlmatrix zeigt sich auch im Abriebverschleiß und in der Zugfestigkeit für die Proben V4 bis V8, aus welchen hervorgeht, dass Feinausscheidungen in der Matrix die Festigkeit anheben und den Abriebverschleiß verringern.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • CH 538335 A [0002]
    • DE 102004051629 A1 [0003]

Claims (12)

  1. Martensitischer Chromstahl bestehend aus 0,3 bis 0,55 Gew.% Kohlenstoff (C) 0,04 bis 0,25 Gew.% Stickstoff (N) 0,20 bis 1,00 Gew.% Silizium (Si) 0,30 bis 1,00 Gew.% Mangan (Mn) bis 0,03 Gew.% Schwefel (S) 15 bis 18 Gew.% Chrom (Cr) 0,5 bis 2 Gew.% Molybdän (Mo) 0,10 bis 0,40 Gew.% Wolfram (W) 0,30 bis 1,00 Gew.% Nickel (Ni) 0,10 bis 0,45 Gew.% Vanadium (V) 0,01 bis 0,15 Gew.% Niob (Nb) bis 0,05 Gew.% Titan (Ti) 0,05 bis 0,50 Gew.% Kupfer (Cu) bis 0,40 Gew.% Seltene Erdmetalle (SE) 0,005 bis 0,030 Gew.% Aluminium (AI) bis 0,15 Gew.% Zirconium (Zr) bis 0,02 Gew.% Bor (B) bis 0,035 Gew.% Phosphor (P) Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen.
  2. Chromstahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass sich das Verhältnis (K1) von Vanadium (V) und Wolfram (W) durch folgende Beziehung beschreiben lässt: Gew .%V/Gew .%W = K1
    Figure DE102017003965A1_0012
    mit K1 = 0,4 bis 2,0
  3. Chromstahl nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass sich das Verhältnis (K2) von Vanadium (V), Niob (Nb), Titan (Ti), Kohlenstoff (C) und Stickstoff (N) durch folgende Beziehung beschreiben lässt: Gew .% ( V + Nb + Ti ) /Gew .% ( C + N ) = K2
    Figure DE102017003965A1_0013
    mit K2 = 0,3 bis 0,8
  4. Chromstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass sich das Verhältnis (K3) von Vanadium (V) und Stickstoff (N) durch folgende Beziehung beschreiben lässt: Gew .% ( 3 N + V ) = K3
    Figure DE102017003965A1_0014
    mit K3 = 0,30 bis 1,15
  5. Stahlfolie aus einem Chromstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 4, insbesondere mit einer Dicke <0,8mm, vorzugsweise <0,3mm.
  6. Stahlfolie nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Stahlfolie eine im Wesentlichen von der Richtung unabhängige Ätzrate aufweist, insbesondere gemessen in zwei um 90 Grad unterschiedlichen Richtungen.
  7. Stahlfolie nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Stahlfolie eine Zugfestigkeit von mehr als 1.500 N/mm2 aufweist.
  8. Stahlfolie nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Stahlfolie ein Dünnblech bildet.
  9. Perforierte und/oder gelochte Komponente aus einer Stahlfolie nach einem der Ansprüche 5 bis 8, insbesondere perforierte Folie und/oder Scherfolie und/oder Gitterfolie und/oder Filtereinsatz und/oder Trennsieb und/oder Filtrationstrommel aus einer Stahlfolie nach einem der Ansprüche 5 bis 8.
  10. Verwendung eines Chromstahls nach einem der Ansprüche 1 bis 4 zum Herstellen einer Stahlfolie nach einem der Ansprüche 5 bis 8.
  11. Verfahren zum Herstellen einer Stahlfolie nach einem der Ansprüche 5 bis 8, gekennzeichnet durch die Schritte: • Herstellung eines Warmbandes aus dem erfindungsgemäßen Chromstahl,; • Herstellung eines Kaltbandes durch mehrfaches Walzen des Warmbandes bis zu einer Dicke <0,8mm, insbesondere <0,3mm; • Durchführung einer Wärmebehandlung, bei der das Kaltband in einen Durchlaufofen unter Schutzgas aus Wasserstoff und/oder Argon in einem ersten Ofenabschnitt auf eine Temperatur T1 zwischen 600°C und 680°C erwärmt und für eine Einwirkungsdauer zwischen 2 und 3,5 Minuten bei dieser Temperatur gehalten wird, wobei das Kaltband danach in einem zweiten Ofenabschnitt auf eine Temperatur zwischen 1.030°C und 1.080°C erhitzt und mit einer Einwirkungsdauer zwischen 3 und 7 Minuten auf dieser Temperatur gehalten wird; • Abkühlung des Kaltbands auf Raumtemperatur unter Verwendung eines Abschreckmittels wie beispielsweise Öl oder Wasser und • Erwärmung und Entspannung des Kaltbands in einem Anlassofen bei einer Temperatur zwischen 320°C und 400°C zum Bilden der Stahlfolie.
  12. Verfahren zum Herstellen einer Scherfolie, einer Gitterfolie, eines Filtereinsatzes oder eines Trennsiebs, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren zum Herstellen einer Stahlfolie nach Anspruch 11 durchgeführt wird und die so hergestellte Stahlfolie durch Stanzung oder Ätzung in eine Scherfolie, eine Gitterfolie, einen Filtereinsatz oder ein Trennsieb verarbeitet wird.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112779467A (zh) * 2020-12-10 2021-05-11 常熟市长江不锈钢材料有限公司 一种特种刀具用材料制成的钢带的制备方法
CN113718174A (zh) * 2021-08-21 2021-11-30 钢铁研究总院 一种双细化高强韧长寿命中高碳轴承钢及制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH538335A (de) 1970-09-14 1973-06-30 Braun Ag Elektrisch angetriebener Rasierapparat
US5714114A (en) * 1995-01-13 1998-02-03 Hitachi Metals, Ltd. High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance
DE102004051629A1 (de) 2004-10-23 2006-04-27 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Rostfreier martensitischer Chromstahl
US20090301615A1 (en) * 2006-01-26 2009-12-10 Jacques Montagnon Method for producing an internal combustion engine valve and valve obtained in this manner
WO2010044740A1 (en) * 2008-10-16 2010-04-22 Uddeholm Tooling Aktiebolag Steel material and a method for its manufacture

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009038382A1 (de) * 2009-08-24 2011-03-03 Stahlwerk Ergste Gmbh Rostfreier martensitischer Chromstahl
CN101643886B (zh) * 2009-08-31 2013-09-18 武汉钢铁(集团)公司 刀具用不锈钢及其制造方法
DE102011102293A1 (de) * 2011-02-24 2012-08-30 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Verwendung eines Chromstahls mit martensitischem Gefüge und karbidischen Einschlüssen
US20140294662A1 (en) * 2011-09-26 2014-10-02 Hitachi Metals, Ltd. Stainless steel for cutlery and method of manufacturing the same
JP5660416B1 (ja) * 2013-04-01 2015-01-28 日立金属株式会社 刃物用鋼及びその製造方法
WO2016174500A1 (fr) * 2015-04-30 2016-11-03 Aperam Acier inoxydable martensitique, procédé de fabrication d'un demi-produit en cet acier et outil de coupe réalisé à partir de ce demi-produit

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH538335A (de) 1970-09-14 1973-06-30 Braun Ag Elektrisch angetriebener Rasierapparat
US5714114A (en) * 1995-01-13 1998-02-03 Hitachi Metals, Ltd. High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance
DE102004051629A1 (de) 2004-10-23 2006-04-27 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Rostfreier martensitischer Chromstahl
US20090301615A1 (en) * 2006-01-26 2009-12-10 Jacques Montagnon Method for producing an internal combustion engine valve and valve obtained in this manner
WO2010044740A1 (en) * 2008-10-16 2010-04-22 Uddeholm Tooling Aktiebolag Steel material and a method for its manufacture

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112779467A (zh) * 2020-12-10 2021-05-11 常熟市长江不锈钢材料有限公司 一种特种刀具用材料制成的钢带的制备方法
CN113718174A (zh) * 2021-08-21 2021-11-30 钢铁研究总院 一种双细化高强韧长寿命中高碳轴承钢及制备方法

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