DE102017003526A1 - Vorrichtung zur human- und tiermedizinischen Behandlung und Verfahren von zum Erzeugen in der Plasmatherapie einsetzbarem reaktivem Gas - Google Patents

Vorrichtung zur human- und tiermedizinischen Behandlung und Verfahren von zum Erzeugen in der Plasmatherapie einsetzbarem reaktivem Gas Download PDF

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Abstract

Vorrichtung zur human- oder tiermedizinischen Behandlung mit einem zum Erzeugen von in der Plasmatherapie einsetzbaren reaktiven Gasen in einer Gasentladungszone ausgelegten Gasentladungsgenerator, einem zum Erzeugen einer Gasströmung von der Gasentladungszone durch eine Reaktionskammer in Richtung auf eine Auslassöffnung der Reaktionskammer ausgelegten Strömungs-generator und einer an die Auslassöffnung gekoppelten Applikationseinrichtung zum Ableiten der reaktiven Gase aus der Reaktionskammer zum Applikationsort, wobei der Strömungsgenerator und/oder die Reaktionskammer zum Erzeugen einer turbulenten Strömung in der Reaktionskammer und/oder der Gasentladungszone ausgelegt ist (sind).

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur human- oder tiermedizinischen Behandlung mit einem zum Erzeugen von in der Plasmatherapie einsetzbarem reaktivem Gas in einer Gasentladungszone ausgelegten Gasentladungsgenerator, einem zum Erzeugen einer Gasströmung von der Gasentladungszone durch eine Reaktionskammer in Richtung auf eine Auslassöffnung der Reaktionskammer ausgelegten Strömungsgenerator und einer an die Auslassöffnung gekoppelten Applikationseinrichtung zum Ableiten der reaktiven Gase aus der Reaktionskammer zum Applikationsort, sowie ein Verfahren zum Erzeugen von in der Plasmatherapie einsetzbarem reaktivem Gas.
  • Bei der therapeutischen Behandlung kommen neben herkömmlichen pharmazeutischen Produkten und physikalischen Behandlungsansätzen, wie etwa der Kompressions- und/oder Unterdrucktherapie, in der jüngeren Vergangenheit auch Behandlungsansätze zum Einsatz, bei denen reaktive Gase eingesetzt werden. Entsprechende Behandlungsansätze sind auf dem Gebiet der Dermatologie zur Behandlung von Dermatosen und Wunden jeglicher Art, von onkologischen Erkrankungen sowie in der Zahnmedizin bekannt geworden. Im Zuge der Plasmabehandlung werden reaktive Gasspezies gebildet und gezielt über dem Behandlungsbereich angereichert. Das stellt einen möglichen physikalischen Behandlungsansatz dar.
  • Reaktive Gase enthalten stark reaktive Komponenten. Diese entfalten ihr oxidatives Potential an der Oberfläche, wo sie unselektiv Proteine, Lipide und Nukleinsäuren oxidieren. Höhere eukaryotische Zellen verfügen über hochentwickelte Abwehrmechanismen und können mit dem verursachten oxidativen Stress wesentlich besser umgehen als Bakterien, Pilze oder Viren. Zu diesen Abwehrmechanismen zählen unter anderem Antioxidantien, ROS (Reactive Oxygene Species) abbauende Enzyme, wie Katalasen oder Dismutasen, sowie die DNA-Reparaturmaschinerie. Daher sind reaktive Gase insbesondere bei der Behandlung von Wunden und Dermatosen mit Erfolg einsetzbar.
  • Während der Plasmabehandlung werden die reaktiven Gase üblicherweise durch die Übertragung von ausreichend Energie in einer Gasentladung gebildet. In einer solchen Gasentladung entsteht ein Plasma aus teilweise oder vollständig geladenen Teilchen, aus denen reaktive Gasspezies hervorgehen. Plasma wird häufig in elektrostatischen oder elektromagnetischen Feldern, z. B. durch Wechsel- oder Gleichstromanregung oder Mikrowellenanregung, erzeugt. Für regenerative medizinische Zwecke werden üblicherweise kalte Atmosphärendruckplasmen eingesetzt. Sofern Luft als Reaktions- bzw. Prozessgas eingesetzt wird, entstehen als Produkte des Plasmas überwiegend reaktive Sauerstoff- und Stickstoffspezies, wie z. B. Ozon (O3) und Wasserstoffperoxid (H2O2) oder Stickoxide mit stark oxidierender Wirkung. Daneben entstehen im Plasma selbst auch Elektronen und Ionen sowie bei der Relaxation der angeregten Plasmabestandteile emittierte Photonen, welche selbst eine antiseptische und wundheilungsfördernde Wirkung entfalten können.
  • Kaltes Atmosphärendruckplasma kann durch elektrisch behinderte Entladung zwischen isolierend umhüllten Elektroden durch Mikrowellenanregung oder einen piezoelektrischen Transformator als aktives Dielektrikum in einem gasgefüllten Raum gebildet werden. Bei der Plasmatherapie unterscheidet man grundsätzlich zwischen den folgenden Behandlungsansätzen:
  • Die direkte Plasmatherapie
  • Bei diesem Therapieansatz wird das Plasma im Behandlungs- bzw. Wundbereich selbst üblicherweise im Wege einer dielektrisch behinderten Entladung erzeugt, wobei der Behandlungsbereich bzw. die Haut als Elektrode bzw. Gegenelektrode bei der Plasmaerzeugung mittels Gasentladung eingesetzt werden kann. Vorrichtungen zur direkten Plasmabehandlung sind beispielsweise in der WO 2011/023478 und der WO 2015/184395 beschrieben.
  • Die indirekte Plasmatherapie
  • Bei der indirekten Plasmatherapie wird das Plasma in einem speziellen Plasmagenerator erzeugt und via Diffusion oder ggf. mittels Druckluft, Pumpe oder Ventilator zum Behandlungsbereich geführt. Bei der in der DE 10 2012 003 563 A1 beschriebenen Vorrichtung für die indirekte Plasmatherapie werden die reaktiven Gase in einem Plasmagenerator erzeugt, der in einem Gehäuse angeordnet ist. Mit Hilfe eines in dem Gehäuse angeordneten Strömungsgenerators werden die reaktiven Gase in Form eines Freistrahls zum Behandlungsbereich gefördert.
  • Bei den herkömmlichen Vorrichtungen und Verfahren zur indirekten Plasmatherapie hat es sich gezeigt, dass in vielen Fällen keine zufriedenstellenden Behandlungserfolge erzielt werden können.
  • Angesichts dieser Probleme im Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, Vorrichtungen und Verfahren für die indirekte Plasmatherapie bereitzustellen, mit denen verbesserte Therapieerfolge erzielt werden können.
  • In vorrichtungsmäßiger Hinsicht wird diese Aufgabe durch eine Weiterbildung der bekannten Vorrichtungen gelöst, die im Wesentlichen dadurch gekennzeichnet ist, dass der Strömungsgenerator und/oder die Reaktionskammer zum Erzeugen einer turbulenten Strömung in der Reaktionskammer und/oder der Gasentladungszone ausgelegt ist.
  • Bei erfindungsgemäßen Vorrichtungen führt die turbulente Strömung in der Reaktionskammer und/oder der Gasentladungszone dazu, dass sich darin ein Pufferbereich ausbildet, in dem die einzelnen Moleküle der Prozessgase sozusagen zwischengespeichert sind und während der Dauer der Zwischenspeicherung durch die elektromagnetischen Felder der Gasentladung beeinflusst werden. So wird die Ausbeute reaktiver Gase durch Beeinflussung der Gasentladung erhöht. Das führt im Ergebnis zu einem verbesserten Therapieerfolg.
  • Als besonders zweckmäßig hat es sich erwiesen, wenn die Auslassöffnung der Reaktionskammer in einer senkrecht zur Hauptströmungsrichtung der mit dem Strömungsgenerator erzeugten Gasströmung verlaufenden Ebene eine kleinere Öffnungsfläche aufweist als eine Einlassöffnung der Reaktionskammer und/oder die Entladungszone. Die auf die Auslassöffnung ausgerichtete Gasströmung bewirkt dann einen Staudruck vor der Auslassöffnung. Dieser Staudruck wiederum führt zu einer die Prozessgase zumindest teilweise in die Entladungszone zurückführenden turbulenten Strömung und schafft den angesprochenen Puffer für die Prozessgase, in dem die Prozessgase weiterhin der Beeinflussung durch die Entladung unterzogen werden.
  • Im Sinne der Schaffung definierter Strömungsverhältnisse hat es sich als zweckmäßig erwiesen, wenn die Reaktionskammer eine zumindest abschnittweise kreiszylindermantelförmig ausgeführte Umfangswand aufweist, an deren einem Ende eine Einlassöffnung für die Prozessgase vorgesehen sein kann und an deren anderem Ende die Auslassöffnung angeordnet ist. Die Zylinderachse des kreiszylindermantelförmig ausgeführten Umfangswandabschnitts verläuft dabei vorzugsweise etwa parallel zur Hauptströmungsrichtung der mit dem Strömungsgenerator erzeugten Gasströmung.
  • Im Sinne der Bereitstellung einer einfachen und zuverlässigen Applikationseinrichtung hat es sich als zweckmäßig erwiesen, wenn die Auslassöffnung der Reaktionskammer einen als Schlauchkupplung ausgeführten und vorzugsweise etwa parallel zur kreiszylindermantelförmigen Umfangswand verlaufenden Anschlussstutzen durchsetzt, auf den ein Applikationsschlauch der Applikationseinrichtung aufgesteckt werden kann.
  • Im Sinne der Vermeidung eines übermäßig großen Strömungswiderstands bei gleichzeitiger Sicherstellung einer ausreichend turbulenten Strömung, mit der die Pufferung der Prozessgase in ausreichendem Maß sichergestellt werden kann, hat es sich als zweckmäßig erwiesen, wenn das Verhältnis der Öffnungsfläche der Einlassöffnung bzw. die Fläche der Gasentladungszone in einer senkrecht zur Hauptströmungsrichtung verlaufenden Richtung zur Öffnungsfläche der Auslassöffnung größer ist als 5, vorzugsweise größer ist als 10, insbesondere einen Wert von 15 oder mehr annimmt, aber kleiner ist als 90, insbesondere kleiner ist als 50, vorzugsweise 40 oder weniger beträgt.
  • Empirisch hat sich gezeigt, dass der Durchmesser der Reaktionskammer zweckmäßigerweise kleiner ist als 20 mm, vorzugsweise kleiner als 15 mm, aber größer als 5 mm, vorzugsweise größer als 7,5 mm ist, insbesondere etwa 10 mm beträgt. Wenn der Durchmesser der Reaktionskammer zu groß ist, wird die Beeinflussung der Prozessgase in der durch die Reaktionskammer gebildeten Pufferzone durch die Gasentladung zu gering, während gleichzeitig ein unerwünschtes Abreagieren der reaktiven Gase schon in der Reaktionskammer erfolgen kann. Andererseits führt ein zu geringer Durchmesser der Reaktionskammer zu einer unerwünschten Druckerhöhung in der Reaktionskammer, was zu einer übermäßigen Stoßlöschung der reaktiven Gase führen kann.
  • Aus den vorstehend erläuterten Gründen ist es weiter sinnvoll, wenn die Reaktionskammer eine Länge von 15 mm oder mehr, insbesondere 20 mm oder mehr in der Hauptströmungsrichtung der mit dem Strömungsgenerator erzeugten Gasströmung aufweist, wobei die Länge der Reaktionskammer aber vorzugsweise weniger als 80 mm, insbesondere weniger als 60 mm beträgt. Als besonders zweckmäßig hat sich eine Länge der Reaktionskammer von etwa 40 mm erwiesen.
  • Im Sinne einer effektiven Produktion reaktiver Gase hat es sich ferner als zweckmäßig erwiesen, wenn das Verhältnis der axialen Länge der Reaktionskammer zum maximalen Durchmesser der Reaktionskammer größer als 2, insbesondere größer als 3 ist, aber kleiner als 10, insbesondere kleiner als 5.
  • Im Rahmen der Erfindung kann die Entladungszone auch zumindest teilweise in der Reaktionskammer angeordnet sein. Dazu kann eine ggf. mit einem Dielektrikum ummantelte Entladungselektrode oder ein Piezotransformator als dielektrische Elektrode in der Reaktionskammer angeordnet werden.
  • Die Reaktionskammer selbst ist vorzugsweise aus einem chemisch inerten Material, wie etwa aus elektrisch isolierendem Kunststoff, ausgeführt. Die Entladungsrichtung und/oder die Entladungsart kann bei erfindungsgemäßen Vorrichtungen durch die Integration eines oder mehrerer dielektrischer und/oder metallischer Teile gezielt gelenkt werden. Beispielsweise ist daran gedacht, im Bereich einer inneren Begrenzungsfläche der Reaktionskammer mindestens ein Metallteil anzuordnen. Der Einsatz einer dielektrischen Barriere im Bereich der Entladungselektrode führt zur dielektrisch behinderten Entladung, während z. B. ein Metallring nach der Entladungszone zu einer Bogenentladung in diese Richtung führen kann. Im Sinne einer Beeinflussung der Zusammensetzung der reaktiven Gase hat es sich als besonders zweckmäßig erwiesen, wenn eine Befeuchtungseinrichtung zum Befeuchten von Gasen in der Entladungszone und/oder in Strömungsrichtung vor der Entladungszone und/oder in Strömungsrichtung nach der Entladungszone vorgesehen ist.
  • Wie vorstehend bereits im Zusammenhang mit dem Einsatz einer einen Anschlussstutzen durchsetzenden Auslassöffnung erläutert, hat es sich im Rahmen der Erfindung als besonders zweckmäßig erwiesen, wenn die Applikationseinrichtung einen Schlauch, insbesondere gasdichten Kunststoffschlauch aufweist. Aufgrund der Biegsamkeit eines derartigen Schlauchs können die in der Entladungszone und/oder der Reaktionskammer erzeugten reaktiven Gase zu nahezu beliebigen Applikationsorten gebracht werden. Zur Vermeidung einer unerwünschten Stoßlöschung der reaktiven Gase während des Transports durch die Applikationseinrichtung hat es sich als zweckmäßig erwiesen, wenn das Verhältnis von Länge zum Innendurchmesser des Schlauchs mehr als 7, vorzugsweise mehr als 10 und/oder weniger als 30, insbesondere weniger als 25 beträgt. Das Verhältnis der Länge des Schlauchs zum Durchmesser wird in Abstimmung auf den Durchmesser der Auslassöffnung und den eingestellten Staudruck so gewählt, dass sich in dem Schlauch eine laminare Strömung ausbildet, in der es nur eine geringe Stoßwahrscheinlichkeit der reaktiven Gase gibt, wodurch die Stoßlöschung weitgehend unterdrückt werden kann. Als besonders zweckmäßig hat es sich erwiesen, wenn der Schlauch einen Innendurchmesser im Bereich zwischen 2 und 8 mm, insbesondere von etwa 4 mm aufweist.
  • Wie vorstehend im Zusammenhang mit erfindungsgemäßen Vorrichtungen bereits erläutert, ist ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Erzeugen von in der Plasmatherapie einsetzbaren reaktiven Gasen, bei dem reaktive Gase in einer Entladungszone aus Prozessgasen, insbesondere Luft, erzeugt und in Richtung auf eine Auslassöffnung einer Reaktionskammer abgeleitet werden, im Wesentlichen dadurch gekennzeichnet, dass in der Entladungszone und/oder der Reaktionskammer eine turbulente Gasströmung erzeugt wird.
  • Dabei wird im Rahmen der Erzeugung einer turbulenten Gasströmung zweckmäßigerweise ein Staudruck im Bereich zwischen 5 und 50 Pa, vorzugsweise zwischen 10 bis 40 Pa, insbesondere 23 bis 35 Pa erzeugt.
  • Ein Kompromiss zwischen der Anreicherung reaktiver Gase einerseits und dem Teilchenstrom reaktiver Gase andererseits wird erzielt, wenn die Gase mit einer Strömungsgeschwindigkeit von weniger als 20 l/min, vorzugsweise weniger als 10 l/min, aber mehr als 2,5 l/min aus der Reaktionskammer abgeleitet werden. Bei einer zu langsamen Ableitung der reaktiven Gase aus der Reaktionskammer reichern sich die reaktiven Gase zwar besonders gut an, der Teilchenstrom reaktiver Gase wird aber insgesamt so gering, dass ein Therapieerfolg nicht mehr in ausreichendem Maß erzielt werden kann. Ferner kann bei Einstellung einer minimalen Strömungsgeschwindigkeit von 2.5 l/min regelmäßig auf den Einsatz zusätzlicher Kühleinrichtungen für die die Plasmaerzeugung bewirkenden Elemente, wie etwa Elektroden oder Piezotransformatoren verzichtet werden. Andererseits führt eine zu rasche Ableitung reaktiver Gase aus der Reaktionskammer zu einer zu geringen Konzentration der reaktiven Gase in dem abgeleiteten Gas, was wiederum den Therapieerfolg gefährdet. Aus diesen Gründen sind die genannten Ober- und Untergrenzen der Strömungsgeschwindigkeit besonders zweckmäßig.
  • Die Zusammensetzung der reaktiven Gase kann im Rahmen erfindungsgemäßer Verfahren beeinflusst werden, wenn die Prozessgase vor, während und/oder nach der Entladungszone befeuchtet werden. Als Prozessgas kann besonders bevorzugt Luft eingesetzt werden. Die Befeuchtung der Prozessgase erfolgt zweckmäßigerweise so, dass die relative Feuchte der Prozessgase auf weniger als 50 %, insbesondere weniger als 15 % gesenkt wird. Bei starker Befeuchtung der Prozessgase bildet sich als reaktives Gas überwiegend Wasserstoffperoxid, welches aber bei zu hoher Konzentration zu Wasser und Sauerstoff abreagiert. Aus diesem Grund wird die relative Feuchte der Prozessgase auf weniger als 50 % begrenzt.. Im Rahmen der Erfindung hat es sich als zweckmäßig erwiesen, wenn die Umgebungsluft vor Einleitung in die Entladungszone auf einen Wert von 10 % relativer Feuchte getrocknet wird.
  • Die einzige Figur der Zeichnung zeigt eine schematische Darstellung einer erfindungsgemäßen Vorrichtung. Die Vorrichtung umfasst einen Ventilator 8, mit dessen Hilfe Luft in den Bereich einer Elektrode 6 gefördert wird. Im Bereich der Elektrode 6 erfolgt eine Gasentladung mit Plasmaerzeugung. Der Elektrode 6 nachgeschaltet ist eine Reaktionskammer 1, in der die Prozessgase gepuffert und aus der die Prozessgase durch eine Auslassöffnung 2 abgeleitet werden. Die Reaktionskammer wird von einer kreiszylindermantelförmigen Wand begrenzt, an deren der Elektrode 6 abgewandten Ende eine Stirnwand angebracht ist, in der ein Anschlussstutzen 3 für einen als Applikationseinrichtung einsetzbaren Schlauch angesetzt ist. Der Innendurchmesser des Anschlussstutzens 3 ist kleiner als der Innendurchmesser der kreiszylindermantelförmigen Wand der Reaktionskammer 1. Dadurch wird erreicht, dass sich an der der Elektrode 6 abgewandten Stirnfläche der Reaktionskammer 1 ein Staudruck ausbildet, welcher wiederum eine turbulente Strömung verursacht, durch die die Prozessgase mehrfach in den Entladungsbereich, also in den Bereich der Elektrode 6 gelangen.
  • Bei der anhand der Zeichnung dargestellten Ausführungsform der Erfindung ist im Bereich der der Elektrode 6 abgewandten Stirnfläche der Reaktionskammer 1 eine als Pad ausgeführte Luftbefeuchtungseinrichtung vorgesehen, mit der die Zusammensetzung der reaktiven Gase beeinflusst werden kann. Bei der anhand der Zeichnung erläuterten Ausführungsform der Erfindung bildet sich im Bereich der Elektrode 6 eine Gasentladungszone aus, die bis in die Reaktionskammer 1 reicht.
  • Die Erfindung ist nicht auf die anhand der Zeichnung erläuterte Ausführungsform beschränkt. In Weiterbildung dieser Ausführungsform ist auch an den Einsatz piezoelektrischer Transformatoren gedacht. Bei diesen Transformatoren ist das Potenzial an den Ecken am vorderen Ende am größten. Daher kommt es im Normalfall an diesen Ecken zur Entladung und Plasmabildung. Die Integration von Metallteilen in die Reaktionskammer vor der Gasentladungszone kann zusätzlich eine Entladung entlang der Kanten hervorrufen. Diese zusätzlichen parasitären Entladungen können die Effizienz der Ionisierung der Umgebungsluft erhöhen, da mehr Plasma in kürzerer Zeit produziert werden kann.
  • Bezugszeichenliste
    • 1
    Ionisationskammer
    2
    Auslassverengung
    3
    Schlauchkopplung
    4
    Pad zur Luftfeuchteanreicherung
    5
    Mehrfachionisiertes reaktives Gas
    6
    Plasmaerzeugung
    7
    Plasmaquelle
    8
    Ventilator
    9
    Eingangsgas
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • WO 2011/023478 [0006]
    • WO 2015/184395 [0006]
    • DE 102012003563 A1 [0007]

Claims (22)

  1. Vorrichtung zur human- oder tiermedizinischen Behandlung mit einem zum Erzeugen von in der Plasmatherapie einsetzbaren reaktiven Gasen in einer Gasentladungszone ausgelegten Gasentladungsgenerator, einem zum Erzeugen einer Gasströmung von der Gasentladungszone durch eine Reaktionskammer in Richtung auf eine Auslassöffnung der Reaktionskammer ausgelegten Strömungsgenerator und einer an die Auslassöffnung gekoppelten Applikationseinrichtung zum Ableiten der reaktiven Gase aus der Reaktionskammer zum Applikationsort, dadurch gekennzeichnet, dass der Strömungsgenerator und/oder die Reaktionskammer zum Erzeugen einer turbulenten Strömung in der Reaktionskammer und/oder der Gasentladungszone ausgelegt ist (sind).
  2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassöffnung in einer senkrecht zur Hauptströmungsrichtung der mit dem Strömungsgenerator erzeugten Gasströmung verlaufenden Ebene eine kleinere Öffnungsfläche aufweist als eine Einlassöffnung der Reaktionskammer und/oder die Entladungszone.
  3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Reaktionskammer eine zumindest abschnittweise etwa kreiszylindermantelförmig ausgeführte Umfangswand aufweist, an deren einem Ende die Einlassöffnung sein kann und an deren anderem Ende die Auslassöffnung angeordnet ist.
  4. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassöffnung einen als Schlauchkopplung ausgeführten und vorzugsweise etwa parallel zur kreiszylindermantelförmigen Umfangswand verlaufenden Anschlussstutzen durchsetzt.
  5. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Öffnungsfläche der Einlassöffnung bzw. der Gasentladungszone zur Öffnungsfläche der Auslassöffnung größer ist als 5, vorzugsweise größer als 10, insbesondere 15 oder größer ist.
  6. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Öffnungsfläche der Einlassöffnung bzw. der Gasentladungszone zur Öffnungsfläche der Auslassöffnung kleiner ist als 90, insbesondere kleiner als 50, vorzugsweise 40 oder weniger beträgt.
  7. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch kennzeichnet, dass der Durchmesser der Reaktionskammer kleiner ist als 20 mm, vorzugsweise kleiner ist als 15 mm und/oder größer ist als 5 mm, vorzugsweise größer ist als 7,5 mm, insbesondere etwa 10 mm beträgt.
  8. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Reaktionskammer eine Länge in Hauptströmungsrichtung der mit dem Strömungsgenerator erzeugten Gasströmung von 15 mm oder mehr, insbesondere 20 mm oder mehr aufweist, aber weniger als 80 mm, insbesondere weniger als 60 mm aufweist, wobei die Länge der Reaktionskammer vorzugsweise etwa 40 mm beträgt.
  9. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der axialen Länge der Reaktionskammer zum maximalen Durchmesser größer ist als 2, insbesondere größer ist als 3, aber kleiner ist als 10, insbesondere kleiner ist als 5.
  10. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Entladungszone zumindest teilweise in der Reaktionskammer angeordnet ist.
  11. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Reaktionskammer zumindest abschnittweise aus isolierendem Kunststoff ausgeführt ist.
  12. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich einer inneren Begrenzungsfläche der Reaktionskammer mindestens ein Metallteil angeordnet ist.
  13. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Gasentladungsgenerator zum Erzeugen einer dielektrisch behinderten Entladung betreibbar ist.
  14. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch eine Befeuchtungseinrichtung zum Befeuchten von Prozessgasen in der Entladungszone und/oder in Strömungsrichtung vor der Entladungszone und/oder in Strömungsrichtung nach der Entladungszone.
  15. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Applikationseinrichtung einen Schlauch, insbesondere gasdichten Kunststoffschlauch aufweist.
  16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis von Länge zum Innendurchmesser des Schlauchs mehr als 7, vorzugsweise mehr als 10 und/oder weniger als 30, insbesondere weniger als 25 beträgt.
  17. Vorrichtung nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Schlauch einen Innendurchmesser im Bereich zwischen 2 und 8 mm, insbesondere von etwa 4 mm aufweist.
  18. Verfahren zum Erzeugen von in der Plasmatherapie einsetzbaren reaktiven Gasen, bei dem reaktives Gas in einer Entladungszone aus Prozessgasen, insbesondere Luft, erzeugt und in Richtung auf eine Auslassöffnung einer Reaktionskammer abgeleitet wird, dadurch gekennzeichnet, dass in der Entladungszone und/oder der Reaktionskammer eine turbulente Gasströmung erzeugt wird.
  19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass vor der Auslassöffnung ein Staudruck im Bereich zwischen 5 und 50 Pa, insbesondere 10 und 40 Pa, besonders bevorzugt zwischen 23 und 35 Pa erzeugt wird.
  20. Verfahren nach Anspruch 18 oder 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Gase mit einer Strömungsgeschwindigkeit von weniger als 20 l/min, vorzugsweise weniger als 10 l/min, aber mehr als 2,5 l/min aus der Reaktionskammer abgeleitet werden.
  21. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Prozessgase vor, während und/oder nach der Entladungszone befeuchtet werden.
  22. Verfahren nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, dass die relative Feuchte der Prozessgase auf weniger als 50 %, insbesondere weniger als 15 %,
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