DE102011009669B4 - Architektur zur robusten Kraft- und Impedanzsteuerung von seriellen elastischen Stellgliedern - Google Patents
Architektur zur robusten Kraft- und Impedanzsteuerung von seriellen elastischen Stellgliedern Download PDFInfo
- Publication number
- DE102011009669B4 DE102011009669B4 DE102011009669.8A DE102011009669A DE102011009669B4 DE 102011009669 B4 DE102011009669 B4 DE 102011009669B4 DE 102011009669 A DE102011009669 A DE 102011009669A DE 102011009669 B4 DE102011009669 B4 DE 102011009669B4
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- architecture
- spring
- torque
- sea
- motor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 210000003414 extremity Anatomy 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 210000000245 forearm Anatomy 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000011217 control strategy Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000002405 diagnostic procedure Methods 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
- B25J—MANIPULATORS; CHAMBERS PROVIDED WITH MANIPULATION DEVICES
- B25J9/00—Programme-controlled manipulators
- B25J9/16—Programme controls
- B25J9/1628—Programme controls characterised by the control loop
- B25J9/1641—Programme controls characterised by the control loop compensation for backlash, friction, compliance, elasticity in the joints
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B15/00—Systems controlled by a computer
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B2219/00—Program-control systems
- G05B2219/30—Nc systems
- G05B2219/39—Robotics, robotics to robotics hand
- G05B2219/39186—Flexible joint
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/20—Control lever and linkage systems
- Y10T74/20012—Multiple controlled elements
- Y10T74/20018—Transmission control
- Y10T74/2003—Electrical actuator
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/20—Control lever and linkage systems
- Y10T74/20207—Multiple controlling elements for single controlled element
- Y10T74/20305—Robotic arm
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/20—Control lever and linkage systems
- Y10T74/20207—Multiple controlling elements for single controlled element
- Y10T74/20305—Robotic arm
- Y10T74/20317—Robotic arm including electric motor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/20—Control lever and linkage systems
- Y10T74/20207—Multiple controlling elements for single controlled element
- Y10T74/20305—Robotic arm
- Y10T74/20329—Joint between elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Robotics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manipulator (AREA)
- Control Of Electric Motors In General (AREA)
Abstract
Architektur (30) für ein serielles elastisches Stellglied (SEA) zur Bereitstellung einer Kraftsteuerung für ein serielles elastisches Stellglied (SEA), das eine Last (38) betätigt, wobei die Architektur (30) umfasst:eine mit der Last (38) gekoppelte Feder (36);einen Motor (32), der eine Motorwelle und ein Getriebe (34) umfasst, wobei die Motorwelle mit der Feder (36) gekoppelt ist;einen ersten Positionssensor (40), der an einem Ausgang des Getriebes (34) des Motors (32) bereitgestellt ist, wobei der erste Sensor (40) die Orientierung der Motorwelle misst;einen zweiten Positionssensor (42), der an einem entgegengesetzten Ende der Feder (36) bereitgestellt ist und die Orientierung der Last (38) misst;einen eingebetteten Prozessor (44), der nahe bei dem Motor (32) bereitgestellt ist und Sensorpositionssignale (θ, q) von den ersten und zweiten Sensoren (40, 42) empfängt, wobei der eingebettete Prozessor (44) das tatsächliche Drehmoment der Feder (36) auf der Grundlage der Orientierung der Motorwelle und der Last (38) und der Federkonstante berechnet; undeinen entfernten Controller (46), der ein Referenzdrehmomentsignal (τ*) an den eingebetteten Prozessor (44) liefert, wobei der eingebettete Prozessor (44) die Differenz zwischen dem Referenzdrehmoment (τ*) und dem tatsächlichen Drehmoment an der Feder (36) bestimmt und die Position der Motorwelle so steuert, dass das Referenzdrehmoment (τ*) und das tatsächliche Drehmoment gleich sind.
Description
- HINTERGRUND DER ERFINDUNG
- 1. Gebiet der Erfindung
- Diese Erfindung betrifft allgemein eine Architektur zum Steuern der Impedanz und der Kraft, die von einem seriellen elastischen Stellglied bereitgestellt werden, und insbesondere eine Architektur zum Steuern der Impedanz und der Kraft, die von einem seriellen elastischen Stellglied bereitgestellt werden, welches einen Positionssensor zum Bestimmen der Position einer Motorwelle an einem Ende einer Feder, einen Positionssensor zum Bestimmen der Position einer Last an einem entgegengesetzten Ende der Feder, und einen eingebetteten Hochgeschwindigkeitsprozessor umfasst, der die Messsignale von den Sensoren empfängt und die Orientierung der Motorwelle steuert, um ein Drehmoment an der Feder zur Steuerung der Orientierung der Last bereitzustellen, wobei der eingebettete Prozessor Drehmomentreferenzbefehle von einem entfernten Controller empfängt.
- 2. Erörterung des Standes der Technik
- Ein serielles elastisches Stellglied (SEA) setzt eine Feder oder ein anderes elastisches Element zwischen einem Motor und dem Ausgang des Stellglieds ein, um eine Bewegung des Motors auf eine Bewegung des Stellgliedausgangs zu übertragen. Die Verbiegung der Feder wird typischerweise verwendet, um das Drehmoment zu messen, das an den Stellgliedausgang angelegt ist. SEAs werden typischerweise in Robotern verwendet, wobei das Stellglied verwendet wird, um die Robotergelenke und - glieder zu bewegen.
- Beim Einsatz von SEAs gibt es zwei Hauptvorteile. Erstens entkoppelt die relativ hohe Nachgiebigkeit des elastischen Elements mit Bezug auf das Motorgetriebe bei hohen Frequenzen den Stellgliedausgang vom Motor. Dies verringert die passive Trägheit des Roboterglieds bei hohen Frequenzen, selbst wenn der Motor und das Motorgetriebe eine große Trägheit aufweisen. Als Folge macht die niedrigere passive Trägheit bei hohen Frequenzen SEA-getriebene Roboter in der Umgebung von Menschen sicherer.
- Ein zweiter Vorteil von SEAs besteht in einer verbesserten Fähigkeit zur Steuerung von Kräften, die durch das Stellglied aufgebracht werden, und damit zur Steuerung einer Stellgliedimpedanz. Wenn das elastische Element mit Bezug auf die Umgebung eine relativ hohe Nachgiebigkeit aufweist, dann ist die Empfindlichkeit der Stellgliedkraft auf kleine Veränderungen bei der Motorposition verringert. Als Folge ist es leichter, die aufgebrachte Stellgliedkraft unter Verwendung eines positionsgesteuerten Motors zu steuern. Auch ist es möglich, wenn die Federkonstante des elastischen Elements genau bekannt ist, Stellgliedausgabekräfte durch Messen einer Federverbiegung zu messen. Dies kann den Bedarf zur direkten Messung aufgebrachter Kräfte beseitigen.
- Obwohl die meisten mechanischen Realisierungen von SEAs ähnlich sind, gibt es mehrere unterschiedliche Ansätze zur Steuerung von SEAs. Die meiste bisherige Arbeit zur SEA-Steuerung fokussiert sich auf Verfahren zum Steuern der SEA-Ausgabekraft. Eine der ältesten SEA-Steuerungsstrategien ist im Wesentlichen ein PID-Controller (Proportional-Integral-Derivativ-Controller) beruhend auf einem Kraftfehler. Die aufgebrachte Kraft wird unter Verwendung eines Dehnungsmessstreifens gemessen, der an dem elastischen Element montiert ist. Diese wird mit einer Kraftreferenz verglichen und die Differenz daraus ist der Fehler.
- Ein weiterer Ansatz zur SEA-Steuerung verwendet einen Controller der internen Motorposition oder Geschwindigkeit, der mit dem Kraftcontroller kaskadiert ist. Der Kraftcontroller berechnet einen Kraftfehler, indem er die Differenz zwischen der aufgebrachten Kraft und der Kraftreferenz bildet. Ein PD-Controller agiert auf den Kraftfehler hin und berechnet eine gewünschte Motorgeschwindigkeit. Diese Geschwindigkeitsreferenz wird in den Motorgeschwindigkeitscontroller eingegeben. Der Motorgeschwindigkeitscontroller ist als ein PID-Controller mit einem Differenzierer in seinem Rückkopplungspfad implementiert.
- Die Druckschrift
JP 2 580 502 B2 - In der Druckschrift
US 5 650 704 A ist ein elastisches Stellglied zur Kraftsteuerung offenbart, bei dem ein elastisches Element mit einem Motorgetriebe gekoppelt ist und das Gewicht jeglicher Last am Getriebeausgang vollständig aufnimmt. Ein Kraftsensor erzeugt ein Kraftsignal basierend auf einer Verformung des elastischen Elements. - Die Druckschrift
DE 10 2008 064 391 A1 offenbart ein maschinendiagnostizierendes Verfahren zur Diagnose einer Abnutzung einer Werkzeugmaschine, bei dem ein Fehler durch elastische Verformung abgeschätzt und in eine Positionsabweichung umgesetzt wird. - ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
- Gemäß den Lehren der vorliegenden Erfindung wird eine SEA-Architektur zum Steuern des Drehmoments offenbart, das durch ein SEA aufgebracht wird, ohne einen Kraftfehler zu berechnen oder ein elastisches SEA-Element mit einem Dehnungsmessstreifen direkt zu messen, wobei die Architektur eine spezielle Anwendung zur Steuerung der Position eines Roboterglieds aufweist. Die SEA-Architektur umfasst einen Motor, der mit einem Ende einer elastischen Feder gekoppelt ist, und eine Last, die mit einem entgegengesetzten Ende der elastischen Feder gekoppelt ist, wobei der Motor die Last durch die Feder antreibt. Die Orientierung der Welle des Motors wird von einem ersten Positionssensor gemessen und die Orientierung der Last wird von einem zweiten Positionssensor gemessen. Positionssignale von den Positionssensoren werden an einen eingebetteten Prozessor gesandt, der die Orientierung der Last relativ zu der Motorwelle bestimmt, um das Drehmoment an der Feder zu bestimmen. Der eingebettete Prozessor empfängt Referenzdrehmomentsignale von einem entfernten Controller und der eingebettete Prozessor betreibt einen Hochgeschwindigkeitsservokreis um das gewünschte Gelenkdrehmoment. Der entfernte Controller bestimmt das gewünschte Gelenkdrehmoment auf der Grundlage von Zielen höherer Ordnung durch deren Impedanz- oder Positionierungsziele. Der entfernte Controller stellt die Drehmomentbefehle für mehrere SEA-Architekturen im Roboter bereit.
- Zusätzliche Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung und den beigefügten Ansprüchen in Verbindung mit den beiliegenden Zeichnungen.
- KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
-
-
1 ist eine perspektivische Ansicht eines Roboterarms, der SEAs enthält; -
2 ist ein Blockdiagramm einer SEA-Architektur zur Steuerung eines seriellen elastischen Stellglieds; und -
3 ist ein schematisches Blockdiagramm einer Steuerungsarchitektur für die SEA-Architektur, die in2 gezeigt ist. - GENAUE BESCHREIBUNG DER AUSFÜHRUNGSFORMEN
- Die folgende Erörterung der Ausführungsformen der Erfindung, die auf eine SEA-Architektur zur Bereitstellung einer robusten Kraft- und Impedanzsteuerung für ein serielles elastisches Stellglied gerichtet ist, ist rein beispielhaft und ist keinesfalls dazu gedacht, die Erfindung oder ihre Anwendungen oder Verwendungsmöglichkeiten einzuschränken.
- Die vorliegende Erfindung betrifft einen Manipulator oder Roboter mit n Gelenken, wobei jedes Gelenk durch ein serielles elastisches Stellglied (SEA) betätigt wird. Ein SEA ist eine Einrichtung, die eine eingebaute Nachgiebigkeit ausnützt, um eine Kraft durch das Stellglied zu erfassen und zu steuern. Ein typisches SEA besteht aus einem herkömmlichen Stellglied mit geringer Nachgiebigkeit in Serie (oder in Reihe) mit einem Element mit hoher Nachgiebigkeit, wie etwa einer Feder. Jedes SEA umfasst einen Elektromotor in Serie mit einem Spannungswellengetriebe (engl: harmonic drive), das eine große Untersetzung aufweist. Das elastische Element ist eine Torsionsfeder mit niedriger Haftreibung und einem großen linearen Bereich, die den Ausgang des Spannungswellengetriebes mit dem SEA-Ausgang und dem Roboterglied verbindet. Hochauflösende Positionssensoren sind am Ausgang des Spannungswellengetriebes und des SEA-Ausgangs montiert. Eine Motorsteuerung wird unter Verwendung eines eingebetteten Hochgeschwindigkeits-Mikrocontrollers mit einem integrierten Motorcontroller lokal bereitgestellt, um das Gelenkausgabedrehmoment zu steuern. Der eingebettete Mikrocontroller kann mit einer sehr hohen Rate, wie etwa 10 kHz betrieben werden. Zusätzlich zum eingebetteten Mikrocontroller ist ein entfernter Controller abgesetzt angeordnet und läuft mit einer niedrigeren Rate, um die Referenzkraft und/oder -impedanz zu berechnen. Die zwei Controller können durch einen Hochgeschwindigkeitskommunikationsbus miteinander verbunden sein.
-
1 ist eine perspektivische Ansicht eines Roboterarms 10, der ein Oberarmglied 12, ein Mittelarmglied 16 und ein Unterarmglied 14 umfasst, wobei das Unterarmglied 14 und das Mittelarmglied 16 durch ein Gelenk 18 verbunden sind und das Mittelarmglied 16 und das Oberarmglied durch ein Gelenk 20 verbunden sind. Jedes der Gelenke 18 und 20 enthält ein serielles elastisches Stellglied, um die Drehmomentsteuerung zwischen den zwei benachbarten Gliedern auf eine Weise bereitzustellen, die der Fachmann gut versteht. Bei dieser Ausführungsform sind die seriellen elastischen Stellglieder Drehstellglieder, die eine Drehfeder umfassen. Der Roboterarm umfasst mehrere Drehfreiheitsgrade für verschiedene Roboterarmkonstruktionen, wie der Fachmann gut versteht. -
2 ist ein Grundriss einer SEA-Architektur 30, die einen Motor 32 mit einem Getriebe 34 mit großer Untersetzung umfasst. Der Motor 32 ist mit einem Ende einer Feder 36 gekoppelt und treibt eine träge Last 38 an, die mit einem entgegengesetzten Ende der Feder 36 gekoppelt ist. Der Motor 32 umfasst eine Motorwelle (nicht gezeigt), welche die Feder 16 dreht, um eine Impedanz und ein Drehmoment an die Last 38 zu liefern. Die Last 38 kann eine beliebige geeignete Last sein, wie etwa ein Roboterglied, einschließlich der Armglieder 12, 14 und 16. Die Orientierung der Welle des Motors 32 wird von einem hochauflösenden Positionssensor 40 gemessen und die Orientierung der Last 38 wird von einem hochauflösenden Positionssensor 42 gemessen. Die Signale von den Sensoren 40 und 42 stellen eine Messung dessen bereit, um wie viel die Feder 36 verbogen oder gedreht wird. Wenn die Federkonstante bekannt ist und sowohl die Eingangs- als auch Ausgangsposition gemessen werden, dann kann das Drehmoment an der Feder 36, das auf die Last 38 aufgebracht wird, bestimmt werden. Für eine Messung des aufgebrachten Drehmoments kann folglich ein Drehmomentrückkopplungskreis realisiert werden, sodass ein Solldrehmoment durch die Feder 36 erzeugt wird. - Die Architektur 30 umfasst einen eingebetteten Prozessor 44, der hier mit dem Motor 32 gekoppelt gezeigt ist, aber an einer beliebigen lokalen Position relativ zu dem SEA bereitgestellt sein kann. Der eingebettete Prozessor 44 empfängt die Positionssignale von den Positionssensoren 40 und 42 und der Prozessor 44 berechnet auf der Grundlage der Orientierung der Motorwelle und der Last 38 in Kombination mit der Federkonstante das Drehmoment an der Feder 36 und somit die Impedanz, die auf die Last 38 aufgebracht wird. Der eingebettete Prozessor 44 empfängt durch einen Kommunikationsbus 48 eine Referenzkraft oder ein Drehmomentsignal von einem entfernten Controller 46 mit niedriger Geschwindigkeit, welches das Solldrehmoment an der Feder 36 oder die Position für die Last 38 bereitstellt.
- Das durch den entfernten Controller 46 bereitgestellte Referenzdrehmoment stellt einen Drehmomenteinstellpunkt zur Steuerung der Motorwelle bereit, der durch den eingebetteten Prozessor 44 bereitgestellt wird. Auf der Grundlage einer Sollposition, eines Drehmoments oder eines Impedanzverhaltens für die Last 38 kann dieses Drehmoment im entfernten Controller 46 berechnet werden. Der eingebettete Prozessor 44 wendet einen Hochgeschwindigkeitsservokreis an, um den durch das Stellglied aufgebrachten Drehmomentwert zu regeln. Der Servokreis kann einen Positionscontroller am Motor 32 umfassen, der die Motorsollposition auf der Grundlage des Solldrehmoments, der Federsteifigkeitskonstante und der Gliedposition berechnet. Dieser Drehmomentservokreis arbeitet mit der viel höheren Rate des eingebetteten Prozessors 44 ohne die Kommunikationsverzögerungen des Busses 48, wodurch eine viel größere Leistungsfähigkeit und Stabilität für die Drehmomentsteuerung bereitgestellt wird. Die Verwendung der Absolutpositionssensoren 40 und 42 statt inkrementeller oder relativer Sensoren ermöglicht eine absolute Messung des angelegten Drehmoments ohne eine Aktivierungsroutine.
-
3 ist ein schematisches Blockdiagramm einer Steuerarchitektur 50 für die in2 gezeigte SEA-Architektur 30. Die Steuerarchitektur 50 umfasst bei Kästchen 52 Stellglieder bzw. Aktoren und Sensoren, die ein Motorbefehlssignal für die Stellglieder von einem Gelenkdrehmomentservo 54 empfangen und Positionssignale von den Sensoren 40 und 42 an den Gelenkdrehmomentservo 54 liefern. Die Positionssignale umfassen ein Positionssignal θ vom Sensor 40 für die Motorwelle und ein Positionssignal q vom Sensor 42 für die Orientierung der Last 38. Der Gelenkdrehmomentservo 54 liefert das Positionssignal q an ein Kästchen 56 mit einem Kraftsteuergesetz, das ein Referenzdrehmomentsignal τ* an den Servo 54 liefert. Der Gelenkdrehmomentservo 54 stellt die mehreren eingebetteten Prozessoren dar und das Kästchen 56 mit dem Kraftsteuergesetz stellt den entfernten Controller 46 dar. - Der entfernte Controller 46 kann viele eingebettete Prozessoren im Robotersystem über den Hochgeschwindigkeitskommunikationsbus 48 steuern, der individuell auch mit einem weiteren eingebetteten Controller gekoppelt ist, der ein SEA an einem anderen Roboterglied steuert.
- Die Vorteile der vorgeschlagenen Architektur zum Bereitstellen einer Impedanzsteuerung eines seriellen elastischen Stellglieds gegenüber dem existierenden Impedanzsteueransatz können wie folgt zusammengefasst werden. Die vorgeschlagene Architektur zum Steuern des Drehmoments lokal an dem Gelenk mit einem Hochgeschwindigkeits-Mikrocontroller, während das Befehlsdrehmoment abgesetzt mit einer niedrigeren Rate berechnet wird, stellt gegenüber früheren Ansätzen ein erhöhtes Niveau an Empfindlichkeit und Stabilität bereit. Ferner stellt die Verwendung von Positionssensoren an dem SEA zur Berechnung des aufgebrachten Drehmoments einen höheren Signal-Rausch-Abstand als Ansätze bereit, die Dehnungsmesssensoren verwenden.
- Die vorstehende Erörterung offenbart und beschreibt nur beispielhafte Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung. Aus dieser Erörterung und aus den beiliegenden Zeichnungen und Ansprüchen wird der Fachmann leicht erkennen, dass darin verschiedene Veränderungen, Modifikationen und Variationen vorgenommen werden können, ohne den Geist und Umfang der Erfindung zu verlassen, wie er in den folgenden Ansprüchen definiert ist.
Claims (10)
- Architektur (30) für ein serielles elastisches Stellglied (SEA) zur Bereitstellung einer Kraftsteuerung für ein serielles elastisches Stellglied (SEA), das eine Last (38) betätigt, wobei die Architektur (30) umfasst: eine mit der Last (38) gekoppelte Feder (36); einen Motor (32), der eine Motorwelle und ein Getriebe (34) umfasst, wobei die Motorwelle mit der Feder (36) gekoppelt ist; einen ersten Positionssensor (40), der an einem Ausgang des Getriebes (34) des Motors (32) bereitgestellt ist, wobei der erste Sensor (40) die Orientierung der Motorwelle misst; einen zweiten Positionssensor (42), der an einem entgegengesetzten Ende der Feder (36) bereitgestellt ist und die Orientierung der Last (38) misst; einen eingebetteten Prozessor (44), der nahe bei dem Motor (32) bereitgestellt ist und Sensorpositionssignale (θ, q) von den ersten und zweiten Sensoren (40, 42) empfängt, wobei der eingebettete Prozessor (44) das tatsächliche Drehmoment der Feder (36) auf der Grundlage der Orientierung der Motorwelle und der Last (38) und der Federkonstante berechnet; und einen entfernten Controller (46), der ein Referenzdrehmomentsignal (τ*) an den eingebetteten Prozessor (44) liefert, wobei der eingebettete Prozessor (44) die Differenz zwischen dem Referenzdrehmoment (τ*) und dem tatsächlichen Drehmoment an der Feder (36) bestimmt und die Position der Motorwelle so steuert, dass das Referenzdrehmoment (τ*) und das tatsächliche Drehmoment gleich sind.
- Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei der eingebettete Prozessor (44) mit einer höheren Geschwindigkeit als der entfernte Controller (46) arbeitet. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei das serielle elastische Stellglied (SEA) ein serielles elastisches Drehstellglied ist. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei die Last (38) ein Roboterglied (12, 14, 16) ist. - Architektur (30) nach
Anspruch 4 , wobei das Roboterglied (12, 14, 16) ein Armstück (10) eines Roboters ist. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei der entfernte Controller (46) ein Drehmomentreferenzsignal (τ*) an eine Vielzahl von eingebetteten Controllern liefert, die eine Vielzahl serieller elastischer Stellglieder (SEA) steuern. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei die ersten und zweiten Positionssensoren (40, 42) Absolutpositionssensoren sind. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei das Getriebe (34) ein Getriebe mit großer Untersetzung ist. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei ein Servokreis im eingebetteten Prozessor (44) die Position eines Stellglieds (SEA) gemäß einer Beziehung zwischen einer Position und dem Drehmoment in der Feder (36) steuert. - Architektur (30) nach
Anspruch 1 , wobei ein Servokreis im eingebetteten Prozessor (44) die Position eines Stellglieds (SEA) gemäß einer Beziehung zwischen einer Position und dem Drehmoment in der Feder (36) steuert.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12/698,832 | 2010-02-02 | ||
US12/698,832 US8525460B2 (en) | 2010-02-02 | 2010-02-02 | Architecture for robust force and impedance control of series elastic actuators |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE102011009669A1 DE102011009669A1 (de) | 2011-12-29 |
DE102011009669B4 true DE102011009669B4 (de) | 2023-11-16 |
DE102011009669B8 DE102011009669B8 (de) | 2024-02-29 |
Family
ID=44342334
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE102011009669.8A Active DE102011009669B8 (de) | 2010-02-02 | 2011-01-28 | Architektur zur robusten Kraft- und Impedanzsteuerung von seriellen elastischen Stellgliedern |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8525460B2 (de) |
JP (2) | JP2011177010A (de) |
DE (1) | DE102011009669B8 (de) |
Families Citing this family (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9409298B2 (en) | 2012-04-13 | 2016-08-09 | Rethink Robotics, Inc. | Flexure elements for series elastic actuators and related methods |
CN102632509B (zh) * | 2012-04-17 | 2015-05-27 | 浙江大学 | 具有力反馈控制的弹性驱动模块化关节 |
US9239100B1 (en) * | 2013-06-24 | 2016-01-19 | Meka Robotics, LLC | Rotary series elastic actuator |
KR101503469B1 (ko) | 2013-07-10 | 2015-03-18 | 한국과학기술연구원 | 외력 변화를 기반으로한 강성 조절 시스템 |
FR3008916B1 (fr) * | 2013-07-26 | 2015-08-07 | Commissariat Energie Atomique | Procede de commande d'un segment de bras de comanipulateur |
JP2015054387A (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-23 | セイコーエプソン株式会社 | ロボットアームおよびロボット |
JP6337432B2 (ja) | 2013-09-10 | 2018-06-06 | セイコーエプソン株式会社 | 関節駆動装置及びロボット |
US9796097B2 (en) | 2013-09-10 | 2017-10-24 | Seiko Epson Corporation | Robot and manufacturing method for robot |
CN104440941B (zh) * | 2013-09-13 | 2018-02-13 | 精工爱普生株式会社 | 机械手臂以及机器人 |
DE102013223603A1 (de) * | 2013-11-19 | 2015-05-21 | Ferrobotics Compliant Robot Technology Gmbh | Roboterarm |
USD781943S1 (en) * | 2014-04-11 | 2017-03-21 | Abb Gomtec Gmbh | Robotic arm component |
DE102014105321C5 (de) | 2014-04-14 | 2018-11-29 | Kastanienbaum GmbH | Antriebsvorrichtung mit Motor-Getriebe-Einheit |
CN104015202B (zh) * | 2014-06-20 | 2016-09-07 | 北京航空航天大学 | 液压串联弹性驱动器 |
USD776178S1 (en) * | 2014-10-16 | 2017-01-10 | Abb Gomtec Gmbh | Robotic arm |
KR101639326B1 (ko) * | 2014-10-21 | 2016-07-13 | 주식회사 디지아이 | 디지털 프린팅 머신의 인쇄지용 권취장치 |
CN105397837B (zh) * | 2015-12-16 | 2017-05-03 | 哈尔滨工业大学 | 一种单向串联弹性驱动器 |
JP6950687B2 (ja) | 2016-06-07 | 2021-10-13 | ソニーグループ株式会社 | 義足 |
TWI592588B (zh) | 2016-07-12 | 2017-07-21 | 財團法人工業技術研究院 | 電磁彈簧及包含此電磁彈簧的彈性致動器 |
CN106420257B (zh) * | 2016-09-05 | 2018-11-09 | 南京航空航天大学 | 基于串联弹性驱动器的上肢用康复外骨骼机器人 |
CN109070344B (zh) * | 2017-03-24 | 2023-04-04 | 株式会社虹之机器 | 串联弹性驱动器装置、串联弹性驱动器控制方法及利用其的系统 |
USD807936S1 (en) * | 2017-04-27 | 2018-01-16 | Engineering Services Inc. | Robotic joint |
US10022861B1 (en) | 2017-04-27 | 2018-07-17 | Engineering Services Inc. | Two joint module and arm using same |
USD802041S1 (en) * | 2017-04-27 | 2017-11-07 | Engineering Services Inc | Robotic arm |
GB201707473D0 (en) * | 2017-05-10 | 2017-06-21 | Moog Bv | Optimal control of coupled admittance controllers |
WO2019038745A1 (en) * | 2017-08-25 | 2019-02-28 | Flexiv Robotics Ltd. | ROTARY ACTUATOR COUPLED ELASTICALLY AND PARALLALLY |
CN107443381B (zh) * | 2017-09-05 | 2020-08-04 | 中科新松有限公司 | 一种弹性驱动关节的力矩寻零方法 |
USD890238S1 (en) * | 2018-03-02 | 2020-07-14 | Abb Schweiz Ag | Joint for an industrial robot |
USD929481S1 (en) * | 2018-04-27 | 2021-08-31 | Staubli Faverges | Industrial robots |
USD883351S1 (en) * | 2018-05-10 | 2020-05-05 | Robotiq Inc. | Robotic end effector |
USD895705S1 (en) * | 2018-05-18 | 2020-09-08 | Universal Robots A/S | Robot joint having an input flange, an output flange, and a top lid |
USD898090S1 (en) * | 2018-05-18 | 2020-10-06 | Universal Robots A/S | Toothed connection flange for a robot joint |
CN108873686B (zh) * | 2018-07-03 | 2019-04-26 | 北京华悦龙驰科技有限公司 | 一种用于串联弹性驱动器的控制方法 |
CN109202956B (zh) * | 2018-11-09 | 2021-07-27 | 山东大学 | 一种基于串联弹性驱动器的柔顺关节机械臂 |
KR102090446B1 (ko) * | 2018-11-12 | 2020-03-18 | (주)로보티즈 | 입력과 출력을 연결하는 탄성부재를 갖는 구동장치 |
CN109176596B (zh) * | 2018-11-16 | 2024-04-19 | 上海岭先机器人科技股份有限公司 | 一种带弹性力矩补偿元件的一体化关节 |
USD891494S1 (en) * | 2019-03-15 | 2020-07-28 | Misty Robotics, Inc. | Socket for a Robotic arm |
USD890829S1 (en) * | 2019-03-15 | 2020-07-21 | Misty Robotics, Inc. | Flange for a robotic arm |
USD891495S1 (en) * | 2019-03-15 | 2020-07-28 | Misty Robotics, Inc. | Plug accessary for a robotic device |
USD900185S1 (en) * | 2019-03-15 | 2020-10-27 | Misty Robotics, Inc. | Accessory port for a robotic device |
CN110053037B (zh) * | 2019-04-22 | 2021-04-09 | 珠海格力智能装备有限公司 | 机器人的关节力矩确定的方法 |
CN113905858B (zh) * | 2019-05-27 | 2024-04-26 | 索尼集团公司 | 机器人装置和机器人装置的控制方法以及负荷补偿装置 |
US11491960B2 (en) * | 2019-09-30 | 2022-11-08 | Sabanci Universitesi | Force-feedback brake pedal system |
DE102021100276A1 (de) | 2021-01-11 | 2022-07-14 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Roboter, Antriebseinheit für einen Roboter und Verfahren zur Positionierung |
CN112987812B (zh) * | 2021-02-24 | 2021-12-10 | 深圳市优必选科技股份有限公司 | 一种力矩控制方法、装置、终端设备及存储介质 |
CN113255208B (zh) * | 2021-04-21 | 2023-05-12 | 杭州新剑机器人技术股份有限公司 | 用于机器人的串联弹性执行器的神经网络模型预测控制方法 |
JP2023059235A (ja) | 2021-10-14 | 2023-04-26 | ヤンマーホールディングス株式会社 | 駆動装置及び作業機械 |
USD991301S1 (en) * | 2021-11-22 | 2023-07-04 | Aeolus Robotics Singapore Pte. Ltd. | Ultraviolet disinfecting robot end effector |
DE102022103020A1 (de) | 2022-02-09 | 2023-08-10 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Verfahren zum Betrieb eines Antriebsmoduls zum Bewegen eines Gelenkarms eines Industrieroboters und Antriebsmodul |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2580502B2 (ja) | 1986-12-15 | 1997-02-12 | 工業技術院長 | 減速機付モ−タの力・トルク制御方法 |
US5650704A (en) | 1995-06-29 | 1997-07-22 | Massachusetts Institute Of Technology | Elastic actuator for precise force control |
DE102008064391A1 (de) | 2007-12-27 | 2009-07-02 | Okuma Corporation | Maschinendiagnostizierendes Verfahren und dementsprechende Vorrichtung |
Family Cites Families (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5103404A (en) * | 1985-12-06 | 1992-04-07 | Tensor Development, Inc. | Feedback for a manipulator |
US4860215A (en) * | 1987-04-06 | 1989-08-22 | California Institute Of Technology | Method and apparatus for adaptive force and position control of manipulators |
DE3918587A1 (de) * | 1988-06-13 | 1989-12-14 | Westinghouse Electric Corp | Umkonfigurierbarer gelenkiger roboterarm |
US4974210A (en) * | 1989-05-01 | 1990-11-27 | General Electric Company | Multiple arm robot with force control and inter-arm position accommodation |
JPH03243193A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-30 | Toshiba Corp | 電動機制御装置 |
JP2516825B2 (ja) * | 1990-05-14 | 1996-07-24 | 日本電信電話株式会社 | 二次元相対位置決め方法 |
JP3148827B2 (ja) * | 1992-04-30 | 2001-03-26 | 本田技研工業株式会社 | 脚式移動ロボットの歩行制御装置 |
US5499320A (en) * | 1993-03-24 | 1996-03-12 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Extended task space control for robotic manipulators |
US5887121A (en) * | 1995-04-21 | 1999-03-23 | International Business Machines Corporation | Method of constrained Cartesian control of robotic mechanisms with active and passive joints |
DE19703915C1 (de) * | 1997-02-03 | 1998-08-06 | Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt | Verfahren zur Kommandosteuerung für eine interaktive Bahnführung eines kinematisch redundanten Manipulators |
US6003415A (en) * | 1997-09-23 | 1999-12-21 | Houston Instrument Tooling Company, Inc. | Toolholder with cam locking mechanism |
US6033415A (en) * | 1998-09-14 | 2000-03-07 | Integrated Surgical Systems | System and method for performing image directed robotic orthopaedic procedures without a fiducial reference system |
JP4491083B2 (ja) * | 1999-02-25 | 2010-06-30 | 株式会社日立産機システム | モータ制御装置およびその同期方法 |
FR2815189B1 (fr) * | 2000-10-06 | 2003-01-03 | Moving Magnet Tech | Moto-reducteur electrique sans balai autocommute sur un signal de position absolu |
US7090200B2 (en) * | 2001-11-27 | 2006-08-15 | Morse Christopher J | Actuator |
JP2004336879A (ja) * | 2003-05-07 | 2004-11-25 | Tamagawa Seiki Co Ltd | 駆動回路内蔵型サーボモータ |
US9002518B2 (en) * | 2003-06-30 | 2015-04-07 | Intuitive Surgical Operations, Inc. | Maximum torque driving of robotic surgical tools in robotic surgical systems |
JP4148189B2 (ja) | 2004-06-14 | 2008-09-10 | トヨタ自動車株式会社 | 柔軟関節ロボットアームの制御装置 |
US9110456B2 (en) * | 2004-09-08 | 2015-08-18 | Abb Research Ltd. | Robotic machining with a flexible manipulator |
US8512415B2 (en) * | 2005-03-31 | 2013-08-20 | Massachusetts Institute Of Technology | Powered ankle-foot prothesis |
EP1815950A1 (de) * | 2006-02-03 | 2007-08-08 | The European Atomic Energy Community (EURATOM), represented by the European Commission | Chirurgisches Robotersystem zur Durchführung minimal-invasiver medizinischer Operationen |
US8924021B2 (en) * | 2006-04-27 | 2014-12-30 | Honda Motor Co., Ltd. | Control of robots from human motion descriptors |
JP4267027B2 (ja) * | 2006-12-07 | 2009-05-27 | ファナック株式会社 | ロボット制御装置 |
WO2009013985A1 (ja) * | 2007-07-25 | 2009-01-29 | Kabushiki Kaisha Yaskawa Denki | 多自由度ステージ制御装置 |
JP5071140B2 (ja) * | 2008-02-14 | 2012-11-14 | トヨタ自動車株式会社 | 脚式ロボット、及びその制御方法 |
DE102008019182A1 (de) * | 2008-04-17 | 2009-10-22 | Voith Patent Gmbh | Elektromechanischer Antrieb zur Betätigung von Ventilen |
-
2010
- 2010-02-02 US US12/698,832 patent/US8525460B2/en active Active
-
2011
- 2011-01-27 JP JP2011015325A patent/JP2011177010A/ja active Pending
- 2011-01-28 DE DE102011009669.8A patent/DE102011009669B8/de active Active
-
2014
- 2014-03-19 JP JP2014055990A patent/JP6121351B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2580502B2 (ja) | 1986-12-15 | 1997-02-12 | 工業技術院長 | 減速機付モ−タの力・トルク制御方法 |
US5650704A (en) | 1995-06-29 | 1997-07-22 | Massachusetts Institute Of Technology | Elastic actuator for precise force control |
DE102008064391A1 (de) | 2007-12-27 | 2009-07-02 | Okuma Corporation | Maschinendiagnostizierendes Verfahren und dementsprechende Vorrichtung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2014140300A (ja) | 2014-07-31 |
JP6121351B2 (ja) | 2017-04-26 |
DE102011009669B8 (de) | 2024-02-29 |
DE102011009669A1 (de) | 2011-12-29 |
JP2011177010A (ja) | 2011-09-08 |
US8525460B2 (en) | 2013-09-03 |
US20110190934A1 (en) | 2011-08-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE102011009669B4 (de) | Architektur zur robusten Kraft- und Impedanzsteuerung von seriellen elastischen Stellgliedern | |
EP2628575B1 (de) | Verfahren zum Ermitteln eines Drehmoments und Industrieroboter | |
DE102010045531B4 (de) | Serielles elastisches Drehstellglied | |
DE102017005043A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Erkennen einer Abnormalität eines Gelenks eines Parallelarmroboters | |
DE112017003961B4 (de) | Steuerung für Parallelverbindungsmechanismus | |
EP3651946B1 (de) | Anordnung für einen knickarmroboter und verfahren zum bestimmen einer positionierung einer aufnahme für einen endeffektor eines knickarmroboters | |
DE102018133349A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Momentschätzung | |
DE102019104169B4 (de) | Quadrantenbasierte reibungskompensation für eine schätzung der reifenlast in lenkungssystemen | |
DE112011105755T5 (de) | Positionierungssteuersystem für einen mit einem Wellgetriebe ausgestatteten Aktuator | |
DE112017002846T5 (de) | Vorrichtung zur Abnormalitätsdiagnose und Verfahren zur Abnormalitätsdiagnose | |
EP3024684B1 (de) | Haptisches kraftfahrzeug-fahrpedal mit elastisch angekoppeltem aktuator sowie verfahren und regelungseinheit zum regeln desselben | |
EP1980374A2 (de) | Robotersteuerung, Industrieroboter und Verfahren zum Erhalten eines absolutgenauen Modells | |
EP3939753A1 (de) | Verfahren zur ausrichtung eines roboterarms | |
DE102011117094A1 (de) | Robuster betrieb von sehnengetriebenen roboterfingern unter verwendung von kraft- und positionsbasierten steuergesetzen | |
DE112006003911B4 (de) | Türvorrichtung für einen Aufzug | |
WO2018037011A1 (de) | Rastmomentkompensation bei einem industrieroboter | |
DE102016008866A1 (de) | Robotersteuervorrichtung mit Kompensation elastischer Deformation eines Stützkörpers | |
DE102020126209A1 (de) | Roboter | |
DE19942738A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Verbessern des dynamischen Verhaltens eines Roboters | |
DE112004002552T5 (de) | Steuereinrichtung für einen Roboter | |
DE102019122416B4 (de) | Roboter | |
DE102016013083B4 (de) | Kalibrieren eines Modells eines Prozess-Roboters und Betreiben eines Prozess-Roboters | |
DE102018124685A1 (de) | Drehmomentmessvorrichtung für ein Spannungswellengetriebe | |
DE102013217184B4 (de) | Betätigungseinrichtung | |
DE19500738C1 (de) | Regelanordnung und Regelverfahren für einen motorisch betriebenen Gelenkarm |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R083 | Amendment of/additions to inventor(s) | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R018 | Grant decision by examination section/examining division | ||
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: THE U.S.A. AS REPRESENTED BY THE ADMINISTRATOR, US Free format text: FORMER OWNER: GM GLOBAL TECHNOLOGY OPERATIONS LLC (N. D. GES. D. STAATES DELAWARE), DETROIT, MICH., US Owner name: GM GLOBAL TECHNOLOGY OPERATIONS LLC (N.D.GES.D, US Free format text: FORMER OWNER: GM GLOBAL TECHNOLOGY OPERATIONS LLC (N. D. GES. D. STAATES DELAWARE), DETROIT, MICH., US |
|
R083 | Amendment of/additions to inventor(s) |