DE102007022622A1

DE102007022622A1 - Anschlagvorrichtung für Fahrzeugfederung mit verstärkter Dichtheit

Info

Publication number: DE102007022622A1
Application number: DE102007022622A
Authority: DE
Inventors: Anthony Chamousset; Laurent Lebrun-Damiens
Original assignee: Societe Nouvelle de Roulements SNR SA
Current assignee: NTN SNR Roulements SA
Priority date: 2006-05-16
Filing date: 2007-05-15
Publication date: 2007-11-22
Also published as: JP2007308137A; US7837016B2; US20070267793A1; FR2901179A1; BRPI0701710B1; FR2901179B1; BRPI0701710A

Abstract

Ein Federungsanschlag für ein mit einer Schraubenfeder (10) ausgestattetes Federbein eines Kraftfahrzeugs umfasst ein starres Anschlaglager (24) mit einer unteren, in Bezug auf eine obere Metallscheibe (26) drehbaren Metallscheibe (28), ein Zwischenstützteil (38) aus synthetischem Material für die Übertragung auf die untere Scheibe der von der Feder ausgeübten Kräfte, und einen Deckel (22), der die obere Scheibe bedeckt und mit dem Zwischenstützteil eine Aufnahme (54) für das Lager bildet. Der Deckel weist einen Mantel (22) auf, der mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils ein ringförmiges Labyrinth (60) bildet, das radial außerhalb der Aufnahme angeordnet ist und die Aufnahme mit dem Äußeren verbindet, wobei das ringförmige Labyrinth nacheinander, ab der Aufnahme nach außen, einen ersten ringförmigen Druckverlust mit radialem Spiel J1, einen zweiten ringförmigen Druckverlust mit axialem Spiel J2, sowie einen dritten ringförmigen Druckverlust mit radialem Spiel J3 umfasst.

Description

Technischer Bereich der Erfindung
Die Erfindung betrifft einen Federungsanschlag für ein Federbein eines Fahrzeugs, insbesondere für ein teleskopisches Federbein für ein Leitrad eines Kraftfahrzeugs, mit einem Lager und Schutzmitteln dieses Lagers.
Stand der Technik
Üblicherweise sind die Federungsanschlaglager in zweiteiligen Gehäusen angeordnet, die durch an einem der Gehäuseteile befestigte und sich an dem anderen Teil des Gehäuses reibende Dichtungslippen geschlossen sind, wie in der Schrift EP 1 000 781 erläutert. Diese Technologie hat den Nachteil, ein Reibungsdrehmoment zwischen den drehenden Teilen, ein so genanntes Widerstandsdrehmoment, zu erzeugen, das besonders nachteilig bei Anwendungen an Leiträdern ist.
Um dieses Widerstandsdrehmoment zu beseitigen, wurde vorgeschlagen, die konventionellen Dichtungen durch kontaktlose Schutzvorrichtungen zu ersetzen, d.h. durch Vorrichtungen, deren drehbare Teile kontaktlos ineinander eingreifen, um einen bedeutenden Druckverlust zwischen dem Äußeren und der Aufnahme des Lagers zu bewirken. Ein erstes Beispiel dieses Technologietyps wird in der Schrift FR 2 857 906 , die einen Federungsanschlag für ein Federbein mit Schraubenfeder beschreibt, umfassend ein eine Rotationsachse der Vorrichtung definierendes Anschlaglager sowie eine untere, in Bezug auf eine obere Metallscheibe drehbare Metallscheibe. Zwischen der Schraubenfeder und dem Lager ist ein Stützteil aus synthetischem Material angeordnet, um die von der Feder ausgeübten Kräfte auf die untere Scheibe zu übertragen. Ein Deckel bedeckt die obere Scheibe und begrenzt mit dem Stützteil eine Aufnahme für das Lager. Der Deckel weist einen zylindrischen Mantel auf, der kontaktlos einen zylindrischen Umfangsbereich des Stützteils abdeckt und einen Druckverlust zwischen der Aufnahme und dem Äußeren begrenzt. Der einfache Aufbau des Druckverlusts ermöglicht, sich mit relativen Bewegungen zwischen dem Deckel und dem Stützteil abzufinden, die insbesondere auf die geringe Steifigkeit der Scheiben des Lagers zurückzuführen sind. Ein Ansteigen von Flüssigkeit durch Kapillarität ist jedoch nicht auszuschließen, und die Dichtheit ist von mäßiger Qualität.
Ein zweites Beispiel für den Schutz eines kontaktlosen Federungsanschlaglagers wird in der Schrift US 6 257 605 vorgeschlagen, die einen Federungsanschlag für ein Federbein mit Schraubenfeder beschreibt, umfassend ein eine Rotationsachse der Vorrichtung definierendes Anschlaglager sowie eine untere in Bezug auf eine obere Metallscheibe drehbare Metallscheibe. Zwischen der Schraubenfeder und dem Lager ist ein Stützteil aus synthetischem Material angeordnet, um die von der Feder ausgeübten Kräfte auf die untere Scheibe zu übertragen. Ein Deckel bedeckt die obere Scheibe und begrenzt mit dem Stützteil eine Aufnahme für das Lager. Der Deckel und das Stützteil begrenzen eine erste Labyrinthdichtung. Eine zweite, außerhalb der ersten angeordnete Labyrinthdichtung wird zwischen einer Verlängerung des Stützteils und einem Befestigungsblech des Lagers an der Fahrzeugkarosserie begrenzt. Zwischen den beiden Labyrinthdichtungen ist eine große ringförmige mit einer Senke ausgestattete Kammer angeordnet. Die Komplexität der Vorrichtung und ihrer Bestandteile ist extrem. Die zweite Labyrinthdichtung hat zwangsläufig große Spiele aufgrund ihres Abstands zur Achse des Federbeins, denn die Bewegungen des Beins außerhalb seiner Achse werden verstärkt durch elastische Verformungen der Teile und der Betriebsspiele. Die Leistungen dieser Außendichtung sind in Bezug auf die Dichtheit demnach schlecht, wodurch auch die Senke in der Zwischenkammer erforderlich ist. Ferner läuft die Senke direkt in eine Schutzkammer der Stange des teleskopischen Dämpfers des Federbeins, wodurch der Dämpfer verschmutzt wird. Demnach ist das System nur wenig leistungsfähig und sehr aufwändig.
Beschreibung der Erfindung
Die Aufgabe der Erfindung ist daher, die Nachteile des Stands der Technik zu beseitigen, indem sie einen Anschlag zur Verfügung stellt, der ohne Reibung und ohne nennenswerte Vergrößerung der axialen und radialen Abmessung ermöglicht, eine hochwertige Dichtheit zwischen den drehbaren Elementen eines Federungsanschlags zu gewährleisten.
Diese Aufgabe wird gelöst dank einer Federungsanschlag-Vorrichtung für ein Federbein eines Fahrzeugs, wobei das Federbein eine Schraubenfeder aufweist und die Vorrichtung folgende Bestandteile umfasst:

– ein starres Anschlaglager, das eine Rotationsachse der Vorrichtung definiert und eine untere, in Bezug auf eine obere Metallscheibe drehbare Metallscheibe aufweist;
– ein Zwischenstützteil aus synthetischem Material für die Übertragung auf die untere Scheibe der von der Feder ausgeübten Kräfte, wobei das Zwischenstützteil einen ringförmigen Stützbereich für die untere Scheibe umfasst; und
– einen Deckel, der die obere Scheibe abdeckt und mit dem Zwischenstützteil eine Aufnahme für das Lager begrenzt, wobei der Deckel einen Mantel aufweist, der kontaktlos einen Umfangsbereich des Zwischenstützteils abdeckt und mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils ein ringförmiges Labyrinth begrenzt, das radial außerhalb der Aufnahme angeordnet ist und die Aufnahme mit dem Äußeren verbindet, wobei das ringförmige Labyrinth nacheinander, von Innen nach Außen der Aufnahme, einen ersten ringförmigen Druckverlust mit radialem Spiel J1, einen zweiten ringförmigen Druckverlust mit axialem Spiel J2 und einen dritten ringförmigen Druckverlust mit radialem Spiel J3 umfasst.

Mit dem Ausdruck Druckverlust sind Engstellen gemeint, des Labyrinths 60 gemeint, die das Eindringen von Flüssigkeit in die Lageraufnahme beeinträchtigen. Die Steifigkeit des Lagers ermöglicht es, relativ geringe Spiele zu realisieren, ohne Reibungsrisiko im Bereich des Labyrinths.
Vorzugsweise bildet der Mantel eine obere zylindrische Wand, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den ersten Druckverlust begrenzt. Der Umfangsbereich des Zwischenstützteils weist einen ringförmigen Kragen mit einem radialen Endrand auf, der gegenüber der oberen zylindrischen Wand angeordnet ist und mit der oberen zylindrischen Wand den ersten Druckverlust begrenzt. Der ringförmige Kragen bildet eine Schulter, die mit elastischen, aus dem Mantel des Deckels abstehenden Haken zusammenwirkt. Diese elastischen Haken stehen unter Benutzungsbedingungen, nach der Montage der Vorrichtung am Fahrzeug, nicht in Kontakt mit der Schulter, sondern dienen zum Zusammenhalten des Deckels, des Lagers und des Zwischenstützteils, um eine vormontierte, funktionelle Unterbaugruppe zu bilden.
Vorzugsweise umfasst das ringförmige Labyrinth, nach dem dritten Druckverlust nach Außen, einen vierten ringförmigen Druckverlust mit axialem Spiel J4. Dadurch wird die Dichtheit verbessert. Vorzugsweise umfasst der Mantel eine ebene oder kegelstumpfartige ringförmige Wand, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den vierten Druckverlust begrenzt, wobei die ebene oder kegelstumpfartige ringförmige Wand eine radiale Abmessung E aufweist.
Nach einer Ausführungsform besteht die ebene ringförmige Wand aus dem Endrand des Mantels, wobei der Mantel zumindest im Bereich dieses Rands eine Dicke E aufweist. Vorteilhafterweise hat der Mantel eine konstante Dicke E über seine gesamte Länge.
Vorzugsweise ist E größer als 1 mm. In der Praxis kann E ungefähr 1,5 mm betragen.
Vorzugsweise umfasst der Umfangsbereich des Zwischenstützteils eine ebene ringförmige Wand, die mit dem Mantel den zweiten Druckverlust begrenzt. Vorteilhafterweise befindet sich die ebene ringförmige Wand des Mantels in einem Abstand B in Bezug auf die ebene oder kegelstumpfartige Wand, die vorzugsweise den Endrand des Mantels darstellt, wobei die Größen B ≤ E über die Beziehung B ≤ 3 E verbunden sind. Nach einer bevorzugten Ausführungsform betragen J1 ≤ 1 mm und B ≤ 2 E. Diese Abmessungen zeigen, dass die Größe B nicht zu hoch sein muss, um eine gute Dichtheit zu erhalten, wodurch ein kompakter Aufbau erzielt werden kann.
Vorteilhafterweise umfasst der Umfangsbereich des Zwischenstützteils eine zylindrische Wand, die mit dem Mantel den dritten Druckverlust bildet und sich in Bezug auf die obere zylindrische Wand des Mantels in einem radialen Abstand A befindet, wobei die Größen A und E über die Beziehung A ≤ 2,5 E verbunden sind. Vorzugsweise betragen J2 ≤ 1 mm und A ≤ 1,5 E.
Nach einer Ausführungsform umfasst der Mantel eine zylindrische Innenwand, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den dritten Druckverlust bildet.
Nach einer Ausführungsform umfasst der Mantel eine ebene ringförmige Wand, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den zweiten Druckverlust bildet.
Vorzugsweise befindet sich das Labyrinth axial unter einer ringförmigen Außenöffnung des Lagers, die von der oberen und unteren Scheibe begrenzt ist, d.h. auf der Seite der Schraubenfeder. Der Fluss der von Außen kommenden flüssigen oder festen Verschmutzungen ist demnach durch die Schwerkraft behindert.
Vorzugsweise begrenzt der Deckel einen oberen Hohlraum zwischen der ringförmigen Außenöffnung des Lagers und dem ersten Druckverlust. Nach einer Ausführungsform begrenzt der Umfangsbereich des Zwischenstützteils mit dem Mantel einen ringförmigen Zwischenhohlraum mit einer radialen Querschnittfläche S₁, der zwischen dem ersten Druckverlust und dem zweiten Druckverlust angeordnet ist und so; dass S₁ ≥ 4 × J1 × J2. Nach einer Ausführungsform begrenzt der Umfangsbereich des Zwischenstützteils mit dem Mantel einen unteren ringförmigen Hohlraum mit einer radialen Querschnittfläche S₂, der zwischen dem dritten Druckverlust und dem vierten Druckverlust angeordnet ist und so, dass S₂ ≥ 4 × J4 × J3. Der obere, mittlere und untere ringförmige Hohlraum schränken das Ansteigen von Flüssigkeit durch Kapillarität ein. Der obere Hohlraum ermöglicht ebenfalls das Lagern von Fett.
Nach einer Ausführungsform sind das erste und dritte Spiel gleich. Nach einer Ausführungsform ist das Spiel J3 kleiner als 2 mm. Nach einer Ausführungsform sind J1 und J2 kleiner als 2 mm.
Vorzugsweise bestehen die Scheiben des Lagers aus tiefgezogenem Blech und haben eine Dicke von über 1,2 mm.
Vorzugsweise sind die rollenden Körper zwischen der oberen und unteren Scheibe angeordnet.
Nach einer Ausführungsform sind die rollenden Körper Kugeln mit einer in Bezug auf die Rotationsachse schrägen Lastlinie.
Vorteilhafterweise betragen der Außendurchmesser Φ₁ des Mantels und der wirksame Durchmesser Φ₂ des Lagers:
Demnach haben die relativen Verschiebungen der Flexionsteile kaum Auswirkungen, so dass die Reibungsrisiken im Bereich der Wände des Labyrinths eingeschränkt sind.
Das Zwischenstützteil weist eine Stützschulter für die Feder auf. Vorzugsweise betragen der Außendurchmesser Φ₃ der Stützschulter der Feder und der Außendurchmesser Φ₁ des Mantels:
Dadurch können unter Betriebsbedingungen die Flexionsverformungen der Teile eingeschränkt werden und demzufolge die Reibungsrisiken zwischen den Wänden des Labyrinths.
Die Steifigkeit des Lagers ist derart, dass wenn die Vorrichtung so ausgerichtet ist, dass ihre Rotationsachse vertikal verläuft, sie festgehalten wird von einem Schraubstock an einem diametralen Ende ihres Umfangs in einer ersten geometrischen axialen Bezugsebene, dass auf das gegenüber liegende diametrale Ende in der ersten axialen Ebene eine vertikale Kraft F ausgeübt wird, die einem Drehmoment von F × D = 70 Nm entspricht, wobei D der Abstand zwischen dem Aufbringungspunkt der Kraft F und einer zweiten geometrischen axialen Ebene, die senkrecht zur ersten axialen Ebene verläuft, ist, wobei sich das Zwischenstützteil auf einem in der zweiten axialen Ebene angeordneten Keil abstützt, wobei der Ablenkungswinkel des Teils der Vorrichtung auf der Seite des diametralen Aufbringungsendes der Kraft F, gemessen in der ersten axialen Ebene, kleiner ist als 8°.
Kurzbeschreibung der Figuren
Weitere Vorteile und Merkmale werden in der nachfolgenden Beschreibung von besonderen, nicht begrenzenden, beispielhaften Ausführungsformen der Erfindung näher erläutert und sind in den beiliegenden Zeichnungen dargestellt. Es zeigen:
1 einen axialen Schnitt eines Anschlags eines Federbeins nach einer ersten Ausführungsform der Erfindung;
2 ein Detail des Anschlags der ersten Ausführungsform der Erfindung;
3 einen Prüfstand der Biegesteifigkeit eines erfindungsgemäßen Anschlags;
4 einen axialen Schnitt eines Anschlags eines Federbeins nach einer zweiten Ausführungsform der Erfindung.
Zur Vereinfachung der Darstellung tragen die den einzelnen Ausführungsformen gemeinsamen Elemente die gleichen Bezugszeichen und ihre Beschreibung wird nicht systematisch wiederholt.
Ausführliche Beschreibung einer Ausführungsform
Gemäß 1 umfasst ein teleskopisches Federbein eine Schraubenfeder 10, einen teleskopischen Dämpfer, wovon nur die Stange 12 sichtbar ist, und einen Stossdämpfungspuffer 14, wobei diese Elemente zwischen einem Rad und der Karosserie eines Fahrzeugs angeordnet sind. Die Stange 12 des Dämpfers ist an ihrem oberen Ende über einen Verbindungsflansch 16 an einem Elastomerblock 18 befestigt, der von einem Metalleinsatz 20 verstärkt und in an sich bekannter Weise an der Struktur eines Fahrzeugs befestigt ist. Der Elastomerblock 18 bildet ebenfalls einen oberen Stützsitz für einen Deckel 22, in dem ein Wälzlager 24 eines Federungsanschlags 25 angeordnet ist.
Das Lager 24 besteht aus einer oberen Scheibe 26 und einer unteren Scheibe 28, beide aus tiefgezogenem Stahl, die Laufbahnen mit schrägem Kontakt für rollende Körper wie beispielsweise Kugeln 30 oder konische Rollen bilden. Demzufolge definiert das Lager eine Rotationsachse 31 des Anschlags. Die obere Scheibe 26 stützt sich am Boden 32 des Deckels 22 ab, während sich die untere Scheibe 28 an einem Stützbereich 34 abstützt, der ein Positionierungsrelief an der oberen Fläche 36 eines Zwischenstützteils 38 aus synthetischem Material bildet. Auf der Seite seiner unteren Fläche 42 weist das Zwischenstützteil 38 einen zylindrischen Mantel 44 auf, der eine externe Querstützschulter 46 der Feder 10 und eine interne Querstützschulter 48 des Dämpfungspuffers 14 trennt. Zwischen der externen Schulter 46 und der Feder 10 kann das ringförmige Ende 50 einer akkordeonartigen Manschette 52 eingefügt sein, um den Dämpfer gegen äußere Verschmutzungen zu schützen, wobei dieses Ende 50 der Manschette gegebenenfalls einen mechanischen Filter zwischen der Feder und dem Zwischenteil bildet, wodurch insbesondere die Übertragung der Laufgeräusche des Rads auf die Karosserie des Fahrzeugs eingeschränkt werden kann.
Der Deckel 22 begrenzt mit dem Zwischenstützteil eine Aufnahme 54 für das Lager 24. Der Deckel 22 weist einen Mantel 56 auf, der einen Umfangsbereich 58 des Zwischenstützteils 38 kontaktlos abdeckt und mit dem Umfangsbereich 58 des Zwischenstützteils ein ringförmiges Labyrinth 60 begrenzt, das die Aufnahme 54 mit dem Äußeren verbindet.
Wie in 2 im Detail dargestellt, umfasst dieses ringförmige Labyrinth 60 nacheinander, ab der Aufnahme bis nach außen, einen ersten Druckverlust mit radialem Spiel J1, der zwischen einer zylindrischen Innenwand 62 des Mantels und einem Kragen 64 des Umfangsbereichs 58 des Zwischenstützteils ausgebildet ist, sowie einen zweiten Druckverlust mit axialem Spiel J2, der zwischen einer ebenen ringförmigen Wand 66 des Mantels und einer ebenen ringförmigen Wand 68 eines radialen Vorsprungs 70 des Zwischenstützteils ausgebildet ist, dann einen dritten Druckverlust mit axialem Spiel J3, der zwischen einer zweiten zylindrischen Innenwand 72 des Mantels und einem zylindrischen Rand 74 des Vorsprungs 70 ausgebildet ist, und schließlich einen vierten Druckverlust mit axialem Spiel J4, der zwischen dem unteren kegelstumpfartigen Endrand 80 des Mantels und einer kegelstumpfartigen Wand 82 eines Kragens 84 des Umfangsbereichs des Zwischenstützteils ausgebildet ist, dessen Unterteil die Stützschulter 46 der Feder 10 bildet.
Der Kragen 64 bildet ferner eine Schulter 86, die das Einfügen von elastischen Haken 88 ermöglicht, die von dem Innenmantel 56 radial nach Innen abstehen. Diese Haken 88 dienen zur festen Verbindung des Deckels 22 mit dem Zwischenstützteil 38, um eine einheitliche Unterbaugruppe zu bilden, die unverändert an dem Elastomerblock 18 angebracht wird.
Das Labyrinth 60 befindet sich axial unter einer ringförmigen Außenöffnung 89 des Lagers, die von der oberen und unteren Scheibe 26, 28 begrenzt wird. Der Deckel 22 begrenzt einen oberen Hohlraum 90 zwischen der ringförmigen Außenöffnung 89 des Lagers und dem ersten Druckverlust. Ein ringförmiger Zwischenhohlraum 91 ist zwischen dem radialen Vorsprung 70, dem Kragen 64 des Zwischenstützteils und dem Mantel 56 ausgebildet. Dieser teilweise von den Haken 88 besetzte Hohlraum befindet sich zwischen dem ersten und dem zweiten Druckverlust und weist einen relativ großen Querschnitt S auf, vorzugsweise größer als 4 × J2 × J1. Ebenfalls ist ein unterer ringförmiger Hohlraum 92 ausgebildet zwischen dem radialen Vorsprung, der kegelstumpfartigen Wand und dem Mantel. Dieser auf einer Seite zum dritten Druckverlust und auf der anderen Seite zum vierten Druckverlust hin geöffnete Hohlraum 92 weist ebenfalls ein großes Volumen auf, wobei sein Querschnitt S₂ vorzugsweise größer ist als 4 × J3 × J4. Die drei Hohlräume 90, 91, 92 ermöglichen, das Ansteigen von Flüssigkeit durch Kapillarität zu unterbrechen. Ferner fördert die abfallende Flanke der kegelstumpfartigen Wand 82 die Beseitigung eventueller externer Verschmutzungen.
Die radialen Spiele J1 und J3 müssen eine Mindestabmessung aufweisen, die im Wesentlichen abhängig ist von den radialen Montagetoleranzen und den radialen Verformungen der Vorrichtung unter Betriebsbedingungen. In der Praxis können J1 und J3 gleich und relativ gering sein, beispielsweise zwischen 1 mm und 2,5 mm betragen.
Die axialen Spiele J2 und J4 müssen ihrerseits eine Mindestabmessung aufweisen, die im Wesentlichen abhängig ist von den axialen Montagetoleranzen sowie von den axialen und Flexionsverformungen der Vorrichtung unter Betriebsbedingungen. Um den Einfluss der Flexionsverformungen zu verringern und diese Spiele gering genug zu halten, ohne einen Kontakt zwischen den Teilen herzustellen, darf der Außendurchmesser Φ₁ des Mantels nicht sehr viel größer sein als der wirksame Durchmesser Φ₂ des Lagers. Vorzugsweise:
Bei diesem Ausführungsbeispiel hat man:
Ferner muss der Außendurchmesser Φ₃ des Zwischenstützteils der Feder etwa gleich groß sein wie der Außendurchmesser Φ₁ des Mantels. Vorzugsweise:
Bei diesem Ausführungsbeispiel hat man:
Dazu ist zu bemerken, dass die das Lager 22 bildenden Scheiben 26, 28 eine hohe Steifigkeit aufweisen, die ermöglicht, sehr geringe Spiele im Bereich der Druckverluste aufrecht zu erhalten. Diese Scheiben 26, 28 bestehen vorzugsweise aus 1,2 bis 2 mm dickem tiefgezogenem Blech. Bei dem Ausführungsbeispiel wurde ein 1,5 mm dickes Blech verwendet.
Um die Steifigkeit der aus dem Deckel 22, dem Lager 24 und dem Zwischenstützteil 38 bestehenden Unterbaugruppe 100 zu charakterisieren, wurde eine in 3 dargestellte Qualifikationsprüfung durchgeführt. In einem Schraubstock 102 wird, an seinem dünnsten Abschnitt, zwischen dem Deckel 22 und der Stützschulter der Feder 46, ein in einer ersten geometrischen axialen, parallel zur Ebene der Figur verlaufenden Referenzebene, ein diametrales Ende 104 des Umfangs der Unterbaugruppe eingespannt, wobei die Rotationsachse des Lagers vertikal ist. Das Zwischenstützteil 38 wird auf einem Keil 106 abgestützt, der in einer zweiten axialen, senkrecht zur ersten axialen Ebene verlaufenden Ebene angeordnet ist. Auf das diametrale Ende 110, das dem Schraubstock 102 gegenüber und in der ersten axialen Ebene liegt, wird über eine Stütze 112 eine vertikale Kraft F ausgeübt, die einem Drehmoment von F × D = 70 Nm entspricht, wobei D der Abstand zwischen dem Aufbringungspunkt der Kraft F und einer zweiten geometrischen axialen, quer zur ersten axialen Ebene verlaufenden Ebene ist. Man misst den Ablenkungswinkel des Teils der Vorrichtung auf der Seite des diametralen Aufbringungsendes der Kraft F, in der ersten axialen Ebene. Man betrachtet die Unterbaugruppe, und insbesondere das Lager, als steif genug, wenn der gemessene Winkel kleiner ist als 10° und vorzugsweise kleiner als 8°. Eine derartige Steifigkeit ermöglicht, unter normalen Betriebsbedingungen, eine Abwesenheit von Reibung zwischen den Teilen im Bereich des Labyrinths zu gewährleisten.
Eine zweite Ausführungsform der Erfindung ist in 4 dargestellt. Der Federungsanschlag dieser zweiten Ausführungsform unterscheidet sich von der ersten Ausführungsform dadurch, dass der Endrand des Mantels 80 und die ihm gegenüber liegende Wand 82 des Zwischenstützteils eben sind.
Selbstverständlich sind verschiedene Abänderungen möglich.
Die rollenden Körper können Rollen sein. Die Erfindung beschränkt sich nicht auf Wälzlager, sondern betrifft ebenfalls Gleitlager.
Das Zwischenstützteil kann durch einen Metalleinsatz verstärkt werden. Seine Innenfläche kann teilweise von einer Metallschale bedeckt sein.
Zwischen der oberen Scheibe und dem Deckel kann ein dichter Elastomerring angeordnet sein.

Claims

Federungsanschlag-Vorrichtung für ein Federbein eines Fahrzeugs, wobei das Federbein eine Schraubenfeder (10) aufweist und die Vorrichtung folgende Bestandteile umfasst: – ein starres Anschlaglager (24), das eine Rotationsachse (31) der Vorrichtung definiert und eine untere, in Bezug auf eine obere Metallscheibe (26) drehbare Metallscheibe (28) aufweist; – ein Zwischenstützteil (38) aus synthetischem Material für die Übertragung auf die untere Scheibe der von der Feder ausgeübten Kräfte, wobei das Zwischenstützteil einen ringförmigen Stützbereich (34) für die untere Scheibe umfasst; und – einen Deckel (22), der die obere Scheibe abdeckt und mit dem Zwischenstützteil eine Aufnahme (54) für das Lager begrenzt, wobei der Deckel einen Mantel (22) aufweist, der kontaktlos einen Umfangsbereich (58) des Zwischenstützteils abdeckt und mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils ein ringförmiges Labyrinth (60) begrenzt, das radial außerhalb der Aufnahme angeordnet ist und die Aufnahme mit dem Äußeren verbindet, wobei das ringförmige Labyrinth nacheinander, ab der Aufnahme nach außen, einen ersten ringförmigen Druckverlust mit radialem Spiel J1, einen zweiten ringförmigen Druckverlust mit axialem Spiel J2 und einen dritten ringförmigen Druckverlust mit radialem Spiel J3 umfasst.
Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel eine obere zylindrische Wand (62) umfasst, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den ersten Druckverlust begrenzt.
Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Umfangsbereich des Zwischenstützteils einen ringförmigen Kragen (64) mit einem radialen Endrand (74) aufweist, der gegenüber der oberen zylindrischen Wand angeordnet ist und mit der oberen zylindrischen Wand den ersten Druckverlust begrenzt.
Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der ringförmige Kragen eine Schulter (86) bildet, die mit elastischen, aus dem Mantel des Deckels abstehenden Haken (90) zusammenwirkt.
Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das ringförmige Labyrinth, nach dem dritten Druckverlust nach Außen, einen vierten ringförmigen Druckverlust mit axialem Spiel J4 umfasst.
Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel eine ebene oder kegelstumpfartige ringförmige Wand (80) umfasst, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den vierten Druckverlust begrenzt, wobei die ebene oder kegelstumpfartige ringförmige Wand eine radiale Abmessung E aufweist.
Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die ebene oder kegelstumpfartige ringförmige Wand des Mantels von einem Endrand (82) des Mantels gebildet wird, wobei der Mantel zumindest im Bereich dieses Rands eine Dicke E aufweist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass – der Umfangsbereich des Zwischenstützteils eine ebene ringförmige Wand (68) umfasst, die mit dem Mantel den zweiten Druckverlust begrenzt; – sich die ebene ringförmige Wand (66) des Mantels in einem Abstand B in Bezug auf die ebene oder kegelstumpfartige Wand (80) befindet, wobei die Größen B und E über die Beziehung B ≤ 3 E verbunden sind.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 4 in Kombination mit einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Umfangsbereich des Zwischenstützteils eine zylindrische Wand (74) umfasst, die mit dem Mantel den dritten Druckverlust bildet und sich in Bezug auf die obere zylindrische Wand des Mantels in einem radialen Abstand A befindet, wobei die Größen A und E über die Beziehung A ≤ 2,5 E verbunden sind.
Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel eine zylindrische Innenwand (72) umfasst, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den dritten Druckverlust bildet.
Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel eine ebene ringförmige Wand (66) umfasst, die mit dem Umfangsbereich des Zwischenstützteils den zweiten Druckverlust bildet.