DE10157439A1 - Moduseinrasthalbleiterlasersystem mit externem Resonator - Google Patents
Moduseinrasthalbleiterlasersystem mit externem ResonatorInfo
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Abstract
Die vorliegende Erfindung betrifft ein optisches System mit einem Resonator, das eine lichtemittierende Halbleitervorrichtung und eine optische Faser aufweist, die ein erstes Ende hat, das mit der lichtemittierenden Halbleitervorrichtung gekoppelt ist, wobei der Resonator eine Resonatorlänge hat, die zwischen einer ersten Fläche der lichtemittierenden Halbleitervorrichtung und einem zweiten Ende der optischen Faser begrenzt ist, worin eine Länge der optischen Faser derart ausgelegt ist, dass eine Moduseinrastoszillationsfrequenz nicht größer als 1 GHz beträgt.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Moduseinrasthalbleiter
lasersystem mit einem externen Resonantor und insbesondere ein
Moduseinrasthalbleiterlasersystem mit einem externen Resonantor
zum Abstrahlen eines ultrakurzen, optischen Impulses für opti
sche Messtechniken, zum Beispiel für eine optische Signalkurven
verlaufsmessung bei einer ultrahohen Geschwindigkeit.
Da der neueste Fortschritt in der optischen Technologie die
Emission von ultrakurzen, optischen Impulsen im Bereich von Fem
tosekunden anstelle von elektrischen Messungen, zum Beispiel mit
dem Abtastoszilloskop, ermöglicht, wird versucht, dass der ul
trakurze, optische Impuls als Abtasttorimpuls für das Messen von
ultrakurzen Ereignissen verwendet wird.
Der ultrakurze, optische Impuls wird als Abtasttorimpuls zum
Messen einer optischen Abtastsignalform bzw. Abtastwellenform,
zum Beispiel für die optische Messung von Augenmustern der opti
schen Wellenform verwendet. Zum Messen einzelner Abtastwerte ist
es notwendig, dass jeweilige optische Kreuzkorrelationssignalim
pulse ohne irgendeine Interferenz mit einem benachbarten Impuls
fotoelektrisch gewandelt werden. Zu diesem Zweck ist es weiter
hin notwendig, dass eine zyklische Frequenz des optischen Kreuz
korrelationssignalimpulses oder eine zyklische Frequenz des op
tischen Abtastimpulses unter ein Frequenzband eines optischen
Empfangssystems gesetzt wird. Aus diesem Grund wird im Unter
schied zur optischen Kommunikation eine Kette bzw. Reihe aus op
tischen Impulsen mit einer niedrigen zyklischen Frequenz von
nicht mehr als 1 GHz benötigt.
Zur Verbesserung des Auflösungsvermögens ist ein ultrakurzer,
optischer Impuls mit einigen Pikosekunden bis zu einigen Fem
tosekunden erwünscht. Der Modeneinrasthalbleiterlaser, der den
externen Resonator verwendet, ist für das Abstrahlen der Reihen
aus ultrakurzen, optischen Impulsen mit der niedrigen, zykli
schen Frequenz verwendbar.
Fig. 1 ist eine schematische Ansicht eines herkömmlichen Modus
einrasthalbleiterlasersystems mit einem externen Resonator (ca
vity). Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem enthält eine
Halbleiterlaservorrichtung 1, die einen Gewinnbereich 1a und
einen sättigbaren Absorptionsbereichs 1b mit einer Fläche 11b
bzw. Kristallfläche oder Seitenfläche des sättigbaren Absorpti
onsbereichs enthält. Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem
enthält weiterhin einen reflektierenden Endspiegel 8, der einen
externen Resonator in Zusammenwirken mit der Fläche 11b des sät
tigbaren Absorptionsbereichs bildet. Der externe Resonator ist
zwischen dem reflektierenden Endspiegel 8 und der Fläche 11b des
sättigbaren Absorptionsbereichs definiert bzw. begrenzt.
Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem enthält weiterhin eine er
ste Kollimatorlinse 2a, einen Wellenlängenteiler 3 und einen da
zwischen angeordneten Reflexionsspiegel 7, die an einer opti
schen Achse zwischen der Halbleiterlaservorrichtung 1 und dem
reflektierenden Spiegel 8 ausgerichtet sind. Die erste Kollima
torlinse 2a ist zwischen der Halbleiterlaservorrichtung 1 und
dem Wellenlängenteiler 3 angeordnet. Der Wellenlängenteiler 3
befindet sich zwischen der ersten Kollimatorlinse 2a und dem re
flektierenden Zwischenspiegel 7. Der reflektierende Zwischen
spiegel 7 ist an einem Zwischenabschnitt bzw. einem Zwischenort
auf der optischen Achse zwischen dem Wellenlängenteiler 3 und
dem reflektierenden Endspiegel 8 vorgesehen.
Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem enthält weiterhin eine
zweite Kollimatorlinse 2b, die es ermöglicht, dass ein optisches
Ausgangssignal, das von der Fläche 11b des sättigbaren Absorpti
onsbereichs abgestrahlt wird, durch die zweite Kollimatorlinse
2b gesendet wird. Eine Wellenlänge des Laserstrahls, der von der
Fläche 11b des sättigbaren Absorptionsbereichs emittiert wird,
hängt von einem Winkel des Wellenlängenteilers 3 in bezug auf
die optische Achse des externen Resonators ab.
Der reflektierende Zwischenspiegel 7 ermöglicht die Größenredu
zierung des Moduseinrasthalbleiterlasersystems, stellt aber
gleichsam ein optisches Element für das Moduseinrasthalbleiter
lasersystem dar. Eine Resonatorlänge ist zwischen der Fläche 11b
des sättigbaren Absorptionsbereichs und dem reflektierenden
Spiegel 8 festgelegt. Der reflektierende Zwischenspiegel 7 ist
in einer Richtung bewegbar, die mit der Pfeilmarke "A" angegeben
ist und die parallel zur optischen Achse ist. Die Bewegung oder
der Versatz des reflektierenden Zwischenspiegels 7 variiert die
Resonatorlänge. Eine Änderung der Resonatorlänge ändert die zy
klische Frequenz oder den Zyklus bzw. die Periode der Umkehrung
bzw. Umkehrbewegung des optischen Impulses in dem Resonator.
Für die optische Messung ist es wichtig, dass die Oszillations
frequenz, die zyklische Frequenz, der Polarisationszustand und
die optische Ausgangsintensität hochstabil sind. Zum Beispiel
wird für das Detektieren einer Änderung einer Ebene einer pola
risierten Welle in Übereinstimmung mit einer Antriebsspannung
zum Antreiben einer Schaltung, die gemessen werden soll, die
Ebene der polarisierten Welle für eine hochgenaue Messung kon
stant gehalten. Für eine zeitsequenzielle Abtastung werden Abta
stimpulse mit einer stabilen zyklischen Frequenz benötigt. Im
Fall einer zyklischen Frequenz von 1 GHz mit einer Schwankung in
der Größenordnung von nicht mehr als einigen zehn Hz ist deshalb
zum Beispiel eine hohe Stabilität der Frequenz in der Größenord
nung von 1E-7 bis 1E-8 erforderlich. Es ist weiterhin erforder
lich, dass die Frequenz der Abtastimpulse der Schwankung der zy
klischen Frequenz des gemessenen Lichts oder des gemessenen Sig
nals folgt.
Das herkömmliche Moduseinrasthalbleiterlasersystem der Fig. 1
ermöglicht, dass sich die Moduseinrastfrequenz über einen an
nehmbaren Bereich von einer Sollfrequenz aufgrund einer Resona
torlängenänderung ändert, die durch eine Temperaturänderung ver
ursacht wird.
Die Moduseinrasthalbleitervorrichtung, die eine zyklische Fre
quenz (Moduseinrastoszillationsfrequenz) von nicht mehr als
1 GHz hat, benötigt einen externen Resonator mit einer Resonator-
länge von zehn Zentimetern bis einigen zehn Zentimetern. Das Mo
duseinrasthalbleiterlasersystem von Fig. 1 verwendet einen frei
en Raum für den optischen Weg, weshalb die Resonatorlänge lang
ist. Wenn die zyklische Frequenz 1 GHz beträgt, beträgt die Re
sonatorlänge 15 Zentimeter. Wenn die zyklische Frequenz 250 MHz
beträgt, beträgt die Resonatorlänge 60 Zentimeter. Es ist
schwierig, den langen optischen Weg mit einem engen Raumangebot
in Einklang zu bringen. Es ist weiterhin schwierig, die Größe
des Moduseinrasthalbleiterlasersystems zu reduzieren. Das Modu
seinrasthalbleiterlasersystem großer Abmessung hat den Nachteil,
dass eine geringe Schwingung oder eine geringe Belastung einen
relativ großen Versatz der Teile verursacht und dass das Modu
seinrasthalbleiterlasersystem leicht dem Einfluss der Tempera
turschwankung und der mechanischen Schwingung ausgesetzt ist.
Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem großer Abmessung kann des
halb leicht eine Oszillationsfrequenz, eine zyklische Frequenz,
einen Polarisationszustand und eine optische Ausgangsintensität
haben, die sich über jeweilige, annehmbare Bereiche hinaus än
dert. Es ist deshalb schwierig, den erwünschten Langzeitbetrieb
und den erwünschten, hochstabilen Betrieb zu erreichen.
Zusätzlich zu der großen Resonatorlänge erschwert es der reflek
tierende Zwischenspiegel 7, die optische Achse des Resonators
einstellen zu können. Wenn der Moduseinrasthalbleiterlaser mit
externem Resonator in einem Messsystem verwendet wird, hat das
Messsystem eine große Abmessung.
Unter den vorstehend erwähnten Umständen ist deshalb die Ent
wicklung eines neuartigen Moduseinrasthalbleiterlasersystems er
wünscht, das eine Halbleiterlaservorrichtung und einen externen
Resonator aufweist, die frei von den zuvor erwähnten Problemen
sind.
Es ist deshalb eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein neu
artiges Moduseinrasthalbleiterlasersystem bereitzustellen, das
eine Halbleiterlaservorrichtung und einen externen Resonator
aufweist, die frei von den zuvor erwähnten Problemen sind.
Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein neu
artiges Moduseinrasthalbleiterlasersystem bereitzustellen, das
eine Halbleiterlaservorrichtung und einen externen Resonator
hat, wobei das Moduseinrasthalbleiterlasersystem eine reduzierte
Größe hat.
Es ist noch eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein
neuartiges Moduseinrasthalbleiterlasersystem bereitzustellen,
das eine Laservorrichtung und einen externen Resonator hat, wo
rin das Moduseinrasthalbleiterlasersystem eine verbesserte Sta
bilität der Oszillationsfrequenz, der zyklischen Frequenz und
der polarisierten Wellenebene gegenüber einer Temperaturschwan
kung und einer mechanischen Schwingung für eine lange Zeit hat.
Es ist noch eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein
neuartiges Moduseinrasthalbleiterlasersystem bereitzustellen,
das eine Halbleiterlaservorrichtung und einen externen Resonator
hat, worin das Moduseinrasthalbleiterlasersystem variabel in der
Oszillationsfrequenz und der zyklischen Frequenz ist.
Die vorliegende Erfindung stellt ein optisches System mit einem
Resonator bereit, das eine lichtabstrahlende Halbleitervorrich
tung und eine optische Faser hat, die ein erstes Ende hat, das
optisch mit der lichtabstrahlenden Halbleitervorrichtung gekop
pelt ist, wobei der Resonator eine Resonatorlänge hat, die zwi
schen einer ersten Fläche bzw. Kristallfläche der lichtabstrah
lenden Halbleitervorrichtung und einem zweiten Ende der opti
schen Faser definiert ist, worin eine Länge der optischen Faser
derart ausgelegt ist, dass eine Moduseinrastoszillationsfrequenz
nicht mehr als 1 GHz beträgt.
Die vorstehenden Aufgaben und weitere Aufgaben, Merkmale und
Vorteile der vorliegenden Erfindung sind aus der nachfolgenden
Beschreibung ersichtlich.
Bevorzugte Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden
nachfolgend im Detail mit Bezug auf die beiliegenden Zeichnungen
beschrieben.
Fig. 1 ist eine schematische Ansicht eines herkömmlichen
Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das einen Mo
duseinrasthalbleiterlaser und den externen
Resonator aufweist;
Fig. 2 ist eine schematische Ansicht eines ersten, neuar
tigen Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das einen
Moduseinrasthalbleiterlaser und einen externen
Resonator in einer ersten Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung aufweist;
Fig. 3 ist eine schematische Ansicht eines Beispiels eines
Längeneinstellers für den optischen Weg;
Fig. 4 ist eine schematische Ansicht eines weiteren Bei
spiels für den Längeneinsteller für einen optischen
Weg;
Fig. 5 ist eine Ansicht eines optischen Systems, das in
einem Gehäuse untergebracht ist;
Fig. 6 ist eine teilweise Querschnittsansicht des Laser
systems entlang einer Linie A-A' der Fig. 5;
Fig. 7 ist eine schematische Ansicht eines zweiten, neuar
tigen Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das ei
nen Moduseinrasthalbleiterlaser und einen externen
Resonator in einer zweiten Ausführungsform in Über
einstimmung mit der vorliegenden Erfindung auf
weist;
Fig. 8 ist eine schematische Ansicht eines modifizierten,
zweiten, neuartigen Moduseinrasthalbleiterlasersys
tems, das einen Moduseinrasthalbleiterlaser und ei
nen externen Resonator in einer modifizierten,
zweiten Ausführungsform in Übereinstimmung mit der
vorliegenden Erfindung hat;
Fig. 9 ist eine schematische Ansicht eines weiteren, modi
fizierten, zweiten, neuartigen Moduseinrasthalblei
terlasersystems mit einem Moduseinrasthalbleiterla
ser und einem externen Resonator gemäß einer weite
ren, modifizierten, zweiten Ausführungsform in
Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung;
Fig. 10 ist eine schematische Ansicht eines dritten, neuar
tigen Moduseinrasthalbleiterlasersystems mit einem
Moduseinrasthalbleiterlaser und einem externen Re
sonator in einer dritten Ausführungsform in Über
einstimmung mit der vorliegenden Erfindung;
Fig. 11 ist eine schematische Ansicht des Aufbaus einer
Halbleiterlaservorrichtung, die in dem optischen
System verwendet wird; und
Fig. 12 ist eine Ansicht der Module des Lasersystems.
Ein erster Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein optisches
System mit einem Resonator, das eine lichtemittierende Halblei
tervorrichtung und eine optische Faser aufweist, die ein erstes
Ende hat, das optisch mit der lichtemittierenden Halbleitervor
richtung gekoppelt ist, wobei der Resonator eine Resonatorlänge
hat, die zwischen einer ersten Fläche bzw. Kristallfläche oder
Seitenfläche der lichtemittierenden Halbleitervorrichtung und
einem zweiten Ende der optischen Faser definiert ist bzw. sich
erstreckt, worin eine Länge der optischen Faser derart ausgelegt
ist, dass eine Moduseinrastoszillationsfrequenz nicht mehr als
1 GHz beträgt.
Es wird bevorzugt, dass das optische System einen einzigen Modul
aufweist, wobei vorgesehen ist, dass die lichtemittierende
Halbleitervorrichtung und die optische Faser in einem einzigen
Gehäuse untergebracht sind, das eine Größe hat, die kleiner als
die Länge der optischen Faser ist. Das Einzelgehäuse kann wei
terhin bevorzugt eine Temperatursteuereinrichtung zum Steuern
einer Temperatur in dem Einzelgehäuse unterbringen.
Es wird auch bevorzugt, dass das optische System einen separaten
ersten Modul und einen separaten zweiten Modul aufweist, die
miteinander durch mindestens einen Verbinder verbindbar sind,
wobei vorgesehen ist, dass die lichtemittierende Halbleitervor
richtung in dem ersten Gehäuse untergebracht ist und dass die
optische Faser in dem zweiten Gehäuse untergebracht ist, das
eine Größe hat, die kleiner als die Länge der optischen Faser
ist.
Das erste Gehäuse bzw. das zweite Gehäuse können jeweils weiter
hin bevorzugt eine Temperatursteuereinrichtung zum Steuern einer
Temperatur in dem ersten Gehäuse bzw. dem zweiten Gehäuse unter
bringen.
Ein zweiter Aspekt der vorliegenden Erfindung betrifft ein opti
sches System mit einem ringförmigen Resonator, das eine licht
emittierende Halbleitervorrichtung und eine schleifenförmige bzw.
rückgekoppelte optische Faser mit einem ersten Ende und einem
zweiten Ende hat, die optisch mit der lichtemittierenden
Halbleitervorrichtung gekoppelt sind, wobei der Ringresonator
eine Resonatorlänge hat, die durch eine Länge der schleifenför
migen, optischen Faser und durch eine optische Weglänge zwischen
dem ersten Ende und dem zweiten Ende definiert ist, wobei eine
Länge der schleifenförmigen, optischen Faser derart ausgelegt
ist, dass eine Moduseinrastoszillationsfrequenz nicht mehr als
1 GHz beträgt.
Es wird bevorzugt, dass das optische System einen einzelnen Mo
dul hat, wobei vorgesehen ist, dass die lichtemittierende
Halbleitervorrichtung und die optische Faser in einem einzelnen
Gehäuse mit einer Größe untergebracht sind, die kleiner als die
Länge der schleifenförmigen, optischen Faser ist. Das einzige
Gehäuse kann weiterhin bevorzugt eine Temperatursteuereinrich
tung zum Steuern einer Temperatur in dem einzelnen Gehäuse auf
weisen.
Es wird bevorzugt, dass das optische System weiterhin einen se
paraten, ersten Modul und einen separaten, zweiten Modul auf
weist, die miteinander mittels eines ersten Verbinders verbind
bar sind, wobei vorgesehen ist, dass die lichtemittierende
Halbleitervorrichtung in dem ersten Gehäuse untergebracht ist
und dass die schleifenförmige, optische Faser in dem zweiten Ge
häuse untergebracht ist, das eine Größe hat, die kleiner als die
Länge der schleifenförmigen optischen Faser ist. Das erste Ge
häuse und das zweite Gehäuse haben jeweils bevorzugt eine Tem
peratursteuereinrichtung zum Steuern einer Temperatur in dem er
sten Gehäuse und dem zweiten Gehäuse.
Eine erste Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird nach
folgend im Detail mit Bezug auf die Zeichnungen beschrieben.
Fig. 2 ist eine schematische Ansicht eines ersten, neuartigen
Moduseinrasthalbleiterlasersystems mit einem Moduseinrast
halbleiterlaser und einem externen Resonator in einer ersten
Ausführungsform in Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfin
dung. Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem hat eine Halbleiter
laservorrichtung 1, die einen Gewinnbereich 1a bzw. einen Ver
stärkungsbereich mit einer nicht-reflektierenden Fläche 11a bzw.
Kristallfläche und einen sättigbaren Absorptionsbereich 1b mit
einer hoch reflektierenden Fläche 11b bzw. Kristallfläche auf
weist. Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem weist weiterhin
eine Kollimatorlinse 2a, einen Wellenlängenteiler 3, einen Län
geneinsteller 4 für den optischen Weg, die an einer optischen
Achse ausgerichtet sind. Die erste Kollimatorlinse 2a befindet
sich zwischen der Halbleiterlaservorrichtung 1 und dem Wellen
längenteiler 3. Der Wellenlängenteiler 3 befindet sich zwischen
der ersten Kollimatorlinse 2a und dem Eingeneinsteller für den
optischen Weg 4.
Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem enthält weiterhin eine
Konzentrationslinse 5 und eine optische Polarisationsaufrechter
haltungsfaser 6 mit einem nicht-reflektierenden Ende 6a und
einem hoch reflektierenden Ende 6b. Die Konzentrationslinse 5
befindet sich zwischen dem Längeneinsteller 4 für den optischen
Weg und dem nicht-reflektierenden Ende 6a der optischen Pola
risationsaufrechterhaltungsfaser 6. Die optische Polarisati
onsaufrechterhaltungsfaser 6 ist optisch mit der Halbleiter
laservorrichtung 1 durch die erste Sammellinse 2a, den Wellen
längenteiler 3, den Längeneinsteller 4 für den optischen Weg und
der Konzentrationslinse 5 gekoppelt. Ein Resonator ist zwischen
der hoch reflektierenden Fläche 11b der Halbleiterlaservorrich
tung 1 und dem hoch reflektierenden Ende 6b bzw. Anschluss der
polarisationsaufrechterhaltenden optischen Faser 6 definiert.
Das Moduseinrasthalbleiterlasersystem enthält weiterhin eine
zweite Kollimatorlinse 2b zum Ermöglichen, dass ein optisches
Ausgangssignal, das von der stark reflektierenden Fläche 11b
emittiert wird, durch die zweite Kollimatorlinse 2b gesendet
wird. Strom wird in den Gewinnbereich 1a der Halbleiterlaservor
richtung 1 für die Lichtemission und Lichtverstärkung injiziert.
Eine Hochfrequenzspannung wird auf der Moduseinrastfrequenz an
den sättigbaren Absorptionsbereich 1b der Halbleiterlaservor
richtung 1 durch eine Hochfrequenzenergieversorgung 120 ange
legt.
Die Strominjektion in den Gewinnbereich 1a und das Anlegen der
Hochfrequenzspannung bei der Moduseinrastfrequenz an den sättig
baren Absorptionsbereich 2b verursacht eine Laseremission. Der
emittierte Laserstrahl 100 wird durch die hoch reflektierte Flä
che 11b der Halbleiterlaservorrichtung 1 und durch das hoch re
flektierende Ende 6b der optischen Polarisationsaufrechterhal
tungsfaser 6 reflektiert. Der reflektierte Laserstrahl 100 wird
zyklisch bzw. periodisch zwischen der hoch reflektierenden Flä
che 11b der Halbleiterlaservorrichtung 1 und dem hoch reflek
tierenden Ende 6b der polarisationsbewahrenden, optischen Faser
6 mit einer Zeitperiode T hin und her reflektiert, worin T =
2L/c, wobei L die Resonatorlänge in der Vakuumlängenwandlung und
c die Lichtgeschwindigkeit sind. Das periodische hin und her Re
flektieren des emittierten Laserstrahls 100 verstärkt die In
tensität des Laserstrahls 100. Eine Laseroszillation wird durch
die zyklische Frequenz (Moduseinrastfrequenz) f (f = c/2L) ver
ursacht, die mit der Periode T synchronisiert ist. Der Laser
strahl 100 wird von der hoch reflektiven Fläche 11b der Halblei
terlaservorrichtung durch die zweite Kondensorlinse 2b emittiert
bzw. ausgestrahlt.
Es gibt keine spezielle Beschränkung des Aufbaus der Halbleiter
laservorrichtung 1. In dieser Ausführungsform enthält die
Halbleiterlaservorrichtung 1 den Gewinnbereich 1a, der die Strom
injektion für die Emission und die Verstärkung des Lichts emp
fängt, und den sättigbaren Absorptionsbereich 1b, der die Licht
absorption auf die Erhöhung der Lichtintensität hin abschwächt.
Der Gewinnbereich 1a hat eine aktive Schicht. Der sättigbare Ab
sorptionsbereich 1b hat eine sättigbare Absorptionsschicht. Die
aktive Schicht und die sättigbare Absorptionsschicht können op
tional eine InGaAs/InGaAsP-Vielfachquantumwannenstruktur mit
einer Bandlückenwellenlänge von 1,55 Mikrometer haben. Die akti
ve Schicht und die sättigbare Absorptionsschicht können in Al
ternative einen Bulk-Aufbau bzw. geschichteten Aufbau haben. Die
aktive Schicht und die sättigbare Absorptionsschicht können auf
einem streifenförmigen Bereich im Grundriss vorgesehen sein.
Stromblockierschichten sind weiterhin an beiden Seiten des
streifenförmigen Bereichs vorgesehen, auf dem die aktive Schicht
und die sättigbare Absorptionsschicht vorgesehen sind, so dass
die aktive Schicht und die sättigbare Absorptionsschicht vergra
ben sein können bzw. bedeckt sein können (buried).
Die nicht-reflektierende Fläche 11a und die hoch reflektierende
Fläche 11b sind mit dielektrischen Vielschichtstrukturen, zum
Beispiel TiO2/SiO2-Vielschichtstruktur oder Si/SiO2-Vielschicht
strukturen, beschichtet. Die nicht-reflektierende Fläche 11a hat
ein niedriges Reflexionsvermögen "R2", wohingegen die hoch re
flektive Fläche 11b ein hohes Reflexionsvermögen "R1" hat. R2
kann ungefähr 0,8 betragen. R1 kann ungefähr 1E-4 oder weniger
betragen. Der Gewinnbereich 1a und der sättigbare Absorptions
bereich 1b werden unabhängig voneinander mit Energie beauf
schlagt. Zum Beispiel wird an den Gewinnbereich 1a ein Gleich
strom angelegt. An den sättigbaren Absorptionsbereich 1b wird
eine Rückwärtsvorspannung und ein Hochfrequenzsignal bei einer
Moduseinrastfrequenz angelegt. Es ist jedoch als Modifikation
auch möglich, dass keine Energie an den sättigbaren Absorptions
bereich 1b angelegt wird, während an den Gewinnbereich 1a ein
Injektionsstrom angelegt wird, der mit der Moduseinrastfrequenz
moduliert ist. Es ist auch möglich als eine weitere Modifikati
on, dass die Halbleiterlaservorrichtung 1 nur den Gewinnbereich
1a ohne den sättigbaren Absorptionsbereich aufweist, wobei ein
Hochfrequenzsignal dem Injektionsstrom für den Gewinnbereich 1a
überlagert ist.
Ein optischer Impuls trifft auf den sättigbaren Absorptions
bereich 1b, wobei der optische Impuls einen ersten Halbabschnitt
und einen zweiten Halbabschnitt aufweist, der eine höhere Licht
intensität als der erste Halbabschnitt hat. Der sättigbare Ab
sorptionsbereich 1b kann den ersten Halbabschnitt absorbieren,
ist aber beim zweiten Halbabschnitt gesättigt, wodurch der zwei
te Halbabschnitt des optischen Impulses durch den sättigbaren
Absorptionsbereich 1b ohne Absorption hindurchgehen kann. Der
optische Impuls, der durch den sättigbaren Absorptionsbereich 1b
hindurchgegangen ist, hat eine Schärfe oder einen abrupten Über
gang mit einer schmalen Impulsweite.
Der sättigbare Absorptionsbereich 1b zeigt einen Selbstabsorpti
onsmodulationseffekt, der eine Phasensynchronisation zwischen
Laseroszillationslongitudinalmoden verursacht. Das Hochfrequenz
signal wird an den sättigbaren Absorptionsbereich 1b derart an
gelegt, dass das Erzeugungstiming der optischen Moduseinrastim
pulse mit dem zugeführten Hochfrequenzsignal synchronisiert ist.
Der Wellenlängenteiler 3 kann zum Beispiel ein Fabry-Ferot-Eta
lon bzw. Fabry-Perot-Etalon (nachfolgend einfach als Etalon be
zeichnet) aufweisen. Das Etalon kann eine planparallele Platte
mit gegenüberliegenden, reflektierenden Ebenen haben, die mit
hoch reflektierenden Beschichtungen versehen sind. Die plan
parallele Platte kann zum Beispiel eine Quarzplatte oder eine
Glasplatte aufweisen. Die hoch reflektiven Beschichtungen können
zum Beispiel eine dielektrische Vielschichtstruktur oder eine
Metallschicht aufweisen. Die gegenüberliegenden, reflektiven
Ebenen sind parallel zueinander. Die Lichtdurchlässigkeit hat
ein Maximum bei einem Wellenlängenabstand, der durch beide, je
weilige Reflexionsvermögen der gegenüberliegenden, reflektiven
Ebenen definiert ist, und einen effektiven Abstand auf der opti
schen Achse zwischen den gegenüberliegenden, reflektiven Ebenen.
Das Etalon ist derart ausgerichtet, dass die gegenüberliegenden,
reflektierenden Ebenen im Neigungswinkel zu der optischen Achse
zum Einstellen des effektiven Abstands eingestellt sind, wodurch
die Wellenlänge eingestellt wird, bei der die Durchlässigkeit
einen maximalen Wert annimmt. Die Einstellung des Neigungswin
kels des Etalons zur optischen Achse ermöglicht es, die Wellen
länge des Laserstrahls einzustellen.
In Alternative kann der Wellenlängenteiler 3 auch ein weiteres
Etalon aufweisen, das einen piezoelektrischen Aufnehmer auf
weist, der sandwichartig zwischen zwei ebenen Spiegeln angeord
net ist, wobei an dem piezoelektrischen Aufnehmer eine Spannung
angelegt ist. Die Einstellung des angelegten Spannungsniveaus
bzw. -wertes des piezoelektrischen Aufnehmers kann einen optisch
effektiven Abstand zwischen den beiden ebenen Spiegeln zum Ein
stellen der Wellenlänge einstellen, bei der die Durchlässigkeit
einen Maximalwert annimmt.
Zudem kann der Wellenlängenteiler 3 in Alternative auch ein wei
teres Etalon aufweisen, das einen Flüssigkristall aufweist, der
zwischen zwei ebenen Spiegeln sandwichartig angeordnet ist, wo
bei an dem piezoelektrischen Aufnehmer bzw. an den Flüssigkri
stall eine Spannung angelegt ist. Die Einstellung des angelegten
Spannungswertes des Flüssigkristalls kann einen optisch effekti
ven Abstand zwischen den beiden ebenen Spiegeln zum Einstellen
der Wellenlänge einstellen, bei der die Durchlässigkeit einen
Maximalwert annimmt.
Der Längeneinsteller 4 für den optischen Weg ist zum Kom
pensieren eines Fehlers der Länge der polarisationsaufrechter
haltenden optischen Faser 6 vorgesehen. Die Länge des Resonators
ist zwischen der hoch reflektierenden Fläche 11b der Halbleiter
laservorrichtung 1 und dem hoch reflektierenden Ende 6b der po
larisationsaufrechterhaltenden, optischen Faser 6 definiert. Der
Längeneinsteller 4 für den optischen Weg kann nämlich die Länge
des Resonators kompensieren.
Fig. 3 ist eine schematische Ansicht eines Beispiels des Län
geneinstellers für den optischen Weg. Der Längeneinsteller 4 für
den optischen Weg kann zum Beispiel gepaarte Keilprismen 21 und
22 aufweisen, die zum Beispiel transparente Materialien wie zum
Beispiel Quarz oder Glas aufweisen. Die beiden Keilprismen 21
und 22 haben die gleichen Brechungsindizes und den gleichen ver
tikalen Winkel. Die gepaarten Keilprismen 21 und 22 sind derart
kombiniert, dass sich geneigte Ebenen 21a und 22a dar gepaarten
Keilprismen 21 und 22 mit oder ohne gegenseitige Berührung gegen
überstehen und diese vertikalen Ebenen 21b und 22b sind verti
kal zur optischen Achse 20. Die gepaarten Keilprismen 21 und 22
sind in einer Richtung relativ bewegbar oder gleitbar oder ver
schiebbar, die mit einer Pfeilmarke "A" markiert ist und die pa
rallel zu den geneigten Ebenen 21a und 21b ist. Die relative Be
wegung der zwei Keilprismen 21 und 22 variiert bzw. ändert die
jeweiligen optischen Effektivabstände d1 und d2 der gepaarten
Keilprismen 21 und 22 auf der optischen Achse unter Beibehaltung
der vertikalen Ebenen 21b und 22b derart, dass sie vertikal zu
einer optischen Achse 20 sind. Die Variation bzw. Änderung der
optischen Effektivabstände d1 und d2 der gepaarten Keilprismen
21 und 22 auf der optischen Achse ändert eine effektive optische
Weglänge, weshalb der Längeneinsteller 4 für den optischen Weg
den Fehler der optischen Weglänge des Resonators kompensieren
kann. Der Längeneinsteller 4 für den optischen Weg kann nämlich
den Fehler der Länge der polarisationsbewahrenden, optischen Fa
ser 6 kompensieren.
Fig. 4 ist eine schematische Ansicht eines weiteren Beispiels
des Längeneinstellers für den optischen Weg. Der Längeneinstel
ler 4 für den optischen Weg kann in Alternative ein Paar von
rechtwinkligen, gleichschenkligen Dreiecksprismen 23 und 24 ha
ben, die zum Beispiel transparente Materialien wie Quarz oder
Glas haben können. Das rechtwinklige, gleichschenklige Dreieck
sprisma 23 hat zwei reflektierende Ebenen 23a und 23b und eine
nicht-reflektierende Grundebene 23c. Das rechtwinklige, gleich
schenklige Dreiecksprisma 24 hat zwei reflektierende, geneigte
Ebenen 24a und 24b und eine nicht-reflektierende Grundebene 24c.
Das rechtwinklige, gleichschenklige Dreiecksprisma 23 ist an der
optischen Achse derart befestigt, dass die nicht-reflektierende
Grundebene 23c parallel zur optischen Achse 20 ist. Das recht
winklige, gleichschenklige Dreiecksprisma 24 ist derart angeord
net, dass die nicht-reflektierende Grundebene 24c dem rechten
Winkel "A" des rechtwinkligen, gleichschenkligen Dreiecksprismas
23 gegenübersteht und auch parallel zu der nicht-reflektierenden
Grundebene 23c ist. Das rechtwinklige, gleichschenklige Dreieck
sprisma 24 ist in einer Richtung, die durch eine Pfeilmarke "B"
markiert ist, und die vertikal zu der nicht-reflektierenden
Grundebene 24c oder rechtwinklig zu der optischen Achse 20 ist,
bewegbar. Der optische Weg 100 wird durch die reflektierende
Ebene 23a, die reflektierende, geneigte Ebene 24a, die reflek
tierende, geneigte Ebene 24b und durch die reflektierende Ebene
23b definiert bzw. festgelegt.
Die Bewegung des rechtwinkligen, gleichschenkligen Dreieckspris
mas 24 in der Richtung, die mit der Pfeilmarke "B" markiert ist,
variiert einen räumlichen Abstand zwischen den gepaarten, recht
winkligen, gleichschenkligen Dreiecksprismen 23 und 24, wodurch
die optische Weglänge variiert wird. Die Einstellung des Ab
stands zwischen den gepaarten, rechtwinkligen, gleichschenkligen
Dreiecksprismen 23 und 24 stellt die optische Weglänge ein. Die
optische Weglänge variiert um das Doppelte eines Versatzes zwi
schen den gepaarten, rechtwinkligen, gleichschenkligen Dreieck
sprismen 23 und 24.
Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 stellt einen opti
schen Wellenleiter bereit. Die polarisationsbewahrende, optische
Faser 6 hat ein erstes Ende 6a, das mit einer nichtreflek
tierenden Beschichtung versehen ist, die zum Beispiel eine die
lektrische Vielschichtstruktur aufweisen kann. Die polarisati
onsbewahrende, optische Faser 6 hat auch ein zweites Ende 6b,
das mit einer hoch reflektierenden Beschichtung versehen ist,
die zum Beispiel eine dielektrische Multischichtstruktur oder
eine Metallschicht bzw. -film aufweisen kann. Das erste Ende 6a
ist optisch mit der Halbleiterlaservorrichtung 1 durch ein opti
sches System gekoppelt. Das zweite Ende 6b, das mit einer hoch
reflektiven Beschichtung versehen ist, wirkt mit der Fläche 11b
des sättigbaren Absorptionsbereichs 1b zusammen, um einen Fabry-
Perot-Resonator ausbilden zu können. Die Resonatorlänge ist
durch den optischen Wegabstand zwischen der Fläche 11b des sät
tigbaren Absorptionsbereichs und dem zweiten Ende 6b der pola
risationsbewahrenden, optischen Faser 6 bestimmt. Die optische
Weglänge bzw. der optische Wegabstand hängt stark von der Länge
der polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6 ab. Die Resona
torlänge hängt stark von der Länge der polarisationsbewahrenden,
optischen Faser 6 ab. Die Länge der polarisationsbewahrenden,
optischen Faser 6 wird derart gesetzt, dass die Moduseinra
stoszillationsfrequenz nicht mehr als 1 GHz beträgt. Wenn die
zyklische Frequenz bzw. Kreisfrequenz 1 GHz beträgt, ist die
Länge der polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6 auf 5 cm
gesetzt. Wenn die zyklische Frequenz bzw. Kreisfrequenz 500 MHz
beträgt, ist die Länge der polarisationsbewahrenden, optischen
Faser 6 auf 30 cm gesetzt. Wenn die zyklische Frequenz bzw.
Kreisfrequenz 250 MHz beträgt, ist die Länge der polarisations
bewahrenden, optischen Faser 6 auf 60 cm gesetzt. Wenn die zy
klische Frequenz bzw. Kreisfrequenz klein ist, ist die erforder
liche Länge der polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6
lang.
Das vorstehende Lasersystem, das die polarisationsbewahrende,
optische Faser 6 aufweist, kann in dem Gehäuse 17 untergebracht
sein. Fig. 5 ist eine Ansicht eines optischen Systems, das in
einem Gehäuse untergebracht ist. Fig. 6 ist eine teilweise Quer
schnittsansicht des Lasersystems, das entlang einer Linie A-A'
von Figur, 5 gesehen ist. Die Verwendung der polarisationsbe
wahrenden, optischen Faser 6 ermöglicht die Verwendung eines
kompakten Gehäuses 17, das das Lasersystem aufnimmt. Die Unter
bringung des vorstehenden Lasersystems in dem kompakten Gehäuse
17 reduziert den besetzten, räumlichen Bereich, wodurch eine
räumliche Temperaturschwankung, die auf die polarisationsbe
wahrende, optische Faser 6 einwirkt, reduziert werden kann. Im
Ergebnis kann ein stabiles Arbeiten des Lasersystems erhalten
werden. Es ist nicht notwendigerweise erforderlich, die tempera
turabhängigen Eigenschaften einzustellen. Nichtsdestoweniger
wird es jedoch bevorzugt, eine Temperatursteuereinrichtung in
dem kompakten Gehäuse 17 vorzusehen.
Ein Board 14 kann in dem kompakten Gehäuse 17 vorgesehen sein.
Das Board 14 kann eine Keramik wie zum Beispiel Aluminiumnitrid
oder ein Metall aufweisen. Ein Substrat 13 ist auf dem Board 14
befestigt. Das Substrat 13 kann Silizium, Kupfer, Wolfram oder
rostfreien Stahl aufweisen. Die Halbleiterlaservorrichtung 1,
die Kollimatorlinsen 2a und 2b, der Wellenlängenteiler 4, die
Kondensorlinse 5, die über bzw. auf dem Substrat 13 befestigt
bzw. angebracht sind, bilden einen optischen Lasermodul, der
über dem Board 14 angeordnet ist. Das Halbleiterlasersubstrat 1
ist über einer Wärmesenke 12 befestigt, die an dem Substrat 13
befestigt ist. Das erste Ende 6a der polarisationsbewahrenden,
optischen Faser 6 ist über einen optischen Verbinder 16 mit dem
optischen Modul derart verbunden, dass die polarisationsbe
wahrende, optische Faser 6 optisch mit der Laservorrichtung 1
gekoppelt ist. Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6
wird durch einen Träger bzw. eine Halterung auf bzw. über dem
Board 14 gehalten.
Das Board 14 ist auch auf einer Temperatursteuereinrichtung 15,
zum Beispiel einer Peltier-Vorrichtung, derart angebracht, dass
eine gleichmäßige Temperatur innerhalb des kompakten Gehäuses 17
zum Erhalten der gewünschten Stabilität der Resonatorlänge, der
Leuchtintensität und der Oszillationswellenlänge beibehalten
werden kann. Die Moduseinrastlaserimpulse werden von der Fläche
11b des sättigbaren Absorptionsbereichs 1b der Halbleiterlaser
vorrichtung 1 emittiert. Ein optischer Verbinder 16b ist zudem
an einer Seite des kompakten Gehäuses 17 derart vorgesehen, dass
die emittierten Laserimpulse durch den optischen Verbinder 16b
geholt werden können.
Die Kollimatorlinse 2b und ein optischer Isolator, der nicht
dargestellt ist, sind zwischen der Halbleiterlaservorrichtung 1
und dem optischen Verbinder 16b vorgesehen. Um die Moduseinra
stoszillation bei einer zyklischen Frequenz von 250 MHz erhalten
zu können, beträgt die erforderliche Resonatorlänge 60 cm. Der
Großteil der Resonatorlänge ist die Länge der polarisationsbe
wahrenden, optischen Faser 6, die an dem Board 14 befestigt ist
und in dem kompakten Gehäuse 17 untergebracht ist. Die ausrei
chende Größe des kompakten Gehäuses 17 zum Aufnehmen der pola
risationsbewahrenden, optischen Faser 6 beträgt nur ungefähr
10 cm. Es ist auch möglich, dass die polarisationsbewahrende, opti
sche Faser 6 durch eine weitere polarisationsbewahrende, opti
sche Faser ersetzt wird, die unterschiedlich in der Länge ist.
Durch ein Auswechseln der polarisationsbewahrenden, optischen
Faser, die unterschiedlich in der Länge ist, kann die zyklische
Frequenz geändert werden.
Es ist als Modifikation möglich, dass anstelle des optischen
Verbinders 26a eine Halterung zum Halten des ersten Endes 6a der
polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6 verwendet wird, um
die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 an dem Substrat 13
befestigen zu können. In diesem Fall wird es bevorzugt, v-förmi
ge Rillen in dem Substrat 13 und in der Halterung für eine hoch
genaue Positionierung oder Ausrichtung der polarisationsbe
wahrenden, optischen Faser 6 auszubilden. Die Halterung kann
auch an dem Substrat 13 oder an dem Board 14 unter Verwendung
von Schrauben befestigt werden.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass der Laserstrahl auch
von dem zweiten Ende 6b der polarisationsbewahrenden, optischen
Faser 6 abgestrahlt wird, wobei vorgesehen ist, dass ein opti
scher Ausgangsverbinder an dem zweiten Ende 6b der polarisati
onsbewahrenden, optischen Faser 6 vorgesehen ist. In diesem Fall
ist die Kollimatorlinse 2b nicht erforderlich.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass die Halbleiterlaser
vorrichtung 1 nur den Gewinnbereich 1a ohne den sättigbaren Ab
sorptionsbereich 1b aufweist, wobei vorgesehen ist, dass ein
Wechselstrom mit einer Moduseinrastfrequenz dem Injektionsstrom
für den Gewinnbereich 1a überlagert ist.
Es ist als eine Modifikation auch möglich, dass anstelle der
Halbleiterlaservorrichtung 1 eine Halbleiterlaservorrichtung mit
verteilter Rückkopplung (distributed feed-back semiconductor la
ser device), eine Halbleiterlaservorrichtung mit einem verteil
ten Bragg-Reflektor (distributed Bragg reflector semiconductor
laser device) oder eine modulatorintegrierte Halbleiterlaservor
richtung verwendet werden. Die modulatorintegrierte Halbleiter
laservorrichtung hat Modulatoren, an die eine Hochfrequenzspan
nung mit der Moduseinrastfrequenz angelegt ist. Die Verwendung
entweder der Halbleiterlaservorrichtung mit verteilter Rückkopp
lung oder der Halbleiterlaservorrichtung mit verteiltem Bragg-
Reflektor ermöglicht, dass auf den Wellenlängenteiler verzichtet
werden kann.
In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung entspricht ein
Großteil des Resonators der optischen Faser 6, die eine mechani
sche Biegbarkeit und Verformbarkeit und die die nachfolgenden
Vorteile bietet. Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6
hält die Polarisation aufrecht. Die polarisationsbewahrende, op
tische Faser 6 ist in dem kompakten Gehäuse zusammen mit den an
deren Teilen in dem kompakten Gehäuse 17 untergebracht. Die aus
reichende Größe des kompakten Gehäuses 17 beträgt nur 20 cm,
auch wenn die Länge der polarisationsbewahrenden, optischen Fa
ser 6 viel länger als die Größe des kompakten Gehäuses 17 ist.
Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 ist weiterhin der
Temperatursteuerung zusammen mit den anderen Teilen in dem kom
pakten Gehäuse 17 unterzogen. Alle Teile sind in dem kleinen
Raum untergebracht, der durch das kompakte Gehäuse 17 begrenzt
ist, wodurch die räumliche Temperaturverteilung eine reduzierte
Schwankung hat und eine hochgenaue Temperatursteuerung möglich
ist. Die Laseroszillationswellenlänge, die zyklische Frequenz,
der Polarisationszustand und die Leuchtintensität sind bei uner
wünschten mechanischen Schwingungen, bei einer Schwankung der
Umgebungstemperatur, bei einer Substratbelastung bzw. -spannung
aufgrund der Anordnung der Teile stabil, wodurch das Lasersystem
eine verbesserte Zuverlässigkeit hat.
Anstelle der Verwendung des langen freien Raums für den opti
schen Wellenleiter des externen Resonators in Übereinstimmung
mit der vorliegenden Erfindung ist der Großteil des optischen
Wellenleiters durch die optische Faser derart, dass kein Versatz
der optischen Achse auftritt, auch wenn ein Versatz des zweiten
Endes der optischen Faser aufgrund der mechanischen Schwingung
und der Belastung bzw. der mechanischen Spannung auftritt.
Der Wellenlängenteiler und der Längeneinsteller für den opti
schen Weg sind vorgesehen und zudem ist die optische Faser für
das Ermöglichen von Einstellungen der Oszillationswellenlänge
und der zyklischen Frequenz auswechselbar. Verschiedene Kombina
tionen der gewünschten Länge der optischen Faser und der ge
wünschten Oszillationsfrequenz der Halbleiterlaservorrichtung
sind möglich. Änderungen der zyklischen Frequenz und der Oszil
lationswellenlänge können somit leicht durchgeführt werden.
Es ist auch möglich, dass die Halbleiterlaservorrichtung und die
optische Faser in voneinander getrennten, kompakten Gehäusen de
rart untergebracht sind, dass eine getrennte Temperatursteuerung
für die einzelnen kompakten Gehäuse ermöglicht wird. Zudem kön
nen genauere Temperatursteuerungen realisiert werden und noch
hochstabilere Eigenschaften der Laservorrichtung können erhalten
werden. Die einzelnen bzw. getrennten, kompakten Gehäuse werden
als Einheiten für Module verwendet, um so ein einfaches Aus
wechseln in Moduleinheiten mit großer Einfachheit ermöglichen zu
können.
Eine zweite Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird
nachfolgend im Detail in Bezug auf die Zeichnungen beschrieben.
Fig. 7 ist eine schematische Ansicht eines zweiten neuartigen
Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das einen Moduseinrast
halbleiterlaser und einen externen Resonator in einer zweiten
Ausführungsform in Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfin
dung aufweist.
Ein Hauptunterschied dieser Ausführungsform gegenüber der zuvor
beschriebenen, ersten Ausführungsform besteht darin, dass die
Halbleiterlaservorrichtung 1 und die polarisationsbewahrende,
optische Faser 6 in unterschiedlichen, kompakten Gehäusen 17a
bzw. 17b untergebracht sind. Die Halbleiterlaservorrichtung 1
und das weitere optische System 110, das die Kollimatorlinse 2a,
den Wellenlängenteiler 3, den Längeneinsteller 4 für den opti
schen Weg und die Konzentrationslinse 5 aufweist, sind auf dem
Substrat 13a angebracht, das über der Temperatursteuereinheit
15a, zum Beispiel der Peltier-Vorrichtung, befestigt ist. Die
Halbleiterlaservorrichtung 1 und das weitere optische Sy
stem 110 und auch eine Halterung 190 und ein Verbinder für die
optische Faser 19 sind somit in dem ersten kompakten Gehäuse
17a untergebracht.
Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 ist über bzw. auf
dem Board 14 angeordnet, das über bzw. auf der Temperatursteu
ereinrichtung 15b, z. B. einer Peltier-Vorrichtung, befestigt
ist. Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 ist somit in
dem zweiten, kompakten Gehäuse 17b untergebracht. Das zweite,
kompakte Gehäuse 17b ist über dem ersten, kompakten Gehäuse 17a
angebracht. Das erste, kompakte Gehäuse 17a hat einen ersten,
optischen Verbinder 18a an der oberen Wand, während das zweite,
kompakte Gehäuse 17b einen zweiten, optischen Verbinder 18b an
der Bodenwand hat. Der erste, optische Verbinder 18a und der
zweite, optische Verbinder 18b sind miteinander derart verbun
den, dass die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 optisch
durch die optische Verbindungsfaser 19 und das optische System
110 mit der Halbleiterlaservorrichtung 1 gekoppelt ist.
Fig. 8 ist eine schematische Ansicht eines modifizierten, zwei
ten, neuartigen Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das einen
Moduseinrasthalbleiterlaser und einen externen Resonator in
einer modifizierten, zweiten Ausführungsform in Übereinstimmung
mit der vorliegenden Erfindung enthält. Das zweite, kompakte Ge
häuse 17b ist über dem ersten, kompakten Gehäuse 17a angebracht.
Das erste, kompakte Gehäuse 17a hat einen ersten, optischen Ver
binder 18a an der Seitenwand, während das zweite, kompakte Ge
häuse 17b einen zweiten, optischen Verbinder 18b an der Seiten
wand hat. Der erste, optische Verbinder 1ßa und der zweite, op
tische Verbinder 18b sind miteinander durch eine zusätzliche,
optische Verbindungsfaser 19a derart verbunden, dass die pola
risationsbewahrende, optische Faser 6 optisch durch die zusätz
liche, optische Verbindungsfaser 19a und das optische System 110
mit der Halbleiterlaservorrichtung 1 verbunden ist.
Fig. 9 ist eine schematische Ansicht eines weiteren, modifizier
ten, zweiten, neuartigen Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das
einen Moduseinrasthalbleiterlaser und einen externen Resonator
in einer weiteren, modifizierten, zweiten Ausführungsform in
Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung enthält. Das
zweite, kompakte Gehäuse 17b ist durch eine Seite mit einer Sei
te des ersten, kompakten Gehäuses 17a verbunden. Das erste, kom
pakte Gehäuse 17a hat einen ersten, optischen Verbinder 18a an
der Seitenwand, während das zweite, kompakte Gehäuse 17b einen
zweiten, optischen Verbinder 18b an der zugeordneten Seitenwand
hat. Der erste, optische Verbinder 18a und der zweite, optische
Verbinder 18b sind miteinander derart verbunden, dass die pola
risationsbewahrende, optische Faser 6 optisch durch das optische
System 110 mit der Halbleiterlaservorrichtung 1 gekoppelt ist.
Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 ist innerhalb des
zweiten, kompakten Gehäuses 17b ohne Beachtung des Layouts be
züglich der Halbleiterlaservorrichtung 1 untergebracht. Die ge
trennte Modulstruktur dieser Ausführungsform ist für das Erhal
ten einer längeren Resonatorlänge für die niedrige Zyklusfre
quenz geeignet.
Die zuvor erwähnte getrennte Modulstruktur ist auch beim Aus
wechseln der optischen Faser mit unterschiedlicher Länge zum Än
dern der Zyklusfrequenz bzw. zyklischen Frequenz und der Oszil
lationsfrequenz geeignet.
Es ist als Modifikation möglich, dass anstelle des optischen
Verbinders 16a eine Halterung zum Halten des ersten Endes 6a der
polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6 verwendet wird, um
die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 an dem Substrat 13
befestigen zu können. In diesem Fall wird es bevorzugt, v-förmi
ge Rillen in dem Substrat 13 und die Halterung für eine hoch
genaue Positionierung oder Ausrichtung der polarisationsbe
wahrenden, optischen Faser 6 auszubilden. Die Halterung kann
auch an dem Substrat 13 oder an dem Board 14 unter Verwendung
von Schrauben befestigt werden.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass der Laserstrahl auch
von dem zweiten Anschluss 6b der polarisationsbewahrenden, opti
schen Faser 6 emittiert wird, wobei vorgesehen ist, dass ein op
tischer Ausgangsverbinder an dem zweiten Ende 6b der polarisati
onsbewahrenden, optischen Faser 6 vorgesehen ist. In diesem Fall
ist die Kollimatorlinse 2b nicht erforderlich.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass die Halbleiterlaser
vorrichtung 1 das Gewinngebiet 1a nur ohne den sättigbaren Ab
sorptionsbereich 1b aufweist, wobei vorgesehen ist, dass ein
Wechselstrom einer Moduseinrastfrequenz dem Injektionsstrom für
den Gewinnbereich 1a überlagert wird.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass anstelle der Halblei
terlaservorrichtung 1, eine Halbleiterlaservorrichtung mit ver
teilter Rückkopplung, eine Halbleiterlaservorrichtung mit ver
teiltem Bragg-Reflektor oder eine modulatorintegrierte Halblei
terlaservorrichtung verwendet werden kann. Die modulatorinte
grierte Halbleiterlaservorrichtung hat Modulatoren, an die eine
Hochfrequenzspannung mit der Moduseinrastfrequenz angelegt wird.
Die Verwendung von entweder einer Halbleiterlaservorrichtung mit
verteilter Rückkopplung oder der Halbleiterlaservorrichtung mit
verteiltem Bragg-Reflektor ermöglicht es, dass ein Wellenlän
genteiler nicht mehr verwendet werden muss.
In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung ist ein Groß
teil des Resonators durch die optische Faser 6 ausgebildet, die
eine mechanische Biegbarkeit und Verformbarkeit hat und die
nachfolgenden Vorteile bietet. Die polarisationsbewahrende, op
tische Faser 6 hält die Polarisation aufrecht. Die polarisati
onsbewahrende, optische Faser 6 ist kompakt zusammen mit den an
deren Teilen in dem kompakten Gehäuse 17 untergebracht. Die aus
reichende Größe des kompakten Gehäuses 17 beträgt nur 20 cm,
auch wenn die Länge der polarisationsbewahrenden, optischen Fa
ser 6 viel größer als die Größe des kompakten Gehäuses 17 ist.
Die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 ist zudem einer
Temperatursteuerung zusammen mit den weiteren Teilen in dem kom
pakten Gehäuse 17 unterzogen. Alle Teile sind innerhalb eines
kleinen Raumes untergebracht, der durch das kompakte Gehäuse 17
begrenzt ist, wodurch die räumliche Temperaturverteilung eine
reduzierte Schwankung hat und wodurch eine hochgenaue Tempera
tursteuerung ermöglicht wird. Die Laseroszillationswellenlänge,
die zyklische Frequenz, der Polarisationszustand und die Leuch
tintensität sind bei den unerwünschten mechanischen Schwingun
gen, bei der Umgebungstemperaturschwankung und der Substratspan
nung aufgrund der Anordnung der Teile stabil, wodurch das La
sersystem eine verbesserte Zuverlässigkeit hat.
Anstelle der Verwendung eines langen, freien Raumes für den op
tischen Wellenleiter des externen Resonators wird in Überein
stimmung mit der vorliegenden Erfindung der Großteil des opti
schen Wellenleiters durch die optische Faser derart gebildet,
dass ein Versatz der optischen Achse auch bei einem Versatz des
zweiten Endes der optischen Faser aufgrund einer mechanischen
Schwingung und einer mechanischen Spannung nicht auftritt.
Der Wellenlängenteiler und der Längeneinsteller für den opti
schen Weg sind vorgesehen und zudem ist die optische Faser für
das Ermöglichen von Einstellungen der Oszillationswellenlänge
und der zyklischen Frequenz auswechselbar. Verschiedene Kombina
tionen der gewünschten Länge der optischen Faser mit der ge
wünschten Oszillationsfrequenz der Halbleiterlaservorrichtung
sind optional. Änderungen der zyklischen Frequenz und der Oszil
lationswellenlänge sind leicht durchzuführen.
Es ist auch möglich, dass die Halbleiterlaservorrichtung und die
optische Faser in getrennten, kompakten Gehäusen untergebracht
sind, so dass getrennte Temperatursteuerungen der getrennten,
kompakten Gehäuse ermöglicht werden. Zudem können genauere Tem
peratursteuerungen realisiert werden und zudem hochstabile Ei
genschaften der Laservorrichtung erhalten werden. Die getrenn
ten, kompakten Gehäuse werden als Moduleinheiten zum Ermöglichen
eines Auswechselns in Moduleinheiten mit einer großen Einfach
heit bzw. einem großen Komfort verwendet.
Eine dritte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird
nachfolgend im Detail mit Bezug auf die Zeichnungen beschrieben.
Fig. 10 ist eine schematische Ansicht eines dritten, neuartigen
Moduseinrasthalbleiterlasersystems, das einen Moduseinrast
halbleiterlaser und einen externen Resonator in einer dritten
Ausführungsform in Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfin
dung aufweist.
Ein Hauptunterschied dieser Ausführungsform gegenüber der zuvor
beschriebenen, ersten Ausführungsform liegt in der Ausbildung
eines Ringresonators (ring-cavity), worin ein optischer Isolator
9 an einer Stelle der polarisationsbewahrenden, optischen Faser
6 und ein Richtungskoppler 10 an einer weiteren Stelle der pola
risationsbewahrenden, optischen Faser 6 vorgesehen sind. Die po
larisationsbewahrende, optische Faser 6 bildet eine Schleife
bzw. einen Kreis für den optischen Modul. Eine optische Faser
60, die nicht in Schleifenform ist, ist weiterhin mit dem Rich
tungskoppler 10 zum Einfangen des emittierten Laserstrahls ver
bunden.
Der optische Isolator 9 ermöglicht eine Oszillation in einem
Welleneinrastmodus, der in Uhrzeigerrichtung fortschreitet. Es
ist natürlich möglich, dass der optische Isolator 9 eine Oszil
lation in einem Welleneinrastmodus ermöglicht, der sich in ent
gegengesetzter Richtung zum Uhrzeiger fortpflanzt. Es ist auch
möglich, dass anstelle des Richtungskopplers 10 ein optischer
Verzweigungsfilter zum Einfangen der Laserimpulse verwendet
wird. Es ist auch möglich, dass anstelle des Richtungskopplers
10 ein lichtdurchlässiger bzw. durchlässiger Spiegel an irgend
einer Stelle an der polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6
vorgesehen ist. Es ist auch möglich, dass der Isolator 9 nicht
vorgesehen ist.
Die verwendete Halbleiterlaservorrichtung 1 kann den Gewinn
bereich 1a und den sättigbaren Absorptionsbereich 1b wie in den
vorhergehenden Ausführungsformen haben. Es ist jedoch auch mög
lich, dass die verwendete Halbleiterlaservorrichtung 1 eine un
terschiedliche Struktur, wie nachfolgend erläutert wird, hat.
Fig. 11 ist eine schematische Ansicht des Aufbaus einer Halblei
terlaservorrichtung, die in dem optischen System verwendet wird.
Die Halbleiterlaservorrichtung 1 hat einen ersten Gewinnbereich
1a, einen sättigbaren Absorptionsbereich 1b und einen zweiten
Gewinnbereich 1c, wobei sich der sättigbare Absorptionsbereich
1b zwischen dem ersten Gewinnbereich 1a und dem zweiten Gewinn
bereich 1c befindet. An den ersten Gewinnbereich 1a und an den
zweiten Gewinnbereich 1c werden Injektionsgleichströme angelegt.
Die Rückwärtsbasisspannung und das Hochfrequenzspannungssignal
werden wie moduliert an den sättigbaren Absorptionsbereich 1b
angelegt.
Die Strominjektion in die Gewinnbereiche 1a und 1c erzeugt La
serstrahlen, die durch den sättigbaren Absorptionsbereich 1b
dann moduliert werden. Der Laserstrahl durchwandert den Rin
gresonator, der durch die polarisationsbewahrende, optische Fa
ser 6 ausgebildet wird. Der Laserstrahl, der durch den Rin
gresonator gewandert ist, trifft dann auf die Halbleiterlaser
vorrichtung 1 und der Laserstrahl wird durch den sättigbaren Ab
sorptionsbereich 1b bei einer Zykluszeit des Durchwanderns des
Laserstrahls durch den Ringresonator oder bei einem Rest beim
Teilen der Zykluszeit durch eine ganze Zahl derart moduliert,
dass die Laserstrahlen zu kurzen Impulsen mit einer zyklischen
Frequenz heranwachsen bzw. erzeugt werden, die mit der Zy
kluszeit synchronisiert ist. Die kurzen Impulse werden dann von
der optischen Faser 6, die nicht in Schleifenform ausgebildet
ist, abgerufen.
Es ist als eine Modifikation auch möglich, dass das vorstehende
Lasersystem in zwei separate Module ausgebildet ist, wie in der
zweiten Ausführungsform beschrieben worden ist. Fig. 12 ist eine
Ansicht der Module des Lasersystems. Die Halbleiterlaservorrich
tung 1 und das optische System 110 sind in dem ersten, kompakten
Gehäuse 17a untergebracht. Die optische Faser ist in dem zwei
ten, kompakten Gehäuse 17b untergebracht. Das erste, kompakte
Gehäuse 17a und das zweite, kompakte Gehäuse 17b sind durch die
Verbinder 18a und 18b verbunden. In Fig. 12 ist das zweite, kom
pakte Gehäuse 17b, das die optische Faser aufnimmt, über bzw.
auf dem ersten, kompakten Gehäuse 17a, das die Halbleiterlaser
vorrichtung 1 und das optische System 110 aufnimmt, angebracht.
Es ist weiter möglich, die zuvor erwähnte Modulstruktur gemäß
den anderen Modulstrukturen abzuändern, wie sie in Fig. 8 und 9
gezeigt sind und wie für die zweite Ausführungsform beschrieben
wurde.
Es ist als eine Modifikation möglich, dass anstelle des opti
schen Verbinders 16a, eine Halterung zum Halten des ersten Endes
6a der polarisationsbewahrenden, optischen Faser 6 verwendet
wird, um die polarisationsbewahrende, optische Faser 6 an dem
Substrat 13 zu befestigen. In diesem Fall wird es bevorzugt, das
v-förmige Rillen in dem Substrat 13 und in der Halterung für
eine hochgenaue Positionierung oder Ausrichtung der polarisati
onsbewahrenden, optischen Faser 6 ausgebildet sind. Die Hal
terung kann auch an dem Substrat 13 oder an dem Board 14 unter
Verwendung von Schrauben befestigt werden.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass der Laserstrahl auch
von dem zweiten Ende 6b der polarisationsbewahrenden, optischen
Faser 6 abgestrahlt wird, wobei vorgesehen ist, dass ein opti
scher Ausgangsverbinder an dem zweiten Ende 6b der polarisati
onsbewahrenden, optischen Faser 6 vorgesehen ist. In diesem Fall
ist die Kollimatorlinse 2b nicht erforderlich.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass die Halbleiterlaser
vorrichtung 1 nur den Gewinnbereich 1a ohne den sättigbaren Ab
sorptionsbereich 1b aufweist, wobei vorgesehen ist, dass ein
Wechselstrom mit einer Moduseinrastfrequenz dem Injektionsstrom
in den Gewinnbereich 1a hinein überlagert ist.
Es ist als Modifikation auch möglich, dass anstelle der Halblei
terlaservorrichtung 1 eine Halbleiterlaservorrichtung mit ver
teilter Rückkopplung, eine Halbleiterlaservorrichtung mit ver
teiltem Bragg-Reflektor oder eine modulatorintegrierte Halblei
terlaservorrichtung verwendet wird. Die modulatorintegrierte
Halbleiterlaservorrichtung hat Modulatoren, an die eine Hochfre
quenzspannung mit der Moduseinrastfrequenz angelegt wird. Die
Verwendung entweder der Halbleiterlaservorrichtung mit verteil
ter Rückkopplung oder der Halbleiterlaservorrichtung mit ver
teiltem Bragg-Reflektor ermöglicht, dass der Wellenlängenteiler
bzw. Wellenlängenaufteiler weggelassen werden kann.
In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung ist ein Groß
teil des Resonators durch die optische Faser 6n ausgebildet, die
eine mechanische Biegbarkeit und Verformbarkeit hat und die die
nachfolgenden Vorteile bereitstellt. Die polarisationsbewahren
de, optische Faser 6 hält die Polarisation aufrecht. Die pola
risationsbewahrende, optische Faser 6 ist kompakt zusammen mit
den weiteren Teilen in dem kompakten Gehäuse 17 untergebracht.
Die ausreichende Größe des kompakten Gehäuses 17 beträgt nur un
gefähr 20 cm, auch wenn die Länge der polarisationsbewahrenden,
optischen Faser 6 viel länger als die Größe des kompakten Ge
häuses 17 ist. Zudem wird die polarisationsbewahrende, optische
Faser 6 der Temperatursteuerung zusammen mit den weiteren Teilen
in dem kompakten Gehäuse 17 unterzogen. Alle Teile sind inner
halb eines kleinen Raumes untergebracht, der durch das kompakte
Gehäuse 17 begrenzt ist, wodurch die räumliche Temperaturvertei
lung eine verminderte Schwankung hat und eine hochgenaue Tem
peratursteuerung ermöglicht wird. Die Laseroszillationswellen
länge, die zyklische Frequenz, der Polarisationszustand und die
Luminanzintensität sind bei der unerwünschten mechanischen
Schwingung, der Umgebungstemperaturänderung und einer Substrat
spannung aufgrund der Anordnung der Teile stabil, wodurch das
Lasersystem eine verbesserte Zuverlässigkeit erhält.
Anstelle der Verwendung eines langen, freien Raumes für den op
tischen Wellenleiter des externen Resonators nimmt die optische
Faser den Großteil des optischen Wellenleiters derart ein, dass
kein Versatz der optischen Achse auftritt, auch wenn ein Versatz
des zweiten Endes der optischen Faser aufgrund einer mechani
schen Schwingung und der mechanischen Spannung auftritt.
Der Wellenlängenteiler und der Längeneinsteller für den opti
schen Weg sind vorgesehen und zudem kann die optische Faser zum
Ermöglichen von Einstellungen der Oszillationswellenlänge und
der zyklischen Frequenz ausgewechselt werden. Verschiedene Kom
binationen der gewünschten Länge der optischen Faser mit der ge
wünschten Oszillationsfrequenz der Halbleiterlaservorrichtung
sind möglich. Änderungen der zyklischen Frequenz und der Oszil
lationsfrequenz sind leicht durchzuführen.
Es ist auch möglich, dass die Halbleiterlaservorrichtung und die
optische Faser in jeweils getrennten, kompakten Gehäusen derart
untergebracht sind, dass getrennte Temperatursteuerungen für die
einzelnen, kompakten Gehäuse ermöglicht werden. Eine noch genau
ere Temperatursteuerung kann realisiert werden und noch stabi
lere Eigenschaften der Laservorrichtung können dann erhalten
werden. Die einzelnen, kompakten Gehäuse werden als Moduleinhei
ten zum Ermöglichen eines Modulwechsels mit großer Einfachheit
verwendet.
Obwohl die Erfindung vorstehend in Verbindung mit verschiedenen,
bevorzugten Ausführungsformen beschrieben worden ist, wird dar
auf hingewiesen, dass diese Ausführungsformen nur zum Erläutern
der Erfindung und nicht in einem beschränkenden Sinne vorgesehen
sind. Verschiedene Modifikationen und Substitutionen äquiva
lenter Materialien und Techniken sind für Fachleute nach dem Le
sen der vorliegenden Anmeldung ersichtlich und alle diese Modi
fikationen und Substitutionen sind als unter den Bereich der an
gehängten Ansprüche fallend zu betrachten.
Claims (10)
1. Optisches System mit einem Resonator, das eine lichtemit
tierende Halbleitervorrichtung und eine optische Faser mit einem
ersten Ende aufweist, das optisch mit der lichtemittierenden
Halbleitervorrichtung gekoppelt ist, wobei der Resonator eine
Resonatorlänge hat, die zwischen einer ersten Fläche der licht
emittierenden Halbleitervorrichtung und einem zweiten Ende der
optischen Faser definiert ist,
dadurch gekennzeichnet, dass die Länge der optischen Faser der
art ausgelegt ist, dass eine Moduseinrastoszillationsfrequenz
nicht größer als 1 GHz ist.
2. Optisches System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dass das optische System einen Einzelmodul aufweist, wobei vor
gesehen ist, dass die lichtemittierende Halbleitervorrichtung
und die optische Faser in einem einzelnen Gehäuse untergebracht
sind, das eine Größe hat, die kleiner als die Länge der opti
schen Faser ist.
3. Optisches System nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
dass das einzelne Gehäuse weiterhin eine Temperatursteuereinheit
zum Steuern einer Temperatur in dem einzigen Gehäuse unter
bringt.
4. Optisches System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dass das optische System einen getrennten, ersten Modul und
einen getrennten, zweiten Modul aufweist, die miteinander durch
mindestens einen Verbinder verbindbar sind, wobei vorgesehen
ist, dass die lichtemittierende Halbleitervorrichtung in dem er
sten Gehäuse untergebracht ist und dass die optische Faser in
dem zweiten Gehäuse untergebracht ist, das eine Größe hat, die
kleiner als die Länge der optischen Faser ist.
5. Optisches System nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
dass in dem ersten Gehäuse und in dem zweiten Gehäuse jeweils
eine Temperatursteuereinrichtung zum Steuern einer Temperatur in
dem ersten Gehäuse bzw. dem zweiten Gehäuse untergebracht ist.
6. Optisches System mit einem Ringresonator, das eine lichtemit
tierende Halbleitervorrichtung und eine optische Faser in
Schleifenform aufweist, die ein erstes Ende und ein zweites Ende
hat, die optisch mit der lichtemittierenden Halbleitervorrich
tung gekoppelt sind, wobei der Ringresonator eine Resonatorlänge
hat, die durch eine Länge der optischen Faser, die in Schleifen
form ausgebildet ist, und eine optische Weglänge zwischen dem
ersten Ende und dem zweiten Ende definiert ist, dadurch gekenn
zeichnet, dass die Länge der schleifenförmigen, optischen Faser
derart ausgelegt ist, dass die Moduseinrastoszillationsfrequenz
nicht größer als 1 GHz ist.
7. Optisches System nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
dass das optische System einen einzelnen Modul aufweist, wobei
vorgesehen ist, dass die lichtemittierende Halbleitervorrichtung
und die optische Faser in einem einzelnen Gehäuse vorgesehen
sind, das eine Größe hat, die kleiner als die Länge der schlei
fenförmigen, optischen Faser ist.
8. Optisches System nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet,
dass das einzelne Gehäuse weiterhin eine Temperatursteuereinheit
zum Steuern einer Temperatur in dem einzelnen Gehäuse unter
bringt.
9. Optisches System nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
dass das optische System einen getrennten, ersten Modul und
einen getrennten, zweiten Module aufweist, die miteinander mit
mindestens einem Verbinder verbindbar sind, wobei vorgesehen
ist, dass die lichtemittierende Halbleitervorrichtung in dem er
sten Gehäuse untergebracht ist und dass die schleifenförmige,
optische Faser in dem zweiten Gehäuse untergebracht ist, das
eine Größe hat, die kleiner als die Länge der schleifenförmigen,
optischen Faser ist.
10. Optisches System nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet,
dass sowohl das erste Gehäuse als auch das zweite Gehäuse je
weils eine Temperatursteuereinheit zum Steuern einer Temperatur
in dem ersten Gehäuse bzw. dem zweiten Gehäuse unterbringen.
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