DE10051691A1 - Gasdetektor mit geschlossener Zelle - Google Patents
Gasdetektor mit geschlossener ZelleInfo
- Publication number
- DE10051691A1 DE10051691A1 DE2000151691 DE10051691A DE10051691A1 DE 10051691 A1 DE10051691 A1 DE 10051691A1 DE 2000151691 DE2000151691 DE 2000151691 DE 10051691 A DE10051691 A DE 10051691A DE 10051691 A1 DE10051691 A1 DE 10051691A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- gas
- detector
- output
- smoke
- sensor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000000779 smoke Substances 0.000 title claims abstract description 40
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 101
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 46
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 132
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 25
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 15
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 claims 2
- NQLVQOSNDJXLKG-UHFFFAOYSA-N prosulfocarb Chemical compound CCCN(CCC)C(=O)SCC1=CC=CC=C1 NQLVQOSNDJXLKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 15
- 239000003570 air Substances 0.000 description 13
- 238000013461 design Methods 0.000 description 13
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 10
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 8
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000862 absorption spectrum Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 241000238631 Hexapoda Species 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000003679 aging effect Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 230000009118 appropriate response Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000007175 bidirectional communication Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000000556 factor analysis Methods 0.000 description 1
- 210000003608 fece Anatomy 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 210000003734 kidney Anatomy 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008447 perception Effects 0.000 description 1
- 238000010895 photoacoustic effect Methods 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 229910052724 xenon Inorganic materials 0.000 description 1
- FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N xenon atom Chemical compound [Xe] FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/35—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry using infrared light
- G01N21/3504—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry using infrared light for analysing gases, e.g. multi-gas analysis
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
- G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
- G01N21/35—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry using infrared light
- G01N21/37—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry using infrared light using pneumatic detection
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/01—Arrangements or apparatus for facilitating the optical investigation
- G01N21/03—Cuvette constructions
- G01N2021/0378—Shapes
- G01N2021/0382—Frustoconical, tapered cell
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/01—Arrangements or apparatus for facilitating the optical investigation
- G01N21/03—Cuvette constructions
- G01N21/031—Multipass arrangements
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft einen Rauchdetektor, welcher eine Rauchsensor und einen fotoakustischen Gassensor umfaßt, beispielsweise Kohlendioxid. Der Gassensor weist eine einzelne abgedichtete Kammer auf, die mit einem zu prüfenden Gas gefüllt ist. Die Antwort auf Rauch wird mittels der Nutzung eines Ausgangssignals des Rauchsensors in Kombination mit einem Signal von dem fotakustischem Gassensor verbessert.
Description
Die Erfindung betrifft Gasdetektoren, insbesondere solche, in
denen mittels eines einzelnen Gassensors mit geschlossener Zelle Signa
le erzeugt werden, die zu einem Umgebungsgas in Beziehung stehen.
Rauchdetektoren sind nützlich, um eine frühe Warnung bezüglich
Feuerbedingungen zu liefern. Es ist anerkannt, daß es vorteilhaft sein
kann, verschiedene Arten von Sensoren in einem Einzeldetektor zu kombi
nieren. Beispielsweise wurden Rauch- und Kohlenmonoxid- oder Kohlendi
oxidsensoren in einem Einzeldetektor kombiniert. Solche Kombinationen
können in Abhängigkeit von der Konfiguration und dem Feuertyp die De
tektorleistung verbessern.
Bekannte Arten von Rauchdetektoren umfassen fotoelektrische
Rauchsensoren, Ionisationsrauchsensoren oder Projektionsstrahl-
Rauchsensoren, die einzeln oder in Kombination verwendet werden. Ver
schiedene Arten von Gasmesstechnologien, einschließlich der Festkörper
technologie, der elektrochemischen Technologie und der Absorptionstech
nologie wurden genutzt, um Gassensoren aufzubauen.
Eine andere bekannte Gasmesstechnologie basiert auf fotoakusti
schen Effekten. Jedes Gas absorbiert Lichtenergie. Jedes Gas ist dar
über hinaus hinsichtlich des absorbierten Lichtspektrums einzigartig.
Eine Mikrofonmembran oder ein anderer Druckwandler kann eine
Druckwelle erfassen, die sich infolge der Absorption ergibt, und diese
in ein elektrisches Signal umwandeln. Fig. 1 zeigt eine Grafik, die
das Absorptionsspektrum reiner Luft im Bereich von Kohlendioxid und
Wasser darstellt. Kohlendioxid absorbiert in einem Bereich von 4,1-
4,5 µm stark.
Um aus dem fotoakustischen Effekt Nutzen zu ziehen, muß ein
Ziel- bzw. Targetgas in einem Volumen gehalten werden, welches einen
Druckaufbau infolge einer Gasausdehnung ermöglicht. Dieses wird entwe
der mittels des Abdichtens des Zielgases innerhalb eines Behälters, ei
ner geschlossenen Zelle oder mittels des Verhinderns des Gasflusses in
die Umgebungsluft mit Hilfe einer Sperrmembran erreicht. Die Behälter
technik wird als "geschlossene Zellen"-Fotoakustik bezeichnet. Die Mem
brantechnik wird als "offene Zellen"-Fotoakustik bezeichnet.
Die fotoakustischen Konstruktionen mit geschlossener Zelle wei
sen die größte Empfindlichkeit gegenüber Gaskonzentrationen auf, sind
jedoch groß, komplex und teuer. Die Kosten betragen oft $ 5.000 oder
mehr. Solche Instrumente sind üblicherweise Labor- bzw. Eichausrüstun
gen, die zur Nutzung für Laboratorien vorgesehen sind.
Eine "offene Zellenkonstruktion" kann andererseits sehr klein
und kostengünstig sein. Die Nachteile sind eine schlechte Empfindlich
keit und Schwankungen. Sie sind nützlich für Anwendungen, bei denen Si
gnale über eine lange Zeitdauer gemittelt werden können.
Ein Lichtimpuls, der auf eine mit Gas gefüllte geschlossene Zel
le (durch ein optisches Fenster) gerichtet ist, erzeugt in der Zelle
eine Druckwelle. Die Stärke der Druckwelle ist proportional zu der ab
sorbierten Lichtenergie. Kohlendioxid absorbiert die Spitzenlichtener
gie bei einer Wellenlänge von 4,3 µm.
Wenn die Lichtenergie bei 4,3 µm von diesem Licht entfernt wird
(mittels Kohlendioxid in der Atmosphäre), bevor das Licht in die Zelle
eintreten kann, wird die erzeugte, resultierende Druckwelle entspre
chend vermindert. Dieses ist das Grundprinzip der fotoakustischen Gas
detektion.
Der Lichtstrahl ist konstruiert, um durch eine Probenkammer zu
gelangen, bevor er in die geschlossene Zelle eintreten kann. Wenn in
der Probenkammer Kohlendioxid vorhanden ist, so absorbiert dieses einen
Teil der 4,3 µm-Energie dieses Lichtimpulses. Hieraus folgt, daß weni
ger 4,3 µm-Lichtenergie in die geschlossene, mit Kohlendioxid gefüllte
Zelle eintritt.
Es wird deshalb weniger Kohlendioxiddruck erzeugt, und es ergibt
sich ein geringeres elektrisches Ausgangssignal. Dieses Ausgangssignal
nimmt mit weniger Kohlendioxid in der Probenkammer zu und vermindert
sich, wenn mehr Kohlendioxid vorhanden ist.
Für Kohlendioxidkonzentrationen zwischen 0 und 2000 PPM (Teil
chen pro Million) ist die Beziehung zwischen PPM und der Spannung ziem
lich linear. Bei höheren Konzentrationen verläuft der Signaldämpfungs
ausdruck exponentiell und genügt dem Beerschen Gesetz.
Bekannte lichtbasierte Gasdetektoren, die heute auf dem Markt
sind, basieren auf der "offene Zelle"-Fotoakustik oder auf nicht dis
pergierendem Infrarot (NDIR). Letzteres ist bei weitem populärer, weil
es für eine gut verstandene Technologie steht, und wird bevorzugt, weil
es mit geringeren Kosten verbunden ist.
In Fig. 2 ist ein Sender vom NDIR-Typ dargestellt. NDIR ist
auch eine optische Absorptionstechnologie. Eine Lichtquelle 49 mit ei
nem Reflektor 48 wird mittels einer externen Treiberschaltung gepulst.
Dieses Licht gelangt in eine Probenkammer 50, die wenigstens zum Teil
von einer durchlässigen Membran 51 eingeschlossen ist.
Anstelle der Druckerfassung nutzt NDIR ein pyroelektrisches Ele
ment 53, das für Wärmeänderungen empfindlich ist. Licht, welches durch
die Probenkammer 50 gelangt, erhöht oder vermindert die Energie, in Ab
hängigkeit vom Grad der Gasabsorption. Diese Veränderung der Lichtener
gie kann dann mittels eines pyroelektrischen Elements 53 erfaßt bzw.
geprüft werden.
Wenn ein spezifischer Bandpassfilter 52 vor dem pyroelektrischen
Element 53 angeordnet wird, kann die Antwort auf spezifische Wellenbe
reiche oder spezifische Wellenlängenfenster zugeschnitten werden. Bei
spielsweise führt die Anordnung eines Kohlendioxidfilters vor dem Ele
ment 53 zu einem Kohlendioxid-Gassensor. NDIR-Detektoren sind jedoch
nicht so empfindlich wie fotoakustische Detektoren. Dieses ist die Fol
ge des ihnen eigenen schlechten Signal-Rausch-Verhältnisses.
Fotoakustische Hochleistungsinstrumente umfassen eine zweistrah
lige geschlossene Zellenstruktur mit Verhältnisverarbeitung. Diese
Technologie liefert eine bis zu 15-fach stärkere Empfindlichkeit als
NDIR, welches auf Gassensoren basiert, insbesondere in der Anwesenheit
von Interferenz- bzw. Störgasen. Laborinstrumente mit fotoakustischer
Technologie werden routinemäßig genutzt, um anderen Gasdetektionspro
dukte zu eichen bzw. zu vergleichen.
Fig. 3 zeigt einen fotoakustischen Zweistrahl-Detektor zum Er
fassen bzw. Ermitteln von Kohlendioxid beispielhaft. Eine gemeinsame
Lichtquelle 33 bestrahlt zwei getrennte optische Wege A und B. Diese
Konstruktion enthält 4 Kammern.
Licht aus der Quelle 33 wird mittels eines gemeinsamen Reflek
tors 32 gesammelt und bestrahlt zwei Kammern 36 und 37 direkt. Die Kam
mer 37 ist die Probengaskammer mit einem Einlaß 44 und einem Auslaß 45.
Ein zu erfassendes bzw. zu prüfendes Gas fließt in und durch die Kammer
37.
Die Kammer 36 ist abgedichtet und mit Stickstoff gefüllt. Sie
dient als eine Referenzkammer. Stickstoff absorbiert keinerlei Licht in
dem interessierenden Wellenlängenbereich.
Lichtenergie von der Quelle 33 gelangt vor dem Eintritt in die
mit Kohlendioxid gefüllten Kammern 40 und 41 in die beiden Kammern 36
und 37. Optische Filter 46, 47, 38, 39 sind bezüglich der eingehenden
Strahlungsernergie alle hinsichtlich der Kohlendioxid-Wellenlängen se
lektiv.
Die Kohlendioxid-Kammer 37 absorbiert Energie von dem Licht, was
in die Kammer 37 eintritt. Der Absorbtionsgrad ist eine Funktion der
Kohlendioxiddichte in der Kammer 37. Die verbleibende Lichtenergie
tritt dann in die Detektorkammer 41 ein.
Der Stickstoff in der Kammer 36 absorbiert die eingehende Strah
lungsenergie nicht. Das einfallende Licht tritt dann in die Kammer 40
ein. Es wird anschließend in den Kammern 40, 41 über eine Gasausdehnung
in Druckwellen umgewandelt.
Die kapazitive Membran 42 biegt sich in Richtung der Kammer 41
oder 40 in Abhängigkeit von dem Vektor dieses Differenzdrucks. Die Bie
gung bzw. Durchbiegung verändert die Membrankapazität, welche mittels
einer externen Netzschaltung ermittelt werden kann. Der ermittelte
Spitzenwert ist zur Menge des Kohlendioxids in der Probenkammer 37 um
gekehrt proportional. Ein Zerhackerrad 34 bricht den Lichtstrahl in Im
pulse, um eine Netzverstärkung und Netzsynchronisation zu erlauben.
Fotoakustische Drucksignale sind normalerweise in den optischen
Wegen A und B gleich, wenn in der Probenzelle 37 kein Kohlendioxid auf
tritt. Irgendwelches Kohlendioxid in der Probenzelle verursacht eine
Signaldämpfung bei 4,3 µm, weil die 4,3 µm-Energie von dem in die Kam
mer A gelangenden Licht absorbiert wird.
Infolge der Absorption erfährt die entsprechende Meßkammer 41
einen niedrigeren Druck, während der Druck in der Referenzkammer 40 un
verändert bleibt. Die Druckunwucht drückt die Membran, so daß diese
sich in die Kammer 41 biegt. Der sich ergebende Verstärkerausgang zeigt
nun eine Zunahme der PPM des in der Probenkammer 37 vorhandenen Kohlen
dioxids. Diese Technologie ist kompliziert und verlangt die Integration
vieler empfindlicher Komponenten.
Auch wenn der zweistrahlige, geschlossene, fotakustische Zellen
detektor nach Fig. 3 sehr empfindlich ist, weist er viele Nachteile
auf, die seine Anwendbarkeit begrenzen. Solche Detektoren, die für ein
einzelnes Gas konfiguriert sind, können beispielsweise mehr als $
10.000 kosten. Als Gruppe sind sie groß, schwer und verlangen spezielle
Glühfäden mit einer exakten Temperatursteuerung. Sie sind darüber hin
aus empfindlich gegenüber Schwingungen, benötigen Zwangsluftkühlung und
umfassen eine Zerhacker-Radanordnung. Die Synchronisation für einen ge
eigneten Betrieb ist kritisch. Darüber hinaus muß dieses Instrument vor
jeder Analyse "genullt" werden. Diese Hauptnachteile führen zur Begren
zung solcher Einheiten auf Labor- oder Handanwendungen.
Wegen solcher Nachteile haben NDIR-Sensoren eine zunehmende Po
pularität in der Gasdetektion erreicht. Sie sind tendenziell einfacher
hinsichtlich der Struktur. NDIR weist jedoch seine eigenen Herausforde
rungen auf. Die kommerziellen Hauptnachteile sind die Antwortgeschwin
digkeit, die Kalibrierung und hohe Kosten.
Die meisten Kosten betreffen die (den) Bandpassfilter und Infra
rot-Detektoren-Anordnung(en). Weil die NDIR-Technologie den Energiever
lust eines Lichtstrahls durch eine schmalen Bandpassfilter ermittelt,
ist die Qualität dieses Filters von wesentlicher Bedeutung für die Lei
stung. Das gleiche gilt für den genutzten pyroelektrischen Infrarot-
Detektor. Dieses sind zwei hauptsächliche Faktoren, die die Kosten für
NDIR hochhalten.
Ein bekanntes NDIR-Kohlendioxid-Detektordesign, welches vor kur
zem auf dem Markt eingeführt wurde, weist eine integrierte Referenz
auf. Um Probleme hinsichtlich der Ungenauigkeit und der Alterung der
Komponenten über die Zeit zu bekämpfen, wird eine ratiometrische Tech
nik bzw. Verhältnistechnik (gegenüber Einzelwertmessungen) genutzt, um
die Gassignaldämpfung zu bestimmen. Um diese Mathematik auszuführen,
wird jedoch ein Referenzsignal benötigt, das nicht auf das Proben- bzw.
Zielgas anspricht. Dieses kann dadurch erreicht werden, daß in die Pro
benkammer ein abstimmbarer Filter integriert wird.
Mittels der Nutzung eines 50%-Arbeitszykluses wird der Filter
fortdauernd zwischen Wellenlängen des Kohlendioxids und Nicht-
Kohlendioxid-Wellenlängen elektrisch umgeschaltet. Das Verhältnis die
ser zwei Signale wird dann genutzt, um die Kohlendioxidkonzentration zu
bestimmen.
Bei einem anderen kommerziell verfügbaren Design werden zwei py
roelektrische Detektoren genutzt, wobei jeder Detektor seinen eigenen
Filter aufweist und einer der Filter Kohlendioxid durchläßt und der an
dere nicht.
Das Verhältnis dieser zwei Signale wird dann genutzt, um die Gaskonzen
tration zu ermitteln. Beide der oben genannten Einheiten werden in Men
geneinheiten für über $ 250 verkauft (der Preis für eine Einzeleinheit
beträgt etwa $ 450). Diese Kosten sind wesentlich geringer als für den
Detektor nach Fig. 3, aber immer noch zu hoch für das Niedrigpreisseg
ment.
Die fotoakustische Technologie nutzt andererseits das Gas selbst
als den Sensor. Die Gasart in der Detektionskammer wird genutzt, um die
Anwesenheit derselben Gasart in der Probenkammer zu erfassen. Diese
perfekte Übereinstimmung der Absorptionscharakteristik bei allen Wel
lenlängen (wodurch Interferenzen vermieden sind) ist der Grund dafür,
daß eine fotoakustische Lösung wesentlich höhere Empfindlichkeiten als
eine NDIR-Lösung liefert.
Ein bekannter fotoakustischer Kohlendioxid-Gassensor mit "offe
ner Zelle" ist auf dem Markt. Ein Design mit "offener Zelle" ist in
Fig. 4 dargestellt und umfaßt eine einzelne Probenkammer 30 mit drei
Komponenten. Eine durchlässige Filtermembran 29 ermöglicht es dem Gas,
in die Kammer zu defundieren, und verhindert einen Schmutzeintritt.
In den Körper 28 ist ein Mikrofon 31 integriert, um ein Gas
drucksignal abzutasten bzw. zu prüfen. Ein Bandpassfilter 27 ermöglicht
es ausgewählte, äußere Lichtenergie in die Zelle zu gelangen.
Bei einem Kohlendioxid-Detektor treten Lichtimpulse durch einen
4,3 µm-Bandpassfilter 27 in die Kammer ein. Dieses Licht wird durch die
Konzentration von Kohlendioxid innerhalb der Kammer absorbiert, welches
durch die Membran 29 von der äußeren Luft diffundiert.
Die von dem Kohlendioxid in der Kammer 30 beim Eintritt des
Lichtblitzes absorbierte Energie wird in eine Druckwelle umgeformt,
welche mittels des Mikrofons 31 erfaßt wird. Die Amplitude dieses Si
gnals ist proportional zu der Gaskonzentration innerhalb der Kammer.
Eine Diffusionsmembran 29 führt zu einer Zeitverzögerung zwi
schen den Kohlendioxid-Konzentrationen innerhalb der Kammer und den
Kohlendioxid-Konzentrationen in der Luft. Diese Verzögerung kann für
große Kohlendioxidausschläge von 300 PPM bis 2000 PPM bis zu 15 Minuten
betragen.
Probleme mit dem "offene Zelle"-Design sind bekannt. Sie benöti
gen oft lange Integrationszeiten, um ein schlechtes Signal-Rausch-
Verhältnis zu überwinden. Sie benötigen auch eine helle Lichtquelle
(und deshalb mehr Energie), um die niedrigen Konzentrationen des Koh
lendioxids oder anderer ausgewählter Gase in der Luft anzuregen. Weil
kein Referenzsignal existiert, neigt der Detektor zu Temperaturempfind
lichkeiten und zum Driften von Komponenten über die Zeit.
Vor kurzem wurde eine Verbesserung des Designs nach Fig. 4 of
fenbart. Dieser Detektor ist in Fig. 5 dargestellt. Eine Lichtquelle
17 und ein Reflektor 16 bestrahlen eine Probenkammer 21 und eine Refe
renzkammer 25 durch Bandpassfilter 19 bzw. 18. In einer jeweiligen Kam
mer sind Mikrofone 23, 24 angeordnet.
Gas aus der äußeren Luft dringt durch eine Membran 20 in die
Probenkammer 21 ein. Die entwickelten Druckwellen werden mittels des
Mikrofons 23 erfaßt und ratiometrisch mit Ausgangssignalen des Mikro
fons 24 verglichen, um Komponenteneffekte auszuschließen. Leider zeigt
dieses Design Mikrofonunausgewogenheiten, die um bis zu 70% variieren
können, schlechte Signal-Rausch-Verhältnisse und lange Zeitkonstanten.
Ungeachtet der verschiedenen bekannten Arten von Gasdektoren be
steht immer noch ein Bedarf für Detektoren, die weniger kosten, eine
höhere Zuverlässigkeit aufweisen und weniger komplex sind als bekannte
Detektoren. Solche Detektoren würden relativ wenig Energie benötigen,
eine relativ hohe Empfindlichkeit aufweisen und ein verbessertes Si
gnal-Rausch-Verhältnis haben, als Gasdetektoren mit vergleichbaren
Preisen.
Ein einzelner fotoakustischer Gasdetektor mit geschlossener Kam
mer umfaßt eine optisch transparente, geschlossene Kammer, die mit ei
nem zu prüfenden bzw. abzutastenden Gas gefüllt ist. Die geschlossene
Kammer ist wenigstens benachbart zu einem Abschnitt eines Abtast- bzw.
Prüfbereiches angeordnet, in welchen das zu prüfende bzw. abzustastende
Gas fließt.
Eine Abstrahlungsenergie-Abtastquelle, welche eine Laserdiode
sein kann, die Licht mit einer Wellenlänge ausstrahlt, für das bekannt
ist, daß es von dem zu prüfenden Gas absorbiert wird, strahlt Strah
lungsenergie in den Abtastbereich ein. Bei anderen Ausführungsformen
kann eine Weißlicht- oder Gasentladungsquelle genutzt werden.
Die eingestrahlte Strahlungsenergie gelangt durch das Gas in dem
Abtast- bzw. Prüfbereich, wobei hierbei ein Teil der Energie durch das
interessierende Gas absorbiert wird. Die Strahlungsenergie gelangt wei
ter zu der geschlossenen Kammer.
In der geschlossenen Gaskammer ist ein Mikrofon angeordnet. Ein
gehende Strahlungsenergie, welche durch den Abtastbereich und die ge
schlossene Kammer gelangt ist, wird hierin in ein akustisches Signal
umgewandelt und erzeugt ein elektrisches Signal, welches dieses an
zeigt.
Eine Referenzquelle ist benachbart zu der geschlossenen Kammer
angeordnet. Die Referenzquelle, welche als eine Licht emittierende
Diode, eine Laserdiode oder eine beliebige andere Quelle mit einer
Emissionsfrequenz ausgeführt sein kann, die eine Wellenlänge in dem Be
reich der Absorption des zu prüfenden Gases aufweist, speist Strahlungsenergie
in die geschlossene Kammer ein. Die eingespeiste Strah
lungsenergie ihrerseits erzeugt ein elektrisches Signal am Ausgang des
Mikrofons.
Die Abtast- bzw. Prüfquelle und die Referenzquelle können mit
einer vorher ausgewählten Frequenz alternierend gepulst werden. Ein
Verhältnis der zwei Signale könnte zum Zweck einer Minimierung der Kom
ponentenveränderungen und der Alterungseffekte gebildet werden. Filter,
die auf die interessierende Wellenlänge ansprechen, können zwischen je
der der Quellen und der zugehörigen, benachbarten Kammer zum Verbessern
der Leistung angeordnet werden.
Bei einem anderen Aspekt kann eine Abtastkammer aus zwei verbun
denen, im wesentlichen identischen Gehäuseabschnitten gebildet sein,
welche ein inneres Abtastvolumen mit einem ellipsoiden Profil definie
ren. Die Innenwände des Abtastbereich können mittels einer aufgebrach
ten, reflektierenden Metalloberfläche reflektierend gemacht werden,
beispielsweise mittels einer Chromoberfläche.
Ein geschlossenes Gaszuführrohr ist an einem konischen Ende der
Kammer angeordnet und steht ab. Das Gaszuführrohr enthält eine interes
sierende Gasmenge, die abgetastet bzw. geprüft werden soll. Ein akusti
scher Wandler oder ein Mikrofon kann an einem Ende des geschlossenen
Rohres angeordnet sein, welches bezüglich des Abtastbereichs versetzt
ist.
Eine Abtastquelle wird in dem Gehäuse an einem Ende des Abtast
bereichs getragen, welcher soweit wie möglich von dem Gasrohr entfernt
ist. Die Quelle kann wiederholt mit einer vorbestimmten Frequenz
getriggert werden, worauf Impulse der Strahlungsenergie mit einer aus
gewählten Wellenlänge in den Abtastbereich eingespeist werden. Die ein
gespeisten Impulse werden mittels der reflektierenden Oberfläche an dem
entfernten Ende der geschlossenen Gaskammer auf die geschlossene Gas
kammer gerichtet. Gaseingangs- und Gasausgangsanschlüsse können in dem
Abtastbereich vorgesehen sein. Die Anschlüsse können geeignete Filter
umfassen, um Staub, Luftpartikel, Insekten oder nicht interessierende
Gase auszuschließen.
Benachbart zum Gasrohr kann das Gehäuse eine Referenzquelle tra
gen, die dem Ausbilden eines Referenzsignal dient. Es kann ein Verhältnis
des abgetasteten Ausgangssignals und des Referenzausgangssignals
gebildet werden.
Bei einer weiteren Ausführungsform wird anstelle einer Glaskam
mer eine geschlossene, für Strahlungsenergie durchlässige Plastikkammer
als ein Behälter mit einem geeigneten, interessierenden Gas genutzt. Es
ergibt sich weiterhin, daß benachbart zu der Abtastquelle optische Fil
ter angeordnet werden können, um die Detektorleistung zu verbessern.
Ein Mehrfachsensor-Detektor kombiniert ein Rauchsignal von einem
Rauchsensor mit einem dynamischen Gasprofilsignal von einem Gassensor.
Bei einer Ausführungsform erzeugt ein Kohlendioxid-Sensor, beispiels
weise ein Sensor vom fotoakustischen Typ, ein Ausgangssignal. Ein Be
drohungsgradparameter kann von dem Gasausgangssignal abgeleitet und mit
dem Signal von dem Rauchdetektor kombiniert werden, um eine Feuerer
mittlung auszuführen. Bei einem anderen Aspekt kann das Signal von dem
Gassensor auch mit dem Rauchsignal und seiner Veränderungsrate kombi
niert werden.
Ein Kombinationsdetektor umfaßt einen gemeinsamen Abtastbereich
mit einem Gehäuse. Ein Rauchsensor vom Foto- oder Ionentyp teilt sich
den Abtastbereich mit einem einzelnen abgedichteten Gassensor vom oben
beschriebenen Typ. Signale von den Sensoren können lokal, aus der Ferne
oder sowohl lokal als auch aus der Ferne verarbeitet werden. Die Konfi
guration und die Anordnung der abgedichteten Gaszelle kann mit dem
Formfaktor des Gehäuse des Detektors vereinbar sein.
Viele andere Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich
ohne weiteres aus der folgenden detaillierten Beschreibung der Erfin
dung und deren Ausführungsformen, aus den Ansprüchen und aus den zuge
hörigen Figuren.
Fig. 1 ist eine Grafik, die ein Infrarot-Absorptionsspektrum
zeigt.
Fig. 2 ist ein Diagramm eines bekannten, nicht dispergierenden
Infrarot-Gasdetektors.
Fig. 3 ist ein Diagramm eines bekannten fotoakustischen Gasde
tektors.
Fig. 4 ist ein Diagramm eines fotoakustischen Einzelkammer-
Detektors mit offenen Zellen.
Fig. 5 ist ein Diagramm eins bekannten fotoakustischen Zweikam
mer-Detektors mit offener Zelle.
Fig. 6 ist eine seitliche Teilansicht eines erfindungsgemäßen,
fotoakustischen Gasdetektors mit geschlossener Zelle.
Fig. 7A ist eine perspektivische Sicht auf einen Abschnitt eines
Gehäuses für einen Gasdetektor nach Fig. 6.
Fig. 7B ist eine perspektivische Sicht auf eine andere Ausfüh
rungsform des Detektors nach Fig. 6.
Fig. 8 ist ein Blockdiagramm eines anderen erfindungsgemäßen De
tektor.
Fig. 9A, 9B zeigen verschiedene Packungskonfigurationen für den
Detektor nach Fig. 8.
Fig. 10A, 10B zeigen verschiedene Gasdetektor-Formfaktoren für
den Detektoren nach Fig. 8.
Die Erfindung kann in verschiedenen Formen ausgeführt werden. In
der Zeichnung und der Beschreibung werden spezifische Ausführungsformen
mit dem Verständnis dargestellt, daß die vorliegende Offenbarung als
ein Beispiel der Prinzipien der Erfindung zu betrachten ist und nicht
auf die dargestellten spezifischen Ausführungsformen begrenzt werden
kann.
Die Fig. 6, 7A und 7B zeigen einen fotoakustischen Sensor in
Übereinstimmung hiermit. Eine geschlossene Glaskammer 11-1, beispiels
weise eine Teströhre bzw. ein Testrohr, ist aus Weichglas gebildet, das
auch gute optische Eigenschaften und gute Resonanzeigenschaften auf
weist, wenn es bei 4,3 µm betrieben wird, und welches eine Menge des zu
prüfenden Gases enthält. Das Glas wird so ausgewählt, daß es bei den
interessierenden Wellenlängen ausreichend transparent ist und in der
Lage ist, das ausgewählte Gas zu enthalten wie dies im folgenden disku
tiert wird.
Alternativ kann ein geeigneter Plastikwerkstoff anstelle des
Glases genutzt werden, ohne daß das Ziel oder der Zweck hiervon verlas
sen werden. Darüber hinaus kann die geschlossene Kammer in verschiede
nen Formen gebildet sein.
Ein Elektretkondensatormikrofon 11-2 ist mittels Epoxy abgedich
tet oder 11-4 in das offene Ende des Rohrs 11-1 unter einer Atmosphäre
oder mehr des zu erfassenden Gases integriert. Wenn das Rohr 11-1 abge
dichtet ist, bildet es die Basis eines fotoakustischen Einkammer-
Detektors. Wenn das Rohr Kohlendioxid enthält, wird dieses Gas geprüft.
Die Probenkammer 11-5, welche das Testrohr umfaßt, weist ein el
lipsoides Profil auf, um den Lichtstrahlendurchgang 11-7 zwischen einer
Abtastquelle 11-8 einem Filter 11-10 und dem Rohr 11-2 zur Vergrößerung
der Empfindlichkeit zu maximieren. Die Blitzfrequenz der Quelle 11-7
beträgt 12,8 Hz, was für die dargestellt Konfiguration eine bevorzugte
Arbeitsfrequenz ist. Für den Fachmann ergibt sich, daß für andere Kon
figurationen andere Frequenzen bevorzugt werden können.
Gemäß Fig. 7 kann die Probenkammer 11-5 mit zwei im wesentli
chen identischen, umspritzten Ober-[11-A (nicht dargestellt)] und Un
tergehäuselementen 11-B implementiert sein, die miteinander ultra
schallverschweißt oder wärmeeingelassen sind, um das geschlossene Ab
tastvolumen 11-5C zu bilden.
Wenn der untere Probenkammerabschnitt 11-5B zu der oberen Hälfte
11-5A paßt, strömt äußere Luft in die Kammer 11-5C über die Anschlüsse
11-12A und 11-12B. Eine zweite Lichtquelle 12-1 und eine Filteranord
nung 12-2 sind benachbart zur Basis des Sensorrohrs 11-1 angeordnet.
Die Lichtquelle 12-2 liefert eine Referenzfunktion für den ratiometri
schen Betrieb bzw. den Verhältnisbetrieb.
Die Quellen 11-8 und 12-1 werden mit einer 10 Sekunden-Periode
zeitlich gemultiplext. Die Quelle 11-8 ist EIN für 10 Sekunden, wobei
mit 2,8 Hz geblitzt wird. Die Quelle 12-1 wird mit Energie versorgt,
dann die Quelle 12-1 usw.. Andere Perioden können genutzt werden.
Der Fachmann versteht, daß verschiedene Strahlungsenergiequellen
genutzt werden können, ohne daß das Ziel und der Zweck der Erfindung
verlassen werden. Hiervon umfaßt sind Festkörperquellen, Laserdioden
oder LEDs (light emitting diodes), Weißlichtquellen oder Gasentladungs
quellen. Die Details der Quelle(n) ist (sind) für die Erfindung nicht
begrenzend.
Das Design mit geschlossener Kammer ist sehr wirksam hinsicht
lich der Isolierung äußeren Schalls von dem Mikrofon. Grundschwingun
gen, die mechanisch in die Anordnung übertragen werden, können mittels
der Elektronik und Unterstützungssoftware herausgefiltert werden. Mit
tels dieser Lösung werden für den Verhältnisbetrieb bzw. ratiometri
schen Betrieb nur ein Mikrofon und eine Probenkammer benötigt. Diese
Struktur reduziert wesentlich die Komplexität des Designs und die zuge
hörigen Kosten.
Mit dem innerhalb der Erfassung- bzw. Ermittlungskammer 11-1 ab
gedichteten Kohlendioxid (Es wird angenommen, daß dieses das zu prüfen
de Gas ist.) kann die Gasprobenflußrate in die Kammer 11-5C sehr
schnell oder sehr langsam sein. Diese kann optimiert werden, um an eine
Anwendung angepaßt zu sein. Es ist nicht notwendig, den Druckabfall in
der Probenkammer zu verzögern (wie dieses für "offene Zellen" notwendig
ist), um die Mikrofonerfassung zu ermöglichen.
Die abgedichtete Detektionskammer 11-1 kann für eine Mehrfach
gasantwort auch mit einer Mischung von zwei oder mehr Gasen gefüllt
sein. Bei einer solchen Anwendung dient das Referenzsignal als ein ge
meinsames Signal zur Berechnung der Konzentrationen. Eine andere Ab
tastquelle 11-8a und ein Filter 11-10a sind für jedes zusätzliche Gas
notwendig. Die ellipsoide Kammer 11-5 mit dem niedrigen Profil nimmt
mehrere Lichtquellen (mehrere Gase) auf, wobei eine zeitlich gemulti
plexte Abtastung benutzt wird.
Das Design mit "geschlossener Zelle" erzeugt sehr gute Signalam
plituden. Dieses bedeutet eine geringere Komplexität für die Unterstüt
zungselektronik, um das Signal zu verarbeiten. Die fotoakustische De
tektion mit "geschlossener Zelle" erlaubt die Nutzung breiter Toleranz
filter (11-10), weil das Zielgas innerhalb der geschlossenen Kammer
(beispielsweise Kohlendioxid) für das interessierende Gas (also Kohlen
dioxid) ein perfekter Filter ist. Dieses Ergebnis ist die Folge der
perfekten Spektrenübereinstimmung der Absorptionsprofile, welches nur
mittels der Nutzung des Zielgases zu dessen Abtastung möglich ist, wo
durch eine maximale Zurückweisung bzw. Rückweisung anderer Gase er
reicht wird.
Konstruktionen mit offener Zelle haben nicht diesen Vorteil,
weil Interferenzgase (beispielsweise Wasser in der Probenkammer) leicht
angeregt werden können, wenn die Filterparameter nicht schmal sind und
eng kontrolliert werden. Je enger die Spezifikationen des Interferenz
filters jedoch sind, um so höher sind die Kosten. Ein breiter Bandfil
ter kostet beispielsweise $ 0,2. Ein enger schmaler Bandpassfilter ko
stet $ 3 oder mehr.
Zusammenfassend eliminiert der vorliegende fotoakustische Sensor
teure Komponenten, liefert jedoch einen Gasdetektor mit hoher Empfind
lichkeit. Er behält viele der Vorteile eines fotoakustischen Zwei
strahl-Instruments. Er sichert die Leistungsfähigkeit einer Verhält
nissignalverarbeitung und entfernt traditionelle Antwortgeschwindig
keitsbegrenzungen, die anderen Sensoren zu eigen sind.
Der Detektor 10 weist genügend Empfindlichkeit auf, um schwach
absorbierende Gase zu prüfen und kann mehrere Gase in einem Instrument
mit keinen beweglichen Teilen erfassen. Energieanforderungen können im
Mittel geringer als 100 µA (24 V Gleichspannung) sein, um Anwendungen
der Feuer- und Rauchdetektion zu unterstützen.
Das konische, optische Kammerdesign kennzeichnet ein natürli
ches, fotoakustisches Rohr, das eine hohe Signal-Rausch-Leistung in ei
ne niedrige Packung integriert. Das fotoakustische Rohr ist darüber
hinaus ein sehr guter Rundum-Wärmestrahldetektor. Als Wärmesensor kann
es leicht die Hochfrequenz-Flimmercharakteristik von Feuer aus einem
Abstand erfassen.
Der Detektor 10 kann in Kombination mit Feuerdetektoren in dem
selben Gehäuse oder in einem versetzten Gehäuse genutzt werden, bei
spielsweise ein Detektor vom Ionisationstyp oder vom fotoelektrischen
Typ.
Die Gas- und die Rauchsignale können verarbeitet werden, um eine
Alarmbedingung auszubilden, beispielsweise ein Feuer. Ein Form der Ver
arbeitung wurde in der US-Patentanmeldung vom 19. April 1999 ("System
and Method of Adjusting Smoothing", Serien Nr. 09/294,932) offenbart
und beansprucht. Inhaber der US-Patentanmeldung ist der Anmelder. Die
Anmeldung wird mittels Referenz hier eingefügt. Eine andere Verarbei
tung kann genutzt werden, ohne daß das Ziel und der Zweck der Erfindung
verlassen werden.
Ausgänge eines Rauchsensors können mit einer Ausgangsratenverän
derung des Gassensors kombiniert werden. Der Gassensorausgang kann auch
in das Gehäuse eingearbeitet werden.
Fig. 7B ist eine Darstellung einer Ausführungsform eines Detek
tors 10' in Übereinstimmung mit dem Detektor nach Fig. 6. Die ver
schiedenen Komponenten des Detektors 10' tragen die bezeichnenden Be
zugszeichen. Die Strahlungsenergiequelle 7-1 liefert Probenimpulse. Die
Strahlungsenergiequelle 7-2 liefert Referenzimpulse. Der Detektor 10'
umfaßt Kohlenmonoxid-Filter 7-18, um Frequenzen auszuschließen, die
Kohlenmonoxid nicht in hohem Maße absorbieren.
Fig. 8 ist ein Blockdiagramm eines Mehrfachsensordetektors 80
in Übereinstimmung hiermit. Der Detektor 80 umfaßt einen fotoakusti
schen, zu dem Sensor 10 vergleichbaren Gassensor zusammen mit einem
oder mehreren Rauchsensoren 80-1. Der (die) Sensor(en) 80-1 kann (kön
nen) mittels der Nutzung verschiedener bekannter Abtast- bzw. Prüftech
nologien implementiert werden, einschließlich des fotoelektrischen Ab
tastens, des Abtastens mittels Ionisation oder des Projektionsstrahlab
tastens. Es ist dargestellt, daß die Sensoren 10 und 80-1 mittels eines
gemeinsamen Gehäuses 82 getragen werden.
Der Detektor 80 umfaßt weiterhin eine Steuerschaltung 80-2, die
mit den Sensoren 10 und 80-1 verbunden ist. Eine Doppelsensorverarbei
tung gemäß der oben beschriebenen Art kann mit Hilfe der Nutzung der
Schaltung 80-2 lokal für die Sensoren ausgeführt werden. Abwechselnd
kann die Schaltung 80-2 über ein Eingangs-/Ausgangsschaltung 80-3 Wer
te, die zu einem oder mehreren Sensoren in Beziehung stehen, über ein
verdrahtetes oder ein drahtloses Medium zu anderen elektrischen Einhei
ten in einem jeweiligen System oder zu einem gemeinsamen Verarbeitungs
element für die weitere Signalverarbeitung übertragen.
Es ergibt sich darüber hinaus, daß mehrere Detektoren, bei
spielsweise der Detektor 8, in ein solches System integriert werden
könnten. Solche Detektoren könnten untereinander über das Medium direkt
kommunizieren. Abwechselnd oder zusätzlich kann das System ein gemein
sames Steuerelement zum Ausführen einiger oder aller Signalverarbeitun
gen umfassen.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform kann die Steuerschaltung
80-2 mittels der Nutzung eines programmierten Prozessors und ausführba
ren Instruktionen implementiert werden, die am Detektor 80 gespeichert
sind. Es ergibt sich, daß die Details der Eingangs-/Ausgangsschaltung
80-3, die für eine bidirektionale Kommunikation über das Medium notwen
dig sind, nicht eine Begrenzung der vorliegenden Erfindung sind. Bei
einer anderen Ausführungsform können die Sensoren 10 und 80-1 in ge
trennten Gehäusen versetzt voneinander angeordnet sein.
Die Fig. 9A und 9B zeigen zwei verschiedene Packungskonfigu
rationen, wobei ein Gasdetektor von der allgemeinen, in Fig. 6 gezeig
ten Art in einen Rauchdetektor mit einem fotoelektrischen Sensor oder
einem Sensor vom Ionisationstyp oder beidem eingearbeitet sein.
Gemäß Fig. 9A trägt ein Gehäuse 9A-10 die verschiedenen Senso
ren. Das Gehäuse 9A-10 definiert einen inneren Bereich 9A-12, in wel
chem ein oder mehrere Rauchsensoren 9A-14 angeordnet sein können.
Über den Rauchsensor oder die Sensoren hinaus trägt das Gehäuse
9A-10 eine Strahlungsenergie- oder Lichtquelle 9A-16, welche reflek
tierte Strahlen 9A-1 und direkte Strahlen 9A-2 über eine reflektierende
Probenkammer 9A-18 richtet, die zwischen der Quelle 9A-16 und einem ge
schlossenen Abtast- bzw. Prüfrohr 9A-20 angeordnet ist. Das Gehäuse 9A-
10 definiert darüber hinaus mehrere Schlitze oder Öffnungen 9A-22, über
welche Gase oder Rauch über den Luftweg in die und aus den Kammern 9A-
14 und 9A-18 fließen kann. In dem Prozeß des Hineinfließens absorbiert
das auf dem Luftweg transportierte Gas ausgewählte Frequenzen der Lich
timpulse der Quelle 9A-16 zum Zweck des Erfassens eines jeweiligen Ga
ses, was oben in Verbindung mit dem Detektor 10 nach Fig. 6 beschrie
ben wurde. Darüber hinaus können die durch die Luft transportierten
Schwebstoffteilchen mittels eines oder mehrerer Rauchdetektoren in der
Kammer 9A-14 geprüft bzw. abgetastet werden.
Der Detektor 9A kann darüber hinaus einen Temperatursensor um
fassen, beispielsweise einen Termistor. Die mit 80-2 bezeichnete Steuerschaltung
ist mit den Sensoren gekoppelt und kann von dem Gehäuse 9A-
10 getragen werden.
Der Detektor 9A kann ein oder mehrere Rauchdetektoren 9A-14 um
fassen, beispielsweise vom fotoelektrischen Typ, vom Ionisationstyp
oder beide in Kombination mit dem Gasdetektor. Es ergibt sich, daß die
exakte Konfiguration der Rauchsensoren in dem Gehäuse 9A-10 keine Be
grenzung der Erfindung ist.
Fig. 9B zeigt eine alternative Konfiguration eines Detektors
9B, welcher ein Gehäuse 9B-1 umfaßt. Das Gehäuse 9B-1 kann an einer
Oberfläche entfernbar angebracht sein, die auf der Basis 9B-2 montiert
ist, und kann hierin ein oder mehrere Rauchsensoren tragen.
Das Gehäuse 9B-1 umfaßt einen oberen Bereich, welcher mehrere
Öffnungen 9B-3 für den Eintritt und den Austritt der durch die Luft
transportierten Schwebeteilchen aufweist, beispielsweise Rauch oder Ga
se. Die Bauteile 9B-4 von mehreren Strahlungsenergiequellen sind eben
falls in einem gemeinsamen Abtastbereich 9B-1' angeordnet.
Ein fotoakustisches Rohr 9B-5 ist relativ zu den Strahlungsener
giequellen 9B-4 zentral angeordnet. Der Gassensor des Detektors 9B ar
beitet in Übereinstimmung mit den vorher diskutierten Prinzipien des
Detektors 10 nach Fig. 6. Eine elektronische Packung 9B-6 kann benach
bart zu dem Abtastbereich 9B-1' getragen werden. Ein oberer Abschnitt
9B-7 des Gehäuses 9B-1 kann mit einer inneren, reflektierenden Oberflä
che beschichtet sein, beispielsweise Chrom oder dessen Äquivalente, um
eine Reflexion der Strahlungsenergieimpulse von den Quellen 9B-4 in das
Abtastrohr 9B-5 zu liefern.
Der Detektor 9B kann auch mehrere Termistoren 9B-8 umfassen,
welche eine Temperaturabtastfunktion zusätzlich zu der Rauch- und Gas
abtastfunktion liefern. Es ergibt sich, daß weder die exakte Konfigura
tion der Rauchsensoren noch der Termistoren 9b-8 eine Begrenzung der
Erfindung sind.
Die Fig. 10A und 10B zeigen abwechselnde Formfaktoren für
Gasdetektoren, beispielsweise für den Detektor 10 nach Fig. 6. Die
Konfiguration 10A zeigt ein fotoakustisches Rohr 10A-1, welches zu ei
ner Gasprobenkammer 10A-2 senkrecht orientiert ist. Die Kammer 10A-2
umfaßt zum Eintritt und zum Austritt von über Luft transportierten Gasen,
welche ihrerseits mittels des Detektors 10A geprüft werden können,
Öffnungen, die allgemein mit 10A-3 bezeichnet sind.
Eine Probenquelle einer Strahlungsenergie 10A-4 ist an einem En
de der Probenkammer 10A-2 angeordnet. Das fotoakustische Rohr 10A-1
ist, wie dies bereits diskutiert wurde, ein abgedichteter Behälter mit
dem zu prüfenden Gas, welcher an einem Ende ein Mikrofon und eine in
Beziehung stehende Schaltung 10A-5 umfaßt.
Es ergibt sich, daß die Konfiguration 10A in ein rundes oder ein
zylindrisches Rauchdetektorgehäuse eingefügt sein kann, welches eine
Probenkammer 10A-6 für einen oder mehrere Rauchdetektoren vom fotoelek
trischen Typ, vom Ionisationstyp oder vom Verdunklungstyp aufweist. In
den Detektor 10A könnten auch Thermodetektoren integriert sein.
Fig. 10B zeigt eine abweichende Konfiguration eines Detektors
10B. Komponenten, die Komponenten des Detektors 10 entsprechen, tragen
entsprechende Bezugszeichen und wurden vorher diskutiert.
Die beschriebenen Gassensoren weisen mehrere Leistungsvorteile
auf. Das Design einer abgedichteten Zelle erlaubt die Nutzung von rela
tiv kurzen Strahlungsenergieimpulsen, um den Sensor zu stimulieren und
den Abtastprozeß auszulösen. Solche Strahlungsenergieimpulse tendieren
dazu, vollständig absorbiert zu werden, wenn sie in das abgedichtete,
fotoakustische Rohr eingespeist werden, welches mit Gas gefüllt ist.
Dieses erzeugt eine hochgradig reproduzierbare Druckwelle mit keiner
oder nur geringer Antwortzeitverzögerung. Im Gegensatz dazu muß das De
sign mit der offenen Zelle die Antwortzeit mit der Impulsrate der
Strahlungsenergiequelle zusammen mit der Leckrate des Sensors ausglei
chen, um eine geeignete Antwort oder ein geeignetes Signal-Rausch-
Verhältnis zu erreichen.
Weil der Gassensor oder die vorliegende Anwendung auf kurze
Strahlungsenergieimpulse ansprechen, können Stroboskoplichtquellen, wie
eine Xenon-Blitzröhre, gepulste LEDs oder Impulsglühlampen genutzt wer
den. Der Vorteil der Möglichkeit, die Quelle der Strahlungsenergie zu
pulsen, besteht darin, daß dieses zu einem niedrigen mittleren Energie
verbrauch führt. Beispielsweise weist ein Strahlungsenergieimpuls mit
einer Dauer von 10 Millisekunden und einem notwendigen Spitzenstrom in
der Größenordnung von 70 mA einen resultierenden, mittleren Stromverbrauch
in der Größenordnung von 140 µA auf, wenn er alle 5 Sekunden
einmal gezündet wird.
Für die CO2-Erfassung ist eine Probe alle 10 Sekunden ausrei
chend (70 µA im Mittel). Wenn eine ungewöhnliche Feueraktivität abgeta
stet wird, kann die Probenrate auf einmal alle 5 Sekunden oder schnel
ler ansteigen. Mehr Raten pro Zeiteinheit erlaubt eine bessere Erfas
sungs- bzw. Prüfempfindlichkeit. Mit Hilfe der Nutzung dieser Energie
managementtechnik wird die mittlere Energie wesentlich vermindert.
Der Sprung zu höheren Probenraten kann auf dem Signalprofil der
zugehörigen Rauchdetektoren bzw. des zugehörigen Rauchdetektors basie
ren. Die Profile umfassen Amplituden, Ratenänderungen des Anstiegs und
Profiltrendverschiebungen.
Das Design des abgedichteten Rohrs erlaubt einen höheren Grad
der Miniaturisierung. Für Gase, wie CO2, verlangt eine starke Absorpti
on nur einen Weg von etwa 1 cm innerhalb des Rohrs (gefüllt mit reinem
CO2), um starke Signale zu erzeugen. Dieses ermöglicht es, daß sowohl
das Rohr als auch die Luftprobenkammern viele Formen annehmen können.
In einem Rauchdetektor kann eine Weglänge von 5,08 cm (2 Inch)
genutzt werden. Der Weg kann in einer flachen "V" - oder "T" -
Konfiguration angeordnet werden, um den Produktbereich zu minimieren
(vgl. beispielsweise die Fig. 10A, B).
Ein fotoakustisches Rohr mit einer Länge von 50 mm und einem
Durchmesser von 10 mm kann für CO2 auf der Basis der Bequemlichkeit und
der Kosten ausgewählt werden. Dieses ist ein leicht verfügbares Glas
rohr, das in anderen Industriezweigen genutzt wird. Es können jedoch
auch andere Formen für fotoakustische Zellen vorgesehen sein, wenn die
Anwendungen ein Kundendesign verlangen.
Erfindungsgemäße Detektoren zeigen eine sehr schnelle Antwort
auf geprüfte Gase, beispielsweise Kohlendioxid, weisen zur gleichen
Zeit jedoch eine kleine Baugröße und niedrige Kosten auf und benötigen
niedrige Energieniveaus. Die schnelle Antwortzeit des vorliegenden Sen
sors überwindet Unzulänglichkeiten einiger bekannter Gassensoren, die
eine langsame Antwortrate aufweisen. Die höhere Antwortrate des vorlie
genden Sensors ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn diese mit der
Profilverarbeitung kombiniert wird. Insbesondere wenn das interessierende
Gas Kohlendioxid ist, können vorhersagende Kohlendioxid-Profile
genutzt werden, um die Zuverlässigkeit der Ermittlung tatsächlicher
Feuer im Gegensatz zu Bedingungen zu verbessern, die einen falschen
Alarm darstellen.
Ein Profil, ein relativ kurzer Schnappschuß, über die Zeit kann
genutzt werden, um den Vorhersagewert von Kohlendioxid-
Konzentrationsmustern zu berechnen. Ein Profil, welches von einer Mehr
fachfaktoranalyse resultiert, steht in Wechselbeziehung zu den Gasam
plitudenniveaus, langen oder kurzen Termanstiegen und dem Frequenzin
halt. Im Ergebnis funktioniert es wie ein Vorhersagebarometer für ein
Feuergefahr. Es liefert einen starken Bestätigungswert zu dem Ausgangs
signal des fotoelektrischen Rauchsensors.
Mittels der Nutzung einer solchen Vorhersageverarbeitung können
beispielsweise Profile mit starken Kohlendioxid-Mustern mit größerer
Sicherheit als Feuer- oder Falschalarme charakterisiert werden, als
dieses bei bekannten Verarbeitungen der Fall ist. Dieses ist ein Ergeb
nis des Resultats der schnellen Antwortcharakteristika der erfindungs
gemäßen Gassensoren. Solche Sensoren haben die Fähigkeit, große Ände
rungen der Gaskonzentration so schnell und exakt anzuziehen, wie sich
die Konzenttration ändert.
Der Bedrohungs- oder Gefahrenfaktor innerhalb eines Kohlendi
oxid-Profils kann benutzt werden, um den Alarmeinfluß zusätzlicher Da
ten einzustellen oder zu unterdrücken. Folglich ermöglicht es ein er
findungsgemäßer Kohlendioxid-Sensor, welcher schnelle Antwortcharakte
ristika zeigt, schnelle Veränderungen des Gases unmittelbar zu verfol
gen, um die Wahrnehmung zwischen unangenehmen Bedingungen und realen
Feuern zu verbessern.
Aus der vorherigen Beschreibung ergibt sich, daß viele Verände
rungen und Modifikationen gemacht werden können, ohne daß das Ziel und
der Zweck der Erfindung verlassen werden. Es wird darauf hingewiesen,
daß mit der spezifischen Vorrichtung, die hier dargestellt wurde, keine
Begrenzung beabsichtigt ist, noch sollte eine solche abgeleitet werden.
Es ist beabsichtigt, mit den folgenden Ansprüchen alle Modifikationen
abzudecken, so daß diese in den Schutzbereich fallen.
Claims (21)
1. Detektor mit:
- - einem geschlossenen Behälter, der für Strahlungsener gie durchlässig ist und einen inneren Bereich defi niert, der Gas enthält;
- - einem benachbart zu dem geschlossenen Behälter ausge bildeten Abtastbereich, wobei der Abtastbereich für ein Einfließen und ein Ausfließen eines Umgebungsgases offen ist;
- - einem ersten Strahlungsenergiestrahl, welcher sich we nigstens durch einen Teil des Abtastbereichs und we nigstens einen Teil des inneren Bereichs erstreckt, welcher das Gas enthält;
- - einem zweiten Strahlungsenergiestrahl, welcher sich nur durch einen Teil des inneren Bereichs erstreckt; und
- - einem Ausgangswandler, welcher als Antwort auf den er sten und den zweiten Strahl ein Ausgangssignal er zeugt.
2. Detektor nach Anspruch 1, welcher eine Quelle für den ersten
Strahl und eine Quelle für den zweiten Strahl umfaßt.
3. Detektor nach Anspruch 2, wobei die Quellen voneinander ver
setzt angeordnet sind.
4. Detektor nach Anspruch 2, wobei die Quellen aus einer Klasse
ausgewählt sind, welche einen emittierendes Festkörperelement, ein
emittierendes Weißlichtelement und ein emittierendes Gasentladungsele
ment umfaßt.
5. Detektor nach Anspruch 2, mit einer Schaltung, die zum Bil
den eines Ausgangs, welcher den ersten und den zweiten Strahl anzeigt,
an den Wandler und die Quelle gekoppelt ist.
6. Detektor nach Anspruch 1, wobei der Ausgangswandler ein Mi
krofon umfaßt.
7. Detektor nach Anspruch 5, wobei die Schaltung Treiberelemen
te umfaßt, wodurch die Quellen wenigstens abwechselnd angeregt werden.
8. Detektor nach Anspruch 7, wobei die Quellen zu verschiedenen
Zeiten angeregt werden.
9. Detektor nach Anspruch 1, wobei der innere Bereich eine Pro
be wenigstens eines zu prüfenden Gases umfaßt.
10. Detektor nach Anspruch 9, wobei die Gasprobe Kohlendioxid
umfaßt.
11. Detektor nach Anspruch 1, wobei der innere Bereich ein er
stes und ein zweites Gas umfaßt, welche jeweils zu prüfen sind.
12. Detektor nach Anspruch 11, welcher einen dritten Strahlungs
energiestrahl aufweist, der sich wenigstens durch einen Teil des Ab
tastbereichs und durch wenigstens einen Teil des inneren Bereichs er
streckt, welcher das Gas enthält.
13. Detektor nach Anspruch 12, welcher eine Schaltung zum Lie
fern eines ersten Ausgangs als Antwort auf den ersten und den zweiten
Strahl und eines zweiten Ausgangs als Antwort auf den dritten und den
zweiten aufweist.
14. Detektor nach Anspruch 1, welcher einen Rauchsensor umfaßt.
15. Detektor nach Anspruch 1, wobei der geschlossene Behälter
zumindest teilweise aus Glas oder Plastik gebildet ist.
16. Detektor nach Anspruch 15, wobei der geschlossene Behälter
entlang einer axialen Mittellinie gestreckt und symmetrisch ist.
17. Detektor nach Anspruch 16, welcher ein Gehäuse umfaßt, das
den Abtastbereich definiert und in dem der geschlossene Behälter ange
ordnet ist.
18. Detektor nach Anspruch 14, wobei der Rauchsensor einen
Rauchsensor vom fotoelektrischen Typ und einen Rauchsensor vom Ionisa
tionstyp umfaßt.
19. Verfahren zum Erfassen eines Gases, daß Verfahren die fol
genden Schritte aufweisend:
- - Beschränken einer Referenzgasprobe in einem Bereich und Ausschließen anderer Gase hieraus;
- - Vorsehen einer Gasprobe benachbart zu dem Bereich, je doch außerhalb des Bereichs;
- - Bestrahlen der Gasprobe und des Referenzgases mit ei nem gemeinsamen Strahl;
- - Erfassen des Strahls nach dem dieser durch beide Pro ben gelangt ist;
- - Bestrahlen nur der Referenzgasprobe mit einem Refe renzstrahl;
- - Erfassen des Referenzstrahls, wenn dieser den Proben bereich verläßt; und
- - Verarbeiten des erfaßten Ausgangs, um die Anwesenheit eines ausgewählten Gases zu bestimmen.
20. Verfahren nach Anspruch 19, welches das Anregen des gemein
samen Strahls und das folgende Bestrahlen der Referenzgasprobe umfaßt.
21. Verfahren nach Anspruch 19, welches die Nutzung des gemein
samen Strahls zum Erfassen der Anwesenheit eines mittels Luft transpor
tierten Rauchs umfaßt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US42268199A | 1999-10-21 | 1999-10-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10051691A1 true DE10051691A1 (de) | 2001-06-07 |
Family
ID=23675908
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2000151691 Withdrawn DE10051691A1 (de) | 1999-10-21 | 2000-10-18 | Gasdetektor mit geschlossener Zelle |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
CA (1) | CA2323675A1 (de) |
DE (1) | DE10051691A1 (de) |
GB (1) | GB2358245A (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008046824A1 (de) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Eads Deutschland Gmbh | Photoakustische gassensor-vorrichtung mit mehreren messzellen |
DE102008059390B3 (de) * | 2008-11-27 | 2010-05-12 | Miopas Gmbh | Sensor |
DE102015106373A1 (de) * | 2015-04-24 | 2016-10-27 | Infineon Technologies Ag | Photoakustisches gassensormodul mit lichtemittereinheit undeiner detektoreinheit |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2372099B (en) * | 2001-02-08 | 2003-11-05 | Status Scient Controls Ltd | Gas sensor |
GB2392721A (en) * | 2002-09-03 | 2004-03-10 | E2V Tech Uk Ltd | Gas sensors |
CN1299103C (zh) * | 2005-03-04 | 2007-02-07 | 云南大学 | 呼气末二氧化碳监测测量的采样装置 |
DE102007014520B3 (de) | 2007-03-27 | 2008-10-30 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Photoakustischer Detektor mit zwei Strahlengängen für das Anregungslicht |
US8077317B2 (en) | 2009-04-09 | 2011-12-13 | Kidde Technologies, Inc. | Sensor head for a dry powder agent |
DE102010030549B4 (de) | 2010-06-25 | 2016-04-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Nichtdispersiver Gasanalysator |
US8322191B2 (en) * | 2010-06-30 | 2012-12-04 | Honeywell International Inc. | Enhanced cavity for a photoacoustic gas sensor |
WO2013012382A1 (en) * | 2011-07-20 | 2013-01-24 | Logico2 Online Sarl | Device and system for gas leakage detection and alarm |
EP3265766B1 (de) | 2015-03-05 | 2023-09-27 | Honeywell International Inc. | Verwendung ausgewählter glastypen und glasdicken im optischen pfad zur beseitigung von querempfindlichkeit auf wasserabsorptionsspitzen |
US10458900B2 (en) | 2015-09-10 | 2019-10-29 | Honeywell International Inc. | Gas detector with normalized response and improved sensitivity |
WO2017062626A1 (en) | 2015-10-09 | 2017-04-13 | Honeywell International Inc. | Electromagnetic radiation detector using a planar golay cell |
EP4191232A1 (de) | 2019-08-22 | 2023-06-07 | Infineon Technologies AG | Detektorzelle für einen photoakustischen gassensor und photoakustischer gassensor |
CN114333251B (zh) * | 2021-12-29 | 2023-06-20 | 成都中科慧源科技有限公司 | 一种智能报警器、方法、系统、设备和存储介质 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3725702A (en) * | 1969-01-29 | 1973-04-03 | Hartmann & Braun Ag | Infrared gas analyzer |
DE2808033A1 (de) * | 1978-02-24 | 1979-08-30 | Siemens Ag | Einrichtung zur unterdrueckung der wasserdampf-querempfindlichkeit bei einem nicht dispersiven infrarot-gasanalysator |
JPS62126329A (ja) * | 1985-11-27 | 1987-06-08 | Horiba Ltd | 吸光分析計 |
-
2000
- 2000-10-17 CA CA 2323675 patent/CA2323675A1/en not_active Abandoned
- 2000-10-17 GB GB0025434A patent/GB2358245A/en not_active Withdrawn
- 2000-10-18 DE DE2000151691 patent/DE10051691A1/de not_active Withdrawn
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008046824A1 (de) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Eads Deutschland Gmbh | Photoakustische gassensor-vorrichtung mit mehreren messzellen |
DE102006048839A1 (de) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Eads Deutschland Gmbh | Photoakustische Gassensor-Vorrichtung mit mehreren Messzellen |
DE102006048839B4 (de) * | 2006-10-16 | 2010-01-07 | Eads Deutschland Gmbh | Photoakustische Gassensor-Vorrichtung mit mehreren Messzellen |
DE102008059390B3 (de) * | 2008-11-27 | 2010-05-12 | Miopas Gmbh | Sensor |
DE102015106373A1 (de) * | 2015-04-24 | 2016-10-27 | Infineon Technologies Ag | Photoakustisches gassensormodul mit lichtemittereinheit undeiner detektoreinheit |
DE102015106373A8 (de) * | 2015-04-24 | 2016-12-22 | Infineon Technologies Ag | Photoakustisches gassensormodul mit lichtemittereinheit und einer detektoreinheit |
US10241088B2 (en) | 2015-04-24 | 2019-03-26 | Infineon Technologies Ag | Photo-acoustic gas sensor module having light emitter and detector units |
DE102015106373B4 (de) | 2015-04-24 | 2023-03-02 | Infineon Technologies Ag | Photoakustisches gassensormodul mit lichtemittereinheit und einer detektoreinheit |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB0025434D0 (en) | 2000-11-29 |
GB2358245A (en) | 2001-07-18 |
CA2323675A1 (en) | 2001-04-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0855592B1 (de) | Optoakustischer Gassensor | |
DE10051691A1 (de) | Gasdetektor mit geschlossener Zelle | |
EP0151474B1 (de) | Vorrichtung zur photoakustischen Detektion von Gasen | |
US3946239A (en) | Ellipsoidal cell flow system | |
DE69828799T2 (de) | Isotopengas-analysator | |
DE3918994C1 (de) | ||
DE10008517C2 (de) | Optisches Meßsystem | |
US4561779A (en) | Instrument for measuring concentration of substance in suspension | |
DE3811475C2 (de) | ||
DE102005030151B3 (de) | Photoakustischer Freifelddetektor | |
EP0758079A2 (de) | Mikrostrukturiertes Infrarot-Absorptionsphotometer | |
DE2521934B2 (de) | Vorrichtung zur Bestimmung der Konzentrationen von Komponenten eines Abgasgemisches | |
IE41649B1 (en) | Method and apparatus for investigating the haemoglobin content of a haemoglobin-containing liquid | |
EP0257248A2 (de) | Streulichtmessgerät | |
DE10058469C1 (de) | Optischer Gassensor | |
DE19926121C2 (de) | Analysegerät | |
DE3139917C2 (de) | ||
EP2726847A1 (de) | Vorrichtung mit einer messanordnung zur optischen messung von gasen und gasgemischen mit kompensation von umgebungseinflüssen | |
EP0289976A2 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Toxizitätsnachweis in Oberflächengewässern sowie in Trink- und Brauchwasser | |
EP2132551B1 (de) | Photoakustischer detektor mit zwei strahlengängen für das anregungslicht | |
DE2724723A1 (de) | Verfahren und system zur kontrollierten vereinigung von komponenten einer chemischen reaktion | |
EP3671184A1 (de) | Alkoholdetektionsvorrichtung mit redundanten messkanälen und verfahren zum messen einer ethanolkonzentration in atemluft | |
DE102012004977B3 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Messen eines Zielgases | |
DE19632867B4 (de) | Meßkopf für die photoakustische Spektroskopie | |
DE4018393A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum messen von photosynthese-austauschgasen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |