DE10039964A1 - Supraleitungseinrichtung mit einer Kälteeinheit zur Kühlung einer rotierenden, supraleitenden Wicklung - Google Patents
Supraleitungseinrichtung mit einer Kälteeinheit zur Kühlung einer rotierenden, supraleitenden WicklungInfo
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Abstract
Die Supraleitungseinrichtung (2) enthält einen um eine Rotationsachse (A) drehbaren Rotor (5) mit einer supraleitenden Wicklung (10) in einem wärmeleitenden Wicklungsträger (9). Der Wicklungsträger (9) weist einen zentralen, zylindrischen Hohlraum (12) auf. Ein außerhalb des Rotors (5) befindlicher Kaltkopf (16) einer Kälteeinheit ist wärmeleitend mit einem feststehend in den Hohlraum (12) des Wicklungsträgers (9) hineinragenden Wärmeübertragungskörper (18) verbunden. Ein Ringspalt (19) zwischen dem Wicklungsträger (9) und dem Wärmeübertragungskörper (18) ist mit einem wärmeleitenden Kontaktgas (21) gefüllt.
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Supraleitungseinrichtung
mit einem um eine Rotationsachse drehbar gelagerten Rotor,
der mindestens eine supraleitende Wicklung aufweist, deren
Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten Wicklungsträger an
geordnet sind, und mit einer Kälteeinheit, die mindestens
einen thermisch an die Wicklung angekoppelten Kaltkopf auf
weist. Eine entsprechende Einrichtung geht aus der
US 5,482,919 A hervor.
Neben den seit langem bekannten metallischen Supraleitermate
rialien wie z. B. NbTi oder Nb3Sn, die sehr niedrige Sprung
temperaturen Tc besitzen und deshalb auch Niedrig(Low)-Tc-
Supraleitermaterialien oder LTS-Materialien genannt werden,
kennt man seit 1987 metalloxidische Supraleitermaterialien
mit Sprungtemperaturen von über 77 K. Letztere Materialien
werden auch als Hoch(High)-Tc-Supraleitermaterialien oder
HTS-Materialien bezeichnet und ermöglichen prinzipiell eine
Kühltechnik mit flüssigem Stickstoff (LN2).
Mit Leitern unter Verwendung solcher HTS-Materialien versucht
man, auch supraleitende Wicklungen zu erstellen. Es zeigt
sich jedoch, daß bisher bekannte Leiter nur eine verhältnis
mäßig geringe Stromtragfähigkeit in Magnetfeldern mit Induk
tionen im Tesla-Bereich besitzen. Dies macht es vielfach er
forderlich, daß die Leiter solcher Wicklungen trotz der an
sich hohen Sprungtemperaturen der verwendeten Materialien
dennoch auf einem unterhalb von 77 K liegenden Temperaturni
veau, beispielsweise zwischen 10 und 50 K gehalten werden
müssen, um so bei Feldstärken von einigen Tesla nennenswerte
Ströme tragen zu können. Ein solches Temperaturniveau liegt
zwar einerseits deutlich höher als 4,2 K, der Siedetemperatur
des flüssigen Heliums (LHe), mit dem bekannte metallische
Supraleitermaterialien wie Nb3Sn gekühlt werden. Andererseits
ist aber eine Kühlung mit LN2 wegen der hohen Leiterverluste
unwirtschaftlich. Andere verflüssigte Gase wie Wasserstoff
mit einer Siedetemperatur von 20,4 K oder Neon mit einer Sie
detemperatur von 27,1 K scheiden wegen ihrer Gefährlichkeit
oder wegen mangelnder Verfügbarkeit aus.
Es kommen deshalb zur Kühlung von Wicklungen mit HTS-Leitern,
in dem genannten Temperaturbereich bevorzugt Kälteeinheiten
in Form von Kryokühlern mit geschlossenem He-Druckgaskreis
lauf zum Einsatz. Solche Kryokühler sind insbesondere vom Typ
Gifford-McMahon oder Stirling oder sind als sogenannte Puls
röhrenkühler ausgebildet. Solche Kälteeinheiten haben zudem
den Vorteil, daß die Kälteleistung quasi auf Knopfdruck zur
Verfügung steht und dem Anwender die Handhabung von tiefkal
ten Flüssigkeiten erspart wird. Bei einer Verwendung solcher
Kälteeinheiten wird eine supraleitende Einrichtung wie z. B.
eine Magnetspule oder eine Transformatorwicklung nur durch
Wärmeleitung zu einem Kaltkopf eines Refrigerators indirekt
gekühlt (vgl. z. B. "Proc. 16th Int. Cryog. Engng. Conf. (ICEC
16)", Kitakyushu, JP, 20.-24.05.1996, Verlag Elsevier
Science, 1997, Seiten 1109 bis 1129).
Eine entsprechende Kühltechnik ist auch für den aus der ein
gangs genannten US-A-Schrift entnehmbaren supraleitenden Ro
tor einer elektrischen Maschine vorgesehen. Der Rotor enthält
eine rotierende Wicklung aus HTS-Leitern, die mittels einer
als Stirling- oder Gifford-McMahon- oder Pulsröhrenkühler
ausgelegten Kälteeinheit auf einer gewünschten Betriebstempe
ratur zwischen 30 und 40 K zu halten ist. Die Kälteeinheit
enthält hierzu in einer speziellen Ausführungsform einen mit
rotierenden, in der Schrift nicht weiter ausgeführten Kalt
kopf, dessen kältere Seite thermisch an die Wicklung indirekt
über wärmeleitende Elemente gekoppelt ist. Ferner enthält die
Kälteeinheit der bekannten Maschine eine außerhalb ihres Ro
tors befindliche Kompressoreinheit, die den Kaltkopf über ei
ne rotierende, nicht näher ausgeführte Kupplung einer entsprechenden
Transfereinheit das erforderliche Arbeitsgas zu
führt. Die Kupplung versorgt außerdem über zwei Schleifringe
auch einen Ventiltrieb der Kälteeinheit, der in den Kaltkopf
integriert ist, mit der nötigen elektrischen Energie. Dieses
Konzept macht es erforderlich, daß in der Transfereinheit
mindestens zwei Gasverbindungen koaxial geführt und mindes
tens zwei elektrische Schleifringe vorgesehen werden müssen.
Zudem ist die Zugänglichkeit der mitrotierenden Teile der
Kälteeinheit und insbesondere des Ventiltriebs in dem Rotor
der Maschine behindert, da bei erforderlichen Wartungen das
Rotorgehäuse geöffnet werden muss. Desweiteren ist die Funk
tion eines herkömmlichen Ventiltriebs bei schneller Rotation,
wie sie bei Synchronmotoren oder Generatoren gegeben ist,
nicht gesichert.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ausgehend von die
sem Stand der Technik die Einrichtung mit den eingangs ge
nannten Merkmalen dahingehend auszugestalten, daß mit ihr ein
sicherer und wirtschaftlicher Betrieb der Kälteeinheit sowohl
im Stillstand als auch bei Rotation des Rotors in einem Tem
peraturbereich unter 77 K bei vergleichsweise vermindertem
apparativen Aufwand gewährleistet ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den im Anspruch 1 an
gegebenen Maßnahmen gelöst. Dementsprechend umfasst die Sup
raleitungseinrichtung einen um eine Rotationsachse drehbar
gelagerten Rotor, der mindestens eine supraleitende Wicklung
aufweist, deren Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten
Wicklungsträger angeordnet sind, sowie eine Kälteeinheit, die
mindestens einen thermisch an die Wicklung angekoppelten
Kaltkopf aufweist. Dabei soll die Supraleitungseinrichtung
folgende Merkmale aufweisen, nämlich
- - dass der Wicklungsträger mit einem zentralen, sich in Achsrichtung erstreckenden, zylindrischen Hohlraum ausges tattet ist,
- - dass sich der Kaltkopf feststehend außerhalb des Rotors befindet und starr und wärmeleitend mit einem Wärmeübertragungszylinder verbunden ist, welcher in den Hohlraum des Wicklungskörpers unter Einhaltung eines hohlzylindri schen Ringspaltes hineinragt,
sowie
- - dass der Ringspalt zumindest im Bereich des Wicklungsträ gers mit einem Kontaktgas zur Wärmeübertragung zwischen dem Wicklungsträger und dem Wärmeübertragungszylinder ge füllt und gasdicht abgedichtet ist.
Bei der erfindungsgemäßen Ausgestaltung der Supraleitungsein
richtung ist folglich die gesamte Kälteeinheit mit ihren e
ventuell beweglichen Teilen feststehend außerhalb des Rotors
angeordnet und somit jederzeit leicht zugänglich. Die Bereit
stellung der Kälteleistung bzw. der Wärmetransfer erfolgt von
einem feststehenden Kühlfinger in Form des Wärmeübertragungs
zylinders, der mit dem Kaltkopf gut-wärmeleitend verbunden
ist, durch Gasströmung des Kontaktgases an den rotierenden
Wicklungsträger. Dabei kommt vorteilhaft keine Zwangsumwäl
zung des Kontaktgases zum Einsatz; sondern die Rotation des
Rotors zusammen mit Fliehkräften im Kontaktgas sorgt für eine
Konvektion des Gases. Zudem ist auch bei Stillstand des Ro
tors eine Abkühlung von Raumtemperatur auf Tieftemperatur
oder eine Aufrechterhaltung der Tieftemperaturverhältnisse im
Rotor aufgrund sich einstellender Konvektion im Kontaktgas
möglich. Dies ist eine Folge der gewählten Geometrie des Auf
baus aus Wärmeübertragungszylinder in dem zylinderförmigen
Hohlraum unter Einhaltung des Ringspaltes. Der Wärmetransfer
bzw. die Bereitstellung der Kälteleistung ist bei diesem Auf
bau besonders einfach und wirtschaftlich, zumal nur eine ver
hältnismäßig einfache Abdichtung des Ringspaltes erforderlich
ist.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Supralei
tungseinrichtung gehen aus den abhängigen Ansprüchen hervor.
So ist der Ringspalt besonders einfach abzudichten, wenn der
Hohlraum auf einer Seite durch den Wicklungsträger geschlossen
ist und an der dem Kaltkopf zugewandten Seite eine Dich
tungseinrichtung mit mitrotierenden Teilen vorgesehen ist.
Dabei kommt als Dichtungseinrichtung vorzugsweise zumindest
eine Dichtung aus der Gruppe Ferrofluiddichtung, Labyrinth
dichtung, Spaltdichtung in Frage.
Als Kälteeinheit lassen sich praktisch alle Typen vorsehen,
die einen auf ein vorbestimmtes Temperaturniveau zu legenden
Kaltkopf aufweisen. Bevorzugt werden Kryokühler insbesondere
mit geschlossenem He-Druckgaskreislauf vorgesehen, da diese
einen einfachen Aufbau aufweisen und für eine indirekte Kühl
technik wie bei der erfindungsgemäßen Supraleitungseinrich
tung besonders geeignet sind. Entsprechende, auch als regene
rative Kryokühler bezeichnete Kühler weisen einen Regenerator
bzw. regenerativen Arbeitszyklus entsprechend der üblichen
Klassifikation der Kryokühler auf (vgl. z. B. den genannten
Proceedings-Band, Seiten 33 bis 44).
Besonders vorteilhaft kann der Kaltkopf mehrstufig ausgebil
det sein. Mit seiner ersten Stufe sind dann Teile einer
Stromzuführung oder ein thermischer Strahlungsschild auf eine
vergleichsweise höhere Zwischentemperatur zu legen. Mit einem
entsprechend konzipierten Kaltkopf lassen sich so auf einfa
che Weise auch feststehende Teile einer Supraleitungseinrich
tung jeweils auf einem für eine effektive Kühlung günstigen
Temperaturniveau halten.
Außerdem ist es als vorteilhaft anzusehen, wenn die zu küh
lende Wicklung und damit ihr Supraleitermaterial mittels des
Kaltkopfes auf einer Temperatur unter 77 K, im Falle einer
Verwendung von HTS-Material vorzugsweise zwischen 20 und
50 K, zu halten ist. Bekannte HTS-Materialien weisen nämlich
in diesem mit verhältnismäßig begrenztem Kühlaufwand einzu
haltenden Temperaturbereich eine für übliche Anwendungen hin
reichende kritische Stromdichte auf. Die erforderliche Kälte
leistung ist bei der erfindungsgemäßen Supraleitungseinrich
tung ohne weiteres aufzubringen. Sie liegt z. B. im Bereich
einiger 10 W bei 20 K bis 30 K für eine Synchronmaschine der
Größenklassung von etwa 1 bis 20 MW mechanischer Leistung.
Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Supraleitungseinrichtung
nach der Erfindung werden nachfolgend an Hand der Zeichnung
noch weiter erläutert. Dabei zeigen jeweils schematisch
Fig. 1 eine erste Ausführungsform einer Supraleitungs
einrichtung mit Rotor und zugehörender Kälte
einheit im Längsschnitt,
Fig. 2 und 3 den Betriebsmodus bzw. Abkühlmodus des
Rotors nach Fig. 1 im Längs- bzw. Querschnitt
sowie
Fig. 4 und 5 zwei weitere Ausführungsformen von Sup
raleitungseinrichtungen mit Rotor und Kälteein
heit jeweils im Längsschnitt.
Dabei sind in den Figuren sich entsprechende Teile mit den
selben Bezugszeichen versehen.
Bei den nachfolgend an Hand der Figuren aufgezeigten Ausfüh
rungsformen von erfindungsgemäßen Supraleitungseinrichtungen
kann es sich jeweils insbesondere um einen Synchron-Motor o
der einen Generator handeln. Die Supraleitungseinrichtung um
fasst eine rotierende, supraleitende Wicklung, die prinzi
piell eine Verwendung von LTS-Material oder HTS-Material ges
tattet. Letzteres Material sei für die nachfolgenden Ausfüh
rungsbeispiele ausgewählt. Die Wicklung kann aus einer Spule
oder auch aus einem System von Spulen in einer 2-, 4- oder
mehrpoligen Anordnung bestehen. Der prinzipielle Aufbau einer
solchen z. B. eine Synchronmaschine bildenden Supraleitungs
einrichtung geht aus Fig. 1 hervor, wobei von bekannten Aus
führungsformen solcher Maschinen ausgegangen wird (vgl. z. B.
die eingangs genannten US-A-Schrift). Die allgemein mit 2 be
zeichnete Einrichtung umfasst ein feststehendes, auf Raumtem
peratur befindliches Außengehäuse 3 mit einer Ständerwicklung
4. Innerhalb des Außengehäuses und von der Ständerwicklung 4
umschlossen ist ein Rotor 5 drehbar um eine Rotationsachse A
in Lagern 6 gelagert. Der Rotor weist ein Vakuumgefäß 7 auf,
in dem an z. B. hohlzylindrischen, drehmomentübertragenden
Aufhängeelementen 8 ein Wicklungsträger 9 mit einer HTS-
Wicklung 10 gehaltert ist. In diesem Wicklungsträger ist kon
zentrisch zur Rotationsachse A ein sich in Achsrichtung
erstreckender, zylindrischer Hohlraum 12 vorhanden. Der Wick
lungsträger ist dabei vakuumdicht gegenüber diesem Hohlraum
ausgeführt. Der Hohlraum erstreckt sich vorteilhaft axial bis
in einen Bereich außerhalb des Außengehäuses 3. Hierzu dient
ein achsenkonzentrisch angeordnetes, vakuumdichtes Halsrohr
13, das von dem Bereich des Wicklungsträgers nach außen führt
und auf seiner dem Wicklungsträger abgewandten, wärmeren Sei
te mit einem Dehnungsbalg 14 für eine Längenkompensation aus
gestattet ist.
Die Supraleitungseinrichtung 2 weist zu einer indirekten Küh
lung der Wicklung 10 über wärmeleitende Elemente ferner eine
Kälteeinheit 15 auf, von der lediglich ein Kaltkopf 16 darge
stellt ist. Bei der Kälteeinheit kann es sich insbesondere um
einen Kryokühler vom Typ Gifford-McMahon handeln. Vorzugswei
se wird als ein regenerativer Kryokühler ein Pulsröhrenkühler
oder Split-Stirling-Kühler gewählt. Dabei soll sich der Kalt
kopf 16 und damit alle wesentlichen, weiteren Teile der Käl
teeinheit 15 außerhalb des Rotors 5 und des Außengehäuses 3
befinden. Für die zu verwendende Kälteeinheit mit dem Kalt
kopf erforderliche Zusatzteile wie z. B. warme Druckausgleich
behälter, Füllkapillaren, Überdruckventile zur Absicherung
des Systems gegen Überdruck bei Aufwärmen sind in der Figur
nicht dargestellt, jedoch allgemein bekannt. Das Kaltteil des
gezeigten Kaltkopfes 16 soll gut-wärmeleitend mit einem ins
besondere zylindrischen Wärmeübertragungskörper 18 verbunden
sein. Dieser Wärmeübertragungskörper ragt durch das Halsrohr
13 hindurch bis in den Hohlraum 12 des Wicklungsträgers 9
hinein, wobei gegenüber der Wand 13a des Halsrohrs und der
Wand 9a des Hohlraums ein hohlzylindrischer Ringspalt 19 ein
gehalten ist. Dieser Ringspalt hat im Bereich des Wicklungs
trägers einen deutlich größeren Querschnitt als im Bereich
des Halsrohres. Zu einer gasdichten Abdichtung des Ringspaltes
ist der Hohlraum 12 des Wicklungsträgers 9 auf der dem
Kaltkopf 16 abgewandten Seite durch den Wicklungsträger
selbst geschlossen. Da sich der Hohlraum über das Halsrohr 13
durch das Außengehäuse 3 nach außen hin bis in den Bereich
des Kaltkopfes 16 erstreckt, ist dort vorteilhaft eine Ab
dichtung des Ringspaltes möglich. Hierzu ist eine in der Fi
gur nicht näher ausgeführte Dichtungseinrichtung 20 mit min
destens einer Dichtung vorgesehen, die eine Ferrofluiddich
tung und/oder eine Labyrinthdichtung und/oder eine Spaltdich
tung sein kann. Der Ringspalt 19 ist mit einem Kontaktgas 21,
vorzugsweise Helium oder für Temperaturen über 30 K Betriebs
temperatur z. B. auch Neon befüllt. Der Druck liegt beispiels
weise zwischen 10 und 1000 mbar. Über dieses Kontaktgas wird
ein Wärmekontakt zwischen dem Wärmeübertragungskörper 18 und
der den Hohlraum 12 begrenzenden Wand des Wicklungskörpers 9
geschaffen. Der Wicklungskorper soll hinreichend wärmeleitend
ausgeführt sein, d. h., er weist gut-wärmeleitende Teile zwi
schen der Wand 9a und der Wicklung 10 auf. Auf diese Weise
ist die Wicklung über den Wicklungskörper 9, das Kontaktgas
21 und den Wärmeübertragungskörper 18 auf einfache Weise
thermisch an den Kaltkopf 16 der Kälteeinheit angekoppelt.
Zur Verbesserung des Wärmeübertrags zwischen dem Wärmeüber
tragungskörper 18 und dem Wicklungsträger 9 können gegebenen
falls die Wärmeaustauschflächen bezüglich des Kontaktgases 21
vergrößernde Maßnahmen, beispielsweise eine Rippung in Um
fangsrichtung an der Wand 9a oder der gegenüberliegenden Au
ßenseite des Wärmeübertragungskörpers 18, vorgesehen sein.
Als Material für den zylinderförmigen Wärmeübertragungskörper
18 kommen thermisch gut leitende Metalle wie Al oder Cu in
Frage. Sofern im Innenraum des Motors bzw. dessen Außengehäu
ses 3 größere Felder herrschen, die zu einer unzulässigen
Wirbelstromheizung führen würden, sind vorteilhaft Gegenmaß
nahmen zu treffen. Hierzu kann der Wärmeübertragungskörper 18
aus einem nicht-leitenden Material wie aus einer Keramik,
z. B. aus Al2O3 oder AlN oder einkristallinem Saphir-Material
bestehen. Er kann auch aus untereinander elektrisch isolierten
und miteinander verpresst verklebten, im wesentlichen
eindimensional axial verlaufenden Elementen bestehen. Solche
Elemente können Bänder, Bleche, Drähte wie Cu-Lackdrähte oder
geflochtene Litzen sein.
In Fig. 2 ist der Wärmeübergang zwischen dem Wärmeübertra
gungskörper 18 und der Innenseite des Wicklungsträgers 9 bei
Rotation veranschaulicht: Wärme aus dem hinreichend wärmelei
tenden Wicklungsträger 9 gelangt zu dessen innerer, den Hohl
raum 12 begrenzenden Wand mit etwa 10 bis 70 K je nach ver
wendetem HTS-Material. Dort erfolgt ein Wärmeübergang an das
in der Randschicht mitrotierende Kontaktgas 21, wobei sich
das Kontaktgas erwärmt. Aufgrund der geringeren Dichte des
warmen Gases und der geringeren Zentrifugalkraft erfolgt ein
Auftrieb in Richtung zur Rotorachse A. Dort trifft das Gas
auf den kälteren Wärmeübertragungskörper 18 und gibt Wärme
unter Abkühlung ab. Dabei wird es dichter und wird somit auf
grund der größeren Zentrifugalkraft wieder nach außen geför
dert. Die entsprechenden in der Figur angedeuteten Konvekti
onswirbel 23 verlaufen dabei in Umfangsrichtung. In der Figur
ist ferner noch der sich einstellende Wärmestrom durch
gepfeilte Linien 24 angedeutet.
In Fig. 3 ist ein Querschnitt durch den in Fig. 2 gezeigten
Rotor 5 längs einer Schnittlinie III-III' für den Fall veran
schaulicht, dass dieser sich im Stillstand oder im Abkühlmo
dus befindet, wobei somit keine Zentrifugalkraft gegeben ist.
Hier bilden sich in dem Kontaktgas die veranschaulichten Kon
vektionswirbel oder -zellen 25 in Axialrichtung, die ein Ab
kühlen von Raumtemperatur oder ein Kalthalten im Stand-by-
Modus des Rotors ermöglichen.
Die in Fig. 4 entsprechend Fig. 1 dargestellte Supralei
tungseinrichtung 28 unterscheidet sich von der Supraleitungs
einrichtung 2 nach Fig. 1 im wesentlichen nur durch die Aus
gestaltung des zentralen Wärmeübertragungskörpers. Hier ist
dieser, allgemein mit 30 bezeichnete Wärmeübertragungskörper
in zwei axial hintereinander angeordnete Teile unterteilt,
wobei ein massiver Teil 31 an den Kaltkopf 16 angrenzt und
nur ein Stück weit in den Innenraum des Außengehäuses 3 hin
einragt. Zumindest im Bereich des Wicklungsträgers 9 ist der
Wärmeübertragungskörper im wesentlichen innen hohl, z. B. als
dünnwandiges VA-, oder Messing-, oder Cu- oder Al-Gefäß ges
taltet und zum Wärmetransport als Wärmerohr 32 nach dem
"Heat-pipe"- oder "Thermosyphon"-Prinzip ausgebildet. Hierzu
ist das Wärmerohr 32 mit einem Wärmetransportgas 33 wie z. B.
Ne befüllt. Dabei wird Wärme durch Verdampfen und Kondensati
on des Wärmetransportgases, z. B. bei Verwendung von Neon bei
27 K, befördert, wobei die Kondensation an der Grenzfläche 34
zwischen dem massiven Teil 31 und dem Wärmerohr 32 erfolgt.
Zu einer besseren Förderung der flüssigen Phase innerhalb des
Rohres 32 kann dieses in an sich bekannter Weise noch mit
Einbauten in Form eines Dochtes, z. B. mit einem Edelstahl
drahtschwamm, ausgestattet sein.
Bei dieser Ausführungsform der Supraleitungseinrichtung 28
nach Fig. 4 erfolgt also der Wärmetransfer mittels des Kon
taktgases 21 zwischen der Wicklungsträgerwand 9a und dem mas
siven, mit dem Kaltkopf 16 der Kälteeinrichtung thermisch
verbundenen Teil 31 des Wärmeübertragungskörpers im Wesentli
chen nicht direkt bzw. unmittelbar. Vielmehr ist in den Wär
metransferweg das Wärmetransportgas 33 eingebracht, so dass
hier eine indirekte (mittelbare) Kühlung des Kontaktgases 21
durch den kalten massiven Teil 31 vorgesehen ist.
Eine Weiterbildung der Supraleitungseinrichtung nach Fig. 4
mit einer solchen indirekten Kühlung des Kontaktgases geht
aus Fig. 5 hervor. Bei dieser mit 35 bezeichneten Supralei
tungseinrichtung ist der Kaltkopf 16 einer Kälteeinheit aus
der Hohlwelle seitlich beispielsweise um 0,5 m bis etliche
Meter herausgezogen. Ein im Bereich der Wicklung 10 vorhande
nes Wärmerohr 36 ist mit einem Wärmetransportgas 33 wie Ne
nach dem Head-pipe-Prinzip gefüllt. Es ist seitlich bis zu
einer Dichtungseinrichtung 38 außerhalb des Außengehäuses 3
über ein vakuumisoliertes Tragrohr 37 verlängert. Dieses
Tragrohr bildet zusammen mit einem konzentrisch angeordneten,
zusätzlichen Rohr einen dünnen Gasspalt 42, durch den das
Kontaktgas 21 bis zu der Dichtungseinrichtung 38 gelangt, so
dass dort die Abdichtung auch des das Kontaktgas 21 aufneh
menden Ringspalts 19 erfolgt. Zur Einspeisung des Wärmetrans
portgases 33 in den Innenraum des Wärmerohres 36 ist eine
dünne, durch die Dichtungseinrichtung 38 hindurchführende,
feststehende Verbindungsleitung 39 vorgesehen. Diese vakuum
isolierte Verbindungsleitung führt nach außen zu einem Kon
densor 40, der über einen Wärmeübertragungskörper 41 in ther
mischem Kontakt mit einem Kaltkopf 16 einer Kälteeinheit
steht. Auf diese Weise ist eine thermische Verbindung zwi
schen dem in dem Wärmerohr 36 befindlichen Teil des Wärme
transportgases 33 und dem Kaltkopf 16 über den Wärmeübertra
gungskörper 41, den Kondensor 40 und den in dem Verbindungs
rohr 39 befindlichen Teil des Wärmetransportgases vorhanden.
Wie in der Figur ferner angedeutet ist, kann zur Vermeidung
von Vibrationen des verhältnismäßig langen, mit dem Wärmerohr
36 starr verbundenen Tragrohres 37 ein Stützlager 44 vorgese
hen sein. Der Vorteil dieser Ausbildung der Supraleitungsein
richtung ist darin zu sehen, dass der Kaltkopf an beliebiger
Stelle montierbar ist, leichter zu warten ist und die Dich
tungseinrichtung 38 kleiner auszugestalten ist.
Claims (13)
1. Supraleitungseinrichtung
mit einem um eine Rotationsachse drehbar gelagerten Rotor, der mindestens eine supraleitende Wicklung aufweist, deren Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten Wicklungsträger angeordnet sind, und
mit einer Kälteeinheit, die mindestens einen thermisch an die Wicklung angekoppelten Kaltkopf aufweist,
dadurch gekennzeichnet,
mit einem um eine Rotationsachse drehbar gelagerten Rotor, der mindestens eine supraleitende Wicklung aufweist, deren Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten Wicklungsträger angeordnet sind, und
mit einer Kälteeinheit, die mindestens einen thermisch an die Wicklung angekoppelten Kaltkopf aufweist,
dadurch gekennzeichnet,
- a) dass der Wicklungsträger (9) mit einem zentralen, sich in Achsrichtung erstreckenden zylindrischen Hohlraum (22) ausgestattet ist,
- b) dass sich der Kaltkopf (16) feststehend außerhalb des Ro tors (5) befindet und starr und wärmeleitend mit einem insbesondere zylindrischen Wärmeübertragungskörper (18, 30) verbunden ist, welcher in den Hohlraum (12) des Wick lungsträgers (9) unter Einhaltung eines hohlzylindrischen Ringspaltes (19) hineinragt,
- a) dass der Ringspalt (19) zumindest im Bereich des Wick lungsträgers (9) mit einem Kontaktgas (21) zur Wärmeüber tragung zwischen dem Wicklungsträger (9) und dem Wärme übertragungskörper (18, 30) gefüllt und gasdicht abgedich tet ist.
2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch ge
kennzeichnet, dass der Hohlraum (12) auf einer
Seite durch den Wicklungsträger (9) abgeschlossen ist und der
Ringspalt (19) an der dem Kaltkopf (16, 30) zugewandten Seite
durch eine Dichtungseinrichtung (20, 38) mit mitrotierenden
Teilen abgedichtet ist.
3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch ge
kennzeichnet, dass die Dichtungseinrichtung zumindest
eine Dichtung aus der Gruppe Ferrofluiddichtung, La
byrinthdichtung, Spaltdichtung aufweist.
4. Einrichtung nach einen der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Wär
meübertragungskörper (30) zumindest im Bereich des Wicklungs
trägers (9) als Wärmerohr (32, 36) nach Art einer Heat-pipe
ausgeführt ist, der mit einem Wärmetransportgas (37) gefüllt
ist, welches zur thermischen Verbindung zwischen dem Kaltkopf
(16) und dem in dem Ringspalt (19) im Bereich des Wicklungs
körpers (9) befindlichen Kontaktgas (21) vorgesehen ist.
5. Einrichtung nach Anspruch 4, dadurch ge
kennzeichnet, dass der Wärmeübertragungskörper
(30) einen massiven, in den Rotor hineinragenden Teil (31)
und das Wärmerohr (32) aufweist.
6. Einrichtung nach Anspruch 4, dadurch ge
kennzeichnet, dass das Wärmerohr (36) die ge
samte axiale Länge des Wärmeübertragungskörpers zumindest in
dem Rotor einnimmt und außerhalb des Rotors zwischen dem
Kaltkopf (16) und dem Wärmerohr (36) eine Verbindungsleitung
(39) für das Wärmetransportgas (33) vorgesehen ist.
7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch ge
kennzeichnet, dass das Wärmetransportgas (33)
an den Kaltkopf (16) über einen Kondensor (40) in der Verbin
dungsleitung (39) thermisch angekoppelt ist.
8. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Käl
teeinheit (15) mindestens einen insbesondere regenerativen
Kryokühler aufweist.
9. Einrichtung nach Anspruch 8, dadurch ge
kennzeichnet, dass der Kryokühler ein Pulsröhrenkühler
oder ein Split-Stirling-Kühler oder ein Gifford-
McMahon-Kühler ist.
10. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
gekennzeichnet durch eine mehrstufige Ausbil
dung des Kaltkopfes.
11. Einrichtung nach Anspruch 10, dadurch ge
kennzeichnet, dass der Kaltkopf zwei Kältestu
fen aufweist, wobei die erste Stufe thermisch mit einer
Stromzuführung oder einem Strahlungsschild und die zweite
Stufe thermisch und starr mit dem Wärmeübertragungskörper
verbunden sind.
12. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die sup
raleitende Wicklung mittels des Kaltkopfes auf einer Tempera
tur unter 77 K zu halten ist.
13. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Lei
ter der Wicklung metallisches Niedrig-Tc-Supraleitermaterial
oder metalloxidisches Hoch-Tc-Supraleitermaterial enthalten.
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