DE10009861A1 - Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchronmotors - Google Patents
Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines AsynchronmotorsInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchronmotors, mit einer Spannungssteuerung, einer Strommeßeinrichtung und einer Steuereinrichtung für die Spannungssteuerung. Für eine verlustarme Steuerung der Maschine wird der Laststromwert der Maschine in einer Zuleitung gemessen und abhängig von diesem ein Wert für die Spannung eingestellt.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchron
motors.
Aus der US 5 592 062 ist eine Steuerung für Asynchronmotoren bekannt geworden,
die einen Mikroprozessor in Verbindung mit einer Triacschaltung besitzt, um die
Drehzahl zu steuern. Die Verlustleistung des Motors wird minimiert, indem die durch
den Motor hervorgerufene Phasenverschiebung zwischen Strom und Spannung redu
ziert wird. Zum Messen des Leistungsfaktors wird in der US 5 592 062 vorgeschla
gen, den Nulldurchgang des Stroms relativ zu dem Nulldurchgang der Spannung zu
messen. Diese Signale werden an einen Mikroprozessor weitergeleitet, der ein puls
weitenmoduliertes digitales Ausgangssignal erzeugt, das in der Folge die Triacschaltung
steuert, um die an dem Motor anliegende Spannung zu variieren. Diese Steue
rung liefert keine zufriedenstellenden Ergebnisse für eine verlustarme Steuerung.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Verlusteinsparung bei
Asynchronmaschinen bereitzustellen, das mit einfachen Mitteln und bei geringem
Aufwand eine zuverlässige Energieeinsparung gewährleistet.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe gelöst durch ein Verfahren mit den Merkmalen
aus Anspruch 1.
Zur verlustarmen Steuerung ist bei Asynchronmotoren eine Spannungssteuerung, eine
Strommeßeinrichtung und eine Steuereinrichtung für die Spannungssteuerung
vorgesehen. Das erfindungsgemäße Verfahren weist folgende Verfahrensschritte auf:
Ablegen einer Kennlinie oder einer Tabelle in der Steuereinrichtung, die für gegebene
Laststromwerte diejenigen Spannungswerte angibt, bei denen die Lastaufnahme des
Asynchronmotors klein ist, Messen des aktuellen Laststrom-Werts des Motors, Aus
lesen des Spannungswerts bei dem jeweils gemessenen Strom aus der Kennlinie oder
der Tabelle und Ansteuern der Spannungssteuerung auf den ausgelesenen Wert für die
Spannung. Bei diesem Verfahren wird der Effektivwert der Spannung für einen Be
trieb mit möglichst großem Wirkungsgrad abhängig von dem jeweiligen Wert des
Laststroms gesteuert. Die Steuerkennlinie oder Tabelle hierfür wird bestimmt und in
der Steuereinrichtung abgelegt. Mit der Verwendung der beschriebenen Steuerkenn
linie oder Tabelle ist eine Ansteuerung des Asynchronmotors möglich, bei der unab
hängig vom Lastzustand ein größtmöglicher Wirkungsgrad und eine Schonung des
Asynchronmotors erhalten wird.
In einer bevorzugten Weiterführung des Verfahrens werden die Werte der Kennlinie
oder Tabelle maschinenspezifisch gemessen, indem bei verschiedenen Belastungen
des Motors die Spannung variiert und zugehörige Lastströme gemessen werden und
diejenigen Spannungen und Ströme ermittelt werden, bei denen der Verlust minimal
ist. Die ermittelten Werte für Spannungen und Ströme werden in der Kennlinie oder
einer Tabelle abgelegt. Ein solches Verfahren, bei dem die Steuerkennlinie punkt
weise ermittelt wird, stellt sicher, daß zu einem gegebenen Wert des Laststroms die
optimale Spannung eingestellt wird. Die Messung des Leistungseffektes des
Asynchronmotors kann bei diesem Verfahren mit herkömmlichen Methoden, wie
beispielsweise der Messung der Phasenverschiebung zwischen Strom und Spannung,
erfolgen.
In einer bevorzugten Weiterführung des Verfahrens nach der Erfindung wird die
Kennlinie oder Tabelle ermittelt, indem der Ständerstrom bei vorgegebenen Span
nungen unter Verwendung der maschinenspezifischen Parameter als Funktion des
Schlupfs berechnet wird, wobei bei den vorgegebenen Spannungen unter Verwendung
der maschinenspezifischen Parameter der relative Verlust als Funktion des Schlupfs
berechnet, wodurch die Werte für den Schlupf bestimmt werden, für die der relative
Verlust ein Minimum aufweist: für den so bestimmten Wert des Schlupfs werden die
entsprechenden Werte des Ständerstroms berechnet und die Spannungs- und
Stromwerte in der Kennlinie oder Tabelle abgelegt. Bei diesem Verfahren ist kein
Durchmessen des Asynchronmotors erforderlich. Vielmehr reicht es aus, von
maschinenspezifischen Parametern auszugehen, die beispielsweise auf dem Typen
schild des Asynchronmotors angegeben sind. Mit den motorspezifischen Angaben
kann die Steuerkennlinie mit den vorstehenden Schritten berechnet werden. Die rela
tiven Verluste sind hierbei der Quotient der Gesamtverluste bestehend aus der Summe
der Wicklungsverluste des Ständers und des Läufers sowie dem Ummagnetisierungs-
und Reibungsverluste dividiert durch den mechanischen Verlust als Differenz der
aufgenommenen Wirkleistung und dem Gesamtverlust.
In einer vereinfachten Ausbildung des Verfahrens ist die Spannung als von dem Last
strom linear abhängend angenähert. Wird der Effektivwert der Grundschwingung der
Spannung des Asynchronmotors bezogen auf die der Netzspannung entsprechende
Spannung gebildet, so nimmt dieser einen Wert zwischen 0 und 1 an. Der Effek
tivwert der Grundschwingung des Strangstroms wird durch den Strangstrom im Be
messungsbetrieb dividiert. Diese so normierten Größen können mit einer Propor
tionalitätskonstante von 1 miteinander in Beziehung gesetzt werden, um eine Nährung
der Kennlinie für die Spannung zu erhalten.
In einer bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird zusätz
lich die Spannung des Motors gemessen und diese auf die Steuereinrichtung gegeben.
Hierdurch wird es möglich, die Spannungssteuerung zu regeln und so zuverlässig die
gewünschte Spannung einzustellen. Auch kann die Spannungsmessung dazu verwen
det werden, bei sich ändernder Last eine stabile Steuerung des Asynchronmotors vor
zunehmen.
In einer bevorzugten Weiterbildung der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
weist die Spannungssteuerung in jeder Zuleitung jeweils ein antiparalleles Thyristor
paar für eine Anschnittssteuerung auf, wobei die Steuerelektroden der Thyristoren mit
der Steuereinrichtung verbunden sind. Die Verwendung einer solchen Anschnitts
steuerung ermöglicht es, vergleichsweise einfach die Spannung einzustellen. Als
Spannungsstellgröße dient bei der Anschnittssteuerung der Zündwinkel, der zwischen
0 und π verstellt werden kann.
Zweckmäßigerweise weist die Steuereinrichtung einen Mikroprozessor auf, der die
Tabelle oder Kennlinie speichert und die entsprechenden Steuervorgänge auslöst.
In einer bevorzugten Weiterbildung ist ein Ein- und Ausgabegerät vorgesehen, das mit
der Steuereinheit verbunden ist. Über das Ein- und Ausgabegerät können Parameter
für die Steuerung eingegeben werden und Größen des Motorbetriebs können angezeigt
werden. Insbesondere bei dem oben beschriebenen Steuerverfahren, das ausgehend
von motorspezifischen Daten die optimale Steuerkennlinie berechnet, ist ein solches
Ein- und Ausgabegerät vorteilhaft, um die motorspezifischen Kenndaten vom Typen
schild des Motors in einfacher Weise eingeben zu können.
Eine bevorzugte Ausführung der erfindungsgemäßen Vorrichtung wird anhand der
einzigen Figur näher erläutert.
Die einzige Figur zeigt einen Asynchronmotor 10 in dessen Zuleitung 12 der Last
strom gemessen wird. Der gemessene Laststrom wird an den Controller 16 weiterge
leitet. Der Controller 16 bestimmt abhängig von dem über 14 anliegenden gemessenen
Laststrom die Steuersignale für die Thyristoren 18 und 20.
In jeder Zuleitung zu dem Asynchronmotor 10 ist ein antiparalleles Thyristorpaar 18,
20 angeordnet, das eine entsprechende Anschnittssteuerung der an dem Verbraucher
anliegenden Spannung vornimmt. Die Kurvenform der resultierenden Spannung ist im
Gegensatz zur Verwendung eines Stelltransformators nicht mehr sinusförmig, sondern
enthält Oberschwingungen.
Der Controller 16 ist mit einem Ein- und Ausgabegerät 22 verbunden, das eine Ein
gabe von maschinenspezifischen Parametern erlaubt. Ebenfalls können dort auch den
Betrieb des Motors betreffende Größen angezeigt werden.
Zusätzlich zu der Strommessung 14 ist eine Spannungsmessung 24 vorgesehen, die
die Spannung zwischen zwei Zuleitungen mißt und an die Steuereinrichtung 16 wei
terleitet.
In dem Controller 16 ist eine Spannungs-Stromkennlinie oder eine Tabelle für den
optimalen Betrieb der Spannungssteuerung abgelegt. Die Daten der Kennlinie können
anhand von motorspezifischen Daten berechnet werden. Bei einem bevorzugten Ver
fahren der Berechnung werden folgende Angaben für den betrachteten Motor verwen
det:
Bemessungsspannung = Un
Bemessungsstrom = In
Bemessungsleistung = Pmechn
Bemessungsleistungsfaktor = cosϕn
Bemessungsfrequenz = fn
Bemessungsdrehzahl = nn
Bemessungswirkungsgrad = ηn
Relativer Anzugsstrom = ian
Widerstand eines Ständer strangs bei 20°C = R1strk
Stern- oder Dreieckständerwicklung.
Bemessungsspannung = Un
Bemessungsstrom = In
Bemessungsleistung = Pmechn
Bemessungsleistungsfaktor = cosϕn
Bemessungsfrequenz = fn
Bemessungsdrehzahl = nn
Bemessungswirkungsgrad = ηn
Relativer Anzugsstrom = ian
Widerstand eines Ständer strangs bei 20°C = R1strk
Stern- oder Dreieckständerwicklung.
Ausgehend von diesen Parametern kann ein Maschinenmodell wie folgt berechnet
werden. Zunächst wird die Bemessungsscheinleistung
bestimmt. Die Bemessungswerte von Strangspannung Ustrn und Strangstrom Istrn aus
Un und In werden nach Maßgabe der vorliegenden Schaltung der Ständerwicklung er
mittelt. Es gilt bei Sternschaltung:
und bei Dreieckschaltung
Die Bezugsimpedanz für einen Strang bestimmt sich zu
Die Polpaarzahl p wird als kleinste ganze Zahl unterhalb des Koeffizienten
be
stimmt. Die synchrone Drehzahl ergibt sich damit zu
Der Schlupf im Bemessungsbetrieb ergibt sich zu
Der Ständerwiderstand ergibt sich hierbei zu
wobei die Werte für den Faktor kζ in Abhängigkeit von der Referenztemperatur der
Wärmeklasse sich ergeben zu
Mit diesen Größen ergehen sich die Gesamtverluste als
und die Wicklungsverluste im Ständer als
Die Reibungsverluste als
Die Wicklungsverluste im Läufer bestimmen sich zu
und die Ummagnetisierungsverluste ergeben sich zu
Ausgehend von den oben bestimmten Ausdrücken können die Parameter des Maschi
nenmodels aus den verfügbaren Angaben wie folgt bestimmt werden:
Der komplexe Strom im Durchmesserpunkt des Kreisdiagramms ergibt sich als
I1kn = -jian.
Der komplexe Strom im Bemessungspunkt des Kreisdiagramms ergibt sich zu
Der Magnetisierungsstrom im Kreisdiagramm ergibt sich zu
wobei der Hilfsstrom Ih gegeben ist zu
Ih = ihejϕih = Ikn - I!N
und der Winkel ϕh sich ergibt aus
Der Strom i1vun, der den Ummagnetisierungsverlusten im Bemessungsbetrieb zuge
ordnet ist, ergibt sich zu
Der Leerlaufstrom stellt sich dar als
I10n = I1µn + I1vun
Die Rückwirkung des Läufers auf die zugeordnete Komponente des Ständerstroms
stellt sich dar als
I12n = I1n - I10n
Der Läuferwiderstand rechnet sich hieraus als
Die Gesamtstreureaktanz als
Zusätzlich zu den obigen Parametern müssen zusätzliche Parameter für das Maschi
nenmodel festgelegt werden. Das Maschinenmodel berücksichtigt näherungsweise
zwei Nichtlinearitäten, die mit dem Übergang zu Betriebszuständen, die außerhalb des
Bemessungsbetriebs liegen, wirksam werden: Die Nichtlinearität der Magnetisie
rungskennlinie und der Einfluß der Erwärmung auf die Wicklungswiderstände.
Die Magnetisierungskennlinie i1µ = f(U1) wird durch eine Funktion der Spannung U1
angenähert, die außer einem linearen Glied ein zweites enthält, das mit U 6|1 geht und
nach Maßgabe eines Sättigungsfaktors Fsat wirksam wird, der zwischen 0,5 und 1,0
liegt und das Verhältnis des Luftspaltanteils zum gesamten magnetischen Spannungs
abfall bei Bemessungsspannung angibt.
Die Widerstände von Ständer und Läufer ändern sich gegenüber dem Wert, der im
Bemessungsbetrieb vorliegt, nach der Maßgabe der Änderung des Erwärmungszu
stands. Dazu gelten folgende Beziehungen:
Die Werte für
ergeben sich abhängig von der Referenztemperatur der
Wärmeklasse. Der Faktor Wζ bringt zum Ausdruck, in welchem Maße sich die Ände
rung der Verluste der jeweiligen Wicklung auf ihre Übertemperatur auswirkt. Es wird
zwischen 0,5 und maximal 1,0 liegen, wenn die Verluständerung zu einer proportio
nalen Änderung der Übertemperatur führt.
Von diesen Werten ausgehend kann die Steuerkennlinie i 1|1min = f(u1) für die optimale
Steuerung der Asynchronmaschine mit folgenden Formeln berechnet werden:
Der Ständerstrom als Funktion des Schlupfs stellt sich mit den obigen Parametern dar
als
Für die Komponente des Ständerstroms, die der Rückwirkung des Läuferstroms zuge
ordnet ist,
Die einzelnen Verluste ergeben sich in diesem Maschinenmodel wie folgt:
- - Die Wicklungsverluste des Ständers
pvw1 = r1 . |I1|2 - - Die Wicklungsverluste des Läufers
pvw2 = r2 . |I12|2 - - Die Ummagnetisierungsverluste
pvu = pvun . u 2|1
mit
- - mit den Reibungsverlusten
Die Gesamtverluste ergeben sich als Summe der Einzelverluste, so daß
pv = pvw1 + pvw2 + pvu + pvrb
Für die aufgenommene Wirkleistung gilt
p1w = Re{u1 . I *|1}.
Hieraus ergibt sich die abgegebene mechanische Leistung
pmech = p1w - pv,
so daß sich die relativen Verluste ergeben zu
und der Wirkungsgrad sich berechnet als
Mit den vorstehenden Formeln läßt sich für eine vorgegebene Spannung u1 die
Ströme, Leistungen und Verluste sowie die relativen Verluste als Funktion des
Schlupfs bestimmen. Die relativen Verluste durchlaufen bei einem bestimmten Wert
des Schlupfes ein Minimum. Für diesen Wert des Schlupfes gehört ein Ständerstrom
i '|1min. Das Wertepaar u1 und i' 1min liefert einen Punkt auf der gesuchten Kennlinie
i '|1min = f(u1). Durch Variation von u1 im interessierenden Bereich läßt sich die gesamte
Kennlinie bestimmen.
Claims (8)
1. Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchronmotors, der eine Span
nungssteuerung, eine Strommeßeinrichtung und eine Steuereinrichtung für die
Spannungssteuerung aufweist, das die folgenden Verfahrensschritte aufweist:
- - Ablegen einer Kennlinie oder einer Tabelle in der Steuereinrichtung, die für gege bene Laststromwerte diejenigen Spannungswerte angibt, bei denen die Lastauf nahme des Asynchronmotors klein ist,
- - Messen der aktuellen Laststrom-Werte,
- - Auslesen des Spannungswertes bei dem jeweils gemessenen Strom aus der Kenn linie oder der Tabelle und
- - Ansteuern der Spannungssteuerung über die Steuereinrichtung zur Einstellung auf den ausgelesenen Wert für die Spannung.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kennlinie oder die
Tabelle maschinenspezifisch mit folgenden Schritten ermittelt wird:
- - für verschiedene Belastungen des Motors wird die Spannung des Motors variiert und es werden die zugehörigen Lastströme gemessen
- - und diejenigen Spannungen und Ströme ermittelt, bei denen der Verlust minimal ist,
- - die minimalen Werte für Spannungen, Lastströme und Strangspannung werden in der Kennlinie oder der Tabelle abgelegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kennlinie oder die
Tabelle maschinenspezifisch mit folgenden Schritten ermittelt wird:
- - der Ständerstrom wird bei vorgegebenen Spannungen unter Verwendung der ma schinenspezifischen Parameter als Funktion des Schlupfs berechnet,
- - bei den vorgegebenen Spannungen werden unter Verwendung der maschinenspe zifischen Parameter die relativen Verluste als Funktion des Schlupfs berechnet,
- - es werden Werte für den Schlupf bestimmt, für die der Verlauf der relativen Ver luste ein Minimum aufweist, und
- - zu den bestimmten Werten des Schlupfs wird der entsprechende Stromwert des Ständerstroms berechnet,
- - die Spannungs- und Stromwerte werden in der Kennlinie oder der Tabelle abge legt.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Werte für die
Spannung und den Laststrom durch Annäherung eine lineare Abhängigkeit er
halten.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß
- - zusätzlich die Spannung an der Maschine gemessen und
- - auf die Steuereinrichtung gegeben wird.
6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
- - die Spannungssteuerung in jeder Zuleitung jeweils ein antiparalleles Thyristorpaar für eine Anschnittssteuerung aufweist, wobei die Steuerelektroden der Thyristoren mit der Steuereinrichtung verbunden sind.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrich
tung einen Mikroprozessor enthält, in den die Kennlinie oder die Tabelle gespei
chert ist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß ein Ein- und
Ausgabegerät mit der Steuereinrichtung verbunden ist.
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10009861A DE10009861A1 (de) | 2000-03-01 | 2000-03-01 | Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchronmotors |
PCT/EP2001/002241 WO2001065678A1 (de) | 2000-03-01 | 2001-02-28 | Verfahren zur verlustarmen steuerung eines asynchronmotors |
EP01911705A EP1269621A1 (de) | 2000-03-01 | 2001-02-28 | Verfahren zur verlustarmen steuerung eines asynchronmotors |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE10009861A DE10009861A1 (de) | 2000-03-01 | 2000-03-01 | Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchronmotors |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10009861A1 true DE10009861A1 (de) | 2001-09-13 |
Family
ID=7633033
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE10009861A Withdrawn DE10009861A1 (de) | 2000-03-01 | 2000-03-01 | Verfahren zur verlustarmen Steuerung eines Asynchronmotors |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1269621A1 (de) |
AU (1) | AU4066101A (de) |
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WO (1) | WO2001065678A1 (de) |
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