CZ374697A3 - Způsob reverzní úpravy v systému hydroprocesních reaktorů - Google Patents
Způsob reverzní úpravy v systému hydroprocesních reaktorů Download PDFInfo
- Publication number
- CZ374697A3 CZ374697A3 CZ973746A CZ374697A CZ374697A3 CZ 374697 A3 CZ374697 A3 CZ 374697A3 CZ 973746 A CZ973746 A CZ 973746A CZ 374697 A CZ374697 A CZ 374697A CZ 374697 A3 CZ374697 A3 CZ 374697A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- zone
- liquid
- hydrogen
- hydrocracking
- nitrogen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Tento vynález se týká oblasti hydroprocesních postupů» zvláště pak hydroprocesních postupů se zřetelem na vysokou konversi» selektivitu produktů a selektivní tepelnou úpravu s přihlédnutím k produktům se specifickým rozsahem bodů vařu* g9?aYa*žní stav .tfskrtta
V oblasti hydroprocesních postupů a tepelné úpravy ropy známese zřetelem k dosažení vysokého stupně konverze dva přístupy* Vysokou konverzí se míní odstranění síry a sloučenin dusíku» hydrokrakování, snížení rozsahu uhlíkových atomů a pod* Dva běžné postupy záležejí v
a) v dlouhé době prodlený v reaktoru nebo v reaktoru s nízkou prostorovou rychistí» nebo
b) v odděleném reaktoru pro vysokou konverzi poté» co přívod nečistot byl snížen v počátečním vstupním reaktoru*
Druhý přistup s použitím odděleného čistícího reaktoru se jeví být účinným* To je proto» že odstraněné nečistoty v přívodu» tedy vedlejší složky jako je sirovodík» amoniak nejsou zde přítomny v typicky vysokých koncentracích» jako je tomu v prbém reakčním stupni* Žákové vysoké koncentrace mohou být příčinou inhibování reakčních rychlostí ve druhém reakčním stupni*
Je zde několik již běžných přístupů na tomto úseku» jak totiž dosáhnout dobré produkční selektivity* Selektivitou se míní dosažení výhodného výtěžku materiálu o určitém rozsahu bodů varu* Tyto běžné postupy zahrnují
a) recyklování nežádoucích produktů pro další postup s čerstvým přívodem» nebo
b) zpracování nežádoucích produktů v odděleném reakčním stupni*
• ·
Jako typické postupy na useku selektivní tepelné úpravy e přihlédnutím ke specifickým rozsahům bodů varu lze uvést
a) překročení celkového přísunu do místa» kde se setkáváme s nejobtížnější specifikací produktů» nebo
b) úpravu celkového přísunu v menší míře s následnou oddělenou tepelnou úpravou těch či oněch vyčleněných produktů tak» aby se vyhovělo nejnesnadnějším specifikacím·
Bylo by tedy žádoueí zjistit hydroprocesní postup» kdy by.se dosahovalo vyšší konverze nebo dokonalejší úpravy a vyloučením nedostatků stávajících známých postupů·
Tento vynález je směrován» aby vyhověl uvedeným požadavkům v jediném reakčním stupni» vyžadujícím nižší náklady ve srovnání s několika stupni» to za dodržení výhod z několikastupňového postupu se zahrnutím vyšších reakčních rychlostí nebo katalyzátorů» určených pro předem upravené přívody· Předmětem tohoto vynálezu je tedy postup reverse se zahrnutím vysoké konverze» selektivní tepelné úpravy a se selektivitou produktů v hydroprocesní reaktorové soustavě» zahrnující v jediném reaktoru vyšší komversi nebo dokonalejší úpravu v loži či ložích reaktoru» nebo v počátečním reaktoru serie reaktorů a dovolující generální úpravu přívodu v reakčních pásmech» jež následují·
Krátký popis vyobrazení:
Na vyobr.l je jedno provedení di8gramu toku postupu dle tohoto vynálezu ga použití obvyklých zařízení pro sestavu různých pásem úpravy·
Na vyobr.2 je jiné provedení diagramu toku postupu dle tohoto vynálezu za použití oddělených zařízení pro sestavu různých pásem úpravy·
Podrobný popis výhodných provedení:
A· Přehled postupu» horní a dolní reakčni pásma· Vynález se týká postupu reversního stupně tepelné úpra
-3vy uhlovodíkového přísunu β dosažením vysoké konve?se, selektivní tepelné úpravy a se selektivitou produktů v reaktorovém systému pro hydroprocesní úpravu* Způsob záleží v tom, že se uhlovodíkový přísun vede do prvého pásma tepelné úpravy, např· do<) pásma pro odstranění sloučenin dusíku a síry· ¥ tomto pásmu se uhlovodíkový přísun dostává do styku sa podmínek tepelné úpravy, tedy například za podmínek odstranění sloučenin dusíku a síry s katalyzátorem pro tepelnou úpravu, např· katalyzátorem pro odstranění dusíku nebo síry· Výtok z tohoto pásma po odstranění sloučenin dusíku a síry se dále jímá· Tento výtok bez sloučenin dusíku a síry se veda dála do ěistíoího/chladíoího pásma, kde se odstraní amoniak a sirovodík, ponejvíce propráním vodou* Výtok se ochladí jakýmkoli běžným postupem, například ve výměníku tepla· Výtok z tohoto čistícího a chladícího pásma je proud, obsahující vodík a lehké uhlovodíky z horní části a kapalný proud, obsahující rozpuštěné plyny ode dna· Proud, obsahující vodík a lehké uhlovodíky se případně s výhodou vede do druhého pásma k odstranění sirovodíku, obvykle s aminovou adsorpční látkou pro odstranění sirovodíku· Vývod z tohoto pásma po odstranění sirovodíku se případně vede do druhého pásma pro tepelnou úpravu, například do hydrokrakujícího pásma, jak o tom bude ještě dále řeč·
Kapalný proud, obsahující Rozpuštěné plyny, se vede do dělíoího pásma a lze použít jakýkoli způsob dělení, typicky destilaci· Získá se tak jako produkt podíl lehkých uhlovodíku a dalších frakcí ode dna kapalných produktů, jeden či více vedlejších reakčních produktů nebo jejich směsí· Další frakce, tedy kapalné podíly ode dna nebo jeden či víoe z postranních produktů se vedou do druhého pásma tepelné úpravy, např· do hydrokrakačního pásma· Zde se dostávají kapalné podíly ode dna eiwddlejší a jiné podíly do styku s hy dr okr aka čním katalyzátorem. Vývod z hydrokrakačního pásma se jímá a vede se potom do prvého pásma tepelné úpravy, podle jednoho z provedení do pásma pro odstranění dusíku a síry· ·· ·· · ♦·· o e o ·· ·· ·· •··· · · · ·♦ • · · · · · · · · ·· • · · · 9 ·* ···· ·· ·«· Μ,0« >
Použití uvedených dvou pásem lze obměňovat dle tohoto vynálezu· Znamená to» že prvým a druhým pásmem pro tepelnou úpravu nebo průběh reakcd může být pásmo hydrokrakační nebo pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síry· Podle jednoho provedení dle tohoto vynálezu je spodní pásmo tím* kde se čerstvý přívod poprvé setkává s pásmem pro odstranění sloučenin dusíku a síry· Horním pásmem je pak hydrokrakační· Podle jiného provedení* opak je pravdou^. Jinak tedy- každé pásmo může být hydrokrakační nebo každé pásmo tím pro odstranění dusíku a síry· Každé pásmo může být rovněž kombinací Si směsí pásma hydrokrakačního a pásma pro odstranění sloučenin dusíku a síry·
B· Výhody postupu dle tohoto vynálezu
Současný vynález popisuje jediný reakčni obvod· Tato jednostupňová reakce snižuje náklady ve srovnání s použitím několika obvodů- A jedno jediné reakčni pásmo dle tohoto vynálezu je spojeno s výhodami vyšších reakčních rychlostí a úspor katalyzátorů ve srovnání s předem upravenými přívody v soustavě s několika reakčními stupni· Dle tohoto vynálezu dochází,ke konečné úpravě v horním reakčním pásmu nebo v horním loží či horních ložích reaktoru či reaktorů· zatím co generální úprava přívodu proběhne v dolním reakčním pásmu* jež následuje·
Další výhodou sériového uspořádání spíše než použití konfigurace paralelních reaktorů pro počáteční konverzi a pro vysoký konverzní stupen je to* že cirkulace plynu se omezí na minimum* čímž se sníží náklady jak investiční* tak i operační· Základní náklady jsou nižší se zřetelem na menší zařízení i menší propojení potrubími· Operační náklady jsou nižší se zřetelem na menší kompresní nutnou sílu pro recirkulování plynů· Cirkulování plynu se sníží se zřetelem na počáteční způsob v odděleném zařízení či v paralelním reaktoru* protože a) vysoký konverzní vývod z horního reakčního pásma slouží jako parciální tepelný pokles a tím snižuje požadavky na chlazení pro začátek dalšího postupu v následných pásmech* b) nespotřebovaný vodík v horním konverzním vývodu z horního pásma slouží jako částečný zdroj vodíku pro počátek zpracování v pásmech* jež následují a o) vysoký konverzní vývod z • · ·«···· • · ♦ · · α ·
4» · 9 9 9
9 9 9999
9 9 9
9 999 99 9
-52 horního reakčního pásna napomáhá dobrému distribuování čerstvého přívodu a vodíku pro reakoi na katalyzátoru v pásmech» jež následují· Takže výhodou použití jednoho zařízení či okruhu jsou snížené investiční náklady, jakož i nižší náklady provozní tím, že se neduplikují podobné části celého zařízení ve dvou oddálených pásmeoh, napříkled jednom pro počáteční zpracovávání a jednom pro vysoký konverzní stu* peň.
Výhody úpravy předem zpracovaného uhlovodíku v horním reakčním pásmu nebo horním loži z čerstvého přísunu zahrnují a) horní lože katalyzátorů není znečištěno nečistotami z. přívodu, b) reakční rychlost v horním loži není brzděna podstatnějšími množstvími vedlejších produktů z tepelné úpravy, jako jsou amoniak a sirovodík, a o) částečný tlak vodíku je maximální pro koncové postupy· Podle výhodného provedení v případě zpracovávání zbytků může tento postup dokázat své výhody v nižších reakčních pásmech, což se projeví sní* ženou pulzační tendencí·
C. Přívody a produkty
Přívody k použití při postupu dle tohoto vynálezu a žádoucí získané produkty jsou jinak běžná či známé , jak tomu je u známých přísunů a produktů z a pro hydrokrakování a tepelnou úpravu. Jde o přívody a produkty dle US,pat. 5 277 793, 5 232 577, 5 073 530, 4 430 203 a 4 404 088 na které se zde odkazuje· Podle jednoho z výhodýph provedení uhlovodíkovým přísunem mohou být zbytky, vakuový plynový olej, střední destiláty nebo jejich směsi.
D. Reakční podmínky a katalyzátory
Vhodné hydrokrakační katalyzátory i katalyzátory pro tepelnou úpravu zahrnují jakékoli běžné či známé katalyzátory a reakční podmínky. Katalyzátory i reakční podmínky jsou uvedeny v US.spiBech 5 277 793, 5 232 577» 5 073 530, 4 430 203
a 4 404 088, na které se zde pro úplnost odkazuje· Je-li reakčním pásmem pásmo pro odstranění dusíkatých a/nebo sirných sloučenin, pak dochází ke kontaktu za odpovídajících podmínek pro odstranění dusíkatých a/nebo sirných sloučenin· Je-li re akčním pásmem hydrokrakační, pak ke kontaktu dochzí za hydrokrakačních podmínek·
Použije-li se výše uvedený postup pro tepelnou úpravu se zřetelem na odstranění dusíkatých a sirných sloučenin, pak se pracuje typicky za těchto podmínek: reakční teplota 200 až 480°C, tlak 3550 až 35 500 KPa, hodinová kapalinová prostorová rychlost 0,5 až 20, celková spotřeba vodíku 30 až 200 v? na 4,5 1 přívodu kapalného uhlovodíku· Katalyzátorem pro lože tepelné úpravy může být látka kteréhokoli kovu skupiny VI nebo odpovídající sloučenina, právě tak skupiny Vlil na podkladu z porézní žáruvzdorné látky, jako je oxid hlinitý, Jako příklady takových katalyzátorů pro tepelnou úpravu lze uvést oxid hlinitý s naneseným kobaltem a molybdenem, sir nik nikelnatý, sirník wolframu a niklu, molybden»» kobaltnatý či nikelnatý·
Použije-li se postup pro hydrokrakování přísunu, pak převažují tyto dále uvedené podmínky: teplota 200 až 500°C, hodinová kapalinová prostorová rychlost 0,1 až 15, reakční tlak 3550 až 35 500 KPa, spotřeba vodíku 50 až 250 m? na 4,5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu· Hydrokrakačním katalyzátorem bude obvykle kov skupiny VI, VII nebo VIII, odpovídající oxid či sirník na podkladu z porézní žáruvtadorné hmoty, jako je oxid křemičitý či hlinitý· Jako příklady hydrokrakačních katalyzátorů lze uvést oxidy či sir niky molybdenu, wolframu, vanadu a chrómu na některém z uvedených podkladů·
Obecně řečeno je-li reakčním pásmem pásmo pro odstranění dusíkatých a/nebo sirných nečistot, pak katalyzátorem může být kterýkoli, pracující za takových podmínek, podobně je tomu u katalyzátorů hydrokrakačních· ·· ···· • · · · · · · ···· ·· ··· ··· ** ·
-7Podrobný popis vyobrazení
Modifikace postupu na připojených vyobrazeních a popsané v této části jsou zcela jasné obeznámeným na useku postupů rafinování ropy a spadají do rozsahu tohoto vynálezu:
A· Vyobrazení 1
Jak je to patrné z diagramu na vyobr.l jsou prováděny katalytické reakce, použité při tomto postupu, ve dvou reakčních pásmech 3 a 10 a reaktor 2 zahrnuje obě tato pásma 3 a 10· Počáteční úprava probíhá va druhém pásmu 10 a úprava s vysokou konverzí v prvém pásmu 3· Schéma pohybu zahrnuje případně další zařízení, jak jsou obvyklá při hydroprocesníoh úpravách, jako je předehřívání kapalných a plynných přívodů do reaktoru (nezakresleno), odstraňování amoniaku a sirovodíku, chlazení výtoku a pásmo dělení 20, případně recyklační pásmo čistění plynu 31, recirkulační proudy 30 a 32, dálo dělení produktu a deštilační pásmo 40« Kapalný proud ode dna 50 a/nebo postranní Či střední výtok 52 z deštilačního pásma 40 se spojují do proudu 54 a ten se vede do reakčního pásma 3· Upravovači proud vodíku 60 se přidává do proudu recirkulovaného plynu 32 (používané označení rovněž proud vodíku a lehkých uhlovodíků nebo pásmo výtoku odstraňovaného sirovodíku 32. Jinak se může napojit na přívodní proud 1 upravovači proud vodíku 70, a to místo, nebo navíc jako doplňování vodíku do proudu 32«
Hydrokrakování nebo hlubší tepelná úprava probíhá v reakčním pásmu 3 v závislosti na typu katalyzátoru, použitého v tomto pásmu· Vývod 65 z reakčních pásem ústí do reakčního pásma 10· Čerstvý přívod 1 se zavádí uprostřed v místě mezi reaktorovými loži 3 a 10* Zpracování probíhá za přítomnosti výtoku 65 z horního reakčního pásma 3· Výtok 65 hapomáhá při distribuování přívodního proudu 1 reakčním pásmem 10· Rovněž výtok 65 napomáhá jako tepelná jímka při exothermní reakci v reakčním pásmu 10« ·· ····
Výtok 15 z nižšího pásma 10 se zpracovává se zřetelem na odstranění amoniaku a sirovodíku v pásmu 20. Pro takové odstranění amoniaku a sirovodíku se používají běžné postupy, obvykle vymývání vodou· Pásmo 20 je rovněž chladícím a dělícím pásmem*, produkujícím plynný proud 20 a kapalný proud 35» obsahující rozpuštěné plyny· Pro odstranění jak amoniaku tak sirovodíku se používají běžné postupy, právě tak jako při postupech chlazení a dělení v pásmu 20· Pásmo 20 může zahrnovat větší počet jednotek či podjednotek dle běžných postupů odstraňování amoniaku a sirovodíku, dále ohlášení i dělení· Vodíkem bohatý plynný proud 32 se recykluj^ zpět do reaktorů a potom míchá s doplňujícím proudem vodíku 60. Jinak, nebo navíc k směšování vodíkem bohatého proudu 60 s plynným proudem 32, se se doplněný proud vodíku 70 míchá s přísunem proudu oleje 1· Recyklovaný plyn v proudu 30 se případně čistí, například na aminovém adsorbentu pro odstranění sirovodíku, a to v pásmu 31 před vlastním recirkulováním do reaktorů· Reoyklovaný plyn z proudu 30 (nebo proudu 32, číůtí-li se dále v pásmu 31) se případně zavádí do proudu 54 k přívodu do prvého reakčního pásma 3, nebo se vede jako proud 34 do přívodního proudu 1 se zaváděním do druhého reakčního pásma 10«
B. Vyobrazení 2
Popis tohoto vyobr. je týž, jako v případě vyobr.l s výhradou těchto rozdílů· Na vyobr.l společný reaktor zahrnuje •běureakční pásma, na vyobr«2 reaktory 2 a 9 odpovídají pásmům 3 a 10. Na vyobr.l jo čistící pádmo recyklovaných plynů 31» na vaobr.2 je toto pásmo opomenuto.
Claims (17)
- P A T E K T O V rf I/IOIT1* Způsob reversní úpravy uhlovodíkového přísunu teplen se stekem vysoké konverze, selektivní úpravy teplen se selektivitou produktů v systému hydroprocesníeh reaktorů, vyznačující se tím, žea) se vede uhlovodíkový přísun, sestávající se sbytkovýoh oleýft, vakuového plynového oleje, středně vroucích destilátů a jejich směsí do pásna odstraňování dusíku a ***%· dostává se sde do styku s katalysátory k odstranění dusíku a síry sa teploty od asi 200 °C do asi 480 °C, tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinové kapalinové prostorové rychlosti od asi 0,5 do asi 20 a za celkové spotřeby vodíku od asi 30 do asi 200 n? na 4,5 1 přívodu kapalného uhlovodíku, a odebírá se tak kapalnýý výtok z pásma odstraňování dusíku a síry»b) tento vývod se vede do čistíoího/chladíoího pásma, kde se odstraní amoniak a sirovodík se současným chlazením, s tohoto pásma se vyvádí proud, obsahgffiící vodík a lehké uhlovodíky, jakož i kapalný proud s obsahem rozpuštěných plynů,o) řešený kapalný proud, obsahující rozpuštěné plyny, se vede do pászaa dělení a získává se odtud lehký produkt, kapalná podíly ode dna a nejméně jeden boění proud, d) vede se uvedený kapalný podíl ode dna, uvedený boění proud a vývod se stupně b) s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků do hyrokrakačního pásma, kde se tyto složky dostávají do styku >s hydrokrakačním katalyzátorem za teploty od asi 200 do asi 500 °C, reakěního tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinové průtokové rychlsti od asi 0,1 do asi 15 a selkové spotřeby vodíku od asi 50 do asi 250 m? na 4,5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu s tím, že se regeneruje odtud vývod s hydrokrak^n^o.0pásma, a ee ····-109) vývod z hydrokraHaon&ho pásma se vede do pásma odstraňování sloučenin dusíku a síry.
- 2· Způsob reversní úpravy se ziskem vysoké konverze, za selektivní tepelné ú pravý a selektivity produktu v hydřoprocasním reaktorovém systému, vyznačující se tím, že se provádí v jediném reaktoru, zahrnujícím prostor výše pro konverzi anebo hlubší procesní úpravu v horním reakčním pásmu reaktoru, nebo v prvém reaktoru serie reaktorových provedení s tím, že se generální úprava přívodu provádí v následných reakčních pásmech,
- 3· Způspb podle nároku 2, vyznačující se tím, že dále zahrnuje přívod doplňování vodíkem do uvedeného vyŠSího reakčního prostoru nebo do reakčních pásem, jež následují,
- 4· Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že dále zahrnujea) odebírání vývodu z řečených následných pásem s tím, že se tento vývod vede do chladícího pásma,b) regeneruje se z řečeného chladícího pásma proud s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků a proud lehkých uhlovodíků, obsahující rozpuštěné plyny,e) proud s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků se vede do uvedeného horního reakčního pásma, ad) kapalný proud, obsahující rozpuštěné plyny se vede do dělícího pásma,
- 5 o Způsob podle nároku 3, kdy přívod se volí ze skupiny zbytkových olejů, vakuových plynových olejů a středních destilátů či jejich směsí, vyznačující se dále tím, že se vede proud vodíku a lehkých uhlovodíků ze stupně b) do pásma k odstraňování sirovodíku dříve než se vede do řečeného horního reakčního pásma nebo prvého reaktoru ve stupni O,-11&· Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že reaktorovými pásmy, jež následují, jsou hydrokrakační pásma obsahující hydrokrakační katalyzátor s tím, že teplota ▼ hydrokrakačním pásmu se pohybuje od asi 200 do asi 500 °C, reakčni tlak od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinová průtoková rychlost kapaliny od asi 0,1 do asi 15 a celková spotřeba vodíku od asi 50 do asi 250 v? na 4,5 litrů uhlovodíkového přísunu*
- 7* Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že reaktorovými pásmy, jež následují, jdou pásma pro odstraňování dusíkatých a sirných sloučenin a postup dále zahrnuje styk přívodu, sestávajícího s zbytkových olejů, vakuového plynového oleje, středních destilátů či jejich směsí s katalyzátorem pro odstranění dusíkatých a sirných sloučenin za teploty od asi 200 do asi 480 °C, tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, za hodinové průtokové rychlosti kapaliny od asi 0,5 do asi 20 a za celkové spotřeby vodíku od asi 30 do asi 200 m? na 4,5 1 přívodu kapalného uhlovodíku a jímá se vývod 2 pásma pro odstraňování sloučenin dusíku a síry*
- 8* Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že reakčními pásmy, jež následují jsou hydrokrakační pásma a postup dále zahrnuje použití hydrokrakačního katalyzátoru a uvedených hydrokrakačních pásmech s přívodem, záležejícím ve zbytkových olejích, vakuových plynových olejích, středních frakcí destilátů i jejich směsí za teploty od asi 200 do asi 500 °C. sa tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, za průtokové rychlosti kapaliny za hodinu od asi 0,1 do asi 15 a celkové spotřeby vodíku od asi 50Jdo asi 250 n? na 4,5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu*
- 9* Způsob podle nároku 7,, vyznačující se tím, že horním reakčním pásmem nebo prvým reaktorem je hydrokrakační pásmo a wredený postup dále zahrnuje styk nejméně části vývodu z pásma pro odstranění sloučenin dusíku a síry s hydrokrakačním katalyzátorem v hydrokrakačním pásmu za teploty od asi ·· ····200 do asi 500 °C* za tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, za hodinové průtokové kapalinové rychlíti od asi 0,1 do asi 15 a za celkové spotřeby vodíku od asi 50 do asi 250 m? na 4»5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu·
- 10. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že horním reakčním pásmem nebo prvým reaktorem je pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síty.
- 11· Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že dále obsahuje tyto stupně* že sea) vede výtok z pásma odstraňování sloučenin dusíku a síry do pásma čistění a chlazení k odstranění amoniaku a sirovodíku s vychlazením, a získává se tak z tohoto čistícího a vyohlezovacího pásma proud vodíku a lehkých uhlovodíků a tekutý proud, obsahující rozpuštěné plyny*b) vede se tekutý proud* obsahujoí rozpuštěné plyny do dělícího pásma a získává se odtud lehký produkt* produkt ode dna a nejméně jeden středem vypouštěný produkt* ac) zavádějí se všechny vývody dle stupně b) do uvedeného horního reakčního pásma·22. Způsob úpravy uhlovodíkového přísunu* vyznačující se tím* že obsahujea) vedení uhlovodíkového přísunu do druhého pásma hydrogenační úpravy, kde se přívod uhlovodíku dostává do styku za podmínek hydrogenační úpravy s druhým katalyzátorem pro takovou úpravu* a odčerpává se výtok z druhého pásma hydrogenační úpravy * ab) vede se tento tepelně upraveny produkt do pásma oddělování páry a kapaliny* a získávají se odtud jednak lehký produkt* jednat další frakce ze skupiny kapalin ode dna* jedné Či více středních frakcí a jejich směsi,o) vedou se řečené další frakce do prvého pásma tepelné úpravy s hydrogenací, kde se za podmínek hydrogenace dostává uhlovodíkový přísun do styku s prvým hydrogenačním katalyzátorem* • odvádí se odtud výtok z prvého hydrogenačního pásma* ad) vede se vývod z prvého hydrogenačního pásma do druhého hydrogenačního pásma· ·· ece<
- 13· Způsob podle náráku 12, vyznačující se tím, že se přivádí vodík na jrí© do uvedeného druhého hydrogenačního pásma·
- 14· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že dále obsahujea) zavádění vývodu z druhého hydrogenačního pásma do pásma pro odstraňování amoniaku a sirovodíku a chladícího pásma9b) regenerování z tohoto pásma pro odstraňování amoniaku a sirovodíku, jakož i pro vychlazování proud vodíku · lehkých uhlovodíků a kapalný uhlovodíkový proud, obsahující rozpuštěné plyny,o) vedení tohoto proudu s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků do prvého hydrogenačního pásma, a d) zavádění kapalného uhlovodíkového proudu, obsahujícího rozpuštěné plyny, do pásma dělení páry a kapaliny·
- 15o Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že uhlovodíkový přísun se volí ze skupiny zbytkových olejů, vakuového plynného oleje, středních destilátů a jejich směsí·
- 16· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že druhým hydrogenačním pásmem je pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síry s teplotou od asi 200 do asi 480 °C, tlakem od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinovou kapalinovou průtokovou ryohlstí od asi 0,5 do asi 20 « oelkovou spotřebou vodíku od asi 30 do asi 200 v? na 4,5 1 přívodu kapalných uhlovodíků, kdeže uvedený druhý hydrogenační katalyzátor obsahuje katalyzátory pro odstranění sloučenin dusíku a síry*
- 17« Způsob podle nároku 16, vyznačující se tím, že druhým hydrogenačním pásmem je hydrokrakační pásmo·
- 18· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že prvým hydrogenačním pásmem je hydrokrakační pásmo s teplotou od asi 200 do asi 500 °C, tlakem od aai 3550 do asi 35 500 KP·,-14hodinovou kapalinovou průtokovou rychlostí od asi 0,1 do asi 15 a celkovou spotřebou vodíku od asi 50 do asi 250 v? na 4,5 1 kapalného uhlovodíkového přísunu a tím, že řečený prvý hy droga na ční katalyzátor sahrnuja hydrokr©keční katalyzátor·
- 19· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že prvým hydrogenačním pásmem je pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síry·
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US1507496P | 1996-04-09 | 1996-04-09 | |
US80016397A | 1997-02-13 | 1997-02-13 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ374697A3 true CZ374697A3 (cs) | 1998-03-18 |
Family
ID=26686928
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ973746A CZ374697A3 (cs) | 1996-04-09 | 1997-03-19 | Způsob reverzní úpravy v systému hydroprocesních reaktorů |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0851907A1 (cs) |
JP (1) | JP2001523277A (cs) |
KR (1) | KR19990022632A (cs) |
AU (1) | AU2215997A (cs) |
BR (1) | BR9706578A (cs) |
CA (1) | CA2223285A1 (cs) |
CZ (1) | CZ374697A3 (cs) |
ID (1) | ID19791A (cs) |
PL (1) | PL323925A1 (cs) |
SK (1) | SK166197A3 (cs) |
WO (1) | WO1997038066A1 (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ299503B6 (cs) * | 1997-05-23 | 2008-08-20 | Mobil Oil Corporation | Zpusob hydrodesulfurace smesné uhlovodíkové násady a zpusob zušlechtování frakcí obsahujících síru |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6096190A (en) * | 1998-03-14 | 2000-08-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking/hydrotreating process without intermediate product removal |
DE69915599T2 (de) * | 1998-03-14 | 2004-08-05 | Chevron U.S.A. Inc., San Ramon | Integriertes wasserstoffumwandlungsverfahren mit wasserstoff-zurückführung |
US6224747B1 (en) | 1998-03-14 | 2001-05-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking and hydrotreating |
US6179995B1 (en) | 1998-03-14 | 2001-01-30 | Chevron U.S.A. Inc. | Residuum hydrotreating/hydrocracking with common hydrogen supply |
US6200462B1 (en) | 1998-04-28 | 2001-03-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for reverse gas flow in hydroprocessing reactor systems |
US5980729A (en) * | 1998-09-29 | 1999-11-09 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6190535B1 (en) | 1999-08-20 | 2001-02-20 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6402935B1 (en) * | 1999-11-23 | 2002-06-11 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6379532B1 (en) | 2000-02-17 | 2002-04-30 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6361683B1 (en) | 2000-02-22 | 2002-03-26 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6379535B1 (en) | 2000-04-25 | 2002-04-30 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6387245B1 (en) | 2000-09-26 | 2002-05-14 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6596155B1 (en) | 2000-09-26 | 2003-07-22 | Uop Llc | Hydrocracking process |
EP1326948A1 (en) * | 2000-09-26 | 2003-07-16 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US6451197B1 (en) | 2001-02-13 | 2002-09-17 | Uop Llc | Process for hydrocracking a hydrocarbonaceous feedstock |
US6797154B2 (en) | 2001-12-17 | 2004-09-28 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking process for the production of high quality distillates from heavy gas oils |
US6787025B2 (en) | 2001-12-17 | 2004-09-07 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for the production of high quality middle distillates from mild hydrocrackers and vacuum gas oil hydrotreaters in combination with external feeds in the middle distillate boiling range |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3328290A (en) * | 1965-03-30 | 1967-06-27 | Standard Oil Co | Two-stage process for the hydrocracking of hydrocarbon oils in which the feed oil ispretreated in the first stage |
US3256178A (en) * | 1965-05-25 | 1966-06-14 | Union Oil Co | Hydrocracking process |
US3657110A (en) * | 1970-01-05 | 1972-04-18 | Standard Oil Co | Process for hydrocracking nitrogen-containing feedstocks |
US3926784A (en) * | 1973-08-22 | 1975-12-16 | Gulf Research Development Co | Plural stage residue hydrodesulfurization process with hydrogen sulfide addition and removal |
US4059503A (en) * | 1976-08-05 | 1977-11-22 | The Lummus Company | Stripping ammonia from liquid effluent of a hydrodenitrification process |
-
1997
- 1997-03-19 PL PL97323925A patent/PL323925A1/xx unknown
- 1997-03-19 JP JP53621097A patent/JP2001523277A/ja not_active Ceased
- 1997-03-19 WO PCT/US1997/004270 patent/WO1997038066A1/en not_active Application Discontinuation
- 1997-03-19 AU AU22159/97A patent/AU2215997A/en not_active Abandoned
- 1997-03-19 EP EP97915144A patent/EP0851907A1/en not_active Withdrawn
- 1997-03-19 BR BR9706578-1A patent/BR9706578A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-03-19 SK SK1661-97A patent/SK166197A3/sk unknown
- 1997-03-19 CA CA002223285A patent/CA2223285A1/en not_active Abandoned
- 1997-03-19 CZ CZ973746A patent/CZ374697A3/cs unknown
- 1997-03-19 KR KR1019970709124A patent/KR19990022632A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-04-08 ID IDP971167A patent/ID19791A/id unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ299503B6 (cs) * | 1997-05-23 | 2008-08-20 | Mobil Oil Corporation | Zpusob hydrodesulfurace smesné uhlovodíkové násady a zpusob zušlechtování frakcí obsahujících síru |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ID19791A (id) | 1998-07-30 |
JP2001523277A (ja) | 2001-11-20 |
BR9706578A (pt) | 1999-12-28 |
SK166197A3 (en) | 1998-04-08 |
AU2215997A (en) | 1997-10-29 |
PL323925A1 (en) | 1998-04-27 |
WO1997038066A1 (en) | 1997-10-16 |
CA2223285A1 (en) | 1997-10-16 |
EP0851907A1 (en) | 1998-07-08 |
KR19990022632A (ko) | 1999-03-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ374697A3 (cs) | Způsob reverzní úpravy v systému hydroprocesních reaktorů | |
US5522983A (en) | Hydrocarbon hydroconversion process | |
JP4373001B2 (ja) | 液体急冷を用いる水素化処理反応器および方法 | |
US6200462B1 (en) | Process for reverse gas flow in hydroprocessing reactor systems | |
US7708877B2 (en) | Integrated heavy oil upgrading process and in-line hydrofinishing process | |
KR100983817B1 (ko) | 방향성 화합물의 포화가 개선된 디젤을 최대화하는수소첨가분해 방법 | |
CA2580295A1 (en) | Process and installation for conversion of heavy petroleum fractions in a boiling bed with integrated production of middle distillates with a very low sulfur content | |
JP2002502909A (ja) | 多段反応域を有する水素処理反応器およびプロセス | |
JP2009517499A (ja) | 高温メルカプタン分解を伴う選択的ナフサ水素化脱硫 | |
KR20120035189A (ko) | 비등층 수소화 전환 공정을 위한 잔류 수소화 전환 촉매의 황 전처리 및 사전 조건 형성 | |
EP1151060A1 (en) | Production of low sulfur/low aromatics distillates | |
EP2737027A1 (en) | Hydrocracking process with interstage steam stripping | |
CN101619241A (zh) | 一种石蜡加氢精制的方法 | |
AU2002211877B2 (en) | Two stage diesel fuel hydrotreating and stripping in a single reaction vessel | |
AU757617B2 (en) | Staged upflow and downflow hydroprocessing with noncatalytic removal of upflow stage vapor impurities | |
JP2004511622A (ja) | 単一反応槽における二段水素処理およびストリッピング | |
WO2008070729A2 (en) | Decomposition of waste products formed in slurry catalyst synthesis | |
US7300567B2 (en) | Hydrotreating process | |
US6835301B1 (en) | Production of low sulfur/low aromatics distillates | |
JPH06299168A (ja) | 水素化処理法 | |
JP4856837B2 (ja) | 低硫黄/低芳香族化合物留出油の生成 | |
JPH02153992A (ja) | 炭化水素系原料の水素化分解方法 | |
AU2001251658A1 (en) | Production of low sulfur/low aromatics distillates | |
CA2352887C (en) | Production of low sulfur/low aromatics distillates | |
CN1488730A (zh) | 一种烃类加氢转化方法 |