CZ297393B6

CZ297393B6 - Kombinované radiální a axiální kluzné lozisko

Info

Publication number: CZ297393B6
Application number: CZ20020813A
Authority: CZ
Inventors: Walter Elza Michiels@Mark
Original assignee: Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap
Priority date: 1999-09-14
Filing date: 2000-09-12
Publication date: 2006-11-15
Also published as: TW461939B; PT1212542E; DE60045310D1; EP1212542A1; WO2001020179A1; KR100601814B1; AU7262200A; AU756718B2; CA2383530C; JP4639017B2; NZ517154A; PL191652B1; DK1212542T3; EP1212542B1; HU225275B1; CZ2002813A3; NO20021236L; CN1111258C; ES2355354T3; JP2003509633A

Abstract

Kombinované radiální a axiální kluzné lozisko sestává jednak z hydrodynamického radiálního kluznéholoziska (2), které obklopuje s vulí ulozený hrídel (1), pricemz mezi hrídelem (1) a radiálním kluzným loziskem (2) je vytvorena první mezera (9), která je propojena se zdrojem tlakové kapaliny, a jednak z alespon jednoho hydrostatického axiálního kluzného loziska (3), které je s vulí umísteno protiradiálne smerující plose (6) hrídele (1). Mezi touto plochou (6) hrídele (1) a radiálne smerující cástí axiálního kluzného loziska (3) je vytvorena druhá mezera (13), která je propojena s první mezerou (9). První mezera (9) je usporádána pro napájení axiálního kluzného loziska (3) a pro vytvorení omezovacího ústrojí pro axiální kluzné lozisko (3).

Description

Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko

Oblast techniky

Vynález se týká kombinovaného radiálního a axiálního kluzného ložiska.

Dosavadní stav techniky

Možnou formou kapalinou mazaného axiálního kluzného ložiska je hydrostatické ložisko, u kterého je využíváno vnějšího napájecího zdroje pro přivádění kapaliny pod tlakem do kluzného ložiska.

Tato kapalina je přiváděna do kluzného ložiska prostřednictvím omezovacího ústrojí pro omezování průtoku kapaliny, jako je například kapilára nebo malý otvor.

Princip takového hydrostatického ložiska je založen na skutečnosti, že pokud se mezera v ložisku zmenšuje, snižuje se průtok kapaliny, čímž dochází ke snižování tlakového poklesu v omezovacím zařízení. Tlak v mezeře se zvyšuje, v důsledku čehož dochází ke kompenzaci síly, způsobující zúžení mezery.

Tato hydrostatická ložiska mají vysokou zátěžovou kapacitu, která je závislá na tlaku přiváděné kapaliny, vysokou tuhost a pevnost, jakož i kapacitu únosnosti, která je do určité míry závislá na počtu otáček.

Pokud má mazací kapalina nízkou viskozitu, jako je tomu v případě vody, musí být uvedené omezovači ústrojí velmi malé, v důsledku čehož se však stává velice citlivým na různé překážky.

U takových ložisek jsou tolerance velmi těsné, zejména v případě používání vody, a to v důsledku skutečnosti, že za účelem omezování průtokového množství musí být mezera v ložisku pokud možno co nejmenší.

Kromě toho je v důsledku omezovacího ústrojí konstrukce axiálního ložiska poněkud složitá, v důsledku čehož je takové ložisko drahé, přičemž ve většině případů musí být používáno čerpadla za účelem dosažení dostatečného tlaku.

Jedním z typů radiálního kluzného ložiska, mazaného kapalinou, je hydrodynamické ložisko, přičemž vlastní pohyb hřídele vytváří nezbytný tlak mazací kapaliny.

Ložisko obklopuje hřídel s malou vůlí. Pokud na hřídel působí radiální síla, dojde k umístění hřídele excentricky, v důsledku čehož dochází k vytváření klínu. V důsledku působení otáčivého pohybu hřídele je kapalina stlačována do tohoto skutečného zúžení, následkem čehož dochází ke zvyšování tlaku.

Toto zvýšení tlaku způsobí zdvihání hřídele, přičemž způsobí rovněž to, že proti síle, přemísťující hřídel, působí další síla. Při vyváženosti tak nebude hřídel vystředěn, pokud nebude jinak vytvářen žádný tlak. V ideálním případě leží excentricita mezi 60 % a 90 %.

Taková hydrodynamická ložiska jsou velmi jednoduchá a nenákladná, avšak vyžadují velmi jemné výrobní tolerance. Jsou provozně spolehlivá, avšak nemají vysokou zátěžovou kapacitu, stejně jako tuhost a pevnost.

- 1 CZ 297393 B6

Velkou nevýhodou je, že jejich zátěžová energie závisí na počtu otáček, přičemž během spouštění dochází ke styku mezi hřídelem a ložiskem, v důsledku čehož dochází k opotřebení a k případnému poškození.

Je však rovněž známo kombinovat hydrostatické axiální ložisko a hydrostatické radiální ložisko do jediného kluzného ložiska.

Takováto kombinace radiálního a axiálního kluzného ložiska je mimo jiné popsána například v britském patentovém spise GB 639 293.

Hřídel je opatřen dvěma límci, mezi nimiž je s malou vůlí uspořádán stacionární prstenec, který je opatřen na svém vnitřním obvodu množinou zahloubení, a na kterém je prostřednictvím omezujícího ústí vytvořeno omezovači ústrojí, do kterého je přiváděna tekutina, jako je například vzduch nebo pára.

Tato tekutina proudí zahloubeními až k límci a vytváří tak vrstvu tekutiny kolem hřídele, takže je tento hřídel podepírán v radiálním směru. Tato tekutina proudí radiálně směrem ven mezerou, vytvořenou vůlí mezi konci prstence a límcem, takže zabraňuje dotyku mezi prstencem a límcem, nebo jinými slovy vytváří axiální ložisko.

Shora uvedený britský patent GB 638 293 ve skutečnosti popisuje hydrostatické radiální ložisko, které je napájeno prostřednictvím několika zúžení, přivádějících tekutinu do různých komor kolem ložiska. Namísto přivádění tekutiny do hydrostatického axiálního ložiska prostřednictvím jednotlivých zúžení je využíváno zúžení, které je vytvořeno opatřením radiálního ložiska přímo sérií zúžení.

V důsledku přítomnosti jednotlivých ústí, která vytvářejí zúžení nebo škrticí ústrojí, však má tato známé kombinované radiální a axiální kluzné ložisko stejné nevýhody, jako shora uvedená axiální ložiska, kteréžto nevýhody spočívají mimo jiné v nebezpečí ucpání těchto zúžení.

Podstata vynálezu

Úkolem předmětu tohoto vynálezu je vyvinout kombinované radiální a axiální kluzné ložisko, které nebude mít shora uvedené nevýhody, a u kterého tak nebude žádné nebezpečí ucpávání kapiláry nebo ústí, přičemž bude poměrně nenákladné a kompaktní.

Tento úkol byl v souladu s předmětem tohoto vynálezu splněn tím, že bylo vyvinuto kombinované radiální a axiální kluzné ložisko, které sestává jednak z hydrodynamického radiálního kluzného ložiska, které obklopuje svůlí uložený hřídel, přičemž mezi hřídelem a radiálním kluzným ložiskem je vytvořena první mezera, která je propojena se zdrojem tlakové kapaliny, a jednak z alespoň jednoho hydrostatického axiálního kluzného ložiska, které je s vůlí umístěno proti radiálně směřující ploše hřídele, přičemž rovněž mezi touto plochou hřídele a radiálně směřující částí axiálního kluzného ložiska je vytvořena druhá mezera, která je propojena s první mezerou, kterážto první mezera je uspořádána pro napájení axiálního kluzného ložiska a pro vytvoření omezovacího ústrojí pro axiální kluzné ložisko.

První mezera a druhá mezera jsou spolu s výhodou vzájemně propojeny prostřednictvím komory mezi hřídelem a ložiskovým tělesem.

Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle tohoto vynálezu může být s výhodou jednostranné, přičemž obsahuje jedno axiální kluzné ložisko na konci radiálního kluzného ložiska, přičemž druhá mezera je propojena s koncem první mezery.

-2CZ 297393 B6

Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle tohoto vynálezu může být rovněž s výhodou oboustranné, přičemž obsahuje dvě axiální kluzná ložiska, každé na jednom konci radiálního kluzného ložiska, přičemž druhé mezery obou axiálních kluzných ložisek jsou propojeny s příslušnými dvěma konci první mezery.

Propojení první mezery se zdrojem tlakové kapaliny s výhodou vyúsťuje ve středu této první mezery.

Propojení první mezery se zdrojem tlakové kapaliny může rovněž s výhodou ve dvou místech, která jsou souměrná vzhledem ke středu této první mezery.

Propojení první mezery se zdrojem tlakové kapaliny je s výhodou tvořeno přívodní trubicí, jejíž ústí prochází radiálním kluzným ložiskem.

Radiální kluzné ložisko i axiální kluzné ložisko je s výhodou tvořeno ložiskovou poduškou.

Hřídelem je s výhodou hřídel rotoru kompresoru.

V důsledku skutečnosti, že první mezera přebírá funkci omezovacího ústrojí pro axiální kluzné ložisko, není nutná využívat žádno vnější omezovači ústrojí, takže shora uvedené nevýhody, ke kterým dochází v důsledku využívání vnějšího omezovacího ústrojí, jsou odstraněny.

První mezera a druhá mezer spolu nemusejí nezbytně být vzájemně přímo propojeny. Tyto mezery mohou být propojeny prostřednictvím komory mezi hřídelem a ložiskovým tělesem.

Část ložiskového tělesa může přímo hraničit s uvedenými mezerami. Ložiskové těleso může být rovněž uvnitř opatřeno jednou nebo více ložiskovými poduškami nebo podobnými prvky, které hraničí s příslušnou mezerou.

Kombinované ložisko může být jednostranné, takže může obsahovat jediné axiální kluzné ložisko na konci radiálního kluzného ložiska, přičemž je takto druhá mezera propojena s jedním koncem první mezery.

U alternativního provedení může být toto kombinované ložisko oboustranné, takže může obsahovat dvě osová kluzná ložiska, a to jedno na každém konci radiálního kluzného ložiska, přičemž druhé mezery obou axiálních kluzných ložisek jsou propojeny s příslušnými dvěma konci první mezery.

V posledně uvedeném případě pak propojení první mezery se zdrojem kapaliny pod tlakem s výhodou vyúsťuje ve středu první mezery ve dvou místech, která jsou umístěna souměrně vzhledem ke středu první mezery.

U provedení pouze s jedním axiálním ložiskem může shora uvedené propojení vyúsťovat v jakémkoliv místě v první mezeře, přičemž pokles tlaku v této mezeře pro jedno a totéž průtokové množství kapaliny závisí na poloze tohoto místa.

Přehled obrázků na výkresech

Vynález bude v dalším podrobněji objasněn na dvou výhodných případech jeho konkrétního provedení, jejichž popis bude podán s přihlédnutím k přiloženým obrázkům výkresů, kde:

obr. 1 znázorňuje schematický pohled v řezu na hřídel, uložený prostřednictvím kombinovaného radiálního a axiálního kluzného ložiska podle tohoto vynálezu; a

-3CZ 297393 B6 obr. 2 znázorňuje schematický pohled v řezu, který je obdobný jako na obr. 1, který však znázorňuje další formu provedení kombinovaného radiálního a axiálního kluzného ložiska podle tohoto vynálezu.

Příklady provedení vynálezu

Na vyobrazení podle obr. 1 je znázorněn hřídel 1, přesněji řečeno konec tohoto hřídele 1, který je nesen a podepírán v radiálním i axiálním směru ve vodou mazaném kombinovaném radiálním a axiálním kluzném ložisku 2, 3.

Tento hřídel 1 je připevněn například k jednomu z rotorů vodou mazaného kompresorového prvku, přičemž vzhledem k axiálnímu režimu ložiska vykazuje prudkou změnu průměru.

Hřídel 1 proto obsahuje část 4 hřídele 1 o větším průměru a část 5 hřídele 1 o menším průměru, která tvoří volný konec hřídele 1, takže mezi těmito částmi 4, 5 je vytvořeno radiálně směřující osazení, neboli jinými slovy radiálně směřující plocha 6.

Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko 2, 3 v podstatě sestává z hydrodynamického radiálního kluzného ložiska 2, které obklopuje část 4 hřídele 1 o větším průměru, a z hydrostatického axiálního kluzného ložiska 3, které je vytvořeno v ložiskovém tělese 7.

Radiální kluzné ložisko 2 obsahuje ložiskovou podušku 8, která obklopuje s vůli část hřídele 1, takže je mezi nimi vytvořena první úzká mezera 9.

Ústí 10 přívodní trubice 11, procházejí radiálním kluzným ložiskem 2 a určené pro přivádění vody pot tlakem Pj_n, kterážto přívodní trubice lije připojena ke zdroji vody pod tlakem, který není na vyobrazení podle obr. 1 znázorněn, například k potrubí s vodou, určenou pro vstřikování na rotory kompresoru, vyúsťuje do první úzké mezery 9.

Toto hydrodynamické radiální kluzné ložisko 2 bylo vypočteno v souladu se známými standardními postupy, například se Summerfeldovým postupem, který je popsán mimo jiné v publikaci „Machine-onderdelen“, jejímiž autory jsou Roloff a Matek, na stranách 450 až 473, přičemž byly brány v úvahu provozní podmínky, možnosti zabudování a používané mazivo, který je u daného příkladného provedení voda.

Hydrostatické axiální kluzné ložisko 3 obsahuje prstencovitou ložiskovou podušku 12, která je upevněna proti shora uvedené radiálně směřující ploše 6 hřídele 1 na radiálně směřující části vnitřní stěny ložiskového tělesa 7, přičemž je mezi touto prstencovitou ložiskovou poduškou 12 a radiálně směřující plochou 6 vytvořena druhá mezera 13. Tato prstencovitá ložisková poduška 12 tak vytváří radiálně směřující část axiálního kluzného ložiska 3.

Druhá mezera 13 je propojena se shora uvedenou první úzkou mezerou 9 prostřednictvím prstencovitého uzavření komory 14, která je vytvořena mezi dvěma ložiskovými poduškami 8, 12 mezi vnitřní stranou ložiskového tělesa 7 a hřídelem 1.

Toto axiální kluzné ložisko 3 bylo rovněž vypočteno v souladu se standardními postupy pro výpočet hydrostatických axiálních kluzných ložisek, která jsou napájena prostřednictvím omezovacího ústrojí, jak je popsáno mimo jiné v publikaci „Machine-onderdelen“, jejímiž autory jsou Roloff a Matek, na stranách 473 až 479, avšak s tím rozdílem, že jako parametru bylo namísto průměru vstupního otvoru nebo kapiláry použito vzdálenosti od shora uvedeného ústí 10 přívodní trubice 11 do první úzké mezery 9 až k prstencovité uzavřené komoře 14 na konci této první úzké mezery 9.

-4CZ 297393 B6

U tohoto klasického výpočtu byla rovnice pro výpočet pokladu tlaku v omezovacím ústrojí nahrazena rovnicí, vyjadřující pokles tlaku ve zde popisovaném zařízení.

Pokles tlaku v ložisku může být zjednodušeným způsobem vypočítán prostřednictvím následující rovnice

ΔΡ = Q . 12 visco . L/(0,5 S)³. Π . D kde

Q - představuje průtokové množství, visco - představuje viskozitu média,

L - představuje vzdálenost od otvoru až k okraji ložiska,

D - představuje průměr radiálního ložiska,

S - představuje radiální vůli radiálního ložiska, a

ΔΡ - představuje pokles tlaku v ložisku: P_in- P_ax.

Funkce kombinovaného radiálního a axiálního kluzného ložiska 2, 3 je následující.

Radiální kluzné ložisko 2 běžně funguje jako hydrodynamické ložisko, to znamená, že kapalina, která je přiváděna do první úzké mezery 9 pod tlakem P_in, vytváří prstencovitou vrstvu vlivem otáčení hřídele 1, přičemž je tento hřídel 1 zdvihán do vyvážené polohy, jak je na obr. 1 znázorněno šipkami 15. V této vyvážené poloze není hřídel 1 v radiálním ložisku 2 vystředěn.

Axiální kluzné ložisko 3 je napájeno vodou, která proudí z ústí 10 přívodní trubice 11 do první úzké mezery 9 radiálního kluzného ložiska 2. Jelikož je tato mezera 9 velmi úzká, je na dráze mezi tímto ústím 10 přívodní trubice 11 s prstencovitou uzavřenou komorou 14 vytvářen tlakový pokles ΔΡ, který je závislý na průtokovém množství.

V této prstencovité uzavřené komoře 14, a tím rovněž na vstupu do druhé mezery 13 hydrostatického axiálního kluzného ložiska 3, panuje následující tlak:

P = P - ΔΡ ¹ ax ¹ in ·

V důsledku zvyšování tlaku během provozu bude rotor, a tím rovněž hřídel 1, přitlačován axiálně v tomto směru. Axiální síly, působící na hřídel 1, jsou na obr. 1 označeny šipkou 16.

V důsledku působení těchto axiálních sil bude mít hřídel 1 snahu se pohybovat ve směru šipky 16. Pokud však dojde ke zmenšení mezery 13, dojde rovněž ke zmenšení průtočného množství vody, proudícího touto mezerou 13 a rovněž první mezerou 9, v důsledku čehož dojde ke zmenšení tlakového poklesu ΔΡ.

Ze shora uvedené rovnice lze odvodit, že v důsledku toho dojde ke zvýšení tlaku P_ax, což má za následek, že proti shora uvedené axiální síle působí další síla, až je dosaženo vyvážení.

Pokud velikost axiální síly poklesne při tomto vyvážení, dojde ke zvětšení mezery 13, v důsledku čehož dojde ke zvýšení průtokového množství vody, což má za následek zvětšení tlakového poklesu ΔΡ. Rovněž dojde ke zmenšení tlaku P_ax, pokud je opět dosaženo vyváženosti.

V důsledku shora uvedeného tak první úzká mezera 9 přebírá úlohu otvoru nebo kapiláry pro axiální kluzné ložisko 3.

-5CZ 297393 B6

Je zcela jasné, že tlakový pokles ΔΡ závisí na délce části mezery 9 mezi ústím 10 přívodní trubice a prstencovitou uzavřenou komorou 14.

Na obr. 1 je toto ústí 10 přívodní trubice 11 znázorněno ve středu mezery 9, avšak přesouváním tohoto ústí 10 směrem k axiálnímu kluznému ložisku 3 nebo směrem od tohoto axiálního kluzného ložiska 3 se bude tlakový pokles při stejném průtokovém množství příslušně snižovat nebo zvyšovat.

Při výpočtu axiálního kluzného ložiska 3 se předpokládá, že pokud je šířka mezery 13 minimální, což závisí na zdvihu a na sklonu axiálního kluzného ložiska 3, stejně jako na drsnosti povrchových ploch, je tlak P_ax pokud možno co největší, v důsledku čehož je tlakový pokles ΔΡ minimální. Musí zde však být stále ještě takové průtokové množství vody, které je dostatečně velké pro odvádění třecího tepla.

Při maximální šířce mezery 13, která nemusí být příliš velká, musí být shora uvedený tlak P_axpokud možno co nejnižší, v důsledku čehož je tlakový pokles ΔΡ maximální.

Forma provedení, která je znázorněna na obr. 2, se liší od shora popsaného provedení, znázorněného na vyobrazení podle obr. 1, v to,m že kombinované radiální a axiální kluzné ložisko 2, 3 je oboustranné, to znamená, že může provádět axiální síly jak ve směru, označeném šipkou 16, tak i v opačném směru, označeném na obr. 2 šipkou 17, přičemž za tímto účelem obsahuje kromě jednoho radiálního kluzného ložiska 2 dvě axiální kluzná ložiska 3, která jsou shodná, jako shora popsaná ložiska 2, 3.

Hřídel 1 je opatřen dvěma částmi 5 o menším průměru, přičemž je tak mezi silnější částí 4 o větším průměru a každou z částí 5 o menším průměru vytvořeno osazení, a tím i radiálně směřující plocha 6, proti které je umístěno axiální ložisko 3.

Prostřednictvím prstencovité uzavřené komory 14 jsou mezery 13 obou radiálních kluzných ložisek 3 příslušně připojeny k oběma koncům mezery 9 radiálního kluzného ložiska 2.

Voda, která je přiváděna do mezery 9 pod tlakem P_in, se rozděluje na dva proudy s přesně stanoveným průtokovým množstvím, přičemž každý proud proudí směrem ke každé mezeře 13.

Radiální kluzné ložisko 2 funguje stejně, jako je tomu u formy provedení podle obr. 1. Rovněž obě axiální kluzná ložiska 3 fungují stejným způsobem, jak bylo shora popsáno, přičemž se však šířka jedné mezery 13 zmenšuje, pokud se šířka druhé mezery 13 zvětšuje a naopak.

Ústí 10 přívodní trubice 11 je obvykle zvolena tak, že leží ve středu mezi oběma axiálními kluznými ložisky 3, takže je od nich stejně vzdáleno, takže ve vyvážené poloze budou obě mezery 13 stejně široké, přičemž průtoková množství proudící směrem do těchto mezer 13, budou shodná.

Okamžitě poté, kdy dojde k odchylce z této vyváženosti, bude jedno z průtokových množství vyšší, než druhé, v důsledku čehož budou tlaky P_ax rozdílné, takže proti příliš vysokému axiálnímu tlaku bude kladen odpor.

U jedné varianty provedení je přívodní trubice 11 ve svém konci rozdělena na dvě trubice, v důsledku čehož jsou zde dvě ústí 10, která vycházejí, jak je znázorněno na obr. 2 čárkovaně, do mezery 9 souměrně vzhledem ke středu mezi oběma osovými kluznými ložisky 3.

Kapalinou, přiváděnou do mezery 9 prostřednictvím přívodní trubice 11, nemusí být nezbytně voda. Touto kapalinou může být například rovněž olej nebo jiná mazací kapalina.

Mezery 9, 13 nemusejí být nezbytně propojeny prostřednictvím komory 14. Tyto mezery 9,13 mohou být případně spolu vzájemně přímo spojeny.

-6CZ 297393 B6

Vynález není žádným způsobem omezen pouze na shora uvedené formy provedení, které jsou znázorněny na obrázcích výkresů, neboť předmětné kombinované radiální a axiální kluzné ložisko může být naopak realizováno v různých variantách, aniž by došlo k odchýlení se z rozsahu ochrany vynálezu.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko, vyznačující se tím, že sestává jednak z hydrodynamického radiálního kluzného ložiska (2), které obklopuje s vůlí uložený hřídel (1), přičemž mezi hřídelem (1) a radiálním kluzným ložiskem (2) je vytvořena první mezera (9), která je propojena se zdrojem tlakové kapaliny, a jednak z alespoň jednoho hydrostatického axiálního kluzného ložiska (3), které je s vůlí umístěno proti radiálně směřující ploše (6) hřídele (1), přičemž rovněž mezi touto plochou (6) hřídele (1) a radiálně směřující částí axiálního kluzného ložiska (3) je vytvořena druhá mezera (13), která je propojena s první mezerou (9), kterážto první mezera (9) je uspořádána pro napájení axiálního kluzného ložiska (3) a pro vytvoření omezovacího ústrojí pro axiální kluzné ložisko (3).
2. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle nároku 1, vyznačující se tím, že první mezera (9) a druhá mezera (13) jsou spolu vzájemně propojeny prostřednictvím komory (14) mezi hřídelem (1) a ložiskovým tělesem (7).
3. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se t í m , že je jednostranné a obsahuje jedno axiální kluzné ložisko (3) na konci radiálního kluzného ložiska (2), přičemž druhá mezera (13) je propojena s koncem první mezery (9).
4. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se t í m , že je oboustranné a obsahuje dvě axiální kluzná ložiska (3), každé na jednom konci radiálního kluzného ložiska (2), přičemž druhé mezery (13) obou axiálních kluzných ložisek (3) jsou propojeny s příslušnými dvěma konci první mezery (9).
5. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle nároku 4, vyznačující se tím, že propojení první mezery (9) se zdrojem tlakové kapaliny vyúsťuje ve středu této první mezery (9).
6. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle nároku 4, vyznačující se tím, že propojení první mezery (9) se zdrojem tlakové kapaliny vyúsťuje ve dvou místech, která jsou souměrná vzhledem ke středu této první mezery (9).
7. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že propojení první mezery (9) se zdrojem tlakové kapaliny je tvořeno přívodní trubicí (11), jejíž ústí (10) prochází radiálním kluzným ložiskem (2).
8. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že radiální kluzné ložisko (2) i axiální kluzné ložisko (3) je tvořeno ložiskovou poduškou (8, 12).
9. Kombinované radiální a axiální kluzné ložisko podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že hřídelem (1) je hřídel rotoru kompresoru.