CZ293171B6 - Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě a fluidní reaktor - Google Patents

Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě a fluidní reaktor Download PDF

Info

Publication number
CZ293171B6
CZ293171B6 CZ19974229A CZ422997A CZ293171B6 CZ 293171 B6 CZ293171 B6 CZ 293171B6 CZ 19974229 A CZ19974229 A CZ 19974229A CZ 422997 A CZ422997 A CZ 422997A CZ 293171 B6 CZ293171 B6 CZ 293171B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
fluidized bed
auxiliary gas
circulating fluidized
edge region
floor
Prior art date
Application number
CZ19974229A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ422997A3 (cs
Inventor
Patrick Müller
Felix Koller
Original Assignee
Von Roll Umwelttechnik Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Von Roll Umwelttechnik Ag filed Critical Von Roll Umwelttechnik Ag
Publication of CZ422997A3 publication Critical patent/CZ422997A3/cs
Publication of CZ293171B6 publication Critical patent/CZ293171B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/18—Details; Accessories
    • F23C10/20—Inlets for fluidisation air, e.g. grids; Bottoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B15/00—Fluidised-bed furnaces; Other furnaces using or treating finely-divided materials in dispersion
    • F27B15/02—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
    • F27B15/10—Arrangements of air or gas supply devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/06—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of coolers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/20—Sulfur; Compounds thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/30—Halogen; Compounds thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/60—Sorption with dry devices, e.g. beds

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě, zejména ze spalování odpadu, spočívá v tom, že provozní plyny se zavádějí do cirkulující vrstvy zdola prostřednictvím vstupu ve tvaru Venturiho trubky, přičemž provozní plyny se zavádějí do cirkulující vířivé vrstvy v jádrovém proudu (K) a současně se vhánějí v prstencové podlahové okrajové oblasti (6) soustředně k jádrovému proudu (K) do cirkulující vířivé vrstvy proudy (H) pomocného plynu tak, že v okrajových oblastech cirkulující vířivé vrstvy dolů klesající pevné částice cirkulující vířivé vrstvy se dopravují do jádrového proudu (K). Fluidní reaktor (1, 1') k provádění uvedeného způsobu, má kuželovitě se vzhůru rozšiřující difuzorovou oblast (2), vytvářející společně s válcovým kanálem (4) a s konfuzorem (5) vstup ve tvaru Venturiho trubky pro provozní plyny. Mezi válcovým kanálem (4) a difuzorovou stěnou (3) je upravena podlahová okrajová oblast (6), která má více rovnoměrně rozdělených a soustředně k válcovému kanálu (4) uspořádaných podlahových otvorů (10, 10') pro vhánění proudů (H) pomocného plynu.ŕ

Description

Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě a fluidní reaktor
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě, zejména ze spalování odpadu, přičemž provozní plyny se zavádějí do cirkulující vířivé vrstvy zdola prostřednictvím vstupu ve tvaru Venturiho trubky.
Dále se týká zařízení pro provádění tohoto způsobu, to je fluidního reaktoru, který má kuželovité se vzhůru rozšiřující difuzorovou oblast vytvářející společně s válcovým kanálem a s konfuzorem vstup ve tvaru Venturiho trubky pro provozní plyny.
Dosavadní stav techniky
Způsob tohoto druhu je známý zDE 3 307 848. U tohoto způsobu jsou provozní plyny, jako spalované plyny obsahující spalitelné částice, přiváděny prostřednictvím vstupního ústrojí ve tvaru Venturiho trubky do fluidního reaktoru, který pracuje na principu cirkulující vířivé vrstvy, a tam se dodatečně spalují a čistí. Na rozdíl od klasické stacionární vířivé vrstvy, u které je pevné částice obsahující fáze oddělena zřetelným hustotním skokem od plynového prostoru upraveného nad ní, jsou u tohoto způsobu, to znamená u cirkulující vířivé vrstvy, vytvářeny dělicí stavy cirkulujících pevných částic bez definované mezní vrstvy, u kterých se koncentrace pevných částic uvnitř reaktoru zmenšuje ve směsu zdola vzhůru.
Žádoucí je, aby se vytvářel plynulý odběr koncentrací pevných částic ve směru zdola vzhůru uvnitř cirkulující vířivé vrstvy. Toho však nebylo až dosud možné u cirkulujících vířivých vrstev se vstupním ústrojím ve tvaru Venturiho trubice dosáhnout. Bylo zjištěno, že částice pevných hmot v okrajových oblastech cirkulující vířivé vrstvy klesají směrem dolů a že se shromažďují v nej spodnější nejužší oblasti směrem dolů kuželovité se zužujícího fluidního reaktoru. Tyto částice pevných hmot jsou potom v tomto místě zadržovány a vůbec se nedostanou do cirkulace. Zejména při zpracování provozních plynů s lepivými složkami, například roztavenými pevnými hmotami jako létajícím popílkem, vznikají pevné aglomerace, které v tomto místě mohou dosáhnout až velikosti tenisového míčku. Shromažďování pevných částic ve spodní oblasti fluidního reaktoru vytváří zúžení v tomto vstupním místě ve fluidním reaktoru, čímž je proud provozního plynu zužován a urychlován. Tím zbývá k dispozici méně času pro zpracování provozních plynů, než se předpokládalo. Nehomogenní rozdělování pevných částic vytváří nedostatečnou výměnu tepla a teplotní skoky v reaktoru.
Další nevýhoda známé cirkulující vířivé vrstvy spočívá v tom, že oběh pevných částic je menší, než u běžné vířivé vrstvy.
Dále je z US 4 934 282 známé vytvořit stacionární vířivou vrstvu, to je fluidní lože pro spalování pevných paliv ta,, že malá část materiálu vířivého lože je z reaktoru vynášena a recirkuluje. Do fáze obsahující pevné částice se kromě centrálně zaváděného spalovacího vzduchu vefukuje přídavný vzduch prostřednictvím více ve dnu reaktoru uspořádaných vstupních otvorů, aby se jinak jen mírný pohyb pevných částic ve fluidním loži zvýšil. I tak je však u této vířivé vrstvy, stejně jako před tím, zřetelný hustotní skok mezi spodním fluidním ložem a mezi horním plynovým prostorem a jen zlomek pevných částic se dostává do oběhu.
-1CZ 293171 B6
Podstata vynálezu
Vynález se klade za úkol vytvořit způsob v úvodu uvedeného druhu a fluidní reaktor pro provádění tohoto způsobu s hustotou suspenze zbytkových částic, která se ve směru zdola nahoru trvale zmenšuje. To vede ke zdokonalené výměně tepla a k rovnoměrnému rozdělování teploty.
Podstatu vynálezu tvoří způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě, zejména ze spalování odpadu, přičemž provozní plyny se zavádějí do cirkulující vířivé vrstvy zdola prostřednictvím vstupu ve tvaru Venturiho trubky, přičemž provozní plyny se zavádějí do cirkulující vířivé vrstvy v jádrovém proudu a současně se vhánějí v prstencové podlahové okrajové oblasti soustředně k jádrovému proudu do cirkulující vířivé vrstvy proudy pomocného plynu tak, že v okrajových oblastech cirkulující vířivé vrstvy dolů klesající pevné částice cirkulující vířivé vrstvy se dopravují do jádrového proudu.
Podstatu vynálezu tvoří rovněž fluidní reaktor pro provádění způsobu zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě, který má kuželovité se vzhůru rozšiřující difuzorovou oblast, vytvářející společně s válcovým kanálem a s konfuzorem vstup ve tvaru Venturiho trubky pro provozní plyny, přičemž mezi válcovým kanálem a difuzorovou stěnou je upravena prstencová podlahová okrajová oblast, která má více rovnoměrně rozdělených a soustředně k válcovému kanálu uspořádaných podlahových otvorů pro vhánění proudů pomocného plynu.
Překvapivě bylo zjištěno, že zmenšením vstupního průřezu jádrového proudu provozních plynů při současném soustředném zavedení proudů pomocného plynu do zbývající prstencové okrajové oblasti se dosáhne lepšího promíchání částic pevných hmot a provozních plynů uvnitř cirkulující vířivé vrstvy a tím také plynulého rozdělení částic pevných hmot. Podle vynálezu lze plynulé rozdělování optimalizovat až téměř k exponenciálnímu rozdělování.
Podle vynálezu se dosáhne stavu cirkulace v cirkulující vířivé vrstvě ve shodě s obvyklou cirkulující vířivou vrstvou u vstupního dna, které je opatřeno tryskami. Oběh pevných částic se ve srovnání s až dosud známými cirkulujícími vířivými vrstvami zvětší více než třicetinásobně.
Pod pojmem provozní plyny se rozumí průmyslové spaliny, zejména spaliny ze spalování odpadků. Takové zpracování plynů podle vynálezu zpravidla obsahuje chlazení, suché čištění, to je odstraňování kyseliny chlorovodíkové, oxidu siřičitého atd. a/nebo dodatečné spalování. Nasazení cirkulující vířivé vrstvy pro chlazení, to je prudké ochlazování, čištění nebo dodatečné spalování provozních plynů z ohniště a jeho výhody jsou známé ze spisu DE 3 307 848. Provozní .plyny jsou přitom nasazovány jako fluidní plyn. Jako pevná hmota v cirkulující vířivé vrstvě je například písek, případně se použijí adsorpční činidla a/nebo reakční činidlo. S výhodou je však úložný materiál tvořen nejméně z části létajícím popílkem, vznikajícím při spalování. Úložný njateriál vytváří velmi dobrý unášeč tepla, který při hodném rozdělení částic pevných hmot .umožňuje rovnoměrné rozdělení ve fluidním reaktoru, přičemž teplotu je možné dobře regulovat o sobě známým způsobem, například prostřednictvím vnějšího chladiče.
Prostřednictvím vynálezu lze lépe využít možností, které poskytuje cirkulující vířivá vrstva. Zejména se v důsledku plynulého rozdělování částic pevných hmot uskuteční reakce a výměna tepla rychleji. Tak je možné zkrátit dobu setrvání v reaktoru, případně je možné vytvářet fluidní reaktory s menšími rozměry.
Přehled obrázků na výkrese
Vynález je v dalším podrobněji vysvětlen na příkladech provedení ve spojení s výkresovou částí.
Na obr. 1 je schematicky znázorněn svislý centrální řez spodní části fluidního reaktoru pro provádění způsobu podle vynálezu podle prvního příkladu provedení.
-2CZ 293171 B6
I
Na obr. 2 je schematicky znázorněn svislý centrální řez spodní části fluidního reaktoru pro provádění způsobu podle vynálezu podle druhého příkladu provedení.
Příklady provedení vynálezu
Podle obr. 1 a obr. 2 má fluidní reaktor L Γ, z něhož je na výkrese znázorněn jen spodní část, směrem vzhůru se kuželovité rozšiřující difuzorovou oblast 2, do které vyúsťuje válcový kanál 4 pro zavádění zpracovávaných provozních plynů. Provozní plyny, které vytvářejí jádrový proud K, proudí válcovým kanálem 4 ve směru šipky do fluidního reaktoru L Γ. Difůzorová oblast 2 vytváří společně s válcovým kanálem 4 a s na něj dole navazujícím konfuzorem 5 vstup pro provozní plyny ve tvaru Venturiho trubky.
Mezi válcovým kanálem 4 a mezi difuzorovou stěnou 3 je uspořádána válcový kanál 4 obklopující prstencová podlahová okrajová oblast 6, která vytváří spodní uzávěr difuzorové oblasti 2.
U provedení, které je znázorněno na obr. 1, je výstupní otvor 8 válcového kanálu 4 vzhledem k prstencové podlahové okrajové oblasti 6 přesazen dovnitř fluidního reaktoru 1. U varianty fluidního reaktoru Γ, která je znázorněna na obr. 2, je upraven výstupní otvor 8' ve stejné rovině jako prstencová podlahová okrajová oblast 6.
Soustředně k válcovému kanálu 4 je podle obr. 1 v prstencové podlahové okrajové oblasti 6 uspořádáno více, s výhodou rovnoměrně kolem válcového kanálu 4 rozdělených podlahových otvorů 10, do kterých jsou vloženy trysky 9, vyúsťující uvnitř fluidního reaktoru L Prostřednictvím těchto hýsek 9 jsou do fluidního reaktoru 1 soustředně a s výhodou rovnoběžně vzhledem k jádrovému proudu K, kteiý vystupuje z výstupního otvoru 8, vháněny do fluidního reaktoru 1 proudy H pomocného plynu, jak je to znázorněno šipkami.
U varianty provedení, která je znázorněna na obr. 2, jsou proudy H pomocného plynu vháněny podlahovými otvory IQ1, které jsou uspořádány ve více kruzích soustředně kolem válcového kanálu 4, čímž se dosáhne rovnoměrné podlahové fluidace v prstencové podlahové okrajové oblasti 6. Je samozřejmě také možné vhánět proudy H pomocného plynu jak prostřednictvím trysek 9, tak i prostřednictvím podlahových otvorů 10'. Proudy H pomocného plynu mohou být tvořeny buď přídavným plynem, nebo částečně nebo zcela provozním plynem. Pokud se ve fluidním reaktoru 1, Γ uskutečňuje dodatečné spalování, tak se s výhodou přivádí plyn obsahující kyslík, s výhodou společně s proudy H pomocného plynu.
Vynález je dále znázorněn na podkladě následujícího příkladu.
Příklad
Do komory dodatečného spalování poloprovozu pro dodatečné spalování provozních plynů byly jako proudy H pomocného plynu prostřednictvím dvanácti trysek 9 o průměru o hodnotě 10 mm vháněny v rozmezí 50 až 250 m3/h za normálních podmínek, což odpovídá výstupní rychlosti o hodnotě v rozmezí 15 až 75 m/s za normálních podmínek. Dalším proudy H pomocného plynu pro fluidaci dna byly vháněny v rozmezí 15 až 50 m3/h za normálních podmínek, což odpovídá rychlosti fluidace o hodnotě v rozmezí 0,08 až 0,27 m/s za normálních podmínek. Do komory dodatečného spalování vstupující množství kouřových plynů mělo hodnotu v rozmezí 800 až 1400 m3/h za normálních podmínek při teplotě o hodnotě v rozmezí 1200 až 1600 °C.
Typické bylo množství kouřových plynů o hodnotě 1200 m3/h za normálních podmínek al500°C při tryskami 9 zaváděném množství pomocného plynu o hodnotě 150m3/h za
-3CZ 293171 B6 normálních podmínek a případně další množství pomocného plynu pro fluidaci dna, případně podlahy o hodnotě 1500 m3/h za normálních podmínek.
Poměr vnějšího průměru prstencové podlahové okrajové oblasti 6 k průměru válcového kanálu 4, případně výstupního otvoru 8 pro jádrový proud K má s výhodou hodnotu v rozmezí 3 : 1 až 10: 8. Jak již bylo v úvodu uvedeno, bylo u způsobu podle stavu techniky zpozorováno, že částice pevných hmot, případně létající popílek v okrajových oblastech vířivé vrstvy na podkladě zpětného proudění plynu a síly tíže opět klesají směrem dolů. Již vytvoření prstencové podlahové okrajové oblasti 6 kolem válcového kanálu 4 zmenšuje shromažďování částic pevných hmot ve spodní části fluidního reaktoru 1, Γ. Prostřednictvím trysek 9 a/nebo podlahových otvorů 10, 10' zaváděných proudů H pomocného plynu se podle vynálezu zabrání tomu, aby se tyto částice pevných hmot ve spodní zúžené reaktorové části shromažďovaly a byly tam zadržovány. Proudy H pomocného plynu opět rozviřují částice pevných hmot, uvolňují je, udržují je ve vznášení a dopravují je do jádrového proudu K, aniž by docházelo k usazování a zapékání. Spadaný hrubý popel může být bez problémů odtahován, jak je to patrno z obr. 1 a 2, kde je odvod 11 hrubého popele označen šipkou ve směru A odvádění hrubého popele. Odvádění hrubého popele umožňuje optimalizaci poklesu tlaku ve fluidním reaktoru L Tím je potřebný také menší výkon sání, což umožňuje jednodušší konstrukci zařízení. Mimoto se způsobem podle vynálezu dosáhne klidnějšího provozu, který je méně závislý na pulzaci v přívodu provozního plynu.
U způsobu podle vynálezu vzrůstá jak vnitřní, tak i vně vedený oběh částic pevných hmot. Dobré vměšování částic pevných hmot prostřednictvím proudů H pomocného plynu do jádrového proudu K vytváří velmi dobrý ochlazovací efekt, například z hodnoty 1600 °C na hodnotu 900 °C. To má zvláštní význam například pro chlazení kouřových plynů. Uvedený nárůst oběhu částic pevných hmot má za následek také nárůst tepelné energie, kterou lze získat a dále využít ve fluidní vrstvě chladiče.
Při dodatečném spalování lze zabránit vysokým teplotám, protože v důsledku velmi dobrého promíchávání plynu a pevných částic lze spalovací teplo odvádět prakticky v nej vhodnějším místě.
Podstatná výhoda způsobu podle vynálezu, případně fluidního reaktoru podle vynálezu spočívá v e vytváření plynulého rozdělování suspenzní hustoty v cirkulující vířivé vrstvě se vstupem s Venturiho trubkou a tím také v optimálním uskutečňování procesu uvnitř cirkulující vířivé vrstvy.

Claims (15)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě, zejména ze spalování odpadu, přičemž provozní plyny se zavádějí do cirkulující vířivé vrstvy zdola prostřednictvím vstupu ve tvaru Venturiho trubky, vyznačující se tím,že provozní plyny se zavádějí do cirkulující vířivé vrstvy v jádrovém proudu (K) a současně se vhánějí v prstencové podlahové okrajové oblasti (6) soustředně k jádrovému proudu (K) do cirkulující vířivé vrstvy proudy (H) pomocného plynu tak, že v okrajových oblastech cirkulující vířivé vrstvy dolů klesající pevné částice cirkulující vířivé vrstvy se dopravují do jádrového proudu (K).
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že proudy (H) pomocného plynu se vhánějí rovnoběžně k jádrovému proudu (K).
  3. 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že jako pomocný plyn se nejméně částečně využívá provozní plyn.
    -4CZ 293171 B6
  4. 4. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že jako pomocný plyn se využívá další plyn.
  5. 5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že poměr vnějšího průměru prstencové podlahy okrajové oblasti (6) k průměru jádrového proudu (K) má hodnotu v rozmezí 3 : 1 až 10 : 8.
  6. 6. Způsob podle jednoho z nároků laž 5, vyznačující se tím, že v prstencové podlahové okrajové oblasti (6) se prostřednictvím proudů (H) pomocného plynu uskutečňuje rovnoměrná podlahová fluidace, přičemž střední rychlost proudů (H) pomocného plynu nad podlahovou plochou okrajové oblasti má s výhodou hodnotu v rozmezí 0,05 až 0,3 m/s, vypočítanou za normálních podmínek.
  7. 7. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že část proudů (H) pomocného plynu se vhání s výstupní rychlostí o hodnotě v rozmezí 15 až 75 m/s, vypočítanou za normálních podmínek.
  8. 8. Způsob podle jednoho z nároků laž 7, vyznačující se tím, že pro čištění provozních plynů se v cirkulující vířivé vrstvě používají částice pevných hmot obsahující reakční činidla a/nebo adsorpční činidla.
  9. 9. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že pro dodatečné spalování se zavádí plyn, obsahující kyslík, s výhodou v podobě proudů (H) pomocného plynu.
  10. 10. Fluidní reaktor pro provádění způsobu podle nároku 1, který má kuželovité se vzhůru rozšiřující difuzorovou oblast (2), vytvářející společně s válcovým kanálem (4) a s konfuzorem (5) vstup ve tvaru Venturiho trubky pro provozní plyny, vyznačující se tím,že mezi válcovým kanálem (4) a difuzorovou stěnou (3) je upravena prstencová podlahová okrajová oblast (6), která má více rovnoměrně rozdělených a soustředně k válcovému kanálu (4) uspořádaných podlahových otvorů (10, 10') pro vhánění proudů (H) pomocného plynu.
  11. 11. Fluidní reaktor podle nároku 10, vyznačující se tím, že nejméně část podlahových otvorů (10) je opatřena tryskami (9) pro vhánění proudů (H) pomocného plynu.
  12. 12. Fluidní reaktor podle nároku 10 nebo 11, vy z n a č uj í c í se t í m, že podlahové otvory (10') jsou uspořádány v kruzích, soustředných k válcovému kanálu (4).
  13. 13. Fluidní reaktor podle jednoho z nároků lOaž 12, vyznačující se tím, že válcový kanál (4) zasahuje do difuzorové oblasti (2).
  14. 14. Fluidní reaktor podle jednoho z nároků 10 až 12, vyznačující se tím, že válcový kanál (4) lícuje na difuzorové straně s prstencovou podlahovou okrajovou oblastí (6).
  15. 15. Fluidní reaktor podle jednoho z nároků 10 až 14, vyznačující se tím, že nad prstencovou podlahovou okrajovou oblastí (6) je ve spodní difuzorové oblasti (2) uspořádán odvod (11) hrubého popele.
CZ19974229A 1996-12-30 1997-12-30 Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě a fluidní reaktor CZ293171B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH320096 1996-12-30

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ422997A3 CZ422997A3 (cs) 1998-11-11
CZ293171B6 true CZ293171B6 (cs) 2004-02-18

Family

ID=4250827

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19974229A CZ293171B6 (cs) 1996-12-30 1997-12-30 Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě a fluidní reaktor

Country Status (12)

Country Link
EP (1) EP0851175B1 (cs)
JP (1) JP3082035B2 (cs)
KR (1) KR100271123B1 (cs)
AT (1) ATE216476T1 (cs)
CA (1) CA2222958A1 (cs)
CZ (1) CZ293171B6 (cs)
DE (1) DE59707042D1 (cs)
ES (1) ES2121717T1 (cs)
HU (1) HUP9702470A3 (cs)
NO (1) NO976155L (cs)
PL (1) PL324068A1 (cs)
TW (1) TW354363B (cs)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008054038B3 (de) 2008-10-30 2010-04-29 Karlsruher Institut für Technologie Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung von Schadstoffemissionen in Verbrennungsanlagen
CN101881458B (zh) * 2010-07-16 2012-11-14 李登平 用于处理垃圾焚烧废气的燃烧装置
CN110513705B (zh) * 2018-05-21 2024-03-15 安德森热能科技（苏州）有限责任公司 一种用于废气焚烧的调节比可调的燃烧器
KR102422089B1 (ko) * 2019-02-28 2022-07-18 주식회사 엘지화학 유동층 반응기

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3398718A (en) * 1965-03-10 1968-08-27 Atomic Energy Commission Usa Fluidized-bed coating apparatus
US4065271A (en) * 1973-09-15 1977-12-27 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process of separating hydrogen fluoride from gases
US4191544A (en) * 1978-03-17 1980-03-04 The Babcock & Wilcox Company Gas cleaning apparatus
JPS5568506A (en) * 1978-11-20 1980-05-23 Babcock Hitachi Kk Rotating fluidized bed furnace
DE3307848A1 (de) 1983-03-05 1984-09-06 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur nachverbrennung und reinigung von prozessabgasen
DE3526008A1 (de) * 1985-07-20 1987-01-22 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur entfernung von schadstoffen aus rauchgas
JPH01210795A (ja) 1988-02-18 1989-08-24 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 粉体燃焼床及び循環流動床燃焼装置
US4940007A (en) * 1988-08-16 1990-07-10 A. Ahlstrom Corporation Fast fluidized bed reactor
FR2644795B1 (fr) * 1989-03-24 1993-12-17 Institut Francais Petrole Procede et dispositif d'injection de la charge d'hydrocarbures dans un procede de craquage catalytique a l'etat fluide
JP3099530B2 (ja) * 1992-06-22 2000-10-16 川崎重工業株式会社 噴流層ごみ焼却炉
US5422080A (en) * 1994-03-09 1995-06-06 Tampella Power Corporation Solids circulation enhancing air distribution grid
DE19510212A1 (de) * 1995-03-21 1996-09-26 Graf Epe Gmbh Gaseinlaß zum Zuführen von Gas in einen Behälter

Also Published As

Publication number Publication date
KR19980064781A (ko) 1998-10-07
HUP9702470A3 (en) 1999-12-28
JPH10206028A (ja) 1998-08-07
NO976155L (no) 1998-07-01
CZ422997A3 (cs) 1998-11-11
EP0851175A1 (de) 1998-07-01
HUP9702470A2 (hu) 1999-07-28
KR100271123B1 (ko) 2000-12-01
PL324068A1 (en) 1998-07-06
TW354363B (en) 1999-03-11
DE59707042D1 (de) 2002-05-23
EP0851175B1 (de) 2002-04-17
CA2222958A1 (en) 1998-06-30
JP3082035B2 (ja) 2000-08-28
NO976155D0 (no) 1997-12-30
ATE216476T1 (de) 2002-05-15
ES2121717T1 (es) 1998-12-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4196676A (en) Fluid bed combustion method and apparatus
US7273015B2 (en) Method and apparatus for combustion of residual carbon in fly ash
CA2389660C (en) Method and apparatus for combustion of residual carbon in fly ash
JP3056202U (ja) 内部循環流動床燃焼システム
FR2563118A1 (fr) Procede et installation de traitement de matiere en lit fluidise circulant
RU2159896C2 (ru) Термическое реакционное устройство с псевдоожиженным слоем (варианты)
KR101729460B1 (ko) 가스 스트림으로부터 오염 화합물들을 제거하는 방법 및 스크러버
US4693682A (en) Treatment of solids in fluidized bed burner
US3140862A (en) Apparatus for the physical and/or chemical treatment of granular solids or fine dusts
JPH07136494A (ja) 反応器内の高温ガスを冷却する方法および装置
US4565139A (en) Method and apparatus for obtaining energy
SK282684B6 (sk) Spôsob tavenia silikátového odpadového materiálu na jeho recyklovanie a zariadenie na jeho vykonávanie
CZ293171B6 (cs) Způsob zpracování provozních plynů v cirkulující vířivé vrstvě a fluidní reaktor
CZ286435B6 (en) Free waste thermal removal and apparatus for making the same
EP0393931A2 (en) Ash treatment system and process
FI932672A0 (fi) Menetelmä ja laite kuumien kaasujen käsittelemiseksi
WO2017129341A1 (en) Method and apparatus for treating a leaching residue of a sulfur-containing metal concentrate
US5769009A (en) Method of disposing of combustion residue and an apparatus therefor
JPH0642943B2 (ja) 複数の流動床反応器において粉粒体流を案内する方法と該方法を実施するための反応器プラント
US4335663A (en) Thermal processing system
JP2006308226A (ja) 流動床炉及び流動床炉の焼却方法
KR100463916B1 (ko) 미세입자물질의연속처리방법과그장치
US4828482A (en) A method of operating a fluid bed combustor
JP3387989B2 (ja) 流動層炉
JPH028769B2 (cs)

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20051230