CZ284534B6 - Odlučovač částic vnitřního nárazového typu - Google Patents
Odlučovač částic vnitřního nárazového typu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ284534B6 CZ284534B6 CS9120A CS2091A CZ284534B6 CZ 284534 B6 CZ284534 B6 CZ 284534B6 CS 9120 A CS9120 A CS 9120A CS 2091 A CS2091 A CS 2091A CZ 284534 B6 CZ284534 B6 CZ 284534B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- impact
- impact members
- members
- separator according
- distance
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims abstract description 36
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 20
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 18
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 230000006833 reintegration Effects 0.000 claims 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 abstract description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- YXOLAZRVSSWPPT-UHFFFAOYSA-N Morin Chemical compound OC1=CC(O)=CC=C1C1=C(O)C(=O)C2=C(O)C=C(O)C=C2O1 YXOLAZRVSSWPPT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- UXOUKMQIEVGVLY-UHFFFAOYSA-N morin Natural products OC1=CC(O)=CC(C2=C(C(=O)C3=C(O)C=C(O)C=C3O2)O)=C1 UXOUKMQIEVGVLY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000007708 morin Nutrition 0.000 description 1
- 239000011163 secondary particle Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/18—Details; Accessories
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
- B01D45/08—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0065—Separating solid material from the gas/liquid stream by impingement against stationary members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2217/00—Intercepting solids
- F23J2217/20—Intercepting solids by baffles
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
- Cell Separators (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Medicinal Preparation (AREA)
- Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
- Fats And Perfumes (AREA)
- Compounds Of Unknown Constitution (AREA)
- Joints Allowing Movement (AREA)
Abstract
Odlučovač částic vnitřního nárazového typu pro cirkulační vířivé spalovací zařízení sestává z mnoha konkávních nárazových článků (12) upevněných v krytu (16) pece, přičemž tyto nárazové články (12) se rozkládají stejnoměrně v alespoň dvou přesazených řadách napříč celého výstupního otvoru (18) z pece těsně proti proudu a rovněž se rozkládají po délce výstupního otvoru (18) a končí v místě pod zvýšeným spodním okrajem tohoto výstupního otvoru (18), přičemž zachycené částice padají bez překážek a usměrňování přímo pod nárazové články (18) a podél zadní stěny (22) krytu (16) pece, takže se navracejí a opět začleňují do oběhu, přičemž přesazené řady jsou od sebe v odstupu rovnajícím se alespoň 50 % vzdálenosti mezi sousedními nárazovými články (12) a jedna řada má od zadní stěny (22) krytu (16) pece odstup menší než je hloubka nárazového článku (12).ŕ
Description
Vynález se týká odlučovače částic vnitřního nárazového typu pro cirkulační vířivá spalovací zařízení, zejména odlučovače, umístěného v prostoru volného okraje těsně proti proudu od výstupu ze spalovacího zařízení.
Dosavadní stav techniky
Používání odlučovačů částic nárazového typu pro odstraňování pevných částic materiálu, obsažených v plynu, je dobře známé. Typické příklady těchto odlučovačů částic jsou uvedeny v patentech US 2 083 764 (Weisgerber), US 2 163 600 (How), US 3 759 014 (Von Dyken, II a kol.), US 4 253 425 (Gambie a kol.) a US 4 717 404 (Fóre).
Ve vztahu k vířivým spalovacím zařízením lze odlučovače částic rozdělit do dvou kategorií, a to na vnější nebo vnitřní. Odlučovače částic vnějšího typu jsou takové, které jsou umístěny vně krytu pece a jejich příklady jsou uvedeny například v patentech US 4 640 201 a 4 679 511 (Holmes a kol.), US 4 672 918 (Engstrom a kol.) a US 4 683 840 (Morin). Odlučovače částic vnitřního typu jsou takové, které jsou uvedeny v patentech US 4 532 871 a 4 589 352 (Van Gasselt a kol.), US 4 699 068, 4 708 092 a 4 732 113 (Engstrom) a US 4 730 563 (Thomblad).
Tyto posledně jmenované odlučovače vnitřního typu buď mají přepážky napříč celého prostoru volného okraje, které se obtížně zbavují nánosů a upevňují, nebo mají jednu vnitřní přepážku a uspořádání pro skluz částic, které se velmi podobá vnějšímu typu odlučovače částic.
Úkolem vynálezu je vytvořit odlučovač částic, kteiý je umístěn v kiytu pece, ale který nevytváří překážku ve volném okraji pece. Dalším úkolem vynálezu je vytvořit odlučovač částic vnitřního typu, který nevyžaduje žádného přestavění krytu pece nebe skluzů pro sebrané částice. Dalším úkolem vynálezu je zvýšit průměrnou hustotu fluidního lože v peci a dobu zdržení částic. Tato zvýšení zvětšují intenzitu přenosu tepla v peci a zlepšují účinnost přeměny uhlíku. Navíc zlepšeným užíváním sorbentů nastává větší zachycování síry, aniž by se zvýšila intenzita vnitřní cirkulace částic.
Podstata vynálezu
Uvedené úkoly splňuje odlučovač částic vnitřního nárazového typu pro cirkulační vířivá spalovací zařízení podle vynálezu, jehož podstatou je, že sestává z mnoha konkávních nárazových článků, upevněných v krytu pece a rozkládajících se alespoň ve dvou přesazených řadách napříč celého výstupního otvoru z pece těsně proti proudu. Tyto nárazové články rovněž zasahují za spodní zvýšený okraj tohoto otvoru, čímž umožňují padání sebraných částic bez překážek a usměrňování přímo pod tyto články do spodní části pece pro jejich opětné navrácení do oběhu.
Přesazené řady nárazových článků jsou od sebe v odstupu o vzdálenost, rovnající se 50 % až 70 % vzdálenosti mezi sousedními články, přičemž jedna řada je v odstupu od krytu pece nebo výstupního otvoru pece o vzdálenost ne větší než 15 % hloubky konkávních nárazových článků.
Podle výhodného provedení je ke spodní koncové části nárazových článků připevněna přepážka, bránící vertikálnímu průchodu plynu mezi těmito články.
Přehled obrázků na výkresech
Obr. IA je schematickým nárysem, znázorňujícím část cirkulačního vířivého spalovacího zařízení a vynález,
-1 CZ 284534 B6 obr. IB je schematickým půdorysem znázornění podle obr. IA, obr. 2A je schematickým nárysem podobně jako na obr. IA, ale se znázorněným dalším vnitřním odlučovačem částic ve směru po proudu, obr. 2B je schematickým půdorysem znázornění podle obr. 2A, obr. 3 je schematickým nárysem podobně jako na obr. IA, ale se znázorněnou plochou konvekčního vytápění ve směru po proudu, obr. 4 je schematickým půdorysem, znázorňujícím části nárazových článků a jejich umístění v krytu pece, obr. 5 je schematickým nárysem, znázorňujícím vynález s horizontální přepážkou, obr. 6 je schematickým nárysem, znázorňujícím vynález se skloněnou přepážkou, a obr. 7 je schematickým nárysem nálevkovitých nárazových článků.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1, 2 a 3 je znázorněna vždy část cirkulačního vířivého spalovacího zařízení 10. Jak je patrné, je spalovací zařízení 10 opatřeno alespoň jednou, ale výhodně dvěma nebo více řadami 15 nárazových článků 12. upevněných v klenbě nebo stropu spalovacího zařízení JO. Tyto nárazové články 12 mohou být použity jako odlučovač prvního stupně, za nímž je průchod 20 spalin, spojující jej s dalšími odlučovači nebo topnými plochami jako na obr. 1, s dalšími nárazovými články 30 upravenými po proudu jako na obr. 2, nebo ve spojení s plochou 32 konvekčního vytápění v průchodu směrem po proudu jako na obr. 3.
V každém případě však nárazové články 12 nejsou rovinné; mohou mít tvar U, E, W nebo jakýkoli jiný tvar, pokud budou mít konkávní povrch. Dvě řady nárazových článků 12 jsou vzájemně přesazeny tak, že když jimi procházejí spaliny 14. dochází k narážení pevných částic, v nich obsažených, na konkávní povrch. Potom tyto sebrané částice budou volně padat dolů, čímž opět protnou proud spalin 14.
Nárazové články 12 jsou umístěny v krytu 16 pece zcela napříč a těsně proti proudu od výstupního otvoru 18 pece. Výstupní otvor 18 pece není menší než 70 % šířky stěny spalovacího zařízení 10. přičemž ideálně se rozkládá po celé její šířce napříč, se stejně rozloženými nárazovými články 12. Každý nárazový článek 12 kromě toho, že zakrývá výstupní otvor 18. zasahuje až za zvýšený spodní okraj výstupního otvoru 18 přibližně o 30 cm.
V tomto případě, když spaliny 14 vystupují z krytu 16 pece, musí nejprve projít nárazovými články 12 Jak je znázorněno, umístěnými proti proudu těsně u výstupního otvoru .18. Výhodně je průchod 20 spalin po proudu do výstupního otvoru 18 uspořádán tak, že nedochází k žádné podstatné změně směru proudu spalin 14, ani k žádné redukci velikosti průchodu 20 spalin hned za výstupním otvorem 18. Podle výhodného provedení není provedena žádná změna velikosti 35 vedení nebo směru ve vzdálenosti od výstupního otvoru 18. rovnající se: (1) měřeno ve svislém směru, 25 % délky nárazových článků 12; nebo (2) měřeno ve vodorovném směru, 25 % šířky výstupního otvoru 18.
Na obr. 4 je znázorněno uspořádání každého nárazového článku 12 v krytu 16 pece. Vztahová značka A označuje vzdálenost mezi sousedními články 12. Vztahová značka B označuje překrytí 40 nebo přesah jednoho článku 12 v řadě za vzdálenost A v sousední řadě. Hodnota přesahu B je obecně 5 % až 15 % vzdálenosti A. Vztahová značka C označuje vzdálenost mezi sousedními řadami, přičemž její hodnota je obecně od 50 % do 75 % vzdálenosti A. Vztahová značka D označuje odstup zadní řady od zadní stěny 22 pece. Odstup D činí obvykle 15 % nebo méně vydutosti (konkávnosti) nárazových článků 12, aby se zmenšil obtok. Tato vydutost nárazových 45 článků 12 je označena jako vzdálenost E.
-2CZ 284534 B6
Ke krytu 16 pece jsou připevněny přepážky 24 tvaru L, a to u konce každé řady nárazových článků 12. Každá přepážka 24 se rozkládá po celé délce příslušného článku J2, aby rovněž zabránila obtékání spalin 14 od nárazových článků 12 podél krytu 16 pece.
V alternativním provedení, a jak je znázorněno na obr. 5, 6 a 7, je přepážka 26 umístěna pod zvýšeným spodním okrajem výstupního otvoru 18 a může být buď vodorovná (obr. 5) nebo skloněná dolů od výstupního otvoru 18 (obr. 6). V každém případě přepážka 26 způsobí protékání spalin 14 napříč nárazovými články J2, jak je znázorněno, a zabrání jejich proudění přímo vzhůru podél nárazových článků 12 a do průchodu 20 spalin.
Nashromážděné částice mohou samozřejmě pokračovat v proudění dolů podle nárazových článků a malými otvory v přepážce 26. V tomto případě a z pohledu nové průtočné dráhy spalin 14 se vrácené částice, které proudí dolů podle zadní stěny 22 pece, potkávají se spalinami 14. proudícími nahoru.
Aby nedocházelo k poškozování spalinami, je přepážka 26 uspořádána tak, aby zakrývala průtočný prostor mezi jednotlivými nárazovými články J2, ale nikoli vydutý prostor v každém jednotlivém článku 12. Skloněná přepážka 26 rovněž brání hromadění částic na sobě.
Konec nárazového článku 12 je s výhodou 10 až 30 cm pod přepážkou 26, přičemž přepážka 26 je často opatřena přehnutým nebo jinak zesíleným okrajem pro větší tuhost. Mezera mezi deskou přepážky 26 a sousedními stěnami není s výhodou větší než 6,35 mm.
Obr. 7 znázorňuje nárazový článek 12 s nálevkovitým koncem 2.8, v němž je upraven otvor, kteiým mohou nahoru proudit spaliny 14. Další funkcí zúženého nálevkovitého konce 28 je odvádění odloučených částic od stěny 22 pece, aby se zabránilo lokální erozi stěny u výstupu. Otvor F nálevkovitého konce 28 je s výhodou polovinou vzdálenosti E, ale v každ případě není menší než 63,5 mm.
Ve výhodném provedení jsou délka, šířka, počet, uspořádání a vzdálenosti článků 12 zvoleny pro rychlost spalin 14 mezi nárazovými články 12 v rozmezí s výhodou od 6 do 8 metrů za sekundu, nikoli však větší než 10 metrů za sekundu, pro provedení bez přepážky 26, a nikoli větší než metrů za sekundu pro provedení s přepážkou 26. Tyto hodnoty vyplynuly z testování různých vnitřních nárazových odlučovačů ve formě U-profilů za použití širokého rozsahu rychlostí plynů. Obecně vede nižší rychlost spalin v odlučovači k vyšší účinnosti odlučování, ale zase vyžaduje delší nárazové články 12. Hodnota 6 až 8 metrů za sekundu byla zjištěna pro minimalizování obsahu částic ve spalinách 14 a umožňuje použití nárazových článků 12 o délce, vhodné pro běžné velikosti spalovacích zařízení.
V průběhu odlučování uvolňují články 12 odloučené částice podél svých spodních částí. Uvolněné částice potom volně padají těsně podél stěny 22 pece přímo zpět do spodní části fluidního (vířivého) lože, čímž se zvyšuje průměrná hustota lože a doba zdržení částic. Není potřeba žádných přídavných vedení nebo přepážek nebo dalších překážek u volného okraje pece, aby se tyto částice vracely zpět do fluidního lože.
Při testování provedení bez přepážek 26 bylo zjištěno, že jedna řada nárazových článků 12 hustotu fluidního lože zdvojnásobuje, zatímco dvě řady ji téměř zečtyřnásobují. Proto se doporučuje, aby se používaly alespoň dvě řady nárazových článků 12. Testy rovněž ukázaly, že přepážka 26 zvyšuje hustotu fluidního lože asi třikrát oproti stejnému uspořádání bez přepážky 26. Tato zvýšená hustota zvyšuje průměrný přenos tepla, který odpovídá snížení požadavku na povrch pro přenos tepla a s tím spojené náklady.
Vyšší hustota fluidního lože navíc prodlužuje dobu setrvání částic v loži, čímž se zlepší účinnost přeměny uhlíku a použití sorbentů pro zachycení síry. Rovněž podporuje vyšší teplotní stejnoměrnost ve spalovacím zařízení 10. přičemž umožňuje dosahování optimálních teplot pro reakce na zachycování síry v celém spalovacím zařízení JO.
-3CZ 284534 B6
Další výhodou řad nárazových článků 12. upravených uvnitř spalovacího zařízení 10 ve směru proti proudu od sekundárního odlučovače, je, že pro danou průměrnou hustotu lože snižují převádění hrubších částic lože do průchodu 20 spalin 14. To snižuje možnost trubkové eroze v tomto průchodu 20 a umožňuje sbírání částic jemného dřevěného uhlí a sorbentu pro zvýšení koncentrace vnějšími nebo sekundárními odlučovači částic, přičemž tyto částice se potom vracejí zpět do spalovacího zařízení 10.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (12)
1. Odlučovač částic vnitřního nárazového typu pro odlučování částic, zvláště pro cirkulační vířivou spalovací komoru (10), obsahující konkávní nárazové články (12), upevněné v plášti (16) pece, přičemž tyto nárazové články (12) se rozkládají stejnoměrně v alespoň dvou vůči sobě přesazených řadách, vyznačující se tím, že nárazové články (12) jsou umístěny ve spalovací komoře (10) napříč průchodu (20) spalin a před výstupním otvorem (18) z pláště (16) pece, přičemž tyto nárazové články (12) se rovněž rozkládají po délce výstupního otvoru (18) a končí v místě pod zvýšeným spodním okrajem tohoto výstupního otvoru (18), pro padání odloučených částic bez překážek a usměrňování přímo pod nárazové články (12) podél zadní stěny (22) pláště (16) pece pro jejich navrácení a opětovné začlenění do oběhu, přičemž přesazené řady jsou uspořádány od sebe v odstupu o vzdálenost (C) mezi sousedními řadami nárazových článků (12), která se rovná alespoň polovině vzdálenosti (A) mezi sousedními nárazovými články (12) v jedné řadě, přičemž jedna řada nárazových článků (12) je uspořádaná v odstupu (D) od zadní stěny (22) pláště (16) pece ve vzdálenosti menší než je hloubka (E) konkávního nárazového článku (12), a přičemž ke spodní části nárazových článků (12) pod spodním okrajem výstupního otvoru (18) pláště (16) pece je připevněna desková přepážka (26) pro zabránění svislého průchodu plynu mezi nárazovými články (12).
2. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že nárazové články (12) jedné řady překrývají nárazové články (12) sousední řady o přesah (B), rovnající se 5% až 15% vzdálenosti (A) mezi sousedními nárazovými články (12) v jedné řadě.
3. Odlučovač podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že vzdálenost (C) mezi vůči sobě přesazenými řadami nárazových článků (12) se rovná 50% až 70 % vzdálenosti (A) mezi sousedními nárazovými články (12) v jedné řadě.
4. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že odstup (D) mezi zadní stěnou (22) pláště (16) pece a sousední řadou nárazových článků (12) je menší než 15 % hloubky (E) konkávních nárazových článků (12).
5. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že na protilehlých bočních stěnách pláště (16) pece u konce každé řady nárazových článků (12) je připevněna podélná přepážka (24) tvaru L pro zabránění obtékání spalin podél stěn pláště (16) pece.
6. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že nárazové články (12) zasahují pod spodní okraj výstupního otvoru (18) v podstatě 305 mm.
7. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že přepážka (26) je horizontální.
8. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že přepážka (26) je vůči nárazovým článkům (12) skloněna.
-4I «
9. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že přepážka (26) je od pláště (16) pece vzdálena méně než 6,4 mm.
10. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že přepážka (26) je umístěna ve vzdálenosti od 102 mm do 305 mm od spodního konce nárazových článků (12).
5
11. Odlučovač podle nároku 10, vyznačující se tím, že výstupní konec (28) každého nárazového článku (12) pod přepážkou (26) je nálevkovitého tvaru.
12. Odlučovač podle nároku 1, vyznačující se tím, že šířka výstupního otvoru (18) pláště (16) pece je minimálně 70 % šířky zadní stěny (22) pláště (16) pece.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/461,707 US4992085A (en) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | Internal impact type particle separator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS9100020A2 CS9100020A2 (en) | 1991-08-13 |
| CZ284534B6 true CZ284534B6 (cs) | 1998-12-16 |
Family
ID=23833628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS9120A CZ284534B6 (cs) | 1990-01-08 | 1991-01-07 | Odlučovač částic vnitřního nárazového typu |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4992085A (cs) |
| EP (1) | EP0437028B2 (cs) |
| JP (1) | JP2606757B2 (cs) |
| KR (1) | KR0162257B1 (cs) |
| CN (1) | CN1020414C (cs) |
| AT (1) | ATE80809T1 (cs) |
| CA (1) | CA2030995C (cs) |
| CZ (1) | CZ284534B6 (cs) |
| DE (1) | DE69000336T3 (cs) |
| ES (1) | ES2035711T5 (cs) |
| HU (1) | HU209373B (cs) |
| PL (1) | PL167797B1 (cs) |
| RO (1) | RO110173B1 (cs) |
| SK (1) | SK279577B6 (cs) |
| TR (1) | TR25454A (cs) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5218932A (en) * | 1992-03-02 | 1993-06-15 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed reactor utilizing a baffle system and method of operating same |
| FI91220C (fi) * | 1992-05-21 | 1994-06-10 | Ahlstroem Oy | Menetelmä ja laite kaasulukon toteuttamiseksi palautusputkessa ja/tai kiertomateriaalin virtauksen säätämiseksi kiertoleijureaktorissa |
| US5343830A (en) * | 1993-03-25 | 1994-09-06 | The Babcock & Wilcox Company | Circulating fluidized bed reactor with internal primary particle separation and return |
| US5378253A (en) * | 1993-09-28 | 1995-01-03 | The Babcock & Wilcox Company | Water/steam-cooled U-beam impact type article separator |
| US5363812A (en) * | 1994-02-18 | 1994-11-15 | The Babcock & Wilcox Company | Method and apparatus for controlling the bed temperature in a circulating fluidized bed reactor |
| CA2160650A1 (en) * | 1994-10-20 | 1996-04-21 | David Judson Walker | Reduced height internal impact type particle separator |
| US5809909A (en) * | 1995-09-18 | 1998-09-22 | Amko Incinerator Corp | Method and apparatus for removing particulate material from a gas |
| GB2322567B (en) * | 1995-12-01 | 2000-03-22 | Babcock & Wilcox Co | Circulating fluidized bed reactor with plural furnace outlets |
| RU2118558C1 (ru) * | 1996-04-03 | 1998-09-10 | Альберт Павлович Баскаков | Сепарационное устройство |
| US5799593A (en) * | 1996-06-17 | 1998-09-01 | Mcdermott Technology, Inc. | Drainable discharge pan for impact type particle separator |
| US5809940A (en) * | 1997-05-23 | 1998-09-22 | The Babcock & Wilcox Company | Indirect cooling of primary impact type solids separator elements in a CFB reactor |
| US6088990A (en) * | 1998-04-09 | 2000-07-18 | The Babcock & Wilcox Compnay | Non-welded support for internal impact type particle separator |
| JPH11316016A (ja) * | 1998-05-01 | 1999-11-16 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 排ガス除塵装置 |
| FR2784313B1 (fr) * | 1998-10-07 | 2003-09-26 | Paul Brunon | Dispositif pour creer un effet tourbillonnaire dans un ecoulement fluidique |
| US6095095A (en) * | 1998-12-07 | 2000-08-01 | The Bacock & Wilcox Company | Circulating fluidized bed reactor with floored internal primary particle separator |
| US6322603B1 (en) * | 2000-07-10 | 2001-11-27 | The Babcock & Wilcox Company | Particulate collector channel with cooling inner elements in a CFB boiler |
| US6500221B2 (en) | 2000-07-10 | 2002-12-31 | The Babcock & Wilcox Company | Cooled tubes arranged to form impact type particle separators |
| US6454824B1 (en) | 2001-05-25 | 2002-09-24 | The Babcock & Wilcox Company | CFB impact type particle collection elements attached to cooled supports |
| CA2383170C (en) * | 2001-05-25 | 2007-10-30 | The Babcock & Wilcox Company | Cooled tubes arranged to form impact type particle separators |
| NO20033207D0 (no) * | 2002-07-31 | 2003-07-15 | Per Kristian Egeberg | Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av höyrent silisium, samt anvendelse av fremgangsmåten og reaktoren ved fremstilling av höyrentsilisium fra uraffinert silisium |
| US6869459B2 (en) * | 2003-05-29 | 2005-03-22 | The Babcock & Wilcox Company | Impact type particle separator made of mutually inverted U-shaped elements |
| RU2246361C1 (ru) * | 2003-11-27 | 2005-02-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова" (ОАО "НПО ЦКТИ") | Инерционный сепаратор |
| US7258716B2 (en) * | 2004-03-22 | 2007-08-21 | Joseph Gerard Birmingham | Microimpactor system having optimized impactor spacing |
| NZ555146A (en) * | 2004-11-12 | 2011-01-28 | Babcock & Wilcox Power Generat | An SNCR distribution grid for delivering a reactant for reducing NOx into a gas stream containing NOx |
| GB2436370A (en) * | 2006-03-24 | 2007-09-26 | Zeta Dynamics Ltd | Horizontal calming baffle for smoothing fluid flow |
| US7828876B2 (en) * | 2007-04-20 | 2010-11-09 | Southern Company | Systems and methods for organic particulate filtration |
| CN101780361B (zh) * | 2010-01-05 | 2013-05-29 | 浙江菲达环保科技股份有限公司 | 促进颗粒聚合的方法与装置 |
| CN102327704B (zh) * | 2011-07-20 | 2013-10-16 | 江苏瑞吉格泰油气工程有限公司 | 分离器的稳流装置 |
| US9989244B2 (en) * | 2016-03-01 | 2018-06-05 | The Babcock & Wilcox Company | Furnace cooling by steam and air injection |
| US20170356642A1 (en) | 2016-06-13 | 2017-12-14 | The Babcock & Wilcox Company | Circulating fluidized bed boiler with bottom-supported in-bed heat exchanger |
| DE102018116526A1 (de) * | 2018-03-15 | 2019-09-19 | Dürr Systems Ag | Abscheidestufe sowie Abscheideeinheit mit wenigstens einer Abscheidestufe |
| US10835849B2 (en) | 2018-06-27 | 2020-11-17 | Particle Recovery, Llc | Sinuous path inertial particle separator system and method |
| US11207627B2 (en) * | 2018-10-17 | 2021-12-28 | University Of Kentucky Research Foundation | Filter assembly and scrubber section for a continuous miner |
| CN210718699U (zh) * | 2019-10-11 | 2020-06-09 | 江苏中圣园科技股份有限公司 | 一种适用于套筒窑的撞击式气固分离器 |
| EP3939685A1 (en) * | 2020-07-15 | 2022-01-19 | Total Raffinage Chimie | Particles separation device for separating particles from a flowing gas |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1761168A (en) * | 1926-04-19 | 1930-06-03 | Blaw Knox Co | Fluid separator |
| CA1225292A (en) * | 1982-03-15 | 1987-08-11 | Lars A. Stromberg | Fast fluidized bed boiler and a method of controlling such a boiler |
| NL8300617A (nl) * | 1983-02-18 | 1984-09-17 | Tno | Verbrandingsinrichting met een gefluidiseerd bed. |
| JPS59164803A (ja) * | 1983-03-11 | 1984-09-18 | Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd | 燃焼装置 |
| JPS62141408A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 循環型流動床燃焼装置 |
| SE451501B (sv) * | 1986-02-21 | 1987-10-12 | Asea Stal Ab | Kraftanleggning med centrifugalavskiljare for aterforing av material fran forbrenningsgaser till en fluidiserad bedd |
| SE460146B (sv) * | 1986-08-14 | 1989-09-11 | Goetaverken Energy Syst Ab | Anordning vid foerbraenningsanlaeggning med cirkulerande fluidbaedd |
| US4915061A (en) * | 1988-06-06 | 1990-04-10 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed reactor utilizing channel separators |
| DK633488D0 (da) * | 1988-11-11 | 1988-11-11 | Risoe Forskningscenter | Reaktor |
| US4891052A (en) * | 1989-02-21 | 1990-01-02 | The Babcock & Wilcox Company | Impingement type solids collector discharge restrictor |
-
1990
- 1990-01-08 US US07/461,707 patent/US4992085A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-24 TR TR90/0728A patent/TR25454A/xx unknown
- 1990-10-15 HU HU906450A patent/HU209373B/hu unknown
- 1990-10-22 CN CN90108600A patent/CN1020414C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-08 DE DE69000336T patent/DE69000336T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-08 ES ES90312207T patent/ES2035711T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-08 AT AT90312207T patent/ATE80809T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-11-08 EP EP90312207A patent/EP0437028B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-22 KR KR1019900018922A patent/KR0162257B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-28 CA CA002030995A patent/CA2030995C/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-01-07 SK SK20-91A patent/SK279577B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1991-01-07 CZ CS9120A patent/CZ284534B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-01-07 RO RO146696A patent/RO110173B1/ro unknown
- 1991-01-07 JP JP3010350A patent/JP2606757B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-01-08 PL PL91288628A patent/PL167797B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR910014655A (ko) | 1991-08-31 |
| CA2030995C (en) | 1995-09-05 |
| SK279577B6 (sk) | 1999-01-11 |
| JPH04214104A (ja) | 1992-08-05 |
| EP0437028A1 (en) | 1991-07-17 |
| DE69000336T2 (de) | 1993-02-11 |
| DE69000336T3 (de) | 1998-10-08 |
| EP0437028B2 (en) | 1998-06-24 |
| ES2035711T3 (es) | 1993-04-16 |
| KR0162257B1 (ko) | 1999-01-15 |
| ATE80809T1 (de) | 1992-10-15 |
| HUT59037A (en) | 1992-04-28 |
| DE69000336D1 (de) | 1992-10-29 |
| CN1053486A (zh) | 1991-07-31 |
| PL167797B1 (pl) | 1995-11-30 |
| CA2030995A1 (en) | 1991-07-09 |
| TR25454A (tr) | 1993-05-01 |
| ES2035711T5 (es) | 1998-08-01 |
| US4992085A (en) | 1991-02-12 |
| JP2606757B2 (ja) | 1997-05-07 |
| CN1020414C (zh) | 1993-05-05 |
| HU209373B (en) | 1994-05-30 |
| HU906450D0 (en) | 1991-04-29 |
| CS9100020A2 (en) | 1991-08-13 |
| EP0437028B1 (en) | 1992-09-23 |
| RO110173B1 (ro) | 1995-10-30 |
| PL288628A1 (en) | 1991-09-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ284534B6 (cs) | Odlučovač částic vnitřního nárazového typu | |
| RU2114690C1 (ru) | Способ и устройство для циркуляции твердого вещества в реакторе с псевдоожиженным слоем | |
| HU219519B (hu) | Keringtetett örvényágyas kazán belső részecskeleválasztóval és -visszatáplálással | |
| CA1269900A (en) | Fluidized bed steam generator and method of generating steam with flyash recycle | |
| CN1013514B (zh) | 在流化床反应器中燃烧含碳物料的方法和装置 | |
| CA1270156A (en) | Fluidized bed steam generator and method of generating steam including a separate recycle bed | |
| GB2172222A (en) | Water-cooled cyclone separator | |
| US5378253A (en) | Water/steam-cooled U-beam impact type article separator | |
| KR910000672B1 (ko) | 일체형 고체 분리기를 갖는 유동화 베드 연소기 | |
| RU2141870C1 (ru) | Способ и устройство для циркуляции твердого вещества в реакторе с псевдоожиженным слоем | |
| RU2132017C1 (ru) | Устройство для отделителя твердых частиц ударного типа (варианты) | |
| CZ302226B6 (cs) | Reaktor s cirkulujícím fluidním ložem | |
| CA1133333A (en) | Gas recirculation apparatus with integral ash hoppers | |
| GB2130118A (en) | Particle separator | |
| JPS5810641B2 (ja) | フ−ド形熱回収ボイラ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20110107 |