CZ227892A3 - Process of separating air for feeding a gaseous oxygen in required variable amount - Google Patents

Process of separating air for feeding a gaseous oxygen in required variable amount Download PDF

Info

Publication number
CZ227892A3
CZ227892A3 CS922278A CS227892A CZ227892A3 CZ 227892 A3 CZ227892 A3 CZ 227892A3 CS 922278 A CS922278 A CS 922278A CS 227892 A CS227892 A CS 227892A CZ 227892 A3 CZ227892 A3 CZ 227892A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
nitrogen
oxygen
liquid
stream
low pressure
Prior art date
Application number
CS922278A
Other languages
English (en)
Inventor
Robert A Mostello
Vito Kligys
Original Assignee
Boc Group Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Boc Group Inc filed Critical Boc Group Inc
Publication of CZ227892A3 publication Critical patent/CZ227892A3/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04472—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages
    • F25J3/04496—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for compensating variable air feed or variable product demand by alternating between periods of liquid storage and liquid assist
    • F25J3/04503—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for compensating variable air feed or variable product demand by alternating between periods of liquid storage and liquid assist by exchanging "cold" between at least two different cryogenic liquids, e.g. independently from the main heat exchange line of the air fractionation and/or by using external alternating storage systems
    • F25J3/04509—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for compensating variable air feed or variable product demand by alternating between periods of liquid storage and liquid assist by exchanging "cold" between at least two different cryogenic liquids, e.g. independently from the main heat exchange line of the air fractionation and/or by using external alternating storage systems within the cold part of the air fractionation, i.e. exchanging "cold" within the fractionation and/or main heat exchange line
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)

Description

JUDr. Miloš VŠETEČKA advokát 11504 PRAHA 1f Žitná 35 ?v ms-ez - 1 - 3 Λ-— . >3 O Γν> O < C· D3 Xh :;r > = » m c > c? < · LC Γν I rsj I kfc. ) l'£ • cc
Způsob separace vzduchu pro dávkování plynného kyslíku v požadovaném proměnném množství
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu separace vzduchu pro""dSWováíTT plynného kyslíku, kdy je požadováno dávkování proměnlivého množství kyslíku.
Dosavadní stav techniky
Určité průmyslové postupy vyžadují v závislosti na čase proměnlivé množství kyslíku. Jedná se například o použití kyslíku při přepracování ocelového odpadu. Protože se ocelový odpad v těchto případech zpracovává ve formě vsázek nebo šarží požadavky na množství kyslíku se mění, od vysokého množství během zpracování vsázky k nízkému množství v období mezi vsázkovými procesy. Za účelem splnění těchto požadavků dodávky kyslíku byla vyvinuta zařízení, která jsou schopna dodávat plynný kyslík v proměnlivém množství pro postupy s proměnlivými požadavky na množství kyslíku. Tato zařízení obecně shro-mažáují kapalný kyslík během fáze nízkého požadavku kyslíku a shromažďují kapalný dusík během fáze vysokého požadavku. Mimoto se v zařízení kapalný dusík a plynný kyslík vyrábějí odpařováním shromážděného kapalného kyslíku oproti kondenzaci připraveného plynného dusíku. V jednom druhu zařízení se plynný kyslík dodává přímo z nízkotlaké kolony zařízení na separaci vzduchu, kde je vysokotlaká kolona s výhodou propojena s nízkotlakou kolonou soustavou kondenzátor/vařák. V těchto zařízeních je plynný kyslíkový produkt připravován odpařováním kapalného kyslíku v nízkotlaké koloně při kondenzaci plynného dusíku ve vysokotlaké koloně. V jiném druhu těchto zařízení probíhá kondenzace dusíku a odpařování kyslíku v externím výměníku spíše než v nízkotlaké a vysokotlaké koloně těchto zařízení. 2 Příklad zařízení na dělení vzduchu, kde plynný kyslíkový produkt je získáván v nízkotlaké koloně je popsán v "Lindě Heports on Science and Technology", No 37, 1984. Zařízení uvedené v této publikaci dodává plynný kyslík v nominálním množství extrakcí odpařeného kyslíku z nízkotlaké kolony. Kyslík se odpařuje při kondenzaci dusíku produkovaného v hlavě vysokotlaké kolony. Proud vysokotlakého dusíku je extrahován z vysokotlaké kolony a následně se zahřívá, komprimuje, částečně chladí a turboexpanduje pro chlazení zařízení. V uvedených zařízeních se množství vysokotlakého dusíku extrahovaného pro chlazení zařízení určuje množstvím dodávaného plynného kyslíku, a to jak nad, tak i pod nominální hodnotou. Během fáze vysokého odběru je množství vysokotlakého dusíku extrahovaného z vysokotlaké kolony sníženo pod množství potřebné k přípravě plynného kyslíku v nominální hodnotě. Výsledkem je, že se zvýší množství kapalného kyslíku na spodku nízkotlaké kolony, které se odpaří a vysokotlaký dusík na vrchu vysokotlaké kolony kondenzuje. Tímto způsobem se zvyšuje množství kapalného dusíku na vrchu vysokotlaké.kolony, který se odebírá a skladuje v zásobní nádrži. Kapalný kyslík, který je skladován v jiné zásobní nádrži během periody nízké potřeby, se dodává do nízkotlaká kolony k opětovnému získání kyslíku na dně nízkotlaké kolony. Během fáze nízké potřeby, množství vysokotlakého dusíku odebíraného z vysokotlaké kolony se zvyšuje nad množství potřebné k nominální produkci kyslíku. Takto dochází ke zvyšování množství kapalného kyslíku na dně nízkotlaké kolony, protože na vrchu vysokotlaké kolony kondenzuje menší množství dusíku. Toto zvýšené množství kapalného kyslíku, který se shromažďuje v nízkotlaké koloně, se odebírá a skladuje pro použití při periodě vysoké potřeby, zatímco připravený a skladovaný vysokotlaký dusík se uvádí na vršek nízkotlaké kolony jako reflux k promytí kyslíku a k dodatečnému chlazení. Postupy podle tohoto uspořádání jsou omezeny poměrem přibližně 1,5 maximální produkce kyslíku k nominální produkci kyslíku. - 3 - Příklad zařízení k separaci vzduchu, kde odpařování a kondenzace kyslíku a dusíku se provádí v přídavných výměnících a odpařovácích je popsán ve spisu USA 3 273 349. Zařízení k separaci vzduchu popsané v tomto patentu je uspořádáno pro dávkování kapalného kyslíku a odpadního dusíku při nominální hodnotě. Během period s nízkým nebo nulovým odběrem kyslíku se kapalný kyslík shromažáuje v zásobní nádobě, zatímco kapalný dusík, dříve připravený a uložený v periodě vysokého odběru, se vrací do zařízení na separaci vzduchu jako reflux do nízkotlaké kolony. Během periody vysokého odběru se kapalný kyslík ze zásobní nádoby pumpuje skrz výměník tepla, zatímco odpadní dusík se komprimuje a protiproudem prochází tepelným výměníkem. Výsledkem je, že kapalný kyslík se odpaří pro použití jako produkt a stlačený dusík zkondenzuje a je shromažaován pro použití při periodě nízkého odběru. U zařízení na dávkování proměnlivého množství kyslíku se vyskytují konstrukční a provozní problémy v případě, že kyslík se odvádí přímo z nízkotlaké kolony. Jedná se zejména o velmi obtížnou hydraulickou konstrukci kolony a výtěžek kyslíku nad hranicí vysokého odběru. Hlavním problémem je skutečnost, že je velmi obtížné udržovat čistotu připravovaného kyslíku. Získávaný kyslík je dodáván při tlaku příliš nízkém, než aby mohl být použit přímo v průmyslových procesech. Tlak kyslíku musí být tedy dále zvýšen použitím kyslíkového kompresoru. V případě zařízení na získávání proměnného, množství kyslíku, kde kyslík je získáván pumpováním kapalného kyslíku skrz tepelný výměník nebo odpařováfa, vzniká kyslík při použitelném pracovním tlaku, bez nutnosti použít kyslíkový kompresor. Tímto uspořádáním zařízení může být alespoň částečně cena zařízení snížena, provozní náklady jsou vyšší, protože energie se ztrácí při odpařování kyslíku a kondenzaci dusíku mimo chlazený prostor. Jak je zřejmé, oba druhy těchto zařízení mohou být dále vybaveny dalšími kompresory, výměníky teplaatd., které v každém případě zvyšují cenu a složitost zařízení. - 4 -
Podstata vynálezu
Způsob podle vynálezu, jak bude dále uvedeno, je schopen produkovat plynný kyslík v proměnném požadovaném množství a v širším rozmezí požadovaného množství, než dříve uvedená zařízení. Dále, provoz kolony při postupu podle vynálezu je velmi stabilní. Toto omezuje konstrukční a provozní problémy, které se vyskytují u zařízení na přípravu proměnných množství kjrslíku, kůe se kyslík dodává přímo z nízkotlaké kolony.
Vynález se týká postupu získávání plynného kyslíku, kdy jsou splňovány požadavky dávkování proměnného množství kyslíku. Podle tohoto postupu se vzduch rektifikuje na dvou kolonách při nízké teplotě. Eektifikační proces může být výhodně spojen s nízkotlakou a vysokotlakou kolonou, které produkují plyn 3 vysokým obsahem dusíku a kapalný kyslík. Plynný dusík a kapalný kyslík se odebírají z nízkotlaké a vysokotlaké kolony .
Plynný dusík se částečně zahřívá a poté expanduje a vykoná práci. Po expanzi se plynný dusík uvádí do nízkoteplotního rektifikačního procesu jako chladivo zařízení, takže tepelná rovnováha se udržuje během požadovaného dávkování kyslíku.
Pokud je požadována dodávka plynného kyslíku, je produkt tvořený z odebíraného kapalného kyslíku pumpován na výstupní tlak snáze, než aby bylo nutno jej komprimovat na požadovaný výstupní tlak s použitím kyslíkového kompresoru. Naopak alespoň část plynného dusíku se odebírá od částečně zahřívaného a expandovaného dusíku a je úplně zahřívána, komprimována a pak kondenzuje při odpařování vyrobeného produktu za vzniku plynného kyslíku. Plynný dusík se odebírá v množství dostatečném k odpaření prodýktu a ten je pumpován v množství, dostatečném k produkci požadované dodávky.
Kapalný dusík, zkondenzovaný z odděleného plynného dusíku, se flešuje za vzniku dvou fází s obsahem plynného a kapalného - 5 - dusíku. Kapalná a plynná fáze se od sede oddělí, plynná fáze se uvádí zpět do proudu odděleného plynného dusíku dříve, než se tento dusík zahřívá za účelem zvýšení produkce plynného kyslíku. Jak bylo uvedeno dříve, dosud vyvinutá zařízení k výrobě proměnného množství kyslíku jsou schopna dodávat plynný kyslík v množství okolo jeden až jeden a půl násobku nominální kapacity zařízení. Přídavek proudu plynné fáze, ve skutečnosti vlastně recyklu, umožňuje odpařovat větší množství kyslíku, které zvyšuje produkční schopnost zařízení v dodávce plynného kyslíku až na více než dvojnásobek nominální produkční hodnoty dodávky kyslíku. V procesu nebo zařízení se dvěma rektifikačními kolonami se kapalný dusík dodává jako reflux za účelem pohybu kapalné- « ho kyslíku směrem ke dnu kolony. Reflux se musí používat také u nízkotlaké kolony, aby z této nízkotlaké kolony extrahovat kapalný kyslík. Podle vynálezu se kapalný dusík tvořený kapalnou fází z fleše uvádí do nízkotlaké kolony a tvoří tak uvedený reflux. Všechny přebytky kapalného dusíku, který nebyl uveden do nízkotlaké kolony, a přebytky odebraného kapalného kyslíku, který nebyl použit k výrobě produktu, se skladují. Důležitá vlastnost provedení podle vynálezu je to, že kapalný dusík se dodává do nízkotlaké kolony v proměnném množství, které se mění v závislosti na chlazení zařízení, a tak se kapalný kyslík produkuje v rovnoměrném, konstantním množství. Jak je možno očekávat, jestliže se sníží poptávka po plynném kyslíku, expanze par bohatých dusíkem se zvyšuje a tak se také zvýší chlazení zařízení. Protože reflux kapalného dusíku slouží jak k vymývání kyslíku, tak jako zdroj chlazení, množství kapalného dusíkového refluxu se musí snížit, aby se udržovala konstantní velikost produkce kyslíku. Opačný postup, tedy přidává se větší množství kapalného dusíkového refluxu v případě, Že stoupne poptávka po plynném kyslíku, ochlazování při expanzi je v tomto případě nižší. - β -
Tento trvalý proces v postupu podle vynálezu umožňuje optimálnější konstrukci kolony a vyšší produkci.kapalného kyslíku, než je možné u procesů uvedených dříve, kde se plynný kyslíkový produkt odebírá z nízkotlaké kolony, Dále, když je produkce kapalného kyslíku konstantní, je mnohem jednodušší udržet čistotu produktu vyšší, než u dříve uvedených zařízení. Z uvedeného popisu je nutno upozornit na to, že hlavní tepelný výměník zařízení může být použit k ovlivnění přenosu tepla mezi kapalným kyslíkem a dusíkem při výrobě plynného kyslíkového produktu a kapalného dusíku, který se používá jako reflux. Dále, samotný proud plynu bohatého dusíkem se používá ke třem účelům, konkrétně k odpaření kapalného kyslíku, jako reflux a jako chladivo zařízení. Víceúčelové použití plynu bohatého dusíkem umožňuje, že zařízení může být konstruováno mnohem jednodušeji, a to jak v provedení, tak v ceně, ve srovnání s dříve uvedenými zařízeními, a to proto, že nejsou potřebné další kompresory a expandéry. Dále, protože se kyslík dodává z prostoru mimo nízkotlaké kolony, jeho tlak může být ekonomicky zvýšen pumpováním kapalného kyslíku skrz hlavní tepelný výměník, místo toho, aby bylo nutno plynný kyslíkový produkt komprimovat s použitím kyslíkového kompresoru. Přehled obrázku na výkrese
Popis vynálezu spolu s patentovými nároky sice dostatečně popisuje podstatu vynálezu, ale lépe je možno princip popsat v následujícím příkladu a podle přiloženého schématu. Na obrázku 1 je uvedeno schematické znázornění zařízení k separaci vzduchu podle vynálezu. Přiklad provedeni vynálezu
Na obrázku 1 je uvedeno zařízení k separaci vzduchu podle vynálezu, které je navrženo k produkci plynného kyslíku s čistotou okolo 95 %. Kyslík vyráběný zařízením k separaci vzduchu - 7 - je dodáván v závislosti na proměnných požadavcích, kdy fáze vysokého požadavku trvá okolo 32 minut v množství dodávky 279,77 mol/h kyslíku při teplotě okolo 18,9 °C a při tlaku okolo 11,74 kg/cm . Množství dodávaného kyslíku je zhruba 1.87 násobkem nominální produkční schopnosti zařízení. V tomto cyklu se samozřejmě střídá fáze vysoké poptávky s fází nízké poptávky po přibližně 28 minutách, kdy se plynný kyslík nedodává. Dále je nutno uvést, že v následující diskusi jsou všechny tlaky uváděny v absolutních jednotkách, a jednotky moly znamenají kilogrammoly. Dále, diskuse se soustředí na proudy procházející mezi součástmi zařízení k separaci vzduchu, je však samozřejmé, že čísla označující příslušné proudy označu-jí také potrubí mezi částmi zařízení, které slouží k vedení uvedených proudů. Při provozu je proud vzduchu 10 při běžné teplotě a tlaku (přibližně 22,2 °C a 1,02 kg/cm2), protékající rychlostí při bližně 689,30 mol/h, komprimován kompresorem 10 na tlak 5.88 kg/cm . S výhodou prochází proud vzduchu 10 následným chladičem 14, kde se vzduch ochladí zpět na teplotu 22,2 °C. Proud vzduchu 10 pak prochází čističem,16, kde se odstraní oxid uhličitý a vodní pára z tohoto proudu 10. Čistič 16 je tvořen molekulovými síty nebo duálním (nikoli směsným) prostředkem na bázi aluminy a molekulárních sít nebo aluminou samotnou. Po průchodu čističem 16 přechází proud vzduchu 10 na tlakový spád okolo 0,246 kg/cm , dále je chlazen v hlavním tepelném výměníku 18 na teplotu vhodnou pro rektifikaci. Poté se proud vzduchu 10 uvádí do jednotky separace vzduchu 20, která je spojena s vysokotlakou a nízkotlakou kolonou 22 a 24. Kolona 22 má okolo 21 pater, kolona 24 má kolem 39 pater. Vysokotlaká a nízkotlaká kolona 22 a 24 jsou propojeny spolu kondenzátorem/vařákem 26.
Hlavní tepelný výměník 18 má první průchod 18a rozvětvený na hlavní segment 18b a odvětvený segment 18c. Pro potřeby, které budou diskutovány dále, pára bohatá dusíkem z vysokotlaké 8 kolony se plně ohřívá v hlavním segmentu 18b a z části zahřívá odvětvením segmentu 18c. Druhý průchod 18d je upraven uvnitř hlavního tepelného výměníku 18 pro kondenzaci zcela zahřáté a komprimované páry bohaté dusíkem poté, co prošla hlavním segmentem 18b prvního průchodu 18a. 'Tato kondenzace se provádí odpařováním kapalného kyslíku, který prochází třetím průchodem 18e hlavního tepelného výměníku 16. Čtvrtý a pátý průchod 18f a 18g hlavního tepelného výměníku 18 jsou připojeny k vysokotlaké koloně 22 a nízkotlaká koloně 24 a slouží k ochlazení vzduchu na teplotu vhodnou k rektifikaci při současném zahřívání nízkotlakého dusíku z nízkotlaké kolony 24.
Ve vysokotlaké koloně 22 více těkavý dusík stoupá a méně těkavý kyslík klesá z patra na patro a shromažďuje se na dně vysokotlaké kolony 22 za vzniku kapaliny bohaté kyslíkem 28 s teplotou kolem -173,95 °C a tlakem 5,52 kg/cm^. Proud 30 kapaliny bohaté kyslíkem 28 je extrahován z vysokotlaké kolony, je škrcen ventilem 32 a dále zaveden do nízkotlaké kolony 24 na cca 29. patro odshora pro další separaci. Více těkavý dusík se ve vysokotlaké koloně 22 shromažSu-je v jejím vrchu jako dříve uváděný plyn bohatý dusíkem, který je pro potřeby, které budou diskutovány dále, odebírán z vysokotlaké kolony 22 jako proud 34 s konstantním průtokem přibližně 303,91 mol/hod při teplotě -177,97 °C. Takový plyn bohatý dusíkem se odebírá také jako proud 36, který prochází kondenzátorem/vařákem 26, kde kondenzuje při shromažďování kapalného kyslíku na dne nízkotlaké kolony 24. Dílčí proud 38 kondenzovaného dusíku se vrací na vršek vysokotlaké kolony 22 jako reflux a další dílčí proud 40 kondenzovaného dusíku prochází vedlejším chladičem 42. Po dalším ochlazení dílčího proudu 40 ve vedlejším chladiči 42 se dílčí proud 40 škrtí ovládacím ventilem 44 a uvádí se na vršek nízkotlaké kolony 24 jako reflux. Škrticí ventil 44 působí také k řízení průtoku refluxu do nízkotlaké i vysokotlaké kolony, a to za účelem dosáhnout příslušné čistoty dusíku ve vysokotlaké koloně. - 9 -
Kapalný kyslík shromažďovaný na dně nízkotlaké kolony 24, který se neodpařil, se odebírá ze dna nízkotlaké kolony 24 jako proud 4β ke shromažďování v kyslíkové nádobě 48. Kyslíková nádoba 48 je vrchem spojena s nízkotlakou kolonou 24 vedením 50, takže tlak par v kyslíkové nádobě 48 je přibližně stejný jako v nízkotlaké koloně 24.
Proud 52 nízkotlakého dusíku (uvedeného výše v souvislosti s hlavním tepelným výměníkem 18) je odebírán z vrchu nízkotlaké kolony 24. Proud 52 má teplotu -193,20 °G a tlak o 1,375 kg/cm . Proud 52 prochází vedlejším chladičem 42, kde se ohřívá při ochlazování proudů 40 a 56. Poté prochází proud 52 skrz pátý průchod 18g hlavního tepelného výměníku 18 pro ochlazení proudu vstupního vzduchu 10, který prochází čtvrtým průchodem 18f hlavního tepelného výměníku 18. Proud 52 se pak odvádí ze zařízení jako odpadní dusík.
Reflux se do nízkotlaké kolony 24 dodává také z flešové nádrže 54, která má kapacitu přibližně 6 000,0 litrů. Tento reflux je nutný k extrakci kapalného kyslíku z nízkotlaké kolony 24. Nadbytečná množství kapalného dusíku, shromážděná ve flešové nádrži 54 během fáze vysoké poptávky, se odebírají jako proud 56, který se dále chladí ve vedlejším chladiči 42 při zahřívání proudu nízkotlakého dusíku 52. Po tomto dalším chlazení prochází proud 56 ovládacím ventilem 58 a je uváděn na vršek nízkotlaké kolony 24. Jak bude detailněji uvedeno dále, ovládací ventil 58 je používán k řízení množství refluxu, který je dodáván do nízkotlaké kolony 24 tak, aby kapalný kyslík, vyráběný v nízkotlaké koloně 24, byl produkován v konstantním množství. V následující části je uvedena diskuse činnosti zařízení ve fázi vysokého odběru. Během této fáze, kdy je požadován odběr kyslíku, je produkční proud 60, tvořený kapalným kyslíkem z kyslíkové nádoby 48,.čerpán čerpadlem 62 skrz třetí průchod 18e hlavního tepelného výměníku 18. Průtok produkčního proudu 60 je takový, aby pokryl požadovanou potřebu kyslíku. 10
Podle předloženého provedení a příkladu, proud kapalného kyslíku 46 protéká rychlostí 14S,17 mol/hod do kyslíkové nádoby 48« Produkční proud 60 kapalného kyslíku je čerpán z nádoby na kapalný kyslík 48 čerpadlem 62 rychlostí 279,77 mol/hod a při tlaku 11,90 kg/cm třetím průchodem 18e hlavního tepelného výměníku 18. Současně se flešový proud páry 64 uvádí do proudu 34, který pak prochází cestou tvořenou hlavním, segmentem 18b prvního průchodu 18a hlavního tepelného výměníku 18, posilovacím kompresorem 77, s výhodou následným chladičem 72, a pak druhým průchodem 18d hlavního tepelného výměníku 18.
Proud 34 se plně zahřívá v hlavním tepelném výměníku 18 na teplotu 18,9 °C. Proud 34, při tlaku 5,32 kg/cm2, se pak kom- p primuje v posilovacím kompresoru 70 na tlak 30,45 kg/cm , ochlazuje se v následném chladiči 72 a kondenzuje v druhém průchodu 18d hlavního tepelného výměníku 18 při odpařování produkčního proudu 60, který protiproudně prochází třetím průchodem 18e hlavního tepelného výměníku 18. Po průchodu hlavním tepelným výměníkem 18 se produkční proud 60 zahřívá na teplotu 18,9 °C a přechází na tlak 11,7 kg/cm2. Kyslík při tomto tlaku může být dodáván přímo do ocelářské pece bez nutnosti pumpování,komprese, atd.
Kapalný dusík, zkondenzovaný z proudu 34, v obrázku značený jako proud 34a, je pak flešován do flešové nádrže 54 za vzniku proudu 56, který, jak bude diskutováno, se používá jako reflux do nízkotlaké kolony 24. Po kondenzaci, proud 34a má teplotu přibližně -158,6 °C a tlak 30,10 kg/cm2. Proud 34a je škrcen ventilem 68 na tlak dostatečně nízký k tomu, aby vznikly dvě fáze v kondenzačním proudu 34. Ventil 68 také slouží k řízení kondenzace vzniklým protitlakem. Kapalná a plynná fáze se odděluji ve flešové nádrži 54 za vzniku kapalné fáze obsahující kapalný dusík, které se uvádí do nízkotlaké kolony, 24 jako reflux, a plynné fáze, která obsahuje páru z fleše a tvoří proud flešových par 64. Proud flešových par 64 odchází z flešové nádrže 54 při teplotě přibližně -177,7 °C a tlaku 5,62 kg/cm , je škrcen škrtícím ventilem 74 na tlak stejný, jako je tlak proudu plynu bohatého dusíkem 34, který je stejný 11 - jako tlak ve vysokotlaké koloně 22. Je nutno upozornit na to, že škrticí ventil 74 slouží k řízení množství fleše a ke tla-kování flešové nádrže 54, takže proud 56 protéká do nízkotlaké kolony 24 bez použití čerpadla. Dále je nutno zdůraznit, že během fáze vysokého odběru, má proud 30 průtok přibližně 375,62 mol/hod a proud nízkotlakého dusíku 52 má průtok přibližně 396,95 mol/hod. Dva reflu-xové proudy dusíku, tedy proud 40 a proud 56 mají průtoky 9,77 mol/hod a 159,73 mol/hod. Oba tyto dusíkové refluxové proudy po průchodu následným chladičem 42 jsou zchlazeny na přibližně -191,3 °C, zatímco proud 52 se zahřeje na -182,2 °C. Proud 52, po průchodu hlavním tepelným výměníkem 18, se dále zahřívá na 18,9 °C. Dále bude diskutována činnost zařízení během fáze nízké poptávky. Během fáze nízké poptávky, proud 34 protéká alternativní cestou, která je tvořena odvětveným segmentem 18c prvního průchodu 18a hlavního tepelného výměníku, kde je částečně zahřát a pak je expandován s odevzdáním práce v turbo^-expandéru 76. Vzniklý expandovaný proud 78 je pak dodáván zpět do procesu jako zdroj chlazení zařízení. V hlavním tepelném výměníku 18 se proud 34 částečně zahřívá na teplotu asi -158,3 °C a dále expanduje z tlaku 5,41.kg/cm v turboexpandéru na tlak 1,33 kg/cm a teplotu -191,3 °C. Proud 78 vycházející z turboexpandéru se spojuje s proudem nízkotlakého dusíku 52, který protéká rychlostí 442,10 mol/hod. Kombinovaný proud pak prochází pátým průchodem- 18g hlavního tepelného výměníku 18 s průtokem přibližně 7CO,65 mol/hod. Po výstupu z hlavního tepelného výměníku 18 se kombinovaný proud zahřívá na přibližně 17,5 °C. Přídavek chladivá působí ke snížení entalpie proudu vzduchu 10 dříve, než vstupuje do vysokotlaké kolony 22. Proto má proud vzduchu 10 ve fázi nízké poptávky teplotu 173,9 °C a obsah kapaliny 7,02 %, Během fáze vysoké poptávky má proud vzduchu 10 také teplotu okolo -173,9 °C. Kapalný kyslík při 12 průtoku 150,84 mol/hod, v podstatí stejném průtoku jako ve fázi vysoké poptávky, je odebírán z nízkotlaké kolony 24 jako proud 45, Za účelem udržení tepelné rovnováhy, pokud se udržuje produkce kapalného kyslíku prakticky konstantní, ventil 53 je nastaven tak, aby redukoval průtok proudu 56 na hodnotu 162,18 mol/hod. Protože výkon kondenzátoru je mírně větší ve vysokotlaké koloně 22, průtok proudu 40 se zvyšuje na 56,70 mol/hod.
Proudy 40 a 56 se dále ochlazují v následném chladiči 42 na přibližně -191,4 °C, než jsou uvedeny do nízkotlaké kolony 24. Dále je nutno upozornit, že během tohoto intervalu protéká proud bohatý kyslíkem 30 rychlostí 374,05 mol/hod.
Proud 34 přechází z jedné průtokové cesty do druhé zapojováním a vypojováním turboexpandéru 76 a posilovacího kompresoru 70. Například během fáze vysoké poptávky je turboexpandér 76 odpojen, zatímco kompresor 70 je zapojen. Toto způsobí, že pára bohatá dusíkem z proudu 34 přestane sloužit k ochlazování zařízení, tedy toku do turboexpandéru 76, je vedena do hlavního segmentu 18b prvního průchodu 18a hlavního tepelného výměníku 18. Opačná funkce nastává během fáze nízké poptávky.
Je nutno upozornit na to, že uvedený příklad reprezentuje pouze jedno z mnoha možných řešení provozu zařízení podle vynálezu. Například, lépe než na provoz zapnuto-vypnuto, tur-bokompresor 76 by mohl být nastaven tak, aby měnil průtok v souladu s velikostí poptávky, který nemůže během určité periody poptávky ustat. Během takového požadovaného odběru, když se poptávka po plynném kyslíku zvyšuje, turboexpandér 76 by měl být ovládán nebo regulován běžným způsobem tak, aby rovnoměrně omezoval průtok páry bohaté dusíkem tak, že část nebo veškerá pára bohatá dusíkem může být zcela zahřátá, komprimována a kondenzována. Současně může být průtok refluxu kapalného dusíku zvýšen při snížení ochlazování procesu.
Když se poptávka po kyslíku zvýší, turboexpandér 76 pak může - 13 být řízen k rovnoměrnému zvýšení průtoku páry bohaté dusíkem, takže postupné méně páry bohaté dusíkem je možno úplně zahřívat, komprimovat a kondenzovat. Současně s tím může být snížen průtok refluxu kapalného dusíku se zvýšením chlazení dodávaného do procesu.
Zjednodušeně je možno konstatovat, že zatímco provoz zapnuto-vypnuto - podle vynálezu, jak byl popsán výše, je důležitý způsob provozu, nejedná se o jediný možný způsob provozování zařízení podle vynálezu.
Detailně popsané řešení podle vynálezu může být, jak je obecně uznáno, upraven pomocí změn, přídavků nebo zjednodušení, a to bez toho, aby došlo ke změně podstaty a rozsahu vynálezu.
Průmyslová využitelnost
Vynález je možno použít pro výrobu kyslíku ze vzduchu, kdy se požaduje v čase proměnné množství dodávaného kyslíku.

Claims (9)

  1. MVr. MSoá VŠSTZČ, β atívoJcó* 2Í504 ΡΑΑΗΑι,ζμ^ --¾¾ iv ζζκ-Ίΐ - 14 - 3 -¾ «· Q 03 > 30 PATENTOVÍ N íC R^t Y Ί I ro cit o.2? d 1. Způsob pro získávání plynného kyslíku s plma .i icí uanža dav ky I proměnlivé dodávky, který tvoří: rektifikace vzduchu ve dvoukolonovém rektifikačním nízkoteplotním procesu s použitím provozně spojené vysokotlaké a nízkotlaké kolony, produkující páru bohatou dusíkem a kapalný kyslík; odebírání páry bohaté dusíkem a kapalného kyslíku z vysokotlaké a nízkotlaké kolony; částečné zahřátí odebrané páry bohaté dusíkem a její expanze s vykonáním práce a po expanzi uvedení odebrané páry bohaté dusíkem do nízkoteplotního rektifikačního procesu jako chladivo zařízení tak, že během cyklu požadované dodávky je udržována tepelná rovnováha; jestliže je požadována dodávka plynného kyslíku, je produkt tvořený z odebíraného kapalného kyslíku pumpován na výstupní tlak, alespoň část páry bohaté dusíkem, která se částečně zahřívá a expanduje, je úplně zahřáta, komprimována a pak následuje kondenzace oddělené péry bohaté dusíkem za současného odpařování produktu vytvářejícího plynný kyslík, pára bohatá dusíkem se odděluje v množství dostatečném k odpaření produktu a produkt je pumpován na tlak dostatečný pro požadovanou dodávku; flešování kapalného dusíku kondenzovaného z páry bohaté dusíkem za vzniku dvoufázového toku obsahujícího kapalnou a plynnou fázi a oddělení kapalné a plynné fáze od sebe; přidání proudu parní fáze tvořené parní fází k oddělené páře bohaté dusíkem ke zvýšení produkce plynného kyslíku a proudu kapalného dusíku tvořeného kapalnou fází do nízkotlaké kolony jako reflux k umožnění odběru kapalného kyslíku z nízkotlaké kolony a uchování všech nadbytečných množství kapalné fáze, která není uvedena do nízkotlaké kolony a odebraného kapalného kyslíku, který není použit pro vytvoření produktu. - 15
  2. 2. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že: proud kapalného dusíku se dodává do nízkotlaké kolony v množství, které se mění v závislosti na dodávce chladivá zařízení tak, Že kyslík se tvoří v nízkotlaké koloně v konstantním množství; a pára bohatá dusíkem a kapalný kyslík se odebírají z vysokotlaké a nízkotlaké kolony v konstantním množství.
  3. 3. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že nízkoteplotní rektifikační proces také využívá chladicí stupeň, k ochlazení vzduchu na teplotu vhodnou pro jeho rektifikaci; proud produktu se uvádí do chladicího stupně; a pára bohatá dusíkem se částečně zahřívá v chladicím stupni a také oddělená pára bohatá dusíkem se v chladicím stupni úplně zahřívá a poté co je úplně zahřáta a komprimována, je kondenzována v chladicím stupni při odpařování proudu produktu.
  4. 4. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že& nízkoteplotní rektifikační proces také využívá chladicí stupeň ke chlazení vzduchu na teplotu vhodnou k jeho rektifikaci v rektifikačním stupni; a expandovaný proud páry bohaté dusíkem se dodává do chladicího stupně jako chladivo zařízení nízkoteplotního rektifikačního procesu ke snížení entalpie vzduchu určeného k rektifikaci.
  5. 5. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že kapalný dusík se flešuje do flešovací nádrže za účelem oddělení kapalné a plynné fáze od sebe navzájem.
  6. 6. Způsob podle bodu 2, vyznačující se tím, - 16 - že nízkoteplotní rektifikační proces také využívá chladicí stupeň k ochlazení vzduchu na teplotu vhodnou pro jeho rektifikaci; proud produktu se uvádí do chladicího stupně; a pára bohatá dusíkem se částečně zahřívá v chladicím stupni a také oddělená pára bohatá dusíkem se v chladicím stupni úplně zahřívá a poté co je úplně zahřáta a komprimována, je kondenzována v chladicím stupni při odpařování proudu produktu.
  7. 7. Způsob podle bodu 6, vyznačující se tím, že expandovaný proud páry bohaté dusíkem se dodává do chladicího stupně jako chladivo zařízení nízkoteplotního rektifikačního procesu ke snížení entalpie vzduchu určeného k rektifikaci.
  8. 8. Způsob podle bodu 7, vyznačující se tím, že kapalný dusík se flešuje do flešovací nádrže za účelem přípravy dusíku v kapalné a plynné fázi.
  9. 9. Způsob podle bodu 7, vyznačující se tím, že nízkotlaká kolona produkuje nízkotlakou páru dusíku; odpadní proud tvořený nízkotlakou parou dusíku se odebírá z nízkotlaké kolony; -odpadní proud' se uvádí do chladicího stupně k ochlazování vzduchu; a expandovaný proud páry bohaté dusíkem je spojen s odpadním proudem před uvedením do chladicího stupně ke chlazení nízkoteplotního rektifikačního procesu.
CS922278A 1991-07-23 1992-07-21 Process of separating air for feeding a gaseous oxygen in required variable amount CZ227892A3 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/734,705 US5152149A (en) 1991-07-23 1991-07-23 Air separation method for supplying gaseous oxygen in accordance with a variable demand pattern

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ227892A3 true CZ227892A3 (en) 1993-02-17

Family

ID=24952766

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS922278A CZ227892A3 (en) 1991-07-23 1992-07-21 Process of separating air for feeding a gaseous oxygen in required variable amount

Country Status (16)

Country Link
US (1) US5152149A (cs)
EP (1) EP0524785B1 (cs)
JP (1) JPH07109347B2 (cs)
KR (1) KR950010557B1 (cs)
CN (1) CN1068883A (cs)
AT (1) ATE135457T1 (cs)
AU (1) AU644962B2 (cs)
CA (1) CA2067427C (cs)
CZ (1) CZ227892A3 (cs)
DE (1) DE69208962T2 (cs)
HU (1) HU215195B (cs)
IE (1) IE74402B1 (cs)
MX (1) MX9202922A (cs)
SG (1) SG50506A1 (cs)
TR (1) TR27165A (cs)
ZA (1) ZA923090B (cs)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2680114B1 (fr) * 1991-08-07 1994-08-05 Lair Liquide Procede et installation de distillation d'air, et application a l'alimentation en gaz d'une acierie.
FR2681415B1 (fr) * 1991-09-18 1999-01-29 Air Liquide Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous haute pression par distillation d'air.
CN1071444C (zh) * 1992-02-21 2001-09-19 普拉塞尔技术有限公司 生产气体氧的低温空气分离系统
US5228297A (en) * 1992-04-22 1993-07-20 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with dual heat pump
US5275004A (en) * 1992-07-21 1994-01-04 Air Products And Chemicals, Inc. Consolidated heat exchanger air separation process
FR2704632B1 (fr) * 1993-04-29 1995-06-23 Air Liquide Procede et installation pour la separation de l'air.
FR2706195B1 (fr) * 1993-06-07 1995-07-28 Air Liquide Procédé et unité de fourniture d'un gaz sous pression à une installation consommatrice d'un constituant de l'air.
DE19526785C1 (de) * 1995-07-21 1997-02-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur variablen Erzeugung eines gasförmigen Druckprodukts
GB9515907D0 (en) * 1995-08-03 1995-10-04 Boc Group Plc Air separation
FR2739439B1 (fr) * 1995-09-29 1997-11-14 Air Liquide Procede et installation de production d'un gaz sous pression par distillation cryogenique
FR2842124B1 (fr) * 2002-07-09 2005-03-25 Air Liquide Procede de conduite d'une installation de production de gaz alimentee en electricite et cette installation de production
DE10249383A1 (de) * 2002-10-23 2004-05-06 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur variablen Erzeugung von Sauerstoff durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
DE102005053690A1 (de) 2005-11-10 2007-05-31 Airbus Deutschland Gmbh Werkzeug, Anordnung und Verfahren zum Herstellen eines Bauteils, Bauteil
EP2104654A2 (en) 2006-12-29 2009-09-30 3M Innovative Properties Company Zirconia body and methods
CN100494839C (zh) * 2007-04-11 2009-06-03 杭州杭氧股份有限公司 获得液氧和液氮的空气分离系统
JP5244491B2 (ja) * 2008-07-29 2013-07-24 エア・ウォーター株式会社 空気分離装置
DE102016107468B9 (de) * 2016-04-22 2017-12-21 Fritz Winter Eisengiesserei Gmbh & Co. Kg Verfahren und Anlage zur Nutzung eines von einer Gaszerlegeeinrichtung bereitgestellten Zielgases
CN114174747B (zh) * 2019-07-26 2024-05-28 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 用于通过低温蒸馏分离空气的方法和设备
CN113654302B (zh) * 2021-08-12 2023-02-24 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 一种低温空气分离的装置和方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1250848B (de) * 1967-09-28 Linde Aktiengesellschaft, Wiesbaden Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft bei Sauerstoffabnahmeschwankungen
US3174293A (en) * 1960-11-14 1965-03-23 Linde Eismasch Ag System for providing gas separation products at varying rates
GB890458A (en) * 1959-12-14 1962-02-28 British Oxygen Co Ltd Low temperature separation of gas mixtures
DE1501723A1 (de) * 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft
FR2300303A1 (fr) * 1975-02-06 1976-09-03 Air Liquide Cycle fr
GB2080929B (en) * 1980-07-22 1984-02-08 Air Prod & Chem Producing gaseous oxygen
GB2125949B (en) * 1982-08-24 1985-09-11 Air Prod & Chem Plant for producing gaseous oxygen
JP2734910B2 (ja) * 1992-11-12 1998-04-02 住友金属工業株式会社 半導体磁器組成物の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CA2067427C (en) 1995-06-27
SG50506A1 (en) 1998-07-20
AU1615092A (en) 1993-01-28
ATE135457T1 (de) 1996-03-15
EP0524785A1 (en) 1993-01-27
KR930001965A (ko) 1993-02-22
US5152149A (en) 1992-10-06
CN1068883A (zh) 1993-02-10
MX9202922A (es) 1993-01-01
TR27165A (tr) 1994-11-10
JPH05203344A (ja) 1993-08-10
HUT64619A (en) 1994-01-28
HU9201841D0 (en) 1992-09-28
EP0524785B1 (en) 1996-03-13
IE74402B1 (en) 1997-07-30
DE69208962T2 (de) 1996-07-25
JPH07109347B2 (ja) 1995-11-22
AU644962B2 (en) 1993-12-23
IE922375A1 (en) 1993-01-27
KR950010557B1 (ko) 1995-09-19
DE69208962D1 (de) 1996-04-18
HU215195B (hu) 1998-10-28
ZA923090B (en) 1993-03-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ227892A3 (en) Process of separating air for feeding a gaseous oxygen in required variable amount
EP1972875A1 (en) Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
JP4331460B2 (ja) 低温空気分離によるクリプトン及び／又はキセノンの製造方法及び装置
KR100291684B1 (ko) 공기의분리방법
JP2836781B2 (ja) 空気分離方法
KR910004123B1 (ko) 변형된 단일 증류탑 질소 발생기를 이용한 공기분리 방법
JPH0571870A (ja) 高圧窒素の製造方法及び装置
EP0542539B1 (en) Air separation
JPS63279085A (ja) 空気の分離
JPH06101963A (ja) 空気の高圧低温蒸留方法
US6196023B1 (en) Method and device for producing compressed nitrogen
RU2761562C2 (ru) Способ и устройство для разделения воздуха криогенной дистилляцией
JPH0611258A (ja) アルゴンヒートポンプを備える極低温精留システム
US4895583A (en) Apparatus and method for separating air
JPH06257939A (ja) 空気の低温蒸留方法
EP0902245A1 (en) Cryogenic air separation process
CN113242952A (zh) 用于通过低温蒸馏来分离空气的设备和方法
JP2000356464A (ja) 空気分離用低温蒸着システム
EP0615105B1 (en) Air separation
US5778700A (en) Method of producing gaseous oxygen at variable rate
JP2001165566A (ja) 空気分離
JP2000346546A (ja) 空気分離用低温蒸留システム
JP4787796B2 (ja) 空気分離方法及び装置
TWI763175B (zh) 自液氧回收氪與氙的方法
JP4782077B2 (ja) 空気分離方法および装置

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic