CZ20593A3 - Waste gas purification process - Google Patents

Waste gas purification process Download PDF

Info

Publication number
CZ20593A3
CZ20593A3 CS93205A CS2059391A CZ20593A3 CZ 20593 A3 CZ20593 A3 CZ 20593A3 CS 93205 A CS93205 A CS 93205A CS 2059391 A CS2059391 A CS 2059391A CZ 20593 A3 CZ20593 A3 CZ 20593A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
gas
absorption
waste gas
waste
mixture
Prior art date
Application number
CS93205A
Other languages
English (en)
Inventor
Rudolf Modic
Hermann-Josef Korte
Anton Schoengen
Johann-Heinrich Schroeder
Jorg Porschen
Original Assignee
Huels Chemische Werke Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Huels Chemische Werke Ag filed Critical Huels Chemische Werke Ag
Publication of CZ20593A3 publication Critical patent/CZ20593A3/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
    • F02C3/22—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being gaseous at standard temperature and pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/72—Organic compounds not provided for in groups B01D53/48 - B01D53/70, e.g. hydrocarbons
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)

Description

Obůast techniky
-1C3 o
O:
Vynález se týká způsobu čištění odpadního plynu , pocházejícího z reakčního procesu,který se provozuje za tlaku 5 až 50 barů, znečištěného alifatickými a/nebo aromatickými látkami, praním tohoto odpadního plynu. Odpadní plyn,který se má čistit, pochází při tom^vzdušné oxidace xylenu plynem obsahujícím kyslík, například ze vzdušné oxidace para-xylenu /p-X/ tak zvaným iíittenovým LMT- způsobem pro výrobu dimethyltereftalátu /DMT/.
Podle Witten-ova- DMT způsobu se směs sestávající z p-X a methylesteru kyseliny para-toluylové /p-TE/ oxiduje v kapalné fázi za nepřítomnosti rozpouštědel, která jsou pro proces cizí a sloučenin halogenů při tlaku asi 4 až 8 barů a při teplotě asi 140 až 180 °C vzdušným kyslíkem v přítomnosti rozpuštěných oxidačních katalyzátorů těžkých kovů, například v přítomnosti směsi sloučenin kobaltu a manganu / srovn. DE-P 20 10 137/.
Při tomto způsobu, který se využívá průmyslově ve velkém měřítku, vzniká při oxidaci vzdušným kyslíkem odpadní plyn ,který je v závislosti na oxidačním tlaku a na teplotě, jakož i na fyzikálních údajích o látce typicky nasycen následujícími frakcemi i a/ 0,4 až 0,6 % hmot. vysokovroucí frakce z LMT , monome thyltereftalátu /MMI/, methylesteru tereftalaldehydové kyseliny /TAS/ , para-toluylové kyseliny /pIÁ / a tereftalové kyseliny /TPA/. Některé z těchto produktů tvoří při ochlazování vysoko tavitelné sú blimáty, pokud se tyto nerozpustí v jiných složkách ;
b/ 14 až 22 $ hmot. středně vroucí ve vodě nerozpustné frakce sestávající z produktů jako p-TE, methylesteru kyseliny benzoové /BME/ a p-X;
-2c/ 7 až 10 hmot. středně vroucí frakce sestávající z produktů rozpustných ve vodě jako kyseliny octové, kyseliny mravenčí, reakční vody a methanolu ;
d/ 0,2 až 0,3 # hmot. nízko vroucích látek jako meI thylacetátu , methylformiátu, acetaldehydu, formaldehydu, dimethyletheru aj.
* Rosný odpadní plyn pro výše uvedené látky sestává z :
a/ vzdušného dusíku $ -···'· · f/ obsahu zbytkového kyslíku v rozmezí od 0,5 až do 3 1° hmot. / při dosažení mezí erplose 5 až • 8 hmot./ g/ vedlejších.reakčních produktů C02 s 1 až 3 hmot. , jakož i CO s 0,3 až 2,0 # hmot.
Z ekonomického hlediska se výše uvedené látky dělí na tak zvané hodnotné produkty a odpadní látky,Hodnotné produkty 3e vrací do celkového procesu.
Odpadní látky se musí odstraňovat co možná nejšetrněji pro životní prostředí. £ těmto odpadním látkám patří n.j. 00 jakož i snadnovroucí acetaldehyd,formaldehyd, dimethylether jakož i kyselina octová a kyselina mravenčí. f
U hodnotných produktů se mohou rozlišovat produkty rozpustné ve vodě jako methanol a produkty ve vodě nerozpustné jako p-X , DMI , p-TE atd.
Dosavadní stav techniky
Co se týká Witten-ova -DMT-způsobu /Katzschmannova způsobu / poukazuje se na DE-P 10 41 945 , E2-I ,12 99 627, DE-OS 20 14 012, DE-C3-22 44 662, LE-C3- 24 27 875,33-02 29 16 197,03-02-30 11 853, DE-C2 30 37 045 , DE-C2-30 44 617,3P-B1 0 053 241, DE-C1-31 51 383,3P-B10 156 133 , 3P-B1-0 157 122 , DE-01-34 40 650,WO 90/09 ,367 jakož i Hydrocarbon Processing, listopad 1933,str.
-391« lokud se v předloženém popisu poukazuje na celkový proces,bere se ohled na tyto spisy.
Odpadní plyn z oxidace podle Witten-ova-DMI-způsobu se obvykle ochlazuje ve více stupních,přičemž výševroucí a středně vroucí látky postupně ve značné míře vykondenzují. Po praní studenou vodou se proud odpadního plynu při adsorpci s aktivním uhlím zbaví ve značné míře zbylých organických složek /Ullmanň , “4. vydání 1982, svazek 22, strana 529 ff; DE-C1-54 40 650 ; DE-Al-24 61 092/.
Podobné čistění odpadních plynů s ochlazováním a následujícím praním vodou je pro oxidační odpadní plyny známé jako tak zvaný AMOCO způsob / Ullmann 4. ‘‘ , vydání 1982 , svazek 22, strana 519 ff/· .·£ ' / .Λ·'
Toto čištění odpadních plynů má tercie do statek, še se adsoxpční stupeň / zařízení s aktivním uhlím / dá provozovat pouze diskont inualně, že úprava desorbátu aktivního uhlí je nákladná a že energie obsažené v T odpadním plynu se dají využít jen omezeně. Konečně í není možné pomocí adsorpce aktivním uhlím odstranit CO obsažený v odpadním plynu.
Z GB-A-2 097 476 / = DB-Al-32 15 437/ je znám způsob využití mechanické energie zbytkového plynu,při kterém se zbytkový plyn používá ke chlazení plynové turbiny s následným smícháváním se spalovacím vzdu chem. Spálení zbytkového plynu není při tom ani zřejmé ani možné.
Úlohou předloženého vynálezu je proto odstranit v kontinuálně provozovaných stupních co možná nejdokonaleji organické produkty obsažené v odpadním plynu. Dalším požadavkem kladeným na vynález je co možná největší využití energie / tlaku, teploty,oxidovatelných produktů / obsažené v odpadním plynu. A ko -4nečně je dalším požačnrfeem kladeným na vynález minimalizovat podíl CO v odpadním plynu.
Podstata vynálezu
Vynález řeší úlohu tím, že se odpadní plyn podrobí pod tlakem absorpčnímu čištění, přičemž absorpční prostředek sestává převážně z esteru popřípadě smsi esterů.Ester popřípadě směs esterů má při tom vyšší teplotu varu než organické látky,které se mají vyprat.
Při výhodném provedení způsobu podle vynálezu pro čištění oxidačního odpadního plynu ze vzdušné oxidace p-X může se absorpci předřadit s výhodou kondenzace nebo dílčí kondenzace, zejména při teplotě 35 až 60 °C , s výhodou asi při 40 °C. Oddělením kondenzátu se může odstranit největší část středněvroucích a vysokovrou cích složek odpadního plynu /ρ-ΤΕ,ΡΜΪ,ΒΜΕ/, jakož i pxylen a methanol z odpadního plynu. Kondenzace nebo dílčí kondenzace se může provádět i při kondenzačním praní.
Zbylý proud odpadního plynu obsahuje jako hodnotné produkty převážně p-X a methanol. Tyto látky se odstraní při absorpci podle vynálězu,přičemž absorpce se s výhodou provádí ve více stupních.V prvním absorpčním stupni sestává absorpční prostředek / rozpouštědlo / převážně z p-IE . V odpadním plynu obsažený p-X se rozpustí v p-TS až na stopy a s tín^to se vymyje.Odpadní plyn zbavený p-X a obohacený rozpouštědlem /pTE/ z prvního stupně se podle jednoho výhodného provedení vynálezu pere v protiproudu ve druhém absorpčním stupni dalším, s výhodou níže vroucím rozpouštědle^, které sestává převážně z EME a/nebo methanolu.Odpadní plyn, který se při tom s výhodou ochladí na 20 až 30 °C se v tomto druhém absorpčním stupni zbaví především
-5rozpouštědla z prvního stupně /p-TE/ a obsahuje potom téměř výlučně jako hodnotný produkt methanol·
Methanol obsažený ještě v odpadním plynu se s výhodou absorbuje při dalším praní vodou,přičemž teplota činí z energetických důvodů asi 10 až 20 °C, s výhodou asi 15 °C. Po tomto třetím absorpčním stupni obsahuje odpadní plyn již jen stopy hodnotných produktů.
Pro 2působ podle vynálezu je zejména příznivé, když_se_j.ako_ab.sorp.ční_pro.s-tř.e.dek_pro_me.thano.l_zv.o.lí_ reakční odpadní voda obohacená destilovatelnými odpadními látkami / například kyselinou octovou, kyselinou mravenčí, formaldehydem atd./, ale prostá hodnotných látek. Podíl odpadní vody stržený ve formě páry proudem odpadního plynu se může velmi dobře odstranit na- sledujícím spálením. I když není absorpce methanolu % nezbytná, je velmi výhodné,když se odpadní plyn zba-τ·· vený výše zmíněnou kondenzací hodnotných produktů á při tom současně úplně nebo částečně usušený, sytí brýdami odpadní vody, získanými pomocí odpadního tepla,které obsahují destilovatelné odpadní látky. -¾
Ještě obsažené hořlavé složky, zejména CO a organické produkty jako kyselina octová, kyselina mravenčí ,pocházející zčásti z prací vody, jakož i složky odpadního plynu, které se nedají absorpcí odstranit se mohou podle jednoho zvlášt výhodného provedení vynálezu používat při spalování, zejména pod tlakem, k ohřevu odpadního plynu,přičemž se mechanická a tepelná energie může využívat v turbině pro uvolňování z tlaku.S‘výhodou se k odpadnímu plynu přivádí*před spalováním další kyslík / vzduch/ a palivo,aby se dosáhlo smysluplného využití s vyšším stupněm účinnosti. Je . ale také možné spálit oxidovatelné složky katalyticky.
Tři výhodné formě provedení podle vynálezu se od-βρε dní plyn po posledním absorpčním stupni nejdříve zahřívá v protiproudu oxidačním odpadním plynem a poté se sytí reakční vodou,která je znečištěna organi okými odpadními látkami, Tímto způsobem se může odstranit reakční voda zejména energeticky výhodně·
S překvapením je pomocí způsobu podle vynálezu umožněno úplné vyčištění odpadního plynu z oxidačních procesů provozovaných s plynem obsahujícím kyslík,při čemž energie / termická,látková a mechanická / obsaže ná v odpadním plynu se může ve značné míře získat zpět·
Přehled obratů na výkrese
Vynález je dále blíže vysvětlen pomocí příkladu provedení jakož i výkresu · Jednotlivé obr. ukazují při tom jako schéma :
obr. 1 čistící zařízení pro odpadní plyn podle vynálezu obr,2 zařazené zařízení pro zpětné získávání energie obr. 3 alternativní zařízení pro čištění odpadního plynu podobné zařízení z obr· 1
Toky 100 až 242 /.zakroužkováno / uvedené na obr 1 a 2 jsou specifikovány v tabulce 1. V tabulce 2 jsou toky 200 až 232 energie / na obr. označené pravoúhlým rámečkem/ bilancovány.
Příklady provedeni vynálezu
Příklad 1
V zařízení pro výrobu kyseliny tereftálové /TPA/ z DMT jako meziproduktu, v souhlasu s DE-C2-3 044 617 s kapacitou 250.000 tun/rok odpadá asi 93-000 kg/h
-7odpadních plynů z oxidace,které se čistí úpravou od padnich plynů podle obr. 1 a 2,
Vedle oxidačního odpadního plynu se z celkového procesu při tom odebírají následující toky látek :
tok IQ8 látek , frakce z destilace surového esteru obsahující převážně p-TE, tok 114 látek frakce z tak zvané úpravy B-este~ ' ru obsahujíčí“převéžně BME, tok 184 látek reakční voda znečištěná organickými odpadními produkty, tok 222 energie asi 600 kg/h dimethyletheru /DME/, který se získá destilací produktu hydrolýzy, z hlavy kolony,obsahu jí čího methanol, tok 224 energie asi 858 kg/h hořlavých kapalných zbytk^z úpravy zbytků } tok 226 energie asi 760 kg/h zemního plynu, s
Proud 100 odpadního plynu z oxidace p-X s teplotou 158 °C, tlakem 7 barů a nasycený látkami podle tabulky 1 se ochlazuje přes výměník 2 tepla n^ffceplotu 120 °C při téměř stejném tlaku v protiproudu proudem 128 odpadního plynu,který se má odvádět pryč. /obr. 1/.
Potom se ochlazený proud 101 odpadního plynu se složkami znečišiujícíh látek, výše-vroucích,které vykondenzují převážně současně a zčásti se středně vroucími Složkami hodnotných‘produktů a vodou přiúáďí do kondenzátoru 4 provozovaného studenou vodou.
Odpadající kapalná fáze 102 se odebírá z kondenzatoru 4 při teplotě 40 a uvolňuje se z tlaku v separátoru / neznázorněno'.
-8Směs 104 odpadního plynu, vystupující z konaenzá toru 4 se při teplotě 40 °C a se znečištěním 1,25 hmot. p-X , 0,16 5ř hmot. methanolu a 0,17 $ hmot. 'nízkovroucích látek se přivádí do těžké fáze prvního absorpčního stupně dvoustupňové absorpční promývací kolony 2 pro zpětné získání p-xylenu.
Frakce 108 p-TE se odebírá / neznázorněno / při teplotě 140 °C z frakce p-TE , odpadající při celkovém procesu z destilačního dělení surového esteru , která se vrací zpět do oxidace, čerpadlem 6 pro zvyšování tlaku se její tlak zvyšuje na 7 barů , pomocí chladiče 8 pro vozovaného kondenzátem se ochlazuje na teplotu 100 °C a přidává se jako rozpouštědlo 110 na hlavě prvního absorpčního stupně do dvoustupňové absorpční promývací kolony 2 k protiproudovému vyprání protékající směsi odpadních plynů.
Směs odpadních plynů odpadající na hlaíě prvního absorpčního stupně při teplotě 60 °C, chudá na xylen a obohacená p-TE proudí přímo do těžké fáze druhého stupně ·
V tomto druhém stupni se proud odpadního plynu promývá za účelem zpětného získání p-TE a dále se ochlazuje.
Frakce 114 BME pochází v celém procesu z destilačního dělení tak zvané frakce B-esteru, která sestává hlavně z p-TE,BME,TAE, jako-ž i methanolu · Frakce B-esteru se získává z frakce odpadající na hlavě rektifikace surového esteru, sestávající hlavně z p-TE . Frakce BME vykazuje teplotu 104 °C a její tlak se zvyšuje pomocí čerpadla 10 pro zvýšení tlaku na tlak 7 barů a napájí se do vnějšího chladícího okruhu druhého stupně dvoustupňové absorpční kolony 2» poháněného oběhovým čerpadlem 2 a mísí se s kapalnou fází 112 odpadající na spodku druhého stupně při teplotě 46 °C, přičemž se nastaví teplota
-946,5 °C tok 116 látky /. Potom se absorpční prostředek, sestávající převážně z BME a p-TE ochladí pomocí chladiče 11 provozovaného se studenou vodou na teplotu 25 °C a jako chladivo a rozpouštědlo 118 se přivádí na hlavě druhého stupně pro praní v protiproudu pro další ochlazení a kondenzaci hodnotných produktů protékající směsi odpadních plynů.
Rozpouštědla nashromážděná na spodku druhého stupně_,_s^_hodno-tnými-produk-ty—z-í-ska-ný-mi—zpě-t-,—sestáv-aj-í---čími hlavně z p-TE a částečně z methanolu a BME,přetékají v malém množství volně do prvního absorpčního stup•ř ně a odebírají se společně s ftakcí p-TE obsahující p-X a odpadající na spodku, z dvoustupňové absorpční kolo- λ řííA* f ny 2 teplotě 48 C a uvolňují se^do zásobního tankuj pro p-TE frakci celého procesu vracející se do oxidace ý·**
Směs 120 odpadních plynů vystupující na hlavě dvoustupňové promývací kolony 2 , s teplotou 26 °C a se znečištěním 0,12 # hmot. methanolu a 0,14 $ hmot. snadno vroucích látek, se přivádí na spodku absorpční kolony “ 13 ke zpětnému získání methanolu.
Reakční voda 184 chudá na methanol s teplotou 40 °C se pomocí Čerpadla 15 pro zvýšení tlaku uvádí na tlak 7 barů, pomocí chladiče 17 provozovaného studenou vodou se ochlazuje na teplotu 15 °C a přivádí se jako rozpouštědlo 126 na hlavu absorpční kolony 13 k protiproudovému praní protékající směsi 120 odpadních plynů.
Směs 122 methanolu a vody odpadající na spodku při teplotě 20 °C se.uvolňuje z tlaku v separátoru /neznázorněném /.
Směs odpadních plynů 128 vystupující na hlavě absorpční kolony 13 při teplotě 15 °C a zbavená hodnot ných produktů, se zbytkovým znečištěním 0,28 $> hmot.
-10. snadno vroucích látek se předehřeje teplem odvedeným z proudu 100 odpadního plynu, v protiproudu přes výměník 2 tepla na teplotu 131 °C / tok 130 látky / a potom se společně se vzdušným kyslíkem 242 , nezbytným pro další spálení , zahřeje pomocí zařazeného výměníku 48 tepla / obr. 2 / v protiproudu proudem 236 kouřových plynů, který se má odvést pryč a odstranit, na teplotu 340 °C / tok 230 látky /. Zahřátý odpadní plyn 2J0 se spálí popřípadě vypálí ve spalovací ko moře 5Q za přívodu paliva ve formě parních nebo ka palných zbytku , odpadajících pod tlakem a sestávajících z dimethyletheru /DME / /tok 222 energie / a zbytku DMT / tok 224 energie / z procesu a se zem ním plynem / tok 226 energie / jako přídavného paliva při tlaku 7 barů a teplotě 1000 °C za využití spalného tepla obsaženého v proudu 130 odpadního plynu·
Při tom odpadající kouřový plyn 232 se ochladí přes výměník 52 tepla zahřátím teplonosného média a/ nebo výrobou vysokotlaké páry , která je při proce su nezbytná, na teplotu 650 °C / tok 234 látky / a odvede se na turbinu 54 pro uvolnění horkých plynů z tlaku.
V turbině 54- dojde k uvolnění kouřových plynů z tlaku na tlak 1,05 barů a současně k ochlazení na teplotu 330 °C.
Mechanická energie,která se při tom uvolní se odvede přímo jako hnací energie na vzduchový kompresor otáčející se na stejné hřídeli , který vyrábí proud 150 vzduchu pro oxidaci s tlakem 9 barů a te plotou 115 °C a vzdušný kyslík 242 pro další spálení současně uvolněné směsi 130 odpadních plynů při tlaku 7 barů a teplotě 75 °C.
Voda 152 odpadající při mezichlazení během kom-11prese vzduchu pomocí chladíce £7 provozovaného studenou vodou, se vyhodí,
Kouřový plyn 536 z turbiny 54 na horký plyn, uvolněný z tlaku a ochlazený, se pro další využití odpadního tepla ochladí přes výměník 48 tepla v protiproudu, proudem 558 plynu určeným pro další spálení,na teplotu 165 °C a odvede se do atmosféry.
Jak je zřejmé z tabulky 1, tok £33 lptky, vyčištěný odpadní plyn neobsahuje prakticky žádné organické složky a CO a muže se bez váhaní emitovat? ~ f
Pro čištění odpadního plynu se podle tabulky 2 použije celkem. 10-k¥ elektrické energie a 18,31 MW paliv / toky £02,206,508,212,222-226 energie /. Y protisměru se poušije 11,1 MW pro výrobu páry a 3,372 ’’ pro. kompresi oxidatoru - přiváděného vzduchu / toky 204,228 a 230 látky.2 Bilance zařízeni podle obr, 1 a ' vyplývá, še se z odpadního plynu získá 930 k’ď netto energie.
Obvyklé čištění odpadních plynu s třístupňovou kondenzací a adsorpcí aktivním uhlím vyžaduje bez příslušných stupňů zpracování náklad netto energie 1,352 kW při značně horším účinku vyčištění odpadního plynu. Způsob podle vynálezu tedy umožňuje vedle lepšího vyčištění ušetřit asi 5,3 MW energie.
Příklad 2
Sa obr. 2 je znázorněno alternativní čištění odpadního plynu,které odpovídá ve velié míře zařízení, které je znázorněno na obr. 1. Po dílčí kondenzaci znečišiu jících látek v chladiči 4 se a odpadního plynu odvádí nejdříve v pračce 3A se směsí sestávající z p-TS a BíěE ještě rozpuštěný ρ^Χ,ΡίΙ druhé desorpci 3B se methanolem 134 vypírá BídE a p-12 rozpuštěný v proudu odpadního plynu. Konečně se v promývací koloně 13 vypírá vodou metkáno1 rozpuštěný v odpadním plynu.
-12Tabulka 1.1
tok látky látka jednotka 100 101 102 104 106 108 110
množství Z>g/\7 93402 93402 24083 69319 6287 5000 5000
tlak /~har_7 7 7 7 7 7 1
teplota 158 120 40 40 48 140 100
obsah
tepla* Γ»_7 10916 8365 638 569 167 362 259
vysokovroucí
látky hsxTzJ stopy stopy stopy
DMT DMI
DM) hmot._7 0,21 0,21 0,81 11,93 15,00 15,00
MMT hmotj/ .0,02 0,02 0,08
ΪΪΑ' £$» hmot^ stopy stopy stopy
TAE 0,03 0,03 0,12 3,18 4,00 4,00
p-TE. /“V hmot *7 3,67 3,67 14,22 stopy 58,56 73,60 73,60
p-TA hmot^/ 0,21 0,21 0,81 0,32 0,40 . 0,40
BME hmotj/ 2,10 2,10 8,12 stopy 6,9.9 7,00 7,00
xyleny hmot .7 12,35 12,35 44,34 1,25 13,72
methyl- acetát hmot.7 0,11 0,11 0,25 0,06 0,15
methyl-
formiát /Thaot. 7 kyseli- 0,05 0,05 0,08 0,04 0,02
na
octová hmotj/ kyseli- 0,42 0,42 1,59 0,01 0,15
na
mravenčí £$> hmot^/ 0,21 0,21 0,78 0,01 0,09
acetal-
dehyd £<$, hmot._7 0,05 0,05 0,06 0,04 stopy
methanol /5® hraot^7 0,65 0,65 2,06 0,16 0,50
-13pokr, tabulky 1.1 tok látky jednotka 100 101 102 104 106 108 110 látka dioxid
uhličitý £~fy hmot^ 1,50 1,50 2,02
kyslík £~fy hmot^JZ 2,32 2,32 3,13
monoxid
uhelnatý £fy hmot^ 0,41 0,41 0,55
dusík Cfy hmot.7 68,48 68.48 9.2.,.27
voda Cfy 7,20 7,20 26,67 0,45
Η0χ jako
NOg hinot^/
Poznámka.: stopy se rovnají ^0,01 fy hmot. ^výchozí teplota 0 °C
-14Tabulka 1.2
tok látky látka jednotka 112 114 116 118 120 122 126
množství Z>g/hZ 76833 100 76933 76933 68132 9392 9500
tlak 2fbar_7 7 1,1 7 . 7 7 7 7
teplota 46 104 46,5 25 26 20 15
obsah tepla 2041 6 2290 1758 540 205 162
vysoko- vroucí
látky £~ý> hmot^/
DMT DMI
LM0 hmot.j7 0,32 0,32 0,32
MMT hmot^/
TPA isaotj
TAE hmot^/ 0,26 0,26 0,26
p-TE /yj» hmot ^/ 37,83 37,73 37,73 stopy
p-TA hmotJ 0,01 0,01 0,01
BME £i> hmot ^/ 57,90 98,00 57,95 57,95 0,02
xyleny C1> hmot._Z 0,11 0,11 0,11 stopy
methyl-
acetát hmot^/ 0,25 0,25 0,25 0,05
methyl-
formiát ^”0 hmot^/ 0,07 0,07. 0,07 0,04
kyselina
octová 'bs/rtj 0,01 0,01 0,01 stopy
DME £~ý> Ice&rt.-J
kyselina
mravenčí hraot^/ 0,08 0,03 0,08 stopy
acetal-
dehyd hmot./ 0,05 0,05 0,05 0,05
methanol Z’ % hmot._/ °»Q3 2»°° 0,83 0,C3 0,11
1,55
0,78
0,86 stopy
2,22
1,10
0,05
-15pokr. tabulky 1.2
tok látky látka- jednotka 112 114 116 118 12o 122 126
dioxid
uhličitý hmot.7 2,05
kyslík £$ hmot^ 3,18
monoxid
uhelnatý hmot^/ 0,56
dusík hmot._7 93,88
v.oca hmo-tj/ 2-,-28 2,-28 2-,-28 0-,-0-5 96,8-1—96-,-6:
NO jako
N02 hmotný
Poznámka: stopy se rovnají Z 0,01 % hmot.
1 výchozí teplota 0 °C -
-16Tabulka 1,3
tok látky látka jednotka 128 130 150 152 134 228 230
množství 2kg/h_7 68240 68240 83535 443 9500 95150 95150
tlak /”baz_7 7 7 9 1,1 1,1 7 7
teplota Z~°c_7 15 131 115 25 40 123 340
obsah
tepla* rx7 497 2761 2750 13 440 3329 9750
vysokovroucí látky hmot^7
DMT DMI ;
DM0 ' jF$ hmot.7
MMT £$> hmot ^/
TI A 2^ ^o^sZ
TAE 2”^
p-TE 2”$ hmot^ stopy stopy stopy stopy
p-TA /jř hmot*7
BME hmot «7 0,02 0,02 *- 0,01 0,01
xyleny 2~$ hmot;/ stopy stopy stopy stopy stopy
methyl-
acetát 2~$ hmot.7 0,05 0,05 0,04 0,04
methyl- -
formiát hmot 2? 0,03 0,03 0,03 0,03
kyselina
octová 2~$ hmot^ 0,10 0,10 0,22 0,07 0,07
DME 2¥ hmot.7
kyselina
mravenčí 2~/S hmot^ 0,05 0,05 1,10 0,03 0,03
acetal-
dehyd 2*ýá hmot. 0,05 0,05 ' 0,03 0,03
methanol 2”% hmotj/ stopy stopy 0,05 stopy stopy
-17pokr. tabulky 1.3
tok látky látka jednotka 128 130 150 152 134 228 230
dioxid uhličitý hmot,/ 2,05 2,05 1,47 1,47
kyslík hmot._7 3,17 3,17 23,13 8,79 .8,79
raonoxid uhelnatý /”54 hmot»7 0,56 0,56 0,40 0,40
dusík : /_ 5» hmot./ 93,73 93,73 76,57 ars78<r 8'8,80'
voda /”50 hmot./ 0,17 0,17 0,30 100,00 96,62 0,32 0,32
NO jako NO 2
Poznámka i stopy se rovnají £θ,Ο1 jS hmot.
1 výchozí teplota 0 °C
Tabulka 1.4 tok látky látka jednotka 232 234 236 238 240 242
množství /fkg/h_7 97368 97368 97368 97368 110888 26910
tlak ^”bar_7 7 7 1,05 1,05 1/1 7
teplota ťv 1000 650. 380 165 15 75
obsah
tepla Σ r^j 30675 19650 10978 4517 737 568
vysokovroucí látky DMI DMI DMO
MMT m ÍAE p-TE p-TA EME xyleny methylacetát methylformiát kyselina octová DME kyselina mravenčí acetaldehyd methanol £~% iaaotj hmot./ £1° gmot^ hmot.7 {/fr hmotj/ hmot^ .£$> hmotj/ hmot^ hmotj7 hmot ř fi hmot.7 £$> iDXDOtJ. hmot^7 £~% hmót.7 hmotj7 ^/- % hmot._/
-19pokr. tabulky 1.4
tok látky látka jednotka 232 234 236 238 240 242
dioxid
uhličitý hrnete/ 8,09 8,09 8,09 8,09
kyslík hmot./ 2,51 2,51 .2,51 2,51 23,04 25,04
monoxid uhelnatý //ó hmot^/ dusík-_Z-^-hmot/7-8-6777—86777—86-777^86777—76727-76756
voda /”# hmotj/ 2,63 2,63 2,63 2,63 0,69 0,40
Ν0χ jako
no2 Z“£ hmot.7 stopy stopy stopy stopy stopy J
Poznámka : stopy se rovnají <0,01 $ hmot. * výchozí teplota 0 °G
-20poušití a rozdělení energie /kW/
tok energie použití elektr·, - odpadní
pára palivo
energie teplo
200 kondenzá-
tor 4 7158
202 čerpadlo 6 2
204 chladič 8 -103
206 čerpadlo 9 3
208 čerpadlo 10 1
210 chladič 11 289
212 čerpadlo 15 4
214 chladič 17 278
221 mezichladič 27 6128
222 spalné teplo 4940
DME
224 spalné teplo zbytek DMT 8150
226 spalné teplo zemní plyn 5720
223 výměník 52 tepla
- 11025
230 turbina 54 na
horký plyn ' - 8672
232 vzduchový kompresor 8672
Výchozí teplota 0 °C
-21Zkratky:
ΰΐ'-íi' dínethylether .J-íi1 - dimetliyl.iaoftalát
Biw - dimetkyl-orto-ftalát
2ΊΊΪ - dimetkyltereftalát
Mkl - moncnsthyltereftalát
P-TA - kyselina para-toluylová p-TE - methylester kyseliny para-toluylová i pT-ester/ p-X r para-xylen
Í1A kyselina tereftalové^
TAE - methylester kyseliny tereftalaldehydové
BME - methylester kyseliny benzoové
Yysokovrouoí látky jsou blíže neoznačené organické látky A“ vyšší teplotou vsru než mají výše uvedené látky.

Claims (9)

  1. Έ.A TESTOVÍ NÁROKY
    1, Způsob čištění odpadního plynu, pocházejícího z oxidace xylenu vzduchem,který je pod tlakemQ^ až 5j0 a je znečištěný alifatickými a/nebo aroma tickými látkami ,promýváním ,vyznačuj ící s e t í m , že se látky,které se mají vymývat odstraňují pod tlakem absorpcí s esterem nebo směsí esterů,přičemž ester popřípadě směs esterů má vyšší teplotu varu než vymývané látky,
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím , že odpadní plyn, který se má čistit obsahuje zejména xylen jakožto vymývanou látku,
  3. 3. Způsob podle jednoho z nároků 1 nebo 2 , v y značující se tím , že ester nebo směs esterů používaná k absorpci pochází z jednoho kroku způsobu,zařazeného za reakčním procesem,
  4. 4, Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3 » v y značující se tím , že se jako ester použije methylester kyseliny para-toluylové /p-IS/ nebo směs sestávající z p-TE a methylesteru kyseliny benzoové /ΒΜΞ/.
  5. 5, Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4 , v y značující se tím , že se odpadní plyn po ochlazení a částečné kondenzaci v něm roz puštěných organických látek v prvním absorpčním stupni s p-TE nebo směsí p-TE/BME, čistí ve áuhém absorpčním stupni s ΒΜΞ nebo methanoiem a ve třetím absorpčním stupni s vodou,
  6. 6, Způsob podle nároku 5 ,vyznačuj í -23c í se t í ra , že se jaké promývací voda používá v posledním absorpčním stupni odpadní voda zneói štěná organickými odpadními produkty·
  7. 7.Způsob podle jednoho z nároků 1 až 6 , vyznačující se tím , že se proud odpadního plynu čištěný absorpcí, popřípadě po mezizahřátí, sytí reakční odpadní vodou obsahující snadno vroucí organické odpadní produkty.
    _. _„____
  8. 8_._Způso.b_po.dle_jednoho-z—nároků—1—až—7——p-v—y--— snačující se tím , že oxidovatelné látky nacházející se v odpadním plynu ještě po čištění absorpcí , se spalují pod tlakem a kouřové plyny se využívají pro výrobu energie v turbině pro uvolnění • z tlaku.
  9. 9. Způsob podle nároku 8 ,vyznačuj í cíše tím, že se do odpadního plynu před spálením přivádí další kyslík a hořlavé produkty.
CS93205A 1990-08-24 1991-08-20 Waste gas purification process CZ20593A3 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4026733A DE4026733A1 (de) 1990-08-24 1990-08-24 Verfahren zur reinigung eines oxidationsabgases
PCT/EP1991/001577 WO1992003213A1 (de) 1990-08-24 1991-08-20 Verfahren zur reinigung eines oxidationsabgases

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ20593A3 true CZ20593A3 (en) 1994-01-19

Family

ID=6412798

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS93205A CZ20593A3 (en) 1990-08-24 1991-08-20 Waste gas purification process

Country Status (13)

Country Link
US (1) US5891410A (cs)
EP (1) EP0544729B1 (cs)
JP (1) JPH06500257A (cs)
KR (1) KR0164427B1 (cs)
CA (1) CA2090114A1 (cs)
CZ (1) CZ20593A3 (cs)
DE (2) DE4026733A1 (cs)
ES (1) ES2076541T3 (cs)
MX (1) MX9100749A (cs)
RO (1) RO111420B1 (cs)
SK (1) SK10593A3 (cs)
WO (1) WO1992003213A1 (cs)
ZA (1) ZA916699B (cs)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0725054A1 (de) * 1995-01-24 1996-08-07 Hüls Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Terephthalsäure und ihrer Isomeren
ES2116795T3 (es) * 1995-03-10 1998-07-16 Basf Ag Reutilizacion del gas de dilucion de la oxidacion parcial en fase gaseosa de un compuesto organico.
DE19530970A1 (de) * 1995-08-23 1997-02-27 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Aufarbeitung von Rückständen aus der Rohester-Destillation bei der Herstellung von Dimethylterephthalat (DMT)
DE19615886C1 (de) * 1996-04-22 1997-07-31 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Herstellung von rohem Dimethylterephthalat
DE19637792A1 (de) * 1996-09-17 1998-03-19 Huels Chemische Werke Ag Katalysator und Verfahren zur katalytischen Abgasreinigung im DMT-Prozeß
DE10040087A1 (de) * 2000-08-16 2002-03-07 Siemens Ag Verfahren zur Abtrennung von Brennstoff aus einem Abgas und zugehörige Vorrichtung
US6372021B1 (en) 2000-09-12 2002-04-16 General Electric Company Extractive removal of methanol from cumene-to-phenol process vent gas
ES2301725T3 (es) * 2003-04-30 2008-07-01 Air Products And Chemicals, Inc. Metodo y sistema para purificar gases de escape.
CA2781246A1 (en) * 2011-07-14 2013-01-14 Rohm And Haas Company Method for removal of organic compounds from waste water streams in a process for production of (meth)acrylic acid

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2524861A1 (de) * 1975-06-04 1976-12-16 Linde Ag Verfahren zur beseitigung von geruchsintensiven oder giftigen stoffen
JPS5237585A (en) * 1975-09-19 1977-03-23 Showa Shell Sekiyu Kk Method of purifying gas containing volatile organic compounds
DE2759208A1 (de) * 1977-12-31 1979-07-12 Ludwig Dipl Chem Dr Duttka Ausnuetzung von loesungsmitteldaempfen in der abluft zum betrieb von verbrennungsaggregaten
US4172209A (en) * 1978-08-23 1979-10-23 Uop Inc. Process for producing dicarboxylic acids by the oxidation of xylene
US4211881A (en) * 1978-11-17 1980-07-08 Standard Oil Company (Indiana) Preparation of phthalic acid by single step continuous air oxidation of liquid ortho-xylene
US4227891A (en) * 1979-01-29 1980-10-14 Youngstown Sheet And Tube Company Recovery of hydrocarbon vapors from air
DE3015220A1 (de) * 1980-04-19 1981-10-22 Anton Steinecker Maschinenfabrik Gmbh, 8050 Freising Verfahren zur beseitigung geruchsaktiver substanzen aus der abluft
US4528001A (en) * 1981-02-25 1985-07-09 The Kanagawa Prefectural Government Method of recovering volatile organic matters
CA1198599A (en) * 1981-04-27 1985-12-31 Robert D. Denton Method and apparatus for using residue gas in gas turbines
JPS6036439A (ja) * 1983-08-09 1985-02-25 Mitsubishi Chem Ind Ltd テレフタル酸の製法
DE3503500A1 (de) * 1985-02-02 1986-08-07 Merck Patent Gmbh, 6100 Darmstadt Verfahren zur abluftreinigung
EP0222158B1 (de) * 1985-10-15 1991-12-27 Gerhard Dipl.-Ing. Frey Verfahren zur Rückgewinnung von Kohlenwasserstoffen
EP0316924B1 (en) * 1987-11-20 1992-02-26 Sandoz Ag Solvent composition and process employing same
FR2640887A1 (en) * 1988-12-23 1990-06-29 Galvanisation Produits Usines Process for removing condensable vapours present in the air leaving an industrial plant
DE4026732A1 (de) * 1990-08-24 1992-02-27 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur reinigung eines oxidationsabgases mit energierueckgewinnung
US5142097A (en) * 1991-05-31 1992-08-25 E. I. Du Pont De Nemours And Company Recovery and recycle of acetic acid in an oxidation process

Also Published As

Publication number Publication date
CA2090114A1 (en) 1992-02-25
MX9100749A (es) 1992-04-01
EP0544729A1 (de) 1993-06-09
US5891410A (en) 1999-04-06
ES2076541T3 (es) 1995-11-01
DE59106057D1 (de) 1995-08-24
EP0544729B1 (de) 1995-07-19
JPH06500257A (ja) 1994-01-13
KR930701222A (ko) 1993-06-11
DE4026733A1 (de) 1992-02-27
ZA916699B (en) 1992-05-27
KR0164427B1 (ko) 1998-12-15
RO111420B1 (ro) 1996-10-31
WO1992003213A1 (de) 1992-03-05
SK10593A3 (en) 1993-07-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5614159A (en) Process for the purification of an oxidation off gas with energy recovery
CZ20593A3 (en) Waste gas purification process
JP2011518879A5 (cs)
JP2001515576A (ja) 流出ガスの処理
SU810076A3 (ru) Способ переработки отход щих газовгидРОфОРМилиРОВАНи пРОпЕНА
CA2118836A1 (en) Process and Apparatus for Producing Terephthalic Acid
US20120121492A1 (en) System and method for treating gas from a biomass gasification
WO2006127299A1 (en) Method for deriving methalnol from waste generated methane and structured product formulated therefrom
WO2006114108A1 (de) Verfahren zur koproduktion von methanol und ammoniak aus erdgas
US6864345B2 (en) Process and apparatus for producing polyethylene terephthalate
JP2004508185A (ja) 廃ガスからメタノールを除去する方法
FI111086B (fi) Menetelmä ja laite kasvihuonekaasupäästöjen vähentämiseksi
Salave et al. Design, Development and Experimental Investigation on Various Biogas Upgrading Techniques
Na-Ranong et al. Recovery of useful chemicals from oil palm shell-derived oil using zirconia supporting iron oxide catalysts
RU2009132402A (ru) Способ обработки и извлечения энергии отработанного газа реакции окисления
BG62558B1 (bg) Катализатор и метод за каталитично очистване на отработенигазове в дмт процес
KR850007056A (ko) 테레프탈산디메틸 에스테르를 경유하여 p-키실올과 메타놀로부터 테레프탈산의 제조방법
CN114247267A (zh) 一种膜分离回收dmc合成尾气中co的方法及系统
MXPA97009522A (es) Tratamiento de gas efluente
JPS5567501A (en) Production of mixed gas for ammonia synthesis using methanol synthesis exhaust gas
RU2000107117A (ru) Высокопроизводительный способ получения малеинового ангидрида из н-бутана
TH31928A (th) กรรมวิธีการผลิตกรดอะโรแมติกคาร์บอกซิลิก
JP2002114734A (ja) アクロレインの製造方法
TH49673A3 (th) กระบวนการสำหรับผลิตกรดอะโรมาติกคาร์บอกซิลิค