CZ2011719A3 - Formovací a jádrová smes pro výrobu hladkých povrchu odlitku - Google Patents
Formovací a jádrová smes pro výrobu hladkých povrchu odlitku Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2011719A3 CZ2011719A3 CZ20110719A CZ2011719A CZ2011719A3 CZ 2011719 A3 CZ2011719 A3 CZ 2011719A3 CZ 20110719 A CZ20110719 A CZ 20110719A CZ 2011719 A CZ2011719 A CZ 2011719A CZ 2011719 A3 CZ2011719 A3 CZ 2011719A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- gypsum
- molding
- weight
- molds
- castings
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000465 moulding Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims description 22
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims abstract description 29
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000002557 mineral fiber Substances 0.000 claims abstract description 6
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- -1 A1BO40) Chemical compound 0.000 description 1
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N heavy water Substances [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 1
- 230000000887 hydrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910021652 non-ferrous alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- GZCWPZJOEIAXRU-UHFFFAOYSA-N tin zinc Chemical compound [Zn].[Sn] GZCWPZJOEIAXRU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
Formovací a jádrová smes obsahuje od 70 do 77,5 hmotnostních % stavební sádry, 20 az 25 hmotnostních % karbidu kremíku, 2 az 4 hmotnostní % hliníkového prásku a 1 az 2 hmotnostní % minerálního vlákna.
Description
Formovací a jádrová směs pro výrobu hladkých povrchů odlitků
Oblast techniky B se týká složení sádrové formovací směsi s vyšší ochlazovací schopností pro výrobu slévárenských forem a jader, určených k výrobě odlitků s vysokou hladkostí vnitřního povrchu a s velkou rozměrovou přesností.
Dosavadní stav techniky
Doposud používané metody pro výrobu odlitků s vysokou kvalitou vnitřního povrchu odlitku, především ze slitin neželezných kovů, jsou metody vysokotlakého nebo nízkotlakého lití do kovových forem. K tomuto účelu jsou třeba nejen příslušné slévárenské formy, ale také nákladné kovové formy - kokily. Pro výrobu malých sérií odlitků, cca 50 až 1000 kusů, u kterých je vyžadována velká hladkost vnitřního povrchu odlitku cca Ra = 0,8 až 1,2 pm, je vysokotlaké popř. nízkotlaké odlévání do kovových forem z ekonomických důvodů nevhodné, právě kvůli vysokým nákladům na pořízení kovové formy. Pro výrobu odlitků, především malých sérií, lze použít gravitační lití do netrvalých forem, avšak formy vyráběné ze standardně používaných formovacích směsí jsou k tomuto účelu nevhodné, odlitky vykazují malou hladkost povrchu (průměrná aritmetická úchylka Ra =25 pm). Malá hladkost povrchu odlitku souvisí s velikostí středního zrna používaného ostřiva (dso), která se u jemných typů ostřiv pohybuje od 0,19 až 0,22 mm a nezaručuje tak dostatečnou hladkost povrchu odlitků. Z tohoto důvodu přicházejí v úvahu pouze formovací a jádrové směsi, které mají konzistenci jemného prášku. Hlavní komponenty, které jsou v přebytku by měly odpovídat maximální velikosti středního zrna (dso = 0,10 mm). Tyto vlastnosti splňují např. směsi na bázi sádry, které lze použít k výrobě forem a jader určených pro zhotovení odlitků s vysokou hladkostí. Sádra (CaS04.1/2H20), je anorganického původu, čímž z ekologického i hygienického hlediska je materiálem velmi příznivým. V těchto směsích je sádra nejen pojivém, ale také ostřivem. Slévárenské formy, které jsou vyrobeny ze sádrové směsi, kde hlavní složkou je pouze sádra, se však vyznačují poměrně malou akumulační schopností tepla (cca 850 W.s.m^.K'1) a po odlití, kdy v důsledku pomalého vyrovnávání teplot formy vzniká tepelné pnutí, dosti často praskne. Další nevýhodou forem vyrobených ze sádrových směsí s vysokým obsahem sádry je v důsledku malé tepelné akumulace formy vznik hrubozmné struktury odlitku , která se projevuje horšími mechanickými vlastnostmi odlitku.
Podstata
si dává za cíl zlepšení výše uvedených nedostatků a vytvoření formovací a jádrové směsi na bázi sádry s vyšší ochlazovací schopností a dosažení vyšší pevnosti a prodyšnosti forem a jader vyrobených z těchto směsí. Podstata technického řešení spočívá v tom, že formovací směs obsahuj eJBP od 70 do 77,5 hmotnostních % stavební sádry, 20 až 25 hmotnostních % SiC (střední velikost částic d5o = max. 0,20 mm) 0,5 až 2 hmotnostní procenta hliníkového prášku (střední velikost částic dso = 0,15 mm, např. prášek typ AI BO40), 0,5 až 1,5 hmotnostních % minerální vlákno (např. typu Sibral). Pro správné použití sádrové formovací směsi pro výrobu forem a jader je nutné správné množství rozdělávací vody, tj. poměr mezi vodou a sádrou, v tomto případě je nutno použít poměr voda/sádra = 0,7, tzn. 70 ml vody na lOOg sádry). Voda ve směsi sádry působí jako hydratační pojivo, které způsobuje vytvrzování sádrové směsi.
-ι- xw-Tfi Získaná směs podle technického řešení je dostatečně tekutá, což umožňuje vyrábět formy obléváním modelu ve formovacím rámu, čímž odpadá mechanický způsob formování, např. ruční pěchování směsi v rámu. Dalším významným znakem technického řešení výroby forem z těchto sádrových směsí je jejich tepelné zpracování (sušení a žíhání). Sádrové formy a jádra je nutno sušit při teplotě 200 °C v sušce (tj. zařízení, které má výměnnou atmosféru). Tímto procesem se z masivu slévárenské formy odstraňuje volná voda. Žíhání je nutno provádět při teplotě 450 °C, kdy se z formy odstraňuje voda vázaná. Po tepelném zpracování je možno formy použít k odlévání. Příklady provedení
Formovací a jádrová směs je následně popsána, včetně uvedení vhodné aplikace na následujících příkladech, přičemž složku A tvoří stavební sádra (např. ČSN 722301), složku B karbid křemíku střední zrno dso = 0,15 mm, složku C prášek z čistého hliníku (např. A1BO40), a složku D minerální vlákno (např. typu Sibral).
Varianta 1:
Složka A: 77,5 hmotnostních % stavební sádry Složka B: 20 % hmotnostních % karbidu křemíku Složka C: 2 hmotnostní % prášku z čistého hliníku Složka D: 0,5 hmotnostních % minerální vlákno
Formovací směs složenou dle varianty 1 lze s výhodou použít pro výrobu sádrových forem a jader, které se vyznačují menší tepelnou vodivostí, tyto formy lze použít pro výrobu přesných odlitků ze slitin neželezných kovů s nižší teplotou tání např. ze slitin zinku a cínu.
Varianta 2:
Složka A: 70 hmotnostních % stavební sádry Složka B: 25 hmotnostních % karbidu křemíku Složka C: 4 hmotnostní % prášku z čistého hliníku Složka D: 1 hmotnostní % minerální vlákno
Formovací směs složená dle varianty 2 lze s výhodou použít pro výrobu sádrových forem a jader, které se vyznačují větší tepelnou vodivostí, lze tyto formy použít pro výrobu přesných odlitků ze slitin neželezných kovů s vyšší teplotou tání např. ze slitin hliníku.
Průmyslová využitelnost: Sádrová formovací směs podle předloženého technického řešení je vhodná pro výrobu slévárenských forem a jader určených k výrobě odlitků s vysokou hladkostí vnitřního povrchu odlitků.
Claims (2)
- -V _L O4 t Μt * * I *« 4 U« fv ΧΗ['Ή) TAmHTOVE ΝΑϊφΚΊί 1. Formovací a jádrová směs pro výrobu hladkých povrchů odlitků, vyznačující se tím, ze formovací směs obsahuje 70 až 77,5 hmotnostních % stavební sádry, 20 až 25 hmotnostních % karbidu křemíku, 2 až 4 hmotnostní procenta prášku z čistého hliníku, 1 až 2 hmotnostní % minerálního vlákna.
- 2. Formovací směs podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje vodu v koncentraci od 50 ml na lOOg práškové sádry do 90 ml na lOOg práškové sádry, tedy poměry voda/sádra v rozmezí 0,5 až 0,9.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2011-719A CZ305999B6 (cs) | 2011-11-10 | 2011-11-10 | Formovací směs pro výrobu forem a jader |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2011-719A CZ305999B6 (cs) | 2011-11-10 | 2011-11-10 | Formovací směs pro výrobu forem a jader |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2011719A3 true CZ2011719A3 (cs) | 2013-06-05 |
| CZ305999B6 CZ305999B6 (cs) | 2016-06-15 |
Family
ID=48521440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2011-719A CZ305999B6 (cs) | 2011-11-10 | 2011-11-10 | Formovací směs pro výrobu forem a jader |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ305999B6 (cs) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US764849A (en) * | 1903-09-29 | 1904-07-12 | George Anson Hubbard | Core compound. |
| US2494403A (en) * | 1945-09-19 | 1950-01-10 | United States Gypsum Co | Mold composition |
| US2680890A (en) * | 1950-03-02 | 1954-06-15 | Ransom And Randolph Company | Refractory investment and mold |
| GB834876A (en) * | 1957-09-05 | 1960-05-11 | Mo Och Domsjoe Ab | Method of making sand moulds or cores for metal casting |
| JPS6031786B2 (ja) * | 1982-08-13 | 1985-07-24 | 而至歯科工業株式会社 | 義歯埋没用セツコウ組成物 |
-
2011
- 2011-11-10 CZ CZ2011-719A patent/CZ305999B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ305999B6 (cs) | 2016-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2650219C2 (ru) | Смеси формовочных материалов на основе неорганических связующих и способ получения пресс-форм и стержней для литья металла | |
| JP6427177B2 (ja) | 金属鋳造用の鋳型及び中子を製造するための無機バインダに基づくリチウム含有鋳型材料混合物の製造方法、リチウム含有無機バインダ、及び、鋳造用鋳型又は中子の製造方法 | |
| JP6141539B2 (ja) | 鋳造品製造のためのロストコア又は成形品を製造する方法 | |
| Xu et al. | Fabrication of single-crystal superalloy hollow blade based on integral ceramic mold | |
| JP2012532027A5 (cs) | ||
| CN102059318A (zh) | 一种纤维增强树脂砂 | |
| Tu et al. | Fabrication and characterization of high-strength water-soluble composite salt core for zinc alloy die castings | |
| CN105272181A (zh) | 复合陶瓷型芯的制备工艺 | |
| Choi et al. | Application of dual coating process and 3D printing technology in sand mold fabrication | |
| CN107745077A (zh) | 基于光固化快速成型的型芯型壳一体化石膏铸型制造方法 | |
| JP2013071169A (ja) | 精密鋳造用セラミック中子と、その製造方法 | |
| HRP20190823T1 (hr) | Sastav gipsa za vatrostalne kalupe | |
| RU2532648C1 (ru) | Способ литья алюминиевых сплавов | |
| CN106077430A (zh) | 一种环保性的仪器铸造用树脂砂 | |
| CZ2011719A3 (cs) | Formovací a jádrová smes pro výrobu hladkých povrchu odlitku | |
| CN102887713B (zh) | 一种低导热率硅莫砖及其制备方法 | |
| CN105522101B (zh) | 一种熔模铸造用工业副产石膏型铸粉及其制备方法 | |
| CN104788082A (zh) | 一种改进的氧化铝陶瓷型芯及其制备方法 | |
| JP6317995B2 (ja) | 精密鋳造鋳型製造用スラリーのフィラー材及びそれを用いて得られたスラリー並びに精密鋳造鋳型 | |
| CN103521685A (zh) | 一种纳米海泡石改性型砂及其制备方法 | |
| RU2427441C1 (ru) | Смесь наливная с повышенной термохимической устойчивостью для изготовления объемных форм при производстве отливок по выплавляемым моделям | |
| CZ24622U1 (cs) | Formovací a jádrová směs pro výrobu forem a jader s hladkým povrchem | |
| CN107755625A (zh) | 一种铝合金铸造用砂芯和外模的涂料、薄壁铝合金构件的制备方法 | |
| Guler et al. | Casting quality of gypsum bonded block investment casting moulds | |
| CN105073298A (zh) | 制造用于铸造目的的芯砂和/或型砂的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20111110 |