CZ2008454A3 - Hermetický kompresor - Google Patents
Hermetický kompresor Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2008454A3 CZ2008454A3 CZ20080454A CZ2008454A CZ2008454A3 CZ 2008454 A3 CZ2008454 A3 CZ 2008454A3 CZ 20080454 A CZ20080454 A CZ 20080454A CZ 2008454 A CZ2008454 A CZ 2008454A CZ 2008454 A3 CZ2008454 A3 CZ 2008454A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- refrigerant
- temperature
- hermetically sealed
- oil
- hermetic compressor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/008—Hermetic pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
- F04C28/28—Safety arrangements; Monitoring
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2210/00—Fluid
- F04C2210/26—Refrigerants with particular properties, e.g. HFC-134a
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/40—Electric motor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S417/00—Pumps
- Y10S417/902—Hermetically sealed motor pump unit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Compressor (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Hermetický kompresor (100) obsahuje kompresní jednotku (30) a motorovou jednotku (40), uložené v hermeticky utesnené nádobe (11). Hermetický kompresor (100) obsahuje teplotní snímac (8), který snímá teplotu v blízkosti spodní cásti hermeticky utesnené nádoby (11). Kompresní jednotka (30) vytlacuje vysokotlaké chladivo do vnitrního prostoru hermeticky utesnené nádoby (11). Jako chladiva je využito chladiva R32 (difluormetanu). Kompresní jednotka (30) je pohánena predem stanovenou rychlostí otácení nebo pod její úrovní pri zahájení provozu hermetického kompresoru (100), a je pohánena vyšší rychlostí otácení, než je predem stanovená rychlost, pokud teplotní snímac (8) zjistí vyšší teplotu, než je predem stanovená teplota.
Description
Hermetický kompresor
Oblast techniky
Vynález se týká hermetického kompresoru, přičemž se zejména týká způsobu provozu hermetického kompresoru při použití chladivá R32,
Dosavadní stav techniky
Pokud je provoz hermetického kompresoru zastaven například na dlouhou dobu, tak teplota hermeticky utěsněné nádoby poklesne níže, než je teplota při provozu hermetického kompresoru.
V důsledku toho dojde ke snížení hustoty chladivá v hermeticky utěsněné nádobě, což může způsobit jev, kdy je kapalné chladivo ponořeno pod chladicím olejem, a to v závislosti na kombinaci chladivá a chladicího oleje.
Pokud hermetický kompresor běží za takovýchto podmínek, může vyvstat problém, že olejové čerpadlo nasává kapalné chladivo, obklopující ústi vstupní části olejového čerpadla.
Způsob regulace chladicí jednotky byl navržen jako opatření proti tomuto problematickému jevu (viz například patentový dokument 1).
Podle tohoto způsobu regulace chladicí jednotky je pro mazání posuvné části kompresoru používán chladicí olej, který je obvykle oddělen od chladivá při předem stanovené teplotě nebo pod její úrovní.
Způsob regulace chladicí jednotky obsahuje:
zjišťování teploty kompresoru a provozní frekvence kompresoru, přepínání provozní frekvence na ochrannou frekvenci na základě zjištěné teploty kompresoru a zjištěné frekvence kompresoru, pokud je zjištěno, že frekvence přesáhla stanovenou frekvenci a že zjištěná teplota je pod úrovní stanovené teploty.
Avšak známý způsob regulace chladicí jednotky, popsaný v patentovém spise JP 2002-221 369 (patentový dokument 1) , popisuje pouze koncepci způsobu, přičemž neposkytuje dostatečný popis podrobností.
[Patentový dokument 1] JP 2002-221 369 A
Podstata vynálezu
Předmětný vynález je zaměřen na vyřešení shora uvedených problémů.
Úkolem tohoto vynálezu je vyvinout hermetický kompresor, který bude schopen zabránit přivádění chladivá k posuvné části kompresní jednotky a rovněž nadměrnému vysoušení oleje při zahájeni provozu hermetického kompresoru.
Tyto a další úkoly provedení předmětného vynálezu byly splněny tímto vynálezem, jak bude podrobněji popsáno v dalším.
V souladu s jedním aspektem tohoto vynálezu hermetický kompresor obsahuje kompresní jednotku a motorovou jednotku, uložené v hermeticky utěsněné nádobě.
Hermetický kompresor může obsahovat teplotní snímač, který může snímat teplotu v blízkosti spodní části hermeticky utěsněné nádoby.
Kompresní jednotka může vytlačovat vysokotlaké chladivo do vnitřního prostoru hermeticky utěsněné nádoby.
Chladivo R32 (difluormetan) může být využito jako chladivo.
9*
Kompresní jednotka může být poháněna předem stanovenou rychlostí otáčeni nebo pod její úrovní při zahájení provozu hermetického kompresoru, a může být poháněna vyšší rychlostí otáčení, než je předem stanovená rychlost, pokud teplotní snímač zjistí vyšší teplotu, než je předem stanovená teplota.
Další oblast uplatnění předmětného vynálezu bude zřejmá z následujícího podrobného popisu.
Je však nutno zdůraznit, že podrobný popis a specifické příklady, uvádějící výhodná provedení tohoto vynálezu, jsou podány pouze pro ilustrativní účely, jelikož různé změny a modifikace v rámci myšlenky a rozsahu vynálezu budou zcela zřejmé pro odborníka z dané oblasti techniky na základě tohoto podrobného popisu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude zcela srozumitelný na základě dále uvedeného podrobného popisu a přiložených výkresů, které slouží pouze pro ilustrativní účely, takže nikterak neomezují předmětný vynález, přičemž:
obr. 1 znázorňuje pohled ve svislém řezu na spirálový kompresor 100 podle prvního provedeni;
obr. 2 znázorňuje pohled ve svislém řezu na spirálový kompresor 100, zobrazující proudění chladivá R32 9 a chladicího oleje 10 při zahájení provozu spirálového kompresoru 100 podle prvního provedení;
obr. 3 znázorňuje pohled ve svislém řezu na spirálový kompresor 100, zobrazující, že chladivo R32 _9 a chladicí olej 10 jsou promíchávány po zahájení provozu spirálového kompresoru 100 podle prvního provedení;
obr. 4 znázorňuje pohled ve svislém řezu na spirálový kompresor 100, zobrazující, že chladivo R32 9 a chladicí olej IQ jsou odděleny po přípravné operaci podle prvního provedení; a obr. 5 znázorňuje vzájemný vztah mezi hustotou nasyceni (kg/m3) a teplotou (°C) u různých typů chladivá podle prvního provedení.
Příklady provedení vynálezu
Nyní budou v dalším podrobněji popsána výhodná provedení tohoto vynálezu, jejichž příklady jsou znázorněny na přiložených výkresech, kde jsou stejnými vztahovými značkami označena stejná ústrojí v několika pohledech.
Provedení 1
Před podrobným popisem bude nejprve vysvětlena základní koncepce tohoto provedení.
Pokud je provoz hermetického kompresoru zastaven a teplota hermetického kompresoru je nízká (tj . tak nízká, jako je okolní teplota), může být hustota chladivá zvýšena výše, než hustota chladicího oleje, a to v závislosti na kombinaci chladivá a chladicího oleje. To může způsobit jev, kdy chladivo klesá pod chladicí olej.
Pokud je hermetický kompresor (zejména hermetický kompresor, opatřený hermeticky utěsněnou nádobou, naplněnou vysokotlakým chladicím plynem) uveden do provozu za takových podmínek, tak olejové čerpadlo, ponořené v chladivu, nasává chladivo, v důsledku čehož je chladivo přiváděno do posuvné části kompresní jednotky. Tím může docházet k problémům z hlediska mazáni posuvné části.
Další jev spočívá v tom, že chladicí olej v horní vrstvě chladivá je rovněž odváděn společně s chladivém, pokud je chladivo pod chladicím olejem odváděno z hermeticky utěsněné nádoby.
Pro vypořádání se s tímto jevem musí být zajištěn pohyb chladivá nad chladicí olej co nejdříve po uvedení hermetického kompresoru do provozu. Při této podmínce jsou u tohoto provedení využívány chladivo, mající poměrně nízkou hustotu nasycení, a chladicí olej, mající poměrně vysokou hustotu.
Kromě toho je při zahájení provozu hermetického kompresoru prováděna přípravná operace za účelem udržování rychlosti otáčení hermetického kompresoru na předem stanovené nízké hodnotě, až teplota chladicího oleje a teplota chladivá dosáhnou svých předem stanovených teplot.
Provoz je přepnut do stabilního provozního režimu, ve kterém rychlost otáčení hermetického kompresoru přesahuje předem stanovenou hodnotu pouze tehdy, kdy teplota chladicího oleje a teplota chladivá dosáhly předem stanovených teplot, a kdy bylo chladivo přesunuto nad chladicí olej .
Vysvětlení zde bude podáno pro spirálový kompresor jako příklad hermetického kompresoru. Toto provedení je vsak uplatnitelné u jakéhokoliv typu hermetického kompresoru, který má hermeticky utěsněnou vysokotlakou nádobu (například rotační kompresor).
První | provedení je | znázorněno | na obr. | 1 až | obr. | 5. | |
Obr. | 1 znázorňuje | pohled | ve | svislém | řezu | na | spirálový |
kompresor | 100. | ||||||
Obr. | 2 znázorňuje | pohled | ve | svislém | řezu | na | spirálový |
kompresor | 100, zobrazující | proudění | chladivá | R32 9 |
a chladicího oleje 10 při zahájeni provozu spirálového kompresoru 100.
Obr. 3 znázorňuje pohled ve svislém řezu na spirálový kompresor 100, zobrazující, že chladivo R32 9 a chladicí olej 10 jsou promíchávány po zahájení provozu spirálového kompresoru 100.
Obr. 4 znázorňuje pohled ve svislém řezu na spirálový kompresor 100, zobrazující, že chladivo R32 _9 a chladicí olej 10 jsou odděleny po přípravné operaci.
Obr. 5 znázorňuje vzájemný vztah mezi hustotou nasycení (kg/m3) a teplotou (°C) u různých typů chladivá.
S odkazem na obr. 1 bude podán stručný popis uspořádání spirálového kompresoru 100 (jak je všeobecně znám).
Spirálový kompresor 100 obsahuje kompresní jednotku 30 a motorovou jednotku 4 0, umístěné v hermeticky utěsněné nádobě.
Kompresní jednotka 30 může obsahovat neobíhajicí spirálový člen jL a obíhající spirálový Člen 2, které jsou spolu vzájemně spojeny tak, že jejich deskovitý spirálový obal na základové desce vytváří mezi nimi kompresní komoru,
poddajný rám 3, v osovém směru, | který nese | obíhající spirálový | člen 2 |
vodicí rám £, | který nese | poddajný rám 3 v radiálním | |
směru, a | |||
hlavní hřídel | 7, který | přenáší kroutící | moment |
z motorové jednotky 40 na kompresní jednotku 30.
Vnější plocha neobíhajícího spirálového členu jL je připevněna k vodícímu rámu _4 s pomocí šroubů. Deskovitý spirálovitý obal je vytvořen na ploše jedné strany základové desky (spodní strana na obr. 1), přičemž dvě Oldhamovy dráhy jsou vytvořeny přibližně v jedné přímce na vnější ploše. Oldhamovy dráhy vratně a posuvně zabírají s čepy Oldhamových kroužků.
Na boční ploše neobíhajícího spirálového členu 1 je pod tlakem připevněna vstupní trubka 13, kterou nasávané chladivo prochází přes hermeticky utěsněnou nádobu 11.
• · ·· ♦ · « ·
« ·
Obíhající spirálový člen je vytvořen tak, že má deskovirý spirálový obal, který má v podstatě stejný tvar, jako deskovitý spirálový obal neobíhajíciho spirálového členu 1., na horní ploše základové desky- pro vytvořeni kompresní komory geometrickým způsobem.
Dutý válcový vyčnívající úsek je vytvořen ve středové části plochy na protilehlé straně deskovitého spirálového obalu na základové desce. Tento vyčnívající úsek otáčivě zabírá s excentrickou části na horním konci hlavního hřídele 7.
Přítlačná plocha je vytvořena na protilehlé straně deskovitého spirálového obalu na základové desce. Přítlačná plocha se může posouvat pod tlakem na přítlačném lůžku poddajného rámu 3.
Na vnější ploše základové desky obíhajícího spirálového členu 2 jsou dvě Oldhamovy dráhy, které mají fázový rozdíl 90° od Oldhamovy dráhy neobíhajíciho spirálového členu 1, vytvořené přibližně v jedné přímce. Oldhamovy dráhy obíhajícího spirálového členu 2 vratně a posuvně zabírají s výstupky Oldhamových kroužků.
Základová deska je uspořádána tak, že má odběrový otvor, procházející kompresní komorou a přítlačnou plochou tak, že polovina stlačeného chladicího plynu je odebírána a vedena na přítlačnou plochu.
Horní a spodní válcové plochy na vnější ploše poddajného rámu 3 jsou podpírány válcovou plochou na vnitřní ploše vodícího rámu 4 v radiálním směru.
♦ * ·· ·* * · · · • 4 ·· • · · · • · · ·
Hlavni ložisko a vedlejší ložisko, která nesou hlavní
hřídel ]_r | poháněný | motorovou jednotkou | 4 0 pro | otáčení |
v radiálním | směru, | jsou vytvořena ve | středové | části |
poddajného | rámu 3. |
Přestože je vnější plocha vodícího rámu £ připevněna k hermeticky utěsněné nádobě 11 prostřednictvím uloženi nasazením za tepla, svařováním nebo podobně, je uspořádána průtoková dráha prostřednictvím výřezu, vytvořeného na vnější ploše vodícího rámu 4, pro vedení vysokotlakého plynu, vytlačovaného z výtlakového otvoru neobíhajícího spirálového
členu 1 | do výtlakové trubky | 12 | na straně motorové |
j ednotky | 40. | ||
Vnit | řní plocha vodícího rámu | 4 je | vytvořena tak, že má |
válcovou | plochu, zabírající s | horní | a spodní válcovou |
plochou, které jsou vytvořeny na vnější ploše poddajného rámu 3, a dvě těsnicí drážky pro uložení těsnicích materiálů. Těsnicí materiály jsou uloženy v těsnicích drážkách.
Prostor rámu, vytvořený vnitřní plochou vodícího rámu hermeticky utěsněnou prostřednictvím dvou těsnicích materiálů, a vnější plochou poddajného rámu 3, je propojen pouze s přístupem do poddajného rámu 2' takže polovina stlačeného chladicího plynu, přiváděného od odběrového otvoru obíhajícího spirálového členu 2, je utěsněna uvnitř.
Hlavní hřídel 7 je uspořádán následovně:
Otočný hřídel, otočně uložený v otočném ložisku na horním konci.
·· ·· | ||||
·· | 0 4 | • · · · | ||
• · | * · · ; | • | • · · t | |
• v | »* · ϊ | • · * ··♦ | ||
11 | • ♦ • · · | * · · · i * · · · »* ·· | ♦ | ♦ · * ·* ·· |
Vyvažovači prvek hlavního hřídele je připevněn prostřednictvím uložení nasazením za tepla na části pod otočným hřídelem.
Část hlavního hřídele je otočně uložena v hlavním a vedlejším ložisku poddajného rámu 3 v části pod vyvažovacím prvkem hlavního hřídele.
Pod hlavním hřídelem ]_ je část pomocného hřídele, otočně uložena ve vedlejším ložisku vedlejšího rámu 17.
Rotor _6 motorové jednotky 40 je upevněn prostřednictvím uložení nasazením za tepla mezi částí pomocného hřídele a částí hlavního hřídele.
Motorová jednotka 40 obsahuje stator 5. a rotor 6. Bezkartáčový motor na stejnosměrný proud (DC) je obvykle využíván jako motorová jednotka 4 0 (indukční motor může být rovněž využit).
V případě stejnosměrného bezkartáčového motoru může být jako stator 5 využito třífázové vinutí. Vinuti může být založeno na koncentračním vinutí nebo distribučním vinutí.
Rotor 6 je vytvořen jako magnetický rotor s využitím permanentních magnetů.
Hermeticky utěsněná nádoba 11 je opatřena teplotním snímačem 8 na spodní části (zvnějšku) pro snímání teploty spodní části hermeticky utěsněné nádoby 11. Teplotní snímač 8 může být například vytvořen z termistoru.
·
• · * · · í t * ♦ · · • a « + « a ·
Teplotní snímač 8_ je například umístěn v blízkosti středu spodní části hermeticky utěsněné nádoby 11 (viz obr. 1). Avšak poloha teplotního snímače 8 není nikterak omezena.
Teplotní snímač ý může být umístěn kdekoliv na spodní části hermeticky utěsněné nádoby 11.
Teplotní snímač 8 může být alternativně umístěn na spodní části boční stěny hermeticky utěsněné nádoby 11, připevněné ke spodní části.
Jinými slovy lze říci, že teplotní snímač 8. může být umístěn tam, kde mohou být snímány teploty chladivá R32 9, což bude vysvětleno v dalším, a chladicího oleje 10.
Chladivo R32 představuje difluormetan, který má chemický vzorec CH2F2·
Pokud dojde k zastavení provozu spirálového kompresoru 100, který je zabudován do chladicího cyklu, tak se chladivo nebo chladicí olej shromažďují ve spodní části uvnitř hermeticky utěsněné nádoby 11.
Na obr. 1 je znázorněno, že chladivo R32 9, určené pro obíhání v chladicím cyklu, leží pod chladicím olejem. K tomu dochází po zastavení provozu spirálového kompresoru 100, v důsledku čehož je teplota hermeticky utěsněné nádoby 11 přibližně stejná, jako okolní teplota nebo pokojová teplota, přičemž hustota nasyceni chladivá R32 9 je nižší, než hustota chladicího oleje 10.
• v
Teplota ve spodní části hermeticky utěsněné nádoby 11 je přibližně stejná, jako teplota chladivá R32 9. Proto teplotní snímač El, snímající teplotu ve spodní části hermeticky utěsněné nádoby, snímá teplotu chladivá R32 9.
Nejprve bude podáno vysvětlení z hlediska důvodů, proč bylo výlučně zvoleno chladivo R32 9.
Na obr. 5 je znázorněna tabulka, vyjadřující vzájemný vztah mezi hustotou nasycení (kg/m3) a teplotou (°C) u různých typů chladiv, využívaných pro klimatizační jednotky, u kterých je spirálový kompresor 100 především využíván.
Jak je znázorněno na obr. 5, tak pokud dojde k poklesu teploty, dojde ke zvýšeni hustoty nasycení chladivá. Na obr. 5 je znázorněn vzájemný vztah hustot nasycení příslušných chladiv pro příslušné teploty. Hustota nasycení chladivá R32 je ze všech nejnižší.
Při přípravné operaci pro zvýšení teploty chladivá, ponořeného pod chladicím olejem 10, prostřednictvím ohřívání při zahájení provozu spirálového kompresoru 100 se chladivo, které má nižší hustotu nasycení, pohybuje nad chladicí olej 10 mnohem rychleji.
Hustota nasycení chladivá R32 je 1020 kg/m3 při teplotě 10 °C, 981 kg/m3 při teplotě 20 °C, a 940 kg/m3 při teplotě 30 °C.
Proto chladicí olej 10, který má s výhodou vysokou hustotu, umožňuje co nejrychlejší pohyb chladivá R32 9 nad chladicí olej 10 při přípravné operaci.
Následující materiály byly použity jako chladicí olej 10 pro hermetický kompresor:
naftenový minerální olej, parafinový minerální olej, alkylbenten (AB), polyalfaolefin (PAO), polyolester (POE), polyvinyléter (PVE), polyalkylénglykol (PAG), a podobně.
Hustota naftenového minerálního oleje, parafinového minerálního oleje, AB nebo PAO je přibližně 870 kg/m3.
Hustota POE, PVE nebo PAG je přibližně 1000 kg/m3.
U tohoto provedení může být chladicí olej 10 vybrán ze skupiny, obsahující POE, PVE, PAG, atd., jejichž hustoty jsou alespoň 980 kg/m3.
V případě POE, PVE, PAG nebo podobně, jejichž hustota je přibližně 1000 kg/m3, využitých jako chladicí olej 10, má hustota nasycení například chladivá R22 velikost 1030 kg/m3, pokud je teplota zvýšena na 60 °C. Chladivo R22 je stále těžší, než chladicí olej 10.
Avšak v případě | chladivá | R32 | je hustota | 981 | kg/m3 při |
teplotě 20 °C. Takže | chladivo | R32 | 9 je lehčí, | než | chladicí |
olej 10, tvořený POE, | PVE, PAG | nebo | podobně. |
Na obr. 2 je znázorněn pohyb chladivá R32 _9 po zahájení provozu spirálového kompresoru 100 bez omezení rychlosti otáčení.
V tomto případě chladivo R32 9 proudí ve směru šipek, znázorněných na obr. 2, přičemž prochází přes vrstvu chladicího oleje 10. Kromě toho v důsledku otáčení motorové jednotky 40 dochází k promíchávání chladivá R32 9 a chladicího oleje 10, čímž je vytvářena směs 15 chladivá a oleje (viz obr. 3).
Tato směs 15 chladivá a oleje je poté vytlačována z výtlakové trubky 12 do vnějšího chladicího cyklu vně spirálového kompresoru 100. V důsledku toho velké množství chladicího oleje 10 ze spirálového kompresoru 100 proudí ven do vnějšího chladicího cyklu vně spirálového kompresoru 100.
Proudění chladicího oleje 10 ven do vnějšího chladicího cyklu vně spirálového kompresoru 100 způsobuje snížení množství chladicího oleje 10 uvnitř spirálového kompresoru 100. To může způsobit sníženi množství chladicího oleje 10, přiváděného k posuvné části kompresní jednotky 30.
Sníženi množství chladicího oleje 22' přiváděného k posuvné části, může způsobit problémy z hlediska zadírání posuvné části. Spolehlivost spirálového kompresoru 100 tak může být snížena.
Snížení množství chladicího oleje 10, přiváděného mezi neobíhající spirálový člen 1 a obíhající spirálový člen 2 může zhoršit těsnicí vlastnosti deskovitého spirálového obalu, který je vzájemně spojen pro vytvořeni kompresní komory. To může způsobit zhoršení výkonu spirálového kompresoru 100.
Na základě této skutečnosti byla zavedena přípravná operace pro regulaci rychlosti otáčení motorové jednotky £0 na předem stanovenou rychlost otáčení nebo pod její úroveň při zahájení provozu spirálového kompresoru 100 podle tohoto provedení. Předem stanovenou rychlostí otáčeni je taková rychlost otáčení, která odpovídá například frekvenci 60 Hz napájecího zdroje motorové jednotky 40.
V důsledku přípravné operace pro regulaci rychlosti otáčení motorové jednotky 40 na předem stanovenou rychlost otáčení nebo pod její úroveň, jelikož je rychlost otáčení motorové jednotky 40 nízká, pokud je chladivo R32 _9 ponořeno pod chladicím olejem 10, jak je znázorněno na obr. 1, mohou být takové problémy, jako je nedostatek mazání posuvné částí kompresní jednotky 30 a proudění chladicího oleje 10 ven z vnitřku spirálového kompresoru 100, regulovány v rámci přijatelného rozmezí.
•· Μ 0« • · ♦ ♦ 0 0 0 • · ·♦ 0 0 • · · · · 0 0 • · 0 0 00 0 00 · ·♦ ·· ·· *·· 00 00
Přípravná operace pro regulaci rychlosti otáčeni motorové jednotky 4 0 na předem stanovenou rychlost otáčení nebo pod její úroveň může umožnit zvýšení teploty motorové jednotky 40 a kompresní jednotky 30. V důsledku toho je toto teplo přenášeno do chladivá R32 9, ponořeného pod chladicím olejem 10, takže dochází ke zvýšení teploty chladivá R32 9.
Teplota chladivá R32 9 je snímána nepřímo prostřednictvím teplotního snímače 8, snímajícího teplotu spodní části hermeticky utěsněné nádoby 11. Pokud teplotní snímač 8. zjistí vyšší teplotu, než je předem stanovená teplota, potom je provozní režim přepnut na provoz, při kterém je kompresní jednotka 30 provozována při vyšší rychlosti otáčení, než je předem stanovená rychlost.
Předem stanovená teplota může být například nastavena na 25 °C, pokud teplotní snímač 8 zjistí vyšší teplotu, než je předem stanovená teplota.
Pokud teplotní snímač 8_ naměří hodnotu teploty 25 °C nebo vyšší, lze předpokládat, že teplota chladivá R32 2 uvnitř hermetické utěsněné nádoby 11 je 20° nebo vyšší.
Za takových podmínek chladivo R32 _9 pluje na chladicím oleji _l_0, jako je POE, PVE, PAG nebo podobně, jehož hustota je přibližně 1000 kg/m3.
Přípravná operace, prováděná při zahájení provozu spirálového kompresoru 100, tak může přinášet následující účinky:
* · · · · · ·· · · « • · ·· · · · « « « · • ·· · ♦ · · · · v * *·* ♦ · · · ··· · · · ♦ · ·· ·· ·♦· *4 (1) Provoz je prováděn při frekvenci napájecího zdroje 60 Hz nebo méně. Tím může být zastaven otáčivý pohyb motorové jednotky 40, způsobující vzájemné promíchávání chladivá R32 _9 a chladicího oleje 10, čímž je zabráněno stavu, který je znázorněn na obr. 3 (kde jsou chladivo R32 9 a chladicí olej 10 vzájemně promíchávány pro vytváření směsi 15 chladivá a oleje).
(2) Pokud teplotní snímač jj naměří hodnotu teploty 25 cC nebo vyšší, lze předpokládat, že teplota chladivá R32 9 uvnitř hermeticky utěsněné nádoby 11 je 20 °C nebo vyšší. Za těchto podmínek chladivo R32 9 pluje na chladicím oleji 10, jako je POE, PVE, PAG nebo podobně, jehož hustota je přibližně 1000 kg/m3.
Na obr. 4 je znázorněno, že shora popsaná případná operace má za důsledek pohyb chladivá R32 9 nad chladicí olej 10 uvnitř spirálového kompresoru 100.
Tohoto stavu může být dosaženo volbou chladicího oleje 10 (POE, PVE, PAG atd.), jehož hustota je vyšší, než 1000 kg/m3, neboť hustota nasycení chladivá R32 9 je nižší, než 1000 kg/m3 při teplotě nižší, než 20 °C, jak je znázorněno na obr. 5.
Běžný provoz (u kterého není rychlost otáčeni kompresní jednotky 30 omezena) může být zahájen od tohoto stavu, ve kterém je většina vytlačovaného plynu, proudícího ven přes výtlakovou trubku 12, tvořena chladivém R32 9. Tím lze dosáhnout snížení množství chladicího oleje 10, proudícího ven ze spirálového kompresoru 100.
Přípravná operace popsaná u tohoto provedeni, může být prováděna pokaždé, kdy je zahájen provoz spirálového kompresoru 100. Tím lze zvýšit spolehlivost spirálového kompresoru 100.
Zejména při počátečním provozu hermetického kompresoru po nainstalování klimatizační jednotky nebo chladicí jednotky, se chladicí olej, vytlačovaný do trubek chladicího cyklu, nemůže snadno vracet do kompresoru. Kromě toho zbytky chladicího oleje zůstávají v trubkách chladicího cyklu.
Přípravná operace, popsaná u tohoto provedení, však může zajistit přivádění pouze velmi malého množství chladicího oleje do trubek, aniž by došlo ke snížení spolehlivosti hermetického kompresoru.
Hermetický kompresor podle tohoto vynálezu tak může zabránit přivádění chladivá k posuvné části kompresní jednotky a rovněž nadměrnému úbytku oleje při zahájení provizu hermetického kompresoru.
Je zcela zřejmé, že u shora popsaného vynálezu lze provádět různé změny. Tyto změny se neodchylují z rámce myšlenky a rozsahu tohoto vynálezu, přičemž veškeré takové modifikace, které jsou zřejmé pro odborníka z dané oblasti techniky, spadají do rozsahu následujících nároků.
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Hermetický kompresor, obsahující kompresní jednotku a motorovou jednotku, uložené v hermeticky utěsněné nádobě, přičemž hermetický kompresor obsahuje:teplotní snímač, který snímá teplotu v blízkosti spodní části hermeticky utěsněné nádoby, přičemž kompresní jednotka vytlačuje vysokotlaké chladivo do vnitřního prostoru hermeticky utěsněné nádoby, přičemž chladivo R32 (difluormetan) je využito jako chladivo, a přičemž kompresní jednotka je poháněna předem stanovenou rychlostí otáčení nebo pod její úrovní při zahájení provozu hermetického kompresoru, a je poháněna vyšší rychlostí otáčení, než je předem stanovená rychlost, pokud teplotní snímač zjistí vyšší teplotu, než je předem stanovená teplota.
- 2. Hermetický kompresor podle nároku 1, vyznačující se tím, že kompresní jednotka je mazána chladicím olejem, jehož hustota je alespoň 980 kg/m3.
- 3. Hermetický kompresor podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že kompresní jednotka je poháněna vyšší rychlostí otáčení, než je předem stanovená rychlost, pokud teplotní snímač zjistí teplotu vyšší, než 25 °C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007318045A JP2009138693A (ja) | 2007-12-10 | 2007-12-10 | 密閉形圧縮機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ2008454A3 true CZ2008454A3 (cs) | 2009-06-17 |
CZ307581B6 CZ307581B6 (cs) | 2018-12-27 |
Family
ID=40749910
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2008-454A CZ307581B6 (cs) | 2007-12-10 | 2008-07-22 | Způsob provozování hermetického kompresoru |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2009138693A (cs) |
KR (1) | KR101011838B1 (cs) |
CN (1) | CN101457754B (cs) |
CZ (1) | CZ307581B6 (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ308987B6 (cs) * | 2016-02-15 | 2021-11-10 | Mitsubishi Electric Corporation | Kompresor a zařízení chladicího cyklu |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012055118A (ja) * | 2010-09-02 | 2012-03-15 | Mitsubishi Electric Corp | 永久磁石型モータの駆動装置及び圧縮機 |
JP5318050B2 (ja) * | 2010-09-02 | 2013-10-16 | 三菱電機株式会社 | 永久磁石型モータの駆動装置及び圧縮機 |
JP2013120029A (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-17 | Panasonic Corp | 空気調和機 |
JP5871959B2 (ja) * | 2012-01-23 | 2016-03-01 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
DE102020131351A1 (de) * | 2020-11-26 | 2022-06-02 | Viessmann Climate Solutions Se | Verdichter |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3877837A (en) * | 1973-12-27 | 1975-04-15 | Lennox Ind Inc | Compressor control with thermal density sensor |
JPS6334454A (ja) * | 1986-07-28 | 1988-02-15 | 三菱電機株式会社 | 冷凍装置の制御装置 |
JPH08219058A (ja) * | 1995-02-09 | 1996-08-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 密閉型電動圧縮機 |
JPH07301460A (ja) * | 1995-04-28 | 1995-11-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 空気調和機の制御方法 |
JP2002221369A (ja) * | 2001-01-22 | 2002-08-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 冷凍装置の制御方法および制御装置 |
JP2005325733A (ja) | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 密閉型圧縮機 |
-
2007
- 2007-12-10 JP JP2007318045A patent/JP2009138693A/ja active Pending
-
2008
- 2008-07-07 KR KR1020080065272A patent/KR101011838B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2008-07-22 CZ CZ2008-454A patent/CZ307581B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2008-07-31 CN CN2008101294613A patent/CN101457754B/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ308987B6 (cs) * | 2016-02-15 | 2021-11-10 | Mitsubishi Electric Corporation | Kompresor a zařízení chladicího cyklu |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN101457754B (zh) | 2010-11-17 |
KR20090060930A (ko) | 2009-06-15 |
JP2009138693A (ja) | 2009-06-25 |
CN101457754A (zh) | 2009-06-17 |
CZ307581B6 (cs) | 2018-12-27 |
KR101011838B1 (ko) | 2011-01-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10113783B2 (en) | Air conditioning machine | |
CZ2008454A3 (cs) | Hermetický kompresor | |
US8087260B2 (en) | Fluid machine and refrigeration cycle apparatus | |
EP1577623A2 (en) | Trans-critical refrigerating unit | |
JP2006266170A (ja) | 密閉形スクロール圧縮機及び冷凍空調装置 | |
JP6253278B2 (ja) | 冷凍サイクル | |
EP3249317B1 (en) | Oil return circuit and oil return method for refrigerating cycle | |
KR101971819B1 (ko) | 스크롤 압축기 | |
US8104307B2 (en) | Expander-integrated compressor and refrigeration-cycle apparatus with the same | |
US9435337B2 (en) | Scroll compressor | |
JP2017194064A (ja) | 冷凍サイクル | |
JP2010031733A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
US8245528B2 (en) | Fluid machine | |
JP2013238190A (ja) | 圧縮機 | |
US20240175437A1 (en) | Oil-free phase separating compressor | |
WO2019044419A1 (ja) | スクロール圧縮機及びその制御方法並びに空気調和装置 | |
JP4722173B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
JP2013238191A (ja) | 圧縮機 | |
WO2023079667A1 (ja) | スクロール圧縮機およびこのスクロール圧縮機を備えた冷凍サイクル装置 | |
WO2017134742A1 (ja) | 冷媒圧縮装置および冷凍装置 | |
WO2023152858A1 (ja) | 圧縮機および冷凍サイクル装置 | |
JP2011163227A (ja) | 圧縮機 | |
JP2017089982A (ja) | 冷凍装置 | |
CN117108502A (zh) | 涡旋压缩机及冷冻循环装置 | |
JP2009057892A (ja) | 圧縮機及び冷凍装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20200722 |