CZ163492A3 - Combined gas/steam power plant - Google Patents
Combined gas/steam power plant Download PDFInfo
- Publication number
- CZ163492A3 CZ163492A3 CS921634A CS163492A CZ163492A3 CZ 163492 A3 CZ163492 A3 CZ 163492A3 CS 921634 A CS921634 A CS 921634A CS 163492 A CS163492 A CS 163492A CZ 163492 A3 CZ163492 A3 CZ 163492A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- steam
- gas
- turbine
- gas turbine
- power plant
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 65
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 3
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000012761 high-performance material Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000009191 jumping Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/003—Gas-turbine plants with heaters between turbine stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/211—Heat transfer, e.g. cooling by intercooling, e.g. during a compression cycle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
Kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení
Oblast techniky
Vynález se týká kombinovaného plynového/parního elektrárenského zařízení, sestávajícího v podstatě z alespoň jedné plynové turboskupiny, vytápěné fosilně, alespoň jednoho parního oběhu a alespoň jednoho kotle na odpadní teplo, zařazeného za plynovou turboskupinou, který je zásobován odpadními plyny z plynové turboskupiny.
Dosavadní stav techniky
Pod pojmem kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení - které bude dále zkráceně označováno jako kombinovaná elektrárna - je nutno rozumět vždy vzájemnou spolupráci alespoň jedné plynové turboskupiny s alespoň jedním oběhem s parní turbínou, přičemž odpadní plyny z provozu plynové turboskupiny se vedou vyvíječem páry z odpadního tepla (= kotel na odpadní teplo), ve kterém je využit zbytkový tepelný potenciál odpadních plynů pro výrobu páry potřebné pro napájení parní turbíny. Tento přídavný parní výkon způsobuje vyšší tepelný stupeň účinnosti zařízení. Tyto kombinované elektrárny mají velmi dobrý převodní stupeň účinnosti, pohybující se řádově v rozmezí asi 50 až 55 %. Zvýšení stupně účinnosti tohoto zařízení podstatným způsobem je možno provést zvýšením teploty horkého plynu. Tím však vyvstanou další nevýhody, které mají vliv na stupeň účinnosti zařízení a na hospodárnost vyráběného elektrického proudu, to jest na specifické náklady zařízení, takže jde o kontrapunktivní opatření. Je tedy nutno poukázat na to, že při přípravě horkého plynu o teplotě nad 1400 °C se narazí na oblast, ve které emise NO z tohoto spalování skokem vzrosX tou, což opět činí nutným vstřikování,například vody nebo páry, které opět zlepšení stupně účinnosti, teoreticky očekávané ze zvýšení teploty, prakticky vyruší, takže příslušný zisk stupně účinnosti není v žádném vztahu k vynaloženým nákladům, nehledě na to, že s každým zvýšením teploty je zapotřebí provést drahá přizpůsobení týkající se vysokohodnotných materiálů a drahá opatřeni pro chlazení, zejména pokud se týká lopatek.
Úkolem vynálezu je odstranit výše uvedené nedostatky a u kombinovaného plynového/parního elektrárenského zařízení uvedeného druhu zvýšit stupeň účinnosti, aniž by se musela zvýšit teplota horkých plynů.
Podstata vynálezu
Tento úkol splňuje kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení, sestávající v podstatě z alespoň jedné plynové turboskupiny, vytápěné fosilně, alespoň jednoho parního oběhu a alespoň jednoho kotle na odpadní teplo, zařazeného za plynovou turboskupinou, který je zásobován odpadními plyny z plynové turboskupiny, podle vynálezu, jehož podstatou je, že plynová turboskupina sestává z alespoň dvou plynových turbín, a alespoň dvou kompresorů, že za výstupem z prvního kompresoru je upraven mezichladič a na chladicí stranu tohoto mezichladiče je připojen výparník, že množství páry z výparníku se přivádí do parní turbíny parního oběhu, a že za výstupem z první plynové turbíny jsou upravena zařízení na výrobu horkého plynu.
Podle výhodného provedení je zařízením na výrobu horkého plynu spalovací komora.
Podle dalšího výhodného provedení sestává plynová turboskupina ze základní jednotky s prvním kompresorem, spalovací komorou a plynovou turbínou a z jednotky pro zvyšování tlaku s kompresorem, spalovací komorou a první plynovou turbínou. Výhodné je,když je uvedená základní jednotka vůči jednotce pro zvýšení tlaku provedena jako dvouhřídelová. Spalovací komory mohou být isobarickými nebo isochorickými zařízeními.
Podstatnou výhodou vynálezu je, že při snížených specifických nákladech zařízení může být stupeň účinnosti kombinované elektrárny podle vynálezu při směšovací teplotě 1200 °C před plynovou turbínou zvýšen na asi 60 %. Toho je dosaženo tím, že kompresor je za prvé doplněn mezichladičem, který s sebou přináší zvýšení specifického výkonu. To by mělo za následek podstatné snížení stupně účinnosti kombinované elektrárny. Toto negativní působení se však odstraní pomocí zapojení podle vynálezu tím, že teplo z mezichladiče je využitelné takovým způsobem, že vznikne tlaková voda, která se ve výparníku z části přemění v páru, tato pára se potom na vhodném místě zavádí do plynové turbíny, a přitom participuje, podle tlakového poměru, 2 až 4 body na kombinovaném stupni účinnosti.
Za druhé se provede takové přídavné opatření, které slouží k přídavnému zvýšení stupně účinnosti tím, že se stlačený vzduch, jak je obvyklé, nejprve ohřeje ve spalovací komoře z asi 300 °C na asi 1350 °C před tím, než expanduje ve vysokotlaké turbíně. Při tomto postupu se teplota ze směšovací teploty 1200 °C sníží na asi 1000 °C. Potom se opět v mezioperaci přehřívá takovým způsobem, že v následující nízkotlaké turbíně se nastaví i střední vstupní teplota na 1200 °C. To vede k tomu, že spaliny přiváděné do kotle na odpadní teplo mají teplotu asi 600 °C. Touto vzájemnou závislostí obou uvedených opatření je možno v popsané míře stupeň účinnosti kombinovaného zařízení zvýšit na maximum.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladech provedení podle přiložených výkresů, přičemž pro lepší pochopení vynálezu byly nepotřebné elementy vypuštěny. Směr proudění médií je naznačen šipkami. Přitom na výkresech obr. 1 znázorňuje schéma oběhu kombinované elektrárny s mezipřehříváním a mezichlazením a obr. 2 dvouhřídelové koaxiální uspořádání plynové turbí ny s mezipřehříváním a s mezichlazením.
Příklady provedení vynálezu
Obr. 1 znázorňuje schéma oběhu kombinované elektrárny s mezichlazením a mezipřehříváním. Kompresorový stupeň je u této kombinované elektrárny rozdělen do dvou dílčích kompresorů 1_ a 2_. Mezi těmito oběma kompresory 1_, _2, tedy na výstupu z prvního kompresoru 1_ a před vstupem do druhého kompresoru 2_ je zapojen mezichladič 3_, ve kterém se částečně stlačený vzduch mezioperačně chladí. Horká voda, vzniklá v tomto mezichladiči uvedeným chladicím procesem, se přivádí do připojeného výparníku £, který může být jedno- nebo vícestupňový. Zde nastává vypařování, přičemž takto získaná pára 20 se přivádí do plynové turbíny 6_, zapojené za plynovou turboskupinou, přičemž přívod je proveden na vhodném místě. Tato pára 20 participuje nejprve na kombinovaném stupni účinnosti 2 až 4 body, podle tlakového poměru.
Stlačený vzduch z kompresoru 2. se s tlakem například
4,5 MPa přivádí do prvního zařízení na výrobu horkého plynu, kterým je s výhodou spalovací komora T_, ve které se vzduch ohřívá z asi 350 °C na asi 1350 °C horkého plynu. Tento horký plyn se potom přivádí do vysokotlaké turbíny 8_, ve které nastává expanze plynu z 4,5 MPa na asi 1,4 MPa. Teplota horkého plynu způsobí v této vysokotlaké turbíně 8.
snížení ze směšovací hodnoty 1200 °C na asi 850 °C. Spaliny z této vysokotlaké turbíny 8_ se potom ve druhém zařízení na výrobu horkého plynu, kterým je s výhodou rovněž spalovací komora 9_, ohřejí na asi 1400 °C, aby tak bylo dosaženo střední vstupní teploty 1200 °C i pro nízkotlakou turbínu 10, zařazenou za druhou spalovací komoru 9_. Jak první spalovací komora J_, tak i druhá spalovací komora 9. jsou napájeny kapalným a/nebo plynovým palivem.
Proudy chladicího vzduchu pro obě turbíny 8_ a 10 činí vždy asi 10 až 15 % a jsou odebírány, což není na obr. 1 znázorněno, na vhodných místech z kompresorů _1, 2.. V nízkotlaké turbíně 10 se provádí expanze s tlakovým poměrem asi 14, přičemž odpadní plyny proudící z nízkotlaké turbíny 10 do kotle 11 na odpadní teplo mají teplotu asi 600 °C. Tam se ve dvou tlakových stupních vyrábí pára a potom se přivádí do dále zařazené parní turbíny 6^. Je možno použít i trojtlakový kotel na odpadní teplo.
Za parní turbínou 6_ je zapojen kondenzátor 12, kde je jako chladicí médium 13 použita voda nebo vzduch. Kondenzát z odpadní páry z parní turbíny 6_ se potom dělí do dvou dílčích proudů 14, 16. První dílčí proud 14 se vede přes dopravní čerpadlo 15 do kotle 11 na odpadní teplo a druhý dílčí proud 16 se vede přes další dopravní čerpadlo 17 mezichladičem _3 a výparníkem 4_. V mezichladiči 3. se vzduch stlačený v prvním kompresoru 1^ zpětně ochlazuje na 70 °C, přičemž se voda ohřívá na asi 180 až 200 °C. Zpětné chlazení vody se provádí ve výparníku 4. odtahem výparného tepla. Výparník 4_ může být použit i jako odplyňovač.
Jak plynová turboskupina, sestávající z kompresorů _1 a 2_ a turbín 8. a 10, tak i parní turbína 6_ pohánějí vždy jeden generátor 18, 19. Posledně popsané zapojení s druhou spalovací komorou 2 zařazenou za vysokotlakou turbínou 8. a před nízkotlakou turbínou 10 participuje neboli se účastní na kombinovaném stupni účinnosti minimálně 5 body, takže vycházíme-li z výtěžku stupně účinnosti kombinované elektrárny podle dosavadního stavu techniky, který činí asi 55 %, je možno dosáhnout zlepšení stupně účinnosti zaváděním páry 20, získané ve výparníku 4_, do parní turbíny 6_ na stupeň účinnosti u popsaného zapojení alespoň 60 %.
Pokud se týká uspořádání zapojení podle obr. 1, požaduje se, aby vzhledem k vysokému tlakovému poměru asi 4,5 MPa nebo i více byla použita dvouhřídelová plynová turbína, protože změna objemů při oběhu je velmi velká. Aby bylo dále možno udržovat výstupní teplotu z kompresorů v potřebném rámci, je upraveno mezichlazení, popsané již podle obr. 1. Ideální uspořádání pokud se týká kapalinové logiky je přirozeně takové opatření, které je znázorněno na obr. 2 a označuje se jako Core Engine (jádrový motor). Přitom se jedná o centrální vložení výkonově vyvážené plynové turboskupiny s kompresorem 2., spalovací komorou 7_ a turbínou £.
Obr. 2 znázorňuje v zásadě stejné zapojení plynové turboskupiny jako obr. 1, ve stejném ideálním uspořádání pokud se týká kapalinové logiky. Přitom u tohoto dvouhřídelového koaxiálního uspořádání jde v první řadě o to, aby byla eliminována vedení horkého plynu za první spalovací komorou 7_ a před druhou spalovací komorou £. Řešení by mohlo být provedeno tak, že obě spalovací komory 7_, 9. by byly vytvořeny jako prstencové spalovací komory. Toto platí samozřejmě i pro spalovací komory, které by nebyly isobarickými nýbrž isochorickými spalovacími komorami, přičemž u isochorických spalovacích komor by jako spalovací prostor mohly být použity jednotlivé komůrky komůrkového kola.
Zmíněné vložení výkonově vyvážené plynové turboskupiny s kompresorem 2, spalovací komorou Ί_ a turbínou £ tvoří jednotku, jejíž frekvence otáčení je nezávislá na frekvenci otáčení nízkotlaké skupiny s kompresorem 1, spalovací komorou 9 a turbínou 10, a je zpravidla vyšší, takže o první plynové nízkotlaké skupině je možno hovořit jako o jednotce zvyšování tlaku. Nízkotlaká jednotka tvoří základní jednotku.
Taková konfigurace je ideální pro stavebnicový systém. Základní jednotka může být dimenzována na napájení přibližně stejným proudem 50 Hz nebo 60 Hz, čímž je možno stavebnicový systém maximálně rozšířit.
Samozřejmě není z technického hlediska vyloučeno upravit jednohřídělové uspořádání. Potom se nutno poukázat na to, že takovým uspořádáním je nutno oproti optimálnímu uspořádání obětovat v tlakovém poměru 2 až 3 body stupně účinnosti. Vzhledem ke specifickému výkonu může činit zpětný chod asi 15 %. Potom vzniknou provozní výhody, jako jednoduchý regulační a zabezpečovací systém. Chování při částečném zatížení není z hlediska účinnosti jednohřídelovým uspořádáním vážně poškozeno, nebot předehřívání nasávaného vzduchu, eventuálně ve spojení se zařazením kompresorů za sebou, vznikne velmi dobrý stupeň účinnosti i při tomto částečném zatížení. Dále je nutno dodržet, aby prostá plynová turbína, tedy bez dále zařazené parní turbíny, neznamenala meziohřev se sníženým stupněm účinnosti. Naproti tomu je nutno dodržet spád.
Mezichlazení s nebo bez mezipřehřívání však zlepšuje u velkých tlakových poměrů stupeň účinnosti ve výše uvedeném rozsahu. Specifický výkon však stoupá už i při mezipřehřívání samotném o asi 20 %, s mezipřehříváním a mezichlazením dokonce o dvě třetiny.
Claims (6)
- ZJ\PATENTOVÉ NÁROKY1. Kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení, sestávající v podstatě z alespoň jedné plynové turboskupiny, vytápěné fosilně, alespoň jednoho parního oběhu a alespoň jednoho kotle na odpadní teplo, zařazeného za plynovou turboskupinou, který je zásobován odpadními plyny z plynové turboskupiny, vyznačující se tím, že plynová turboskupina sestává z alespoň dvou kompresorů (1,2) a z alespoň dvou plynových turbín (8, 10), že za výstupem z prvního kompresoru (1) je upraven mezichladič (3) a na chladicí stranu tohoto mezichladiče (3) je připojen výparník (4), že množství páry (20) z výparníku (4) se přivádí do parní turbíny (6) parního oběhu, a že za výstupem z první plynové turbíny (8) jsou upravena zařízení (9) na výrobu horkého plynu.
- 2. Kombinované plynové/parní elektrárenské zařízeni podle nároku 1,vyznačující se tím, že zařízení na výrobu horkého plynu je tvořeno spalovací komorou (9) .
- 3. Kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení podle nároků la2,vyznačující se tím, že plynová turboskupina sestává ze základní jednotky s prvním kompresorem (1), spalovací komorou (9) a plynovou turbínou (10) a z jednotky pro zvyšování tlaku s kompresorem (2), spalovací komorou (7) a první plynovou turbínou (8).
- 4. Kombinované plynové/parní elektrárenské podle nároku 3,vyznačující se t zařízení í m, že základní jednotka (1, 9, 10) je oproti jednotce pro zvyšování tlaku provedena jako dvouhřídělová.
- 5. Kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení podle nároku 3,vyznačující se t ím, že spalovací komory (7, 9) jsou isobarickými nebo isochorickými zařízeními.
- 6. Kombinované plynové/parní elektrárenské zařízení podle nároku 3,vyznačující se tím, že základní jednotka (1, 9, 10) je provozovatelná při přibližně stejném proudu s 50 Hz nebo 60 Hz.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4118062A DE4118062A1 (de) | 1991-06-01 | 1991-06-01 | Kombinierte gas/dampf-kraftwerksanlage |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ163492A3 true CZ163492A3 (en) | 1993-01-13 |
Family
ID=6433017
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS921634A CZ163492A3 (en) | 1991-06-01 | 1992-05-29 | Combined gas/steam power plant |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5313782A (cs) |
EP (1) | EP0516995B1 (cs) |
JP (1) | JP3162479B2 (cs) |
AT (1) | ATE149633T1 (cs) |
CA (1) | CA2069593A1 (cs) |
CZ (1) | CZ163492A3 (cs) |
DE (2) | DE4118062A1 (cs) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ304339B6 (cs) * | 2012-11-13 | 2014-03-12 | VĂŤTKOVICE POWER ENGINEERING a.s. | Zařízení pro regulaci využívání odpadního tepla chlazených motorů |
CZ304338B6 (cs) * | 2012-08-28 | 2014-03-12 | VĂŤTKOVICE POWER ENGINEERING a.s. | Integrovaný energetický zdroj s využitím odpadního tepla |
Families Citing this family (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2093683C (en) * | 1992-05-14 | 2002-10-15 | William Miller Farrell | Intercooled gas turbine engine |
DE4237664A1 (de) * | 1992-11-07 | 1994-05-11 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Betrieb eines Turboverdichters |
DE4237665A1 (de) * | 1992-11-07 | 1994-05-11 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Betrieb einer Kombianlage |
DK171830B1 (da) * | 1995-01-20 | 1997-06-23 | Topsoe Haldor As | Fremgangsmåde til generering af elektrisk energi |
DE19506757A1 (de) * | 1995-02-27 | 1996-08-29 | Abb Management Ag | Kombikraftwerk |
DE19508018A1 (de) * | 1995-03-07 | 1996-09-12 | Abb Management Ag | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage |
DE19536839A1 (de) * | 1995-10-02 | 1997-04-30 | Abb Management Ag | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage |
EP1243757B1 (de) | 1997-07-25 | 2005-12-07 | ALSTOM Technology Ltd | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage |
US6079197A (en) * | 1998-01-02 | 2000-06-27 | Siemens Westinghouse Power Corporation | High temperature compression and reheat gas turbine cycle and related method |
WO2000034638A1 (en) | 1998-12-11 | 2000-06-15 | Alliedsignal Inc. | Power generation system, and heat exchanger and operating method for a power generation system |
US6385959B1 (en) | 1999-08-24 | 2002-05-14 | MONTOYA CéSAR AGUILERA | Gas turbine engine with increased fuel efficiency and method for accomplishing the same |
DE19943782C5 (de) * | 1999-09-13 | 2015-12-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Gas- und Dampfturbinenanlage |
US6644012B2 (en) | 2001-11-02 | 2003-11-11 | Alston (Switzerland) Ltd | Gas turbine set |
US6523346B1 (en) | 2001-11-02 | 2003-02-25 | Alstom (Switzerland) Ltd | Process for controlling the cooling air mass flow of a gas turbine set |
PL351011A1 (en) | 2001-12-03 | 2003-06-16 | Bogdan Bukowski | Method of and apparatus for recuperating heat produced by a combustion engine, in particular a motor-car one |
CN1653253A (zh) * | 2002-03-14 | 2005-08-10 | 阿尔斯通技术有限公司 | 动力发生设备 |
DE10228986A1 (de) | 2002-06-28 | 2004-02-19 | Alstom (Switzerland) Ltd. | Verfahren zur Zwischenkühlung sowie Gasturbinenanlage mit Zwischenkühlung |
US7254951B2 (en) * | 2003-01-07 | 2007-08-14 | Lockwood Jr Hanford N | High compression gas turbine with superheat enhancement |
US20060225428A1 (en) * | 2005-04-07 | 2006-10-12 | Joseph Brostmeyer | Dual fuel combined cycle power plant |
WO2007017490A1 (de) | 2005-08-10 | 2007-02-15 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betrieb einer gasturbine sowie gasturbine zur durchführung des verfahrens |
US20070130952A1 (en) * | 2005-12-08 | 2007-06-14 | Siemens Power Generation, Inc. | Exhaust heat augmentation in a combined cycle power plant |
US7770376B1 (en) | 2006-01-21 | 2010-08-10 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Dual heat exchanger power cycle |
KR100847204B1 (ko) * | 2006-03-09 | 2008-07-17 | 피티엘중공업 주식회사 | 하이브리드 시너지 제트터빈 발전 시스템 |
ATE540213T1 (de) * | 2006-10-16 | 2012-01-15 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betrieb einer gasturbinenanlage |
WO2009109446A1 (de) * | 2008-03-05 | 2009-09-11 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur regelung einer gasturbine in einem kraftwerk und kraftwerk zur durchführung des verfahrens |
US20090301078A1 (en) * | 2008-06-10 | 2009-12-10 | General Electric Company | System for recovering the waste heat generated by an auxiliary system of a turbomachine |
GB2469043B (en) * | 2009-03-30 | 2011-02-23 | Lotus Car | A reheated gas turbine system having a fuel cell |
US8164208B2 (en) * | 2009-04-15 | 2012-04-24 | General Electric Company | Systems involving multi-spool generators and variable speed electrical generators |
CH701803A1 (de) | 2009-09-03 | 2011-03-15 | Alstom Technology Ltd | Gasturbogruppe und Verfahren zum Betrieb einer solchen Gasturbogruppe. |
US8141336B1 (en) * | 2010-09-08 | 2012-03-27 | General Electric Company | Combined cycle power augmentation by efficient utilization of atomizing air energy |
JP5655472B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2015-01-21 | 三浦工業株式会社 | 蒸気温水生成システム |
DE102010042792A1 (de) * | 2010-10-22 | 2012-04-26 | Man Diesel & Turbo Se | System zur Erzeugung mechanischer und/oder elektrischer Energie |
US20120223531A1 (en) * | 2011-03-02 | 2012-09-06 | Google Inc. | Generator Selection in a Power Plant |
US9429044B2 (en) * | 2012-01-13 | 2016-08-30 | Alstom Technology Ltd | Supercritical heat recovery steam generator reheater and supercritical evaporator arrangement |
US8726629B2 (en) * | 2012-10-04 | 2014-05-20 | Lightsail Energy, Inc. | Compressed air energy system integrated with gas turbine |
US9624829B2 (en) | 2013-03-05 | 2017-04-18 | Industrial Turbine Company (Uk) Limited | Cogen heat load matching through reheat and capacity match |
US10036317B2 (en) * | 2013-03-05 | 2018-07-31 | Industrial Turbine Company (Uk) Limited | Capacity control of turbine by the use of a reheat combustor in multi shaft engine |
WO2014158244A2 (en) | 2013-03-14 | 2014-10-02 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Intercooled gas turbine with closed combined power cycle |
US20160069264A1 (en) * | 2013-07-22 | 2016-03-10 | Joseph D. Brostmeyer | Gas turbine engine with turbine cooling and combustor air preheating |
CN103711587B (zh) * | 2013-12-24 | 2016-03-23 | 国电新能源技术研究院 | 一种高压再热燃气-蒸汽联合循环发电系统及发电方法 |
GB2536876A (en) * | 2015-03-23 | 2016-10-05 | Aurelia Turbines Oy | Two-spool gas turbine arrangement |
GB2536878A (en) | 2015-03-23 | 2016-10-05 | Aurelia Turbines Oy | Multi-spool gas turbine arrangement |
WO2019223985A1 (de) | 2018-05-22 | 2019-11-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Erweiterter gasturbinenprozess mit expander |
US11920526B1 (en) | 2022-08-12 | 2024-03-05 | Rtx Corporation | Inter-cooled preheat of steam injected turbine engine |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1060268A (cs) * | 1954-03-31 | |||
GB1037360A (en) * | 1963-12-20 | 1966-07-27 | Stal Laval Turbin Ab | Thermal power plant with steam and gas turbines in combination |
US4896499A (en) * | 1978-10-26 | 1990-01-30 | Rice Ivan G | Compression intercooled gas turbine combined cycle |
US4550562A (en) * | 1981-06-17 | 1985-11-05 | Rice Ivan G | Method of steam cooling a gas generator |
DE3343319A1 (de) * | 1982-07-01 | 1985-06-05 | Rudolf Dr. 6800 Mannheim Wieser | Kombinierte gasturbinen-dampfturbinenanlage bzw. gasturbinenanlage |
SE453114B (sv) * | 1986-04-29 | 1988-01-11 | Asea Stal Ab | Sett for drift av ett turbinaggregat |
DE3815993A1 (de) * | 1988-05-10 | 1989-11-23 | Rudolf Dr Wieser | Zweistoff-turbinenanlage |
SE468910B (sv) * | 1989-04-18 | 1993-04-05 | Gen Electric | Kraftaggregat, vid vilket halten av skadliga foeroreningar i avgaserna minskas |
-
1991
- 1991-06-01 DE DE4118062A patent/DE4118062A1/de not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-05-08 AT AT92107744T patent/ATE149633T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-05-08 EP EP92107744A patent/EP0516995B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-05-08 DE DE59208086T patent/DE59208086D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-05-26 CA CA002069593A patent/CA2069593A1/en not_active Abandoned
- 1992-05-29 CZ CS921634A patent/CZ163492A3/cs unknown
- 1992-06-01 JP JP14021892A patent/JP3162479B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-09-10 US US08/127,444 patent/US5313782A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ304338B6 (cs) * | 2012-08-28 | 2014-03-12 | VĂŤTKOVICE POWER ENGINEERING a.s. | Integrovaný energetický zdroj s využitím odpadního tepla |
CZ304339B6 (cs) * | 2012-11-13 | 2014-03-12 | VĂŤTKOVICE POWER ENGINEERING a.s. | Zařízení pro regulaci využívání odpadního tepla chlazených motorů |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4118062A1 (de) | 1992-12-03 |
JP3162479B2 (ja) | 2001-04-25 |
US5313782A (en) | 1994-05-24 |
EP0516995A1 (de) | 1992-12-09 |
DE59208086D1 (de) | 1997-04-10 |
EP0516995B1 (de) | 1997-03-05 |
ATE149633T1 (de) | 1997-03-15 |
CA2069593A1 (en) | 1992-12-02 |
JPH05179904A (ja) | 1993-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ163492A3 (en) | Combined gas/steam power plant | |
US5347806A (en) | Cascaded advanced high efficiency multi-shaft reheat turbine with intercooling and recuperation | |
US6684643B2 (en) | Process for the operation of a gas turbine plant | |
US3971211A (en) | Thermodynamic cycles with supercritical CO2 cycle topping | |
US5884470A (en) | Method of operating a combined-cycle plant | |
EP0676532B1 (en) | Steam injected gas turbine system with topping steam turbine | |
US5428950A (en) | Steam cycle for combined cycle with steam cooled gas turbine | |
US4831817A (en) | Combined gas-steam-turbine power plant | |
US5678401A (en) | Energy supply system utilizing gas and steam turbines | |
US8833080B2 (en) | Arrangement with a steam turbine and a condenser | |
JP2008545945A (ja) | 蒸気発生設備および蒸気発生設備の運転方法とその追加装備方法 | |
JP2018529047A (ja) | 入れ子式のco2サイクルを用いる電力生産のためのシステムおよび方法 | |
US10337357B2 (en) | Steam turbine preheating system with a steam generator | |
US4677829A (en) | Method for increasing the efficiency of gas turbine generator systems using low BTU gaseous fuels | |
JPH03279602A (ja) | 一軸型加圧流動床コンバインドプラント及びその運転方法 | |
WO2005003533A2 (en) | High compression gas turbine with superheat enhancement | |
US6212873B1 (en) | Gas turbine combined cycle | |
JP3974208B2 (ja) | 発電プラントの運転法 | |
US4637212A (en) | Combined hot air turbine and steam power plant | |
JP4036914B2 (ja) | パワープラントの運転法 | |
GB2298243A (en) | Steam turbine operation | |
JPH08210151A (ja) | パワープラント | |
US8414667B2 (en) | Supercritical pressurization of fuel slurry | |
US4133567A (en) | Combined cycle electric power generating system with improvement | |
RU2811729C2 (ru) | Парогазовая энергетическая установка |