CS749886A3 - Process for fluid pressure disintegration of an underground coal formation - Google Patents
Process for fluid pressure disintegration of an underground coal formation Download PDFInfo
- Publication number
- CS749886A3 CS749886A3 CS867498A CS749886A CS749886A3 CS 749886 A3 CS749886 A3 CS 749886A3 CS 867498 A CS867498 A CS 867498A CS 749886 A CS749886 A CS 749886A CS 749886 A3 CS749886 A3 CS 749886A3
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- liquid
- disintegrating
- injected
- reinforcing
- reinforcing medium
- Prior art date
Links
- 239000003245 coal Substances 0.000 title claims description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 33
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims description 32
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 80
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 78
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 30
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 30
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 21
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 20
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 claims description 8
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 8
- 230000009172 bursting Effects 0.000 claims description 3
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 3
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 claims 1
- 239000003349 gelling agent Substances 0.000 claims 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 17
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 11
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 9
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 4
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 4
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 244000007835 Cyamopsis tetragonoloba Species 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000007884 disintegrant Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000002934 lysing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000003755 preservative agent Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- IIACRCGMVDHOTQ-UHFFFAOYSA-N sulfamic acid Chemical compound NS(O)(=O)=O IIACRCGMVDHOTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000000375 suspending agent Substances 0.000 description 1
- 229920001059 synthetic polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/60—Compositions for stimulating production by acting on the underground formation
- C09K8/62—Compositions for forming crevices or fractures
- C09K8/72—Eroding chemicals, e.g. acids
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/006—Production of coal-bed methane
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/267—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures reinforcing fractures by propping
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/27—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures by use of eroding chemicals, e.g. acids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
Description
Vynález se týká hydraulického rozrušování podpovrcho-vé uhelné formace obsahující plyn a prostoupené vrtem,prováděného řadou fází pro usnadnění těžebního procesu
A ropy a plynu dosažením rozsáhlých vyztužených spár v uhelnésloji.
Technika hydraulického rozrušování uhlovodíkovýchformací je známá a užívá se jí v rozsáhlé míře k zvýšenítěžby ropy a plynu z formací obsahujících uhlovodík. Tatotechnika spočívá ve vstřikování rozrušovací kapaliny dovrtu, která se dostane do styku s formací, o jejíž rozrušeníjde: Na rozrušovací kapalinu se působí dostatečně vysokým tla-kem za účelem oteviření a rozšíření spár ve formaci. Dorozrušovací kapaliny se obvykle přiměšují vyztužovací mediaukládaná do spár za účelem udržení jejich otevření po dobutěžby.
Hydraulická rozrušovací technika, zvláště vhodná krozrušování špatně propustných pískovcových formací (10milidarey i méně) je známa. Obsahuje četné rozrušovacífáze, při nichž se užívá jemného vyztužovacího písku ozrnitosti od 60 do l40 ok na 2,5 cm délky síta v poměruke kaplné směsi 1,8 kg na 3,8 1 nebo více. Za každou pra-covní fází následuje bezprostředně odpovídající vloženáfáze obsahující rozrušovací kapalinu bez vyztužovacíhomédia. Bezprostředně za poslední pracovní fází a odpovída-jící vloženou fázi následuje koncová fáze, při níž se *»ŠfířWS.WS«rt«» vstřikuje jako vyztužovací médium písek o zrnitosti 20 až 40 okna délku 2,5 cm síta a za níž následuje proud rozrušova-ní kapaliny vedený potrubím. Rozrušovací kapalina bylapřipravena z alkoholu v objemu až 70 % za účelem sníženíobjemu vody v rozrušovací kapalině, která nepříznivě rea-govala s jíly citlivými na vodu, obsaženými ve formaci.
Za účelem dalšího snížení objemu vody se k směsi vody salkoholem přidalo 20 objemových procent zkapalněného kys-ličníku uhličitého COg·
Uhelné sloje se liší od běžných podpovrchovýchi forma-cí, z nichž se normálně těží uhlovodíky, například oduhličitanových nebo pískovcových formací. Uhelné slojejsou zpravidla o mnoho drobivější než uhličitany nebopískovce, proto použije-li se běžných rozrušovacích způ-sobů, mají obvykle užívaná vyztužovací média sklon vydro-bovat z ploch spár malé uhelné částice, které se mísí svyztužovacím médiem. Když se vrt uvede do provozu, majípřídavné uhelné částice tendenci spadat z ploch spár dovyztužovacího média. Přítomnost uhelných částic ve vyztu—žovacím médiu má za následek ucpávání prostorů mezi části-cemi vyztužovacího média a tím snížení průchodnosti vyztu-žené spáry. Uhelné částice,proto ovlivňují nepříznivěčinnost zařízení pro oddělování povrchových ploch.
Mimoto jsou uhelné sloje plasticky deformovány. ΪΊ A · -1 - 3 - Užívá-li se běžných vyztužovacích médií o zrnitosti20 až 40 ok na délku 2,5 cm síta, obrušují tato médiaplochy spáry. Vyztužovací médium na plochách spáry askluz uhlí do spáry má za následek snížení šířky prů-chodnosti spáry.
Tradiční rozrušovací technika má u širších spárdále za následek, že se nejspodnější část uhelné slojeproti její nejvrchnější části zužuje, čímž se omezujespojení mezi vrchními částmi uhelné sloje a vzniklouspárou. Další komplikace rozrušování uhelných slojíspočívá v tom, že sloje jsou zpravidla nasyceny vodou,jelikož mají vysokou koncentraci uhličitanu. Tradiční rozrušování má za následek srážení uhličitanů a sníženíprůchodnosti formace na plochách spáry.
Je znám způsob provádění rozrušování podpovrchovéuhelné sloje s dokonalejší průchodností, se zvýšenourychlostí těžení a s celkovým zvýšením těžby plynu zesloje ve srovnáni s dříve zkoušenými způsoby rozrušo-vání uhelných slojí. Tento způsob spočívá zhruba vevstřikování rozrušovací kapaliny obsahující vyztužcUa-cí médium do formace v okolí vrtu ve fázích střídavěs okyselujícím roztokem. V rozrušovací kapalině jsou suspendována jemná vy-ztužovácí média o zrnitosti v rozmezí mezi 60 a 140 oky
na 2,5 cm délky síta (velikost ok je udána podle US normy o řadě sít), s výhodou průměrně 100 ok na 2,5cm délky síta. Vyztužovací média jsou obsažena v po-čátečních vstřikovacích fázích rozrušovací kapaliny vmnožství od 0 do 1,8 kg , a 3,8 1 rozrušovací kapaliny.
Podíl vyztužovacího média v rozrušovací kapaliněpři následujících vstřikovacích fázích stoupá od 3,6až 5,4 kg vyztužovacího média na 3»8 1 rozrušovací kapa-liny. Poté se ve vstřikování rozrušovací kapaliny po-kračuje s větším obsahem vyztužovacího média. Po každéfázi rozrušovací kapaliny bezprostředně následuje vstři-kování okyselovacího roztoku do formace v okií vrtu.
Střídavé vstřiky rozrušovací kapaliny a kyselinyse provádějí v dávkách od asi 2400 1 do 5000 1 za minu-tu, s výhodou od 1700 1 do 3400 1 za minutu, a pokraču-je se až do načerpání alespoň 1350 kg jemného vyžtužova-cího média do spáry na 30t 5 cm formace ve svislém směru.S výhodou následuje po konečné fázi vstřikování rozrušo-vací kapaliny obsahující vyztužovací médium proud roz-rušovací kapaliny bez příměsi vyztužovacího média nebookyselovacího roztoku z potrubí. Rozrušovací kapalinou<Ťe zpravidla voda z uhelné sloje nebo ze sousední forma-ce, k níž se přidává gelové činidlo v dáce od asi 13>5kg na 3800 1. Kyselinou může být jakákoli kyselina,jíž se obvykle působí na podpovrchové formace, jako 3 - 5 kyselina octová, mravenčí, fluorovodíková, sulfaminová,nejvhodnější je však kyselina chlorovodíková. Přídavněmůže rozrušovací kapalina nebo. okyselující roztokobsahovat povrchově působící činidlo, suspendovaná či-nidla, ochranná činidla, odkalovací nebo antikorozní činidla. Úkolem vynálezu je dosáhnout zdokonalení způsobuvstřikování rozrušovací kapaliny obsahující vyztužova-cí médium ve fázích do podpovrchové uhelné sloje v oko-lí vrtu střídavě s kapalinou, prostou vyztužovacího mé-dia, jíž je zpravidla okyselovací roztok.
Podstata způsobu hydraulického rozrušování podpovr—chové uhelné formace prostoupené vrtem se soustřednýmvnějším a vnitřním potrubím pro rozrušovací kapalinuvstřikovanou do uhelné formace v okolí vrtu řadou fází,přičemž rozrušovací kapalina obsahuje suspendovanájemnozrnná vyztužovací média s částicemi o průměru0,105 až 0,250 mm spočívá v tom, že se rozrušovací kapa-lina vstřikuje vnějším děrovaným potrubím s jmenovitýmprůměrei^álespon 18 cm a mezi jednotlivými vstřikovacímifázemi rozrušovací kapaliny se vstřikuje vnitřním potru-bím s vnějším nominálním průměrem alespoň 9 cm oky — selovací roztok, přičemž se množství jemnozrnného vy-ztužovacího média v rozrušovací kapalině v po sobě i -i ,r
následujících vstřikovacích fázích postupně zvyšujev závislosti na tloušťce uhelné sloje. Rozrušovacíkapalina se vstřikuje s obsahem jemnozrnného vyztužova-cího média se zaoblenými částicemi s průměrem přednostně0,150 mm, přičemž vnitřní průměr vnitřního potrubí jeale^jon 7 cm, načež se vstřikuje první fáze okyselovacíhoroztoku v objemu mezi 7 500 a 15 000 1, po ní se vstři-kuje první fáze rozrušovac kapaliny v objemu od 3 785do 15 000 1, přičemž následující fáze rozrušovací kapa-liny se vstřikuje v objemu vzrůstajícím postupně o 10až 1 26Ο 1, až se dosáhne vstřiku mezi 18 000 a 37 θ50 1rozrušovací kapaliny na jednu fázi a pokračuje se vevstřikovacích fázích rozrušpvací kapaliny objemu 18 000až 37 θ5θ 1, až se usadí alespoň 4 600 kg vyztužovacíhomédia na jednom svislém čtverečním metru uhelné formace.Rozrušovací kapalina se vstřikuje až se usadí vyztužo-vací médium v následujícím množství na rozrušených spá-rách uhelné formace, závislém na vertikální tloušťceuhelné sloje pro tloušíku sloje od 1,5 do 2,9 m 230 000kg vyztužovacího média, pro tloušíku sloje od 3 do 4,5 m340 000 kg vyztužovacího média, pro tloušíku sloje od4,6 do 6 m 45Ο 000 kg vyztužovacího média, pro tlouštkusloje od 6,1 do 7» 5 m 910 000 kg vyztužovacího média apro tloušíku sloje větší než 7,5 m 1,360 000 kg vyztužo-vacího média. Rozrušovací kapalina s obsahem jemnozrnného
- 7 - -1 m-ι· (·. 5, f4' y > vyztužovacího média se zaoblenými částicemi s průměrempřednostně 0,150 mm se vstřikuje s obsahem 14 kg gelové- , ho činidla na 3 785 1 rozrušovací kapaliny a v poslednífázi s obsahem suspendovaného obsahu vyztužovacího médiapřidávaného k rozrušovací kapalině v dávkách od 0,95po 1,5 kg/l rozrušovací kapaliny, načež se po vstřikuposlední fáze vstřikuje proplachovací kapalina prostávyztužovacího média. Okyselovací roztok se vstřikuje sobsahem 15 hmotnostních procent vodné kyseliny chlorovo-díkové. Vyztužovací médium se vstřikuje v postupněvzrůstajícím množství od 0,1 kg do 1,4 kg na 3 7θ5 1rozrušovací kapaliny. Po provedení vstřiků se spáry vrozrušených plochách vytvořené vstřikovacími fázemi uza-vírají vyztužovacím médiem, až se opakovanými vstřikova-cími fázemi usadí na jednom svislém čtverečním metruuhelné formace přídavných 4 600 kg vyztužovacího média.Vstřikování rozrušovacích kapalin se periodicky přeru-šuje. Voda shromažSující seVmezikruhovém prostoru mezivnitřním a vnějším potrubím se periodicky vytlačuje ne-tečným plynem. Výhoda způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že sezintenzivnuje rozrušení uhelné sloje, na niž se působí střídáním vstřikování rozrušovací kapaliny obsahujícímédium se vstřikováním kapaliny s okyselovacím roztokema zvyšováním účinnosti rozrušování příměsi vyztužovacího média a stupňováním jeho dávek při vstřikovacím procesu.
Průměr částic jemnozrnného média v rozrušovací kapa-lině je v rozmezí od 0,105 do 0,250 mm. Vnější nominálníprůměr děrovaného potrubí pro vstřik rozrušovací kapalinyje alespoň I8cm, vnější nominální průměr potrubí pro vstřikokyselovacího roztoku je alespoň 7 a 9 cm. Obojí potrubíjsou ve vrtu uhelné formace uspořádány soustředně tak,že potrubí pro vstřik rozrušovací kapaliny je vnější, potrubípro vstřik okyselovacího roztoku je vnitřní.
Podstatný znak způsobu podle vynálezu spočívá vedle použití rozrušovací kapaliny a okyselovacího roztoku v tom,vyztužovacího že se mnosžvtí jemnozrnnéhoť*média v rozrušovací kapaliněv jednotlivých po sobě následujících vstřikovacích fázíchpostupně zvyšuje v závislosti na tloušíce uhelné sloje.
Objem rozrušovací kapaliny, okyselovacího roztoku, množstjemnozrnnného vyztužovacího média, vnitřní a vnější nominál-ní průměry potrubí závisejí na tvaru částič jemnozrnného vyztužovacího média. Jsou-li částice jemnozrnného/média zaoblené s prů-měrem přednostně 0,150 mm, je vnitřní průměr vnitřníhopotrubí 7cm a první fáze okyselovacího roztoku se vstřikujev objemu od 7500 do 15000 1. Po okyselovacím roztoku sevstřikuje první fáze rozrušovací kapaliny v objemu od 3 7^5do 15 000 1. Každá následující fáze rozrušovací kapaliny sevstřikuje v objemu vzrůstajícím postupně o 10 až 260 1, ažse dosáhne vstřiku mezi 18 000 a 37 000 1 rozrušovací ka- paliny na jednu fázi. Ve vstřikovacích fázích rozrušovacíkapaliny objemu od 18 000 až 37 850 1 se pokračuje takdlouho, až se usadí alespoň 4600 kg vyztužovacího médiana jednom svislém čtverečním metru uhelné formace.
Jemné vyztužovací médium oblého tvaru plní u způso-bu podle vynálezu několik funkcí. Při vstřikování dospáry snižuje oblý tvar částic vyztužovacího média podstat-ně obrus na její ploše, čímž do značné míry odpadají problé-my spojené s částicemi uhlí, které se přimísily k vyztu-žovacímu médiu. Mimoto oblé částice vyztužovacího médiamají malý sklon přilnout k ploše spáry, čímž se zabraňujevtlačování uhlí do vyztužené spáry. Sníži-li se tlak narozrušovací kapalinu a plocha formace může stlačit vyztu-žovací médium, mají částice vyztužovacího média \e spáráchformace konsolidační účinek, podobný učinku, jaký máštěrková základka vrtu provedeného v nedostatečně soudrž-ně formaci, odfiltrováním uhelných částic, které by jinakmohly vypadávat z ploch spáry a ucpávat volné prostorymezi částicemi vyztužovacího média. Propustnost jemnéhovyztužovacího média je mnohem větší než uhelné sloje.
Je-li tedy spára dostatečně široká, postačí propustnostvyztužené spáry k zvýšení produktivity a celkové těžby plynu z vrtu.
Po každé vstřikovací fázi rozrušovací kapaliny obsa-hující vyztužovací médium se vstřikuje do formace kapalina 10 - bez tohoto média. Nehodnější kapalinou bez vyztužovací-ho média/zpravidla okyselovací roztok. Okyselovací roz- x tok může obsahovat jakoukoli kyselinu s běžnou koncentra- cí, jíž se normálně užívá pro upravu podpovrchových forma-cí. K těmto kyselinám patří kyselina octová, mravenčí,fluorovodíková, sulfonová. Dobrých výsledků se též dosa-huje okyselovacím roztokem obsahujícím 15 hmotnostníchprocent vodné kyseliny chlorovodíkové. Kyselý roztokmůže též obsahovat běžně užívané přísady jako podpovrcho-vě působící, suspenzační, odlučovací, odkalovací a anti-korozní činidla. Podle potřeby kapalina prostá vyztužo-vacího média může obsahovat až asi do 0,4-5 kg vyztužova- cího činidla na 3,8 1 roztoku. Pr<^ jednodušení popisu,kapalina bez vyztužovacího média se dále uvádí jako kyse- lina nebo okyselovací roztok s tím, že v obdobných přípa-dech je možno použít i jiných kapalin bez vyztužovacího média.
Kyselina se vtřikuje do formace asi ve stejné dávcejako při vstřikovacích fázích rozrušovací kapaliny. Objemvstřikovacího okyselovacího roztoku závisí na rozsahurozrušení a na tlaku a odporu propustnosti, okyselova—cí roztoky s 15 hmotnostními procenty vodné kyselinychlorovodíkové mezi každou fází s rozrušovací kapalinoujsou vhodné pro většinu případů rozrušování.
Kyselina plní u způsobu podle vynálezu několik 11 funkcí. Jelikož okyselovací roztok je řidší než rozru-šovací kapalina, má sklon téci po rozrušovací kapaliněa po písku uloženém v spodní části svislé spáry, přičemžrozšiřuje a roztahuje ve svislém směru její vrchníčást.Okyselovací roztok má též sklon odbočit od vzniklýchspár a založit nové spáry naplněné během následujícíchvstřikovacích fází rozrušovací kapaliny vyztužovacímmédiem. Konečně kyselina čistí vrt a plochy spár rozpouště-ním jakýchkoliv sraženin nebo znečišťujících látek použi-tím výplachů, dokončovacích kapalin nebo cementu. Ačkoli množství jemných částic uhlí vanikajícíchprůtokem plynu s párami vyztuženými vyztužovacím médiem,k němuž dochází způsobem rozrušování řadou fází se vesrovnání s uhelnými slojemi, které byly rozrušeny jinýmimetodami, pronikavě snížilo, je přece někdy množstvíjemného uhlí těženého spolu s plynem tak veliké, že zane-se težné potrubí s menším průměrem. Tento problém se doznačné míry odstraní používáním potrubí o průměru, jak bylo shora uvedeno. Při těžení plynu z uhelné sloje rozrušené řadoufází má prstencovitý prostor mezi potrubími o shorauvedeném průměru ještě další přídavný užitečný účel. Během těžení plynu z uhelných slojí se vrt obvyklepomalu naplňuje vodou z nádrže, která popřípadě snižujetěžbu plynu pod žádoucí mez. Ve vrtu provedeném s použitím 12 potrubí s uvedenými průměry nebylo zjištěno, že by sníže-ní těžby plynu bylo veliké, jelikož voda vstupující dovrtu z uhelné sloje se shromažďuje v poměrně velkémprstencovitém prostoru. Voda shromážděná v prstencovémprostoru se odvádí netečným plynem, na příklad dusíkem.
Mimoto, když těžba plynu eventuálně klesne, je možnojim opět zvýšit vháněním vzduchu nebo jiným způsobem.
Plyn je vháněn do prstencového prostoru ústím vrtu a vyt-lačuje vodu na povrch těžným potrubím.
Jsou-li částice vyztužovacího média jiného nežoblého tvaru, vstřikuje se rozrušovací kapalina až seusadí vyztužovací médium v následujícím množství narozrušených spárách uhelné formace, závislém na vertikál-ní tloušíce uhelné sloje a sice pro tloušíku sloje od1,5 do 2,9 m 230 000 kg vyztužovacího média, pro tlouštkusloje od 3 do 4,5 m 340 000 kg vyztužovacího média , protloušíku sloje od 4,6 do 6 m 450 000 kg vyztužovacíhomédia, pro tloušíku sloje od 6,L do 7»5 m 910 000 kgvyztužovacího média a pro tloušíku sloje větší než 7>5m1, 360 000 kg vyztužovacího média.
Rozrušovací kapalina se vstřikuje s obsahem gelovéhočinidla 14 kg na 3 785 1 rozrušovací kapaliny. V polednífázi se rozrušovací kapalina vstřikuje s obsahem vyztu-žovacího média od 0,95 po 1,5 kg/l rozrušovací kapaliny, - 13 - načež se po vstřiku poslední fáze vstřikuje proplacho-vací kapaliny prostá vyztužovacího média.
Vyztužovací médium se vstřikuje v postupně vzrůsta-jícím množství od 0,1 kg na 3785 1 rozrušovací kapaliny.Množství vyztužovacího média v uhelné sloji se projevujevznikem rozsáhlé sítě vyztužených spár v uhelné sloji.Toto rozsáhlé rozrušení uhelné sloje má mnoho výhod, včetně zvýšení rychlosti těžby a celkového objemu těžby ply-nu z vrtu provedeného v uhelné sloji. Šířka vyztuženýchspár se zvětšuje, přičemž se odpor proti propustnostisnižuje tak, že je možno těžbu plynu ve srovnání s uhel-nými slojemi, do nichž bylo přivedeno pouze 1 350 kg vy- ztužovacího média na usek 30,5 cm uhelné sloje značnézvýšit. Délka a/nebo počet vyztužených spár se zvýšil,což umožňuje prudké zvýšení celkového množství plynu vy-těženého z vrtu a větší rozteč mezi vrty.
Způsob rozrušování ve fázích se může provádět něko-likrát v téže uhelné sloji, dokonce i týmž děrováním vpažnici. Mezi každou rozrušovací operací je možno spáryprovedené v uhelné sloji uzavřít na vyztužovacím médiu,které do nich bylo dopraveno, a je tedy vrt buň uzavřennebo je v provozu.
Způsob rozrušování řadou fází podle vynálezu je mož-no provádět jakýmkoli běžným zařízením, jehož se použiívá - l4 - u dříve známých způsobů hydraulického rozrušování. Lzepoužít běžného zařízení pro směšování vyztužovacího média \s vodou a čerpacího zařízení. Za normálních okolnostíjsou jílovité břidlice ležící ve vrstvách nad nebo poduhelnou slojí dostatečně tvrdé, takže omezují rozrušení na uhelnou sloj. Ačkoli je možné použít vody nebo jiné kapaliny zvhodného zdroje, pochází rozrušovací kapalina, jíž seobvykle užívá při provádění způsobu podle vynálezu, zuhelné sloje nebo z okolní formace, přičemž se k ní při-dávají běžné gely, jako například guarový kaučuk, derivá-ty pólysacharidu, deriváty celulózy nebo syntetické poly-mery za účelem získání dostatečně veliké viskozity po-třebné k suspenzi vyztužovacího média.
Na rozdíl od jiných typů formací obsahujících uhlovo-dík je možno u uhelné sloje provádět rozrušování opět£ —^&vně bez jakéhokoli omezení a bez nebezpečí poškozeníformace. Opakování rozrušování uhelných slojí nemá zanásledek vytváření povlaku z vyztužovacího média na plošeformace, ucpávání vrtu vyztužovacím médiem nebo ukládánívyztužovacího média mezi potrubí a stěnu vrtu, jak seobvykle stává při rozrušování pískovcových formací obsa-hujících uhlovodík nebo uhličitan. Obvykle se opětovnýmrozrušováním uhelné sloje řadou fází uhelná sloj znovu 'λ .ičl·.· i'í^ vu.: Ζ·ί- ·< ·'. i'··'/. V<: - 15 - ý otvírá, rozšiřuje a ve vodorovném směru, dříve provedenévyztužené spáry se protahují, přičemž je však možnoprovést ve formaci vždy nové spáry. V případě nedostatkupísku je nutné rozrušování provádět ve fázích přerušitdříve , než se do formace dopraví žádoucí množství vy—ztužovacího média. Vstřikování rozrušovacích kapalinje možno periodicky přerušit.
Mimoto uhelná sloj, která již byla dříve rozrušenaa vyztužena obvyklým množstvím vyztužovacího média, semůže znovu rozruš it způsobem rpzrušování řadou fází zaúčelem dosažení rozsáhlých vyztužených spár v uhelné slo-ji. Použitím tohoto způsobu se zvyšuje rychlost a celko-vá výtěžnost plynu z vrtu provedeného ve formaci, kterájiž byla dříve rozrušena. Způsobu opakovaného rozrušová-ní podle vynálezu je možno použít k úpravě uhelných slojí,které již byly dříve rozrušovány jinými metodami.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY•n.1. Způsob hydraulického rozrušování podpovrchové uhelné formace prostoupené vrtem se soustředným vnějším a vnitř- « ním potrubím pro rozrušovací kapalinu vstřikovanou do u-helné formace v okolí vrtu řadou fází» přičemž rozrušo-vací kapalina obsahuje suspendovaná Jemnozrnná vyztužo-vací modia s částicemi o průměru 0,105 až 0,250 mm, vy-značující se tím, že se rozrušovací kapalina vstřikujevnějším děrovaným potrubím s Jmenovitým průměrem alespoň18 cm a mezi Jednotlivými vstřikovacími fázemi rozrušovacíkapaliny se vstřikuje vnitřním potrubím s vnějším nominál-ním průměrem alespoň 9 cm okyselovací roztok, přičemž semnožství Jemnozraného vyztužovacího módia v rozrušovacíkapalině v po sobě následujících vstřikovacích fázích po-stupně zvyšuje v závislosti na tloušíce uhelné sloje. Λ
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se rozrušo-vací kapalina vstřikuje s obsahem jemnozraného vyztužova-cího média se zaoblenými částicemi s průměrem přednostně0,150 mm, přičemž vnitřní průměr vnitřního potrubí je a-lespoň 7 cm, načež se vstřikuje první fáze okyselovacíhoroztoku bez vyztužovacího média v objemu mezi 7 500 a 15 000 1, po ní se vstřikuje první fáze rozrušovací kapa-liny v objemu od 3 785 do 15 000 1, přičemž následující <·»> 1 - 17 - fáze rozrušovací kapaliny se vstřikuje v objemu vzrůsta-« Jícím postupně'10 až 1260 1, až se dosáhne vstřiku mezi 18 000 a 37 850 1 rozrušovací kapaliny na Jednu fázi a po- > kračuje se ve vstřikovacích fázích rozrušovací kapalinyobjemu 18 000 až 37 850 1, až se usadí alespoň 4 600 kgvyztužovacího média na Jednom svislém čtverečním metru u- helné formace.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se vstřiku-je rozrušovací kapalina až se usadí vyztužovací médium v následujícím množství na rozrušených spárách uhelné for-mace, závislém na vertikální tloušťce uhelné sloje pro tlou-šťku sloje od 1,5 do 2,9 m 230 000 kg vyztužovacího média,pro tloušťku sloje od 3 do 4,5 m 340 000 kg vyztužovacíhomédia, pro tloušťku sloje od 4,6 do 6 m 450 000 kg vyztu-žovacího média, pro tloušťku sloje od 6,1 do 7»5 m 910 000 ’ kg vyztužovacího média a pro tloušťku sloje větší než 7»5 m 1 360 000 kg vyztužovacího média.
- 4. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že se vstřikujerozrušovací kapalina s obsahem l4 kg gelového činidla na3 785 1 rozrušovací kapaliny.
- 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se vstři-kuje okyselovací roztok s obsahem 15 hmotnostních procentvodné kyseliny chlorovodíkové. - 18 - 1 " . :.½
- 6. Způsob podle nároku2, vyznačující setím, že se rozruáo- = -V Ύ ’ ' .. : ’ ' · " ' ' - ' ' . , ..r . ... ... ? -2 vací kapalina vstřikuje v poslední fázi s obsahem vyztužo- ; vacího média přidávaného k rozruš ovací kapalině v dávkáchod 0,95 po 1,5 kg/l rozruěovací kapaliny, načež se po vetři- \ ku poslední fáze vstřikuje proplachovací kapalina prostávyztužovacího média.
- 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se vyztužova-cí médium vstřikuje v postupně vzrůstajícím množství od 0,1kg do 1,4 kg na 3 785 1 rozruěovací kapaliny.
- 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že po provedení vstřiků se spáry v rozrušených plochách vytvořené vstřiko-vacími fázemi uzavírají vyzjétužovacím médiem, až se opako-vanými vstřikovacími fázemi usadí na jednom svislém čtve- ) řečním metru uhelné formace přídavných 4 600 kg vyztužova-cího média. , j - * ' ' Λ ; Γ
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že se vstřikování r rozruěovacích kapalin peridodicky přerušuje.
- 10. Způsob podle nároku 1 až 9, vyznačující se tím, že se vodashromažďující se v mezikruhovém prostoru mezi vnitřním a ϋ vnějším potrubím periddicky vytlačuje netečným plynem. Z 2542i7.O6.i99i
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/788,324 US4665990A (en) | 1984-07-17 | 1985-10-17 | Multiple-stage coal seam fracing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS749886A3 true CS749886A3 (en) | 1992-03-18 |
Family
ID=25144140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS867498A CS749886A3 (en) | 1985-10-17 | 1986-10-16 | Process for fluid pressure disintegration of an underground coal formation |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4665990A (cs) |
| EP (1) | EP0244425A4 (cs) |
| JP (1) | JPS62502350A (cs) |
| KR (1) | KR910003096B1 (cs) |
| CN (1) | CN86107208A (cs) |
| AT (1) | ATA902586A (cs) |
| AU (1) | AU573987B2 (cs) |
| BE (1) | BE903953A (cs) |
| BG (1) | BG48574A3 (cs) |
| CA (1) | CA1222942A (cs) |
| CS (1) | CS749886A3 (cs) |
| DE (1) | DE3633020A1 (cs) |
| ES (1) | ES8701293A1 (cs) |
| FR (1) | FR2595753B1 (cs) |
| GB (3) | GB2181767B (cs) |
| HU (1) | HU195986B (cs) |
| IN (1) | IN168693B (cs) |
| MY (4) | MY101413A (cs) |
| NL (1) | NL8503332A (cs) |
| PL (1) | PL261911A1 (cs) |
| SE (1) | SE8702542D0 (cs) |
| WO (1) | WO1987002410A1 (cs) |
| YU (1) | YU45371B (cs) |
| ZA (1) | ZA867547B (cs) |
Families Citing this family (42)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4915173A (en) * | 1988-12-07 | 1990-04-10 | Dowell Schlumberger Incorporated | Method for staged placement of gravel packs |
| US4993491A (en) * | 1989-04-24 | 1991-02-19 | Amoco Corporation | Fracture stimulation of coal degasification wells |
| US5068083A (en) * | 1990-05-29 | 1991-11-26 | Westinghouse Electric Corp. | Dashpot construction for a nuclear reactor rod guide thimble |
| US4995463A (en) * | 1990-06-04 | 1991-02-26 | Atlantic Richfield Company | Method for fracturing coal seams |
| US5147111A (en) * | 1991-08-02 | 1992-09-15 | Atlantic Richfield Company | Cavity induced stimulation method of coal degasification wells |
| US5273115A (en) * | 1992-07-13 | 1993-12-28 | Gas Research Institute | Method for refracturing zones in hydrocarbon-producing wells |
| US6412559B1 (en) * | 2000-11-24 | 2002-07-02 | Alberta Research Council Inc. | Process for recovering methane and/or sequestering fluids |
| US7328746B2 (en) * | 2005-03-01 | 2008-02-12 | Saudi Arabian Oil Company | Method and composition for forming protective precipitate on cement surfaces prior to formation acidizing treatment |
| US8614171B2 (en) * | 2006-01-04 | 2013-12-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions for stimulating liquid-sensitive subterranean formations |
| CN103362489B (zh) * | 2006-01-27 | 2017-05-10 | 普拉德研究及开发股份有限公司 | 用于地层的水力压裂的方法 |
| US8003214B2 (en) | 2006-07-12 | 2011-08-23 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Well treating materials comprising coated proppants, and methods |
| US8133587B2 (en) * | 2006-07-12 | 2012-03-13 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Proppant materials comprising a coating of thermoplastic material, and methods of making and using |
| US8058213B2 (en) * | 2007-05-11 | 2011-11-15 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Increasing buoyancy of well treating materials |
| US7754659B2 (en) * | 2007-05-15 | 2010-07-13 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Reducing flow-back in well treating materials |
| BRPI0721601A2 (pt) * | 2007-07-03 | 2015-09-29 | Prad Res & Dev Ltd | heterogênea de agente de escoramento em uma fratura em uma camada de fraturamento penetrada por um furo de poço, método para disposição heterogênea de agente de escoramento em uma fratura em uma camada de fraturamento |
| US7770647B2 (en) * | 2008-10-29 | 2010-08-10 | ACT Operating Company | Hydraulic fracturing of subterranean formations |
| US8469099B2 (en) * | 2008-10-29 | 2013-06-25 | ACT Operating Company | Hydraulic fracturing of subterranean formations |
| CN101818633B (zh) * | 2010-01-18 | 2012-11-14 | 大庆福斯特科技开发有限公司 | 深层水平气井裸眼分段压裂后更换管柱井下关井工艺 |
| KR101272351B1 (ko) | 2010-04-23 | 2013-06-07 | 이화여자대학교 산학협력단 | 새로운 카나마이신 화합물, 카나마이신 생산 스트렙토마이세스 속 미생물 및 카나마이신의 생산 방법 |
| CN101975066B (zh) * | 2010-10-09 | 2013-01-23 | 河南省煤层气开发利用有限公司 | 煤岩巷快速掘进的方法 |
| CN102628352B (zh) * | 2012-04-23 | 2014-07-16 | 中国矿业大学 | 一种多段式定点水力压裂方法 |
| CN103074047A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-05-01 | 山西域方天然气开采技术有限公司 | 压裂剂和煤层气水平井压裂方法 |
| CN105507865B (zh) * | 2014-09-22 | 2018-09-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 用于油气水井的重复压裂的方法 |
| US10344204B2 (en) | 2015-04-09 | 2019-07-09 | Diversion Technologies, LLC | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
| US10012064B2 (en) | 2015-04-09 | 2018-07-03 | Highlands Natural Resources, Plc | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
| US10982520B2 (en) | 2016-04-27 | 2021-04-20 | Highland Natural Resources, PLC | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
| CN107503729B (zh) * | 2016-06-14 | 2019-08-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种提高压裂稳定期的微支撑压裂方法 |
| US10415358B2 (en) | 2017-02-17 | 2019-09-17 | Saudi Arabian Oil Company | Conditioning a subterranean formation |
| CN107724954B (zh) * | 2017-10-12 | 2019-09-10 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种裂缝性碳酸盐地层钻完井方法及系统 |
| CN109751032B (zh) * | 2017-11-01 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种多粒径支撑剂混合压裂方法 |
| CN108868871B (zh) * | 2018-05-18 | 2024-03-29 | 河南能源化工集团研究总院有限公司 | 水力冲孔后应力快速平衡方法 |
| KR102266474B1 (ko) * | 2018-06-26 | 2021-06-17 | (주)골든엔지니어링 | 오일 생산정에서의 산 처리 공정 |
| CN113622891B (zh) * | 2020-05-09 | 2023-06-30 | 中国石油天然气股份有限公司 | 高阶煤储层的疏导式压裂方法 |
| CN111946307A (zh) * | 2020-07-29 | 2020-11-17 | 山西晋城无烟煤矿业集团有限责任公司 | 一种采空区与下伏煤储层煤层气分层控压联合抽采方法 |
| US11643924B2 (en) | 2020-08-20 | 2023-05-09 | Saudi Arabian Oil Company | Determining matrix permeability of subsurface formations |
| US11326092B2 (en) | 2020-08-24 | 2022-05-10 | Saudi Arabian Oil Company | High temperature cross-linked fracturing fluids with reduced friction |
| CN112267867B (zh) * | 2020-09-07 | 2023-03-31 | 中石油煤层气有限责任公司 | 一种深层煤层气井体积酸化压裂方法 |
| CN113027441B (zh) * | 2021-04-16 | 2024-02-23 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种水力裂缝全支撑的加砂压裂的优化设计方法 |
| US11680887B1 (en) | 2021-12-01 | 2023-06-20 | Saudi Arabian Oil Company | Determining rock properties |
| US12025589B2 (en) | 2021-12-06 | 2024-07-02 | Saudi Arabian Oil Company | Indentation method to measure multiple rock properties |
| US12012550B2 (en) | 2021-12-13 | 2024-06-18 | Saudi Arabian Oil Company | Attenuated acid formulations for acid stimulation |
| CN116971778B (zh) * | 2023-08-15 | 2024-03-22 | 河南理工大学 | 一种地面复合压裂防治煤矿硬顶冲击地压的方法 |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2802531A (en) * | 1954-04-26 | 1957-08-13 | Dow Chemical Co | Well treatment |
| US2774431A (en) * | 1954-08-25 | 1956-12-18 | Union Oil Co | Method for increasing production from wells |
| US3149674A (en) * | 1961-08-23 | 1964-09-22 | Jersey Prod Res Co | Fracturing of subsurface earth formations |
| US3235007A (en) * | 1961-09-05 | 1966-02-15 | Atlantic Refining Co | Multilayer propping of fractures |
| US3167123A (en) * | 1961-09-07 | 1965-01-26 | Jersey Prod Res Co | Method of acidizing and introducing a corrosion inhibitor into a hydrocarbon producing formation |
| US3384416A (en) * | 1965-03-24 | 1968-05-21 | Ruehl Walter | Method of degassing and fracturing coal seams |
| US3349851A (en) * | 1965-11-02 | 1967-10-31 | Gulf Research Development Co | Fracturing process |
| US3374835A (en) * | 1966-01-21 | 1968-03-26 | Halliburton Co | Fracture acidizing |
| US3412797A (en) * | 1966-10-03 | 1968-11-26 | Gulf Research Development Co | Method of cleaning fractures and apparatus therefor |
| US3433740A (en) * | 1968-01-18 | 1969-03-18 | Arthur L Armentrout | Well fluid additive and method of making the same |
| US3768564A (en) * | 1971-04-26 | 1973-10-30 | Halliburton Co | Method of fracture acidizing a well formation |
| US3842911A (en) * | 1971-04-26 | 1974-10-22 | Halliburton Co | Method of fracture acidizing a well formation |
| US3709300A (en) * | 1971-08-27 | 1973-01-09 | Union Oil Co | Hydraulic fracturing process |
| US3818990A (en) * | 1973-01-29 | 1974-06-25 | Halliburton Co | Method for controlling movement of liquids and solids through a subterranean fracture |
| US3923666A (en) * | 1973-02-26 | 1975-12-02 | Halliburton Co | Method and composition for acidizing and fracturing wells |
| US3954142A (en) * | 1974-08-21 | 1976-05-04 | Halliburton Company | Zonal fracture treatment of well formations |
| US3918524A (en) * | 1974-08-21 | 1975-11-11 | Halliburton Co | Fracture acidizing method |
| US3934651A (en) * | 1974-10-10 | 1976-01-27 | Exxon Production Research Company | Method of acidizing subterranean formations |
| NL7800005A (nl) * | 1978-01-02 | 1979-07-04 | Stamicarbon | Werkwijze voor het in situ winnen van methaan uit zich op grote diepte bevindende koollagen. |
| US4186802A (en) * | 1978-03-13 | 1980-02-05 | William Perlman | Fracing process |
| GB1569063A (en) * | 1978-05-22 | 1980-06-11 | Shell Int Research | Formation parts around a borehole method for forming channels of high fluid conductivity in |
| CA1140457A (en) * | 1979-10-19 | 1983-02-01 | Noval Technologies Ltd. | Method for recovering methane from coal seams |
| US4283089A (en) * | 1980-06-12 | 1981-08-11 | Conoco, Inc. | Pretreatment for fracturing coal seams |
| US4434578A (en) * | 1982-06-17 | 1984-03-06 | Rumpz Raphael J | Automatic traffic control gate |
| US4471840A (en) * | 1983-06-23 | 1984-09-18 | Lasseter Paul A | Method of coal degasification |
| US4566539A (en) * | 1984-07-17 | 1986-01-28 | William Perlman | Coal seam fracing method |
-
1985
- 1985-10-17 US US06/788,324 patent/US4665990A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-12-02 CA CA000496679A patent/CA1222942A/en not_active Expired
- 1985-12-03 NL NL8503332A patent/NL8503332A/nl not_active Application Discontinuation
- 1985-12-27 FR FR858519296A patent/FR2595753B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1985-12-30 BE BE0/216071A patent/BE903953A/fr not_active IP Right Cessation
-
1986
- 1986-01-28 ES ES551298A patent/ES8701293A1/es not_active Expired
- 1986-08-12 AT AT9025/86A patent/ATA902586A/de not_active Application Discontinuation
- 1986-08-13 WO PCT/US1986/001645 patent/WO1987002410A1/en not_active Application Discontinuation
- 1986-08-13 AU AU62241/86A patent/AU573987B2/en not_active Ceased
- 1986-08-13 HU HU864086A patent/HU195986B/hu not_active IP Right Cessation
- 1986-08-13 KR KR1019870700523A patent/KR910003096B1/ko active IP Right Grant
- 1986-08-13 JP JP61504453A patent/JPS62502350A/ja active Pending
- 1986-08-13 EP EP19860905106 patent/EP0244425A4/en not_active Ceased
- 1986-09-29 DE DE19863633020 patent/DE3633020A1/de not_active Withdrawn
- 1986-10-02 ZA ZA867547A patent/ZA867547B/xx unknown
- 1986-10-16 CN CN198686107208A patent/CN86107208A/zh active Pending
- 1986-10-16 CS CS867498A patent/CS749886A3/cs unknown
- 1986-10-16 GB GB08624798A patent/GB2181767B/en not_active Expired
- 1986-10-17 YU YU1765/86A patent/YU45371B/xx unknown
- 1986-10-17 PL PL1986261911A patent/PL261911A1/xx unknown
- 1986-11-10 IN IN876/MAS/86A patent/IN168693B/en unknown
-
1987
- 1987-02-19 GB GB08703894A patent/GB2184471B/en not_active Expired
- 1987-02-19 GB GB08703893A patent/GB2184470B/en not_active Expired
- 1987-04-23 MY MYUI87000531A patent/MY101413A/en unknown
- 1987-04-23 MY MYUI87000529A patent/MY100701A/en unknown
- 1987-04-23 MY MYUI87000530A patent/MY100702A/en unknown
- 1987-04-23 MY MYUI87000532A patent/MY100237A/en unknown
- 1987-06-03 BG BG80001A patent/BG48574A3/xx unknown
- 1987-06-17 SE SE8702542A patent/SE8702542D0/xx not_active Application Discontinuation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS749886A3 (en) | Process for fluid pressure disintegration of an underground coal formation | |
| Vargo et al. | Alkaline-surfactant-polymer flooding of the Cambridge Minnelusa field | |
| CN104963672B (zh) | 一种清洁转向材料暂堵炮眼形成缝网的储层改造方法 | |
| NO163976B (no) | Fremgangsm te for hydraulisk frakturering av en undsformasjon. | |
| US7073587B2 (en) | System for increasing productivity of oil, gas and hydrogeological wells | |
| CA2805615C (en) | Well servicing fluid | |
| NL8403584A (nl) | Werkwijze voor het breken van een kolenlaag. | |
| SA517382304B1 (ar) | صدع به جزء سفلي بنفاذية منخفضة وجزء علوي بنفاذية أعلى | |
| US3283817A (en) | Method and composition for treating formations penetrated by wells | |
| CA2915594A1 (en) | Remediation of asphaltene-induced plugging of wellbores and production lines | |
| Sayfullaevich | QATLAMNI GIDRAVLIK YORISHDA QO ‘LLANILADIGAN ERITMALAR TURINI ASOSLASH | |
| USRE27271E (en) | Method and composition for stabilizing incompetent sand containing forma-tions | |
| US3428121A (en) | Permeable cementing composition and method | |
| RU2726089C1 (ru) | Способ проведения обработки газовых скважин подземных хранилищ газа | |
| US10808515B1 (en) | Propped fracture geometry with continuous flow | |
| RU2280762C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва угольного пласта | |
| RU2778122C1 (ru) | Способ изоляции зон поглощения при бурении скважин | |
| RU2202689C2 (ru) | Способ изоляции вод в трещиноватых пластах | |
| RU1794181C (ru) | Способ термохимической обработки пласта | |
| RU2015309C1 (ru) | Способ создания скважинного фильтра | |
| SU1740624A1 (ru) | Способ разобщени межтрубного пространства скважины | |
| SU1719657A1 (ru) | Способ обработки продуктивной толщи | |
| SU1717801A1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны нефт ного и газового пластов | |
| AU592718B2 (en) | Improved multiple-stage coal seam fracing method | |
| SU1620648A1 (ru) | Способ поинтервальной гидрообработки продуктивной толщи массива горных пород |