KR910003096B1 - 다단계 석탄층 파괴방법 - Google Patents

다단계 석탄층 파괴방법 Download PDF

Info

Publication number
KR910003096B1
KR910003096B1 KR1019870700523A KR870700523A KR910003096B1 KR 910003096 B1 KR910003096 B1 KR 910003096B1 KR 1019870700523 A KR1019870700523 A KR 1019870700523A KR 870700523 A KR870700523 A KR 870700523A KR 910003096 B1 KR910003096 B1 KR 910003096B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
fluid
reinforcement
bed
well
layer
Prior art date
Application number
KR1019870700523A
Other languages
English (en)
Other versions
KR880700148A (ko
Inventor
펄만 윌리암
Original Assignee
펄만 윌리암
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 펄만 윌리암 filed Critical 펄만 윌리암
Publication of KR880700148A publication Critical patent/KR880700148A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR910003096B1 publication Critical patent/KR910003096B1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
    • C09K8/60—Compositions for stimulating production by acting on the underground formation
    • C09K8/62—Compositions for forming crevices or fractures
    • C09K8/72—Eroding chemicals, e.g. acids
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
    • E21B43/006—Production of coal-bed methane
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
    • E21B43/25—Methods for stimulating production
    • E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
    • E21B43/267—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures reinforcing fractures by propping
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
    • E21B43/25—Methods for stimulating production
    • E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
    • E21B43/27—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures by use of eroding chemicals, e.g. acids

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Geology (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
  • Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)

Abstract

내용 없음.

Description

[발명의 명칭]
다단계 석탄층 파괴방법
[발명의 상세한 설명]
[발명의 분야]
본 발명은 석탄층으로 이루어진 웰(well)로부터 가스회수의 양과 생산율을 증가시키기 위해 지하 가스함유 석탄층을 유압식으로 파괴하는 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 공정절차를 보다 용이하게 하고 석탄층내에서의 보강된 파괴(propped fracture)가 폭넓게 일어나도록 하게 하는 개선된 다단계 파괴방법에 관한 것이다.
[선행기술에 대한 간단한 설명]
탄화수소층에 대한 유압식 파괴기술은 공지된 기술로서 탄화수소 함유층으로부터 오일 및 회수율을 높이기 위해 광범위하게 사용되어져 왔다. 이러한 기술은 웰보어(wellbore) 아래로 파괴유체(fracing fluid)를 주입하여 파괴되는 층과 접촉하게 하는 것으로 되어 있다. 이때 파괴유체에 충분한 압력을 가해 층이 파괴되기 시작하여 층내로 파괴가 전파되게 된다. 보강재(propping material)는 파괴유체에 편승하여 작업중 파괴공간이 유지되도록 파괴물내에서 침적되게 된다.
미합중국 특허 제4,186,802호에서는 특히 저침투성(침투율 10 이하) 가스함유 사망층의 파괴에 적합한 유압식 파괴법을 공개하고 있다. 이 방법에서는 갤런당 4파운드 이상의 유체 혼합율로 60 내지 140메시 크기의 미세한 모래보강재(proppant)를 운반하는 다단계 파괴를 포함하고 있다. 각 운반단계는 보강재의 첨가없이 파괴유체로 되는 해당 스페이서(spacer)단계 바로 다음에 일어난다. 최종 운반단계 및 해당 스페이서 단계 바로후에 20-40메시 크기의 중간 모래보강재를 운반하는 종결단계를 주입하는데, 이것은 튜빙스트링(tubing string)의 파괴유체 분출다음에 행해진다. 파괴유체는 70부피%까지의 알코올로 제조해 층내에서 수분에 민감한 점토와 역반응을 일으키는 수분 용적을 파괴유체에서 감소시킨다. 수분용적을 더욱 감소시키기 위해서는 20부피%까지의 액화 CO2를 물/알코올 혼합물과 결합시킨다.
석탄층은 탄화수소가 정상적으로 회수되는 탄산염이나 사암층과 같은 전형적인 지하층과는 다르다. 일반적으로 석탄층이 탄산염이나 사암층보다 훨씬 부서지기 쉽다. 따라서 종래의 파괴방법을 사용할 때, 사용되는 보강재는 보강재와 혼합되는 파괴면으로부터의 작은 석탄입자를 만들려는 경향을 갖게 된다. 웰에 작업을 시작할 때 부가적인 석탄입자들은 보강재내로 파괴면을 벗어나려 한다. 보강재내의 석탄입자들은 보강재 입자들 사이의 틈을 막으려고 하며 또 부수적으로는 보강된 파괴면의 전파성을 감소시키게 된다. 또한 석탄 입자들은 면 분리 및 공정장치의 기능에 악영향을 주게된다.
게다가, 석탄층은 소성변경되기가 쉽다. 종래의 20-40메시 크기의 보강재를 사용할때는 이들 보강재가 파괴면을 마모시켰었다. 파괴면내의 보강재와 파괴면내의 석탄의 크리이프(creep)는 파괴면의 폭과 전도성을 감소시키게 된다.
또한, 종래의 파괴기술로는 석탄층의 최상단부에 접근함에 따라 파괴가 좁아지게 석탄층의 최하단부에서 폭넓은 파괴가 일어나게 되어 석탄층의 상부와 파괴된 곳과의 연결이 한정되게 되었다. 더욱이, 석탄층의 파괴가 복잡하게 되어 석탄층이 탄산염 농도가 높은 물로 포화되게 된다. 종래의 파괴는 또한 파괴면에서 층의 침투성을 더욱 감소시키는 탄산염의 침전을 초래해 왔다.
1986년 1월 28일자의 미합중국 특허 제4,566,539호에서는, 향상된 전파성과 증가된 생산율 및 이전의 방법과 비교해 증가된 전체 가스회수율을 갖는, 지하석탄층내에서의 파괴방법을 공개하고 있다.
이 특허방법에서는 지하석탄층내에서 보다 개선된 전파성과 보다 균일한 폭의 파괴를 만드는 방법에 중점을 두고 있다. 이 방법은 산처리용액과 교체된 보강재 함유 파괴유체를 웰에 인접한 층속으로 직접 주입시키는 것으로 대략 이루어졌다.
상기 특허 제4,566,539호에서는 파괴유체가 60-140메시(본 명세서에서의 모든 메시크기는 미합중국 표준 시브(sieve)에 준함), 바람직하게는 평균 100메시의 입자크기 분포의 현탁된 미세한 보강재를 갖고 있다. 이 보강재는 초기의 파괴유체 주입단계에서 파괴유체의 갤런당 0-4파운드 범위의 양으로 존재한다. 파괴유체내에 적재되는 보강재는 파괴유체가 유체 갤런당 8-12파운드의 보강재를 함유할때까지 이후의 주입단계에서 증가된다. 그다음 파괴유체 주입은 보다 많은 보강재를 적재하여 계속된다. 각 파괴유체 주입단계 다음에 바로 웰에 인접한 층내로 산처리용액의 주입이 시작된다.
상기 특허에서의 파괴유체와 산처리용액의 교대주입은 분다 15-35배럴, 바람직하게는 분당 20-30배럴의 비율로 행해지고, 석탄층의 수직피트당 층파괴면내에 최소한 30,000파운드의 미세한 보강재가 침적될때까지 계속된다. 바람직하게는 보강재 함유 파괴유체의 최종 주입단계 다음에 튜빙 스트링의 산처리용액이나 보강재없는 파괴유체 분출이 뒤따른다.
미합중국 특허 제4,566,639호에서의 파괴유체는 1000갤런당 약 30파운드의 비율로 겔화제(gelling agent)가 첨가되는 석탄층이나 인접층으로부터 나오는 물이다. 지하층을 처리하기 위해 사용되는 산으로서는 초산, 포롬산, 불화수소산 또는 술팜산 등이 있으나 염산이 바람직하다. 부가적으로 파괴유체 또는 산처리용액이 계면활성제, 현탁제, 분리제, 항슬러지재 또는 방식제등을 함유하고 있을수도 있다.
[발명의 요약]
본 발명은 웰에 인접한 지하석탄층으로 바람직하게는 산처리용액인 보강재가 없는 유체와 교대로 보강재 함유 파괴유체를 주입하는 방법에 관한 것이다.
본 발명의 한 특징에 의하면, 파괴과정은 공칭직경이 최소한 7인치인 케이싱과 공칭직경이 최소한
Figure kpo00001
인 튜빙을 웰에 마련함으로써 용이해짐이 확인되었다. 파괴유체는 케이싱내의 구멍을 통해 층내로 유입된다.
본 발명의 또다른 특징에 의하면, 넓게 보강된 파괴는 파괴유체와 산을 교대로 주입시켜 석탄층내에서 얻을 수 있으며 이 교대주입은 다음에 의한 최소한 양의 미세한 보강재가 층내에 침적될때까지 계속한다;
5
Figure kpo00002
h＜10일때 m
Figure kpo00003
500,000,
10
Figure kpo00004
h＜15일때 m
Figure kpo00005
750,000,
15
Figure kpo00006
h＜20일때 m
Figure kpo00007
1,000,000,
20
Figure kpo00008
h＜25일때 m
Figure kpo00009
2,000,000 및
h
Figure kpo00010
25일 때 m
Figure kpo00011
3,000,000;
여기서 h; 석탄층의 수직두께(ft)
m; 침적된 미세 보강재의 최소량(1b).
본 발명의 또다른 특징에 의하면, 파괴된 석탄층, 바람직하게는 산처리용액과 교대로 보강재 함유 파괴유체의 다단계 주입에 의해 파괴된 석탄층은 다단계 파괴법으로 다시 파괴된다.
[바람직한 실시예의 설명]
본 명세서에서 사용하는 용어 "다단계 파괴방법" 및 이와 유사한 용어는 웰에 인접한 층내로 보강재가 없는 유체와 교대로 보강재 함유 파괴유체를 주입하는 단계로 이루어지는 방법을 의미한다. 본 발명의 명료성을 위해 이하에서는 본 발명의 개선점을 이행하기 쉽게 먼저 설명한다.
[1. 다단계 파괴]
본 발명의 다단계 파괴방법은 종래의 유압식 파괴에 사용된 어떠한 종래의 장치로서도 행할 수 있다. 종래의 보강재-물 혼합장비 및 펌프설비도 본 발명방법을 실행하는데 사용될 수 있다. 미합중국 특허 제4,566,639호에서는 파괴유체가 케이싱의 구멍을 통해 흘러야만할 때, 특히 발명방법에서 보강재를 많이 적재할 때 발생할 수 있는 샌드아우트(sand-out)문제를 피하기 위해 통상의 오픈홀법에 의해 석탄층을 통하여 웰을 처리했다. 일반적으로 석탄층의 위아래 지층의 셰일(shale)은 석탄층에 대한 파괴를 제한하기에 충분한 경도를 갖고 있다.
어떤 적당한 공급원으로부터의 유체나 물을 사용할 수도 있지만, 본 발명을 실행하는데 사용되는 바람직한 파괴유체는 보강재를 현탁시키기에 충분한 점도를 얻기 위해 구아검(guar gum), 변형구아검, 다당류 유도체, 셀루로스유도체나 합성중합체 등과 같이 종래의 겔이 첨가된 석탄층이나 인접층으로부터 생성된 물이다. 바람직하게는, 스미스에너지사의 WG-A2 또는 할리부르톤사의 WG11 상표로 판매되는 HPG(히드록시 프로필구아검)와 같은 치환된 구아검이 층물의 1,000갤런당 약 30파운드의 비율로 첨가된다.
보강재는 초기단계에서 파괴유체의 갤런당 0(보강재 없음)-4파운드의 비율로 파괴유체에 가해진다.
계속되는 단계에서는 초기유체의 갤런당 약 2-4파운드의 보강재가 적재되고 다음의 단계에서는 유체의 갤런당 약 8-12파운드의 보강재가 적재될때까지 점진적으로 증가된다. 연속단계의 보강재 적재의 증가량은 갤런다 0-3파운드가 바람직스럽다. 그 다음 보강재 적재는 갤런당 8-12파운드의 비율, 바람직하게는 갤런당 약 10파운드가 된다.
보강재는 60-140메시의 입자크기 분포, 바람직하게는 평균 100메시의 입자크기를 갖는다. 또한, 보강재의 형태는 각진 모양보다는 구형인 것이 바람직스럽다. 오클라호마(oklahoma) 100메시 모래가 가장 적당하다.
보강재 함유 파괴유체는 다단계로 층내에 주입된다. 주입비율은 분당 약 15-35배럴의 범위가 적당하지만, 가장 좋은 결과는 분당 20-30배럴의 주입비율에서 얻어진다. 각 파괴유체 주입단계의 용적은 필요한 파괴물의 크기와 압력 및 흐름저항에 따라 주입전에 정해진다. 일반적으로 단계당 2,000-8,000갤런이면 양호한 결과를 낳는다. 바람직하게는, 초기의 파괴유체 주입단계의 용적은 2,000-4,000갤런이고, 차후 및 최종 파괴유체 주입단계에 대해 모래 적재가 증가함에 따라 각각의 계속되는 주입단계에서는 용적이 6,000-8,000갤런으로, 바람직하게는 7,000갤런까지 증가된다. 첫 적용단계에서는 석탄층의 수직피트당 층 파괴내에 최소한 약 3,000파운드의 보강재가 침적될때까지 단계를 계속하였다.
미세한 구형 보강재는 본 발명에서 여러가지 기능을 한다. 보강재가 파괴면속으로 주입됨에 따라 구형의 보강재는 파괴면의 마모를 충분히 감소시켜서 보강재와 혼합하게 되는 석탄입자와 관련된 문제점을 상당히 제거하게 된다. 또한, 입자크기가 작은 구형의 보강재는 파괴면에 끼워지려하는 경향이 있고 보강된 파괴면으로부터 석탄의 크리이프를 방지해준다. 파괴유체에 가해지는 압력이 감소되고 층면이 보강제를 압축하게 되면, 파괴면내의 보강재 입자는 불량하게 응고된 층에서 이루어진 웰내의 그래블 패킹(gravel packing)의 그것과 유사한 층 응고화 경향을 나타내는데, 이것은 파괴면을 벗어나거나 보강재 입자들간의 틈새 공간을 막아주는 석탄입자를 여과시킴으로써 일어난다. 미세한 보강재의 침투성은 석탄층의 침투성 보다 훨씬 크다. 따라서, 파괴가 충분히 넓게 이루어지면 보강된 파괴의 전파성이 충분하게 되어 웰로부터의 전반적인 가스회수 및 생산성을 높이게 된다.
보강재 함유 파괴유체의 각 주입단계 다음에는 바로 보강제없는 유체가 층내로 주입된다. 어떤 경우에는 보강재가 없는 유체가 보강재가 없는 파괴유체 또는 상기한 바와 같은 보강재를 운반하기에 적당한 또다른 유체와 동일한 것일 수도 있지만, 보강재가 없는 유체는 산처리용액인 것이 바람직스럽다. 이 산처리용액은 전형적인 농도로 지하층을 처리하는데 일반적으로 사용되는 어떤 통상의 산을 함유할 수도 있다. 이들 산들로는 초산, 포름산, 불화수소산이나 술팜산이 포함된다. 적당한 결과는 15중량%의 염화수소산을 함유하는 수성 산처리용액으로서 얻어진다. 이 산처리용액은 또한 계면활성제, 현탁제, 분리제, 항 슬러지제 또는 방식제 등과 같은 통상의 첨가제를 함유할 수도 있다. 필요하다면, 보강재없는 유체가 용액의 갤런당 약 1파운드까지의 보강재를 함유할 수도 있다. 편의상 이하에서는 보강재가 없는 유체는 다른 보강재없는 유체가 어떤 경우에는 적당하다는 것을 이해되도록 산 또는 산처리용액으로 언급한다.
이 산은 파괴유체 주입단계에서와 같은 비율로 층에 주입된다. 주입되는 산처리용액의 용적은 파괴물의 크기와 압력 및 흐름저항에 따라 좌우되지만, 각 파괴유체 주입단계 사이에 15중량% 염화수소산의 250-1, 500갤런의 주입이 대부분의 파괴에 대해 적당하다. 약 750갤런의 용적을 갖는 산처리 유체 주입단계가 바람직하다고 판단되었으나, 각각의 보강재 함유 파괴유체 주입단계 사이에 약 500갤런의 산처리용액을 주입시키는 것이 보다 바람직하다. 또한 초기의 파괴유체 주입단계전에 500-3000갤런의 산처리용액으로 층을 처리하는 것도 바람직하나, 보다 바람직하게는 초기의 파괴유체 주입단계전에 2000-4000갤런의 산처리용액으로 층을 처리하는 것이다.
본 발명에 있어서의 산은 몇가지 작용을 하는 것으로 판단된다. 산처리용액은 파괴유체보다 농도가 낮기 때문에, 이 산처리용액은 수직파괴부의 저부에 침적되고 파괴상부에 넓게 수직으로 퍼져있는 파괴유체와 모래위로 흐르려한다. 또한, 산처리용액은 현위치의 파괴부를 바꾸어 계속되는 파괴유체 주입단계중에 보강재로 채워진 새로운 파괴부를 만들려는 경향이 있다. 결국, 산은 웰보어 및 파괴면을 청소해주게 되는데, 이는 웰보어나 파괴면에 인접하거나 거기에 존재하는 시추유나 완공유 또는 시멘트로 인해 석출물이나 오염물등이 용액화되기 때문이다.
샌드아우트상태에서는 파괴하지 않으려는 층을 덮고 있거나 그 층아래에 있는 층을 파괴할 위험성으로 인해 압력을 과도하게 증가시켜서는 안된다. 샌드아우트가 웰을 샌드아우트시켜 파괴작업을 중단시킬 위험으로 위협받을때에는 즉시 보호조치를 취해야 한다.
상기한 다단계 파괴방법의 작업예는 미합중국 특허 제4,566,639호에 기술되어 있으며 여기서는 참고문헌으로 언급한다.
[2. 개선된 웰 완성]
다단계 파괴방법에 있어서, 파괴유체는 웰이 오픈홀법으로 완료될 때 나타나는 것보다 더 큰 샌드아우트의 발생이 관찰되지 않고 웰에 설치된 케이싱내의 구멍을 통해 석탄층으로 주입될 수 있다. 케이싱은 적어도 7인치의 공칭크기 즉, 외경이 7인치 또는 그 이상이어야 한다. 파괴부위는 구멍의 위치를 찾아 종래의 방법으로 튜빙패커를 사용해 석탄층으로 한정시킨다.
생산튜빙은 공칭크기가 최소한
Figure kpo00012
인치이고 내경이 최소한 2.875인치이다. 그렇게 비교적 큰 튜빙으로서 보강재 함유 파괴유체가 작은 크기의 튜빙을 통해 주입될 때 격게되는 문제점을 최소화시킨다. 더욱이, 이렇게 큰 크기의 튜빙은 파괴유체의 주입중에 마찰을 감소시켜 분사압과 흐름속도를 낮출 수 있게 한다.
또한 상기한 크기의 케이싱과 튜빙을 사용하면 파괴된 석탄층으로부터 가스를 추후 생산하는 동안에 수반되는 분탄으로 인한 튜빙의 막힘이 최소화된다. 이 케이싱은 웰에 노출된 석탄층으로부터 석탄입자의 이탈을 충분히 방지해준다. 다단계 파괴방법으로 얻어진 보강된 파괴물을 통해 가스와 함께 생산된 분탄의 양은 다른 방법으로 파괴한 석탄층에 비해 현저하게 감소되지만, 작은 생산튜빙이 막히게할 정도로 가스와 함께 생산되는 분탄의 양이 있을때도 있다. 이와 같은 문제는 상기 언급한 크기정도의 튜빙을 이용함으로써 상당히 극복될 수 있다.
다단계 파괴방법으로 파괴된 석타층으로부터 가스를 생산함에 있어서, 상기 언급한 크기의 케이싱과 튜빙사이의 환형공간은 부가적으로 유용하게 이용된다. 석탄층으로부터 가스를 생산하는 동안 웰에는 저장소로부터 물이 천천히 채워져거 결국 가스생산율이 원하는것 이하로 감소하게 된다. 튜빙과 케이싱으로 완성된 본 발명의 웰에서는 가스생산의 감소가 빠르게 관찰되지 않는데, 이는 석탄층으로부터 웰로 들어가는 물이 비교적 큰 상기 환형공간에 모여지기 때문이다.
게다가, 가스생산율이 결국 떨어지게 되면, 블로우잉(blowing)이나 로킹(rocking)에 의해 또는 질소와 같은 불활성가스로 환경공간에 축적된 물을 제거하여 용이하게 원상회복시킬 수 있다. 가스는 웰헤드에서 환형공간으로 강제주입되어 생산튜빙을 통해 물이 표면으로 가게한다. 물 축적과 제거기술에 대하여는 31/2인치 튜빙과 7인치 케이싱이 좀더 크거나 적더라도 바람직하다.
[3. 광범위 파괴]
광범위하게 보강된 파괴가 석탄층내에서 형성될 수 있다. 웰에 인접한 석탄층내에서 광범위하게 보강된 파괴를 얻기 위해 비슷한 양의 보강재를 넣도록 정교한 기술이 사용되어야만 하는 다른 형태의 탄화수소 함유층과는 달리, 상기한 다단계 파괴방법은 매우 많은 양의 보강재가 층내에 침적될때까지 계속되거나 여러번 행해진다. 광범위 파괴를 얻기 위해 층내에 침적되는 미세 보강재의 최소량은 주로 석탄층의 수직두께에 따라 정해지는데 다음과 같다;
5
Figure kpo00013
h＜10일 때 m
Figure kpo00014
500,000;
10
Figure kpo00015
h＜15일 때 m
Figure kpo00016
750,000;
15
Figure kpo00017
h＜20일 때 m
Figure kpo00018
1,000,000;
20
Figure kpo00019
h＜25일 때 m
Figure kpo00020
2,000,000 및
h
Figure kpo00021
25일 때 m
Figure kpo00022
3,000,000;
여기서 h; 석탄층의 수직두께(ft)
m; 침적된 미세 보강재의 최소량(1b).
석탄층내에 매우 많은 양의 보강재를 넣음으로서 석탄층내에는 광범위하게 보강된 파괴망이 형성된다. 석탄층의 이러한 광범위 파괴는 석탄층내에 형성된 웰로부터 전체 가스회수율 및 가스생산율의 증가등 많은 장점을 갖게 된다. 즉, 보강된 파괴의 폭이 증가되면 흐름저항을 낮추므로 채산성있는 석탄층의 피트당 3,000-15,000파운드의 보강재만을 넣은 석탄층에 비하면 가스생산율은 상당히 증가되는 것이다. 따라서 보강된 파괴부의 길이 및/또는 수가 증가되면 웰에서 회수되는 전체 가스양이 상당히 증가하게 되고 또한 웰들간의 공간이 더욱 커지게 된다.
[4. 재파괴]
다단계 파괴방법은 동일석탄층에서뿐 아니라 케이싱내의 동일구멍에서도 여러번 행하여질 수가 있다. 각 파괴작업 사이에 석탄층내에 형성된 파괴부는 거기에 침적된 보강재를 차단시킨다. 즉 웰이 닫혀지거나 생산을 하게 된다.
다른 층의 탄화수소 함유층에 비해, 석탄층은 층의 손상없이 여러번 재파괴될 수 있다. 아주 놀랍게도 재파괴됨으로서 보강재가 층면에서 차단되지도 않고, 웰이 보강재로 막히지도 않으며, 또는 보강재가 케이싱과 웰보어면 사이에 침적되지도 않았는데, 이들은 탄화수소 함유 사암층이나 카보네이트층을 재파괴할때는 일반적으로 일어나는 것들이다. 전형적으로, 다단계 파괴방법으로 석탄층을 재파괴함으로써 현재의 보강된 파괴면이 다시 벌려 넓혀지고 수평으로 확장되는 것이지만, 석탄층내에서 새로운 파괴부가 생길수도 있다.
석탄층 재파괴능력은 여러 가지 관점에서 중요하다. 예를 들어, 상기한 석탄층의 광범위파괴에서는, 상기한 바와 같이 석탄층을 광범위하게 파괴하는데 필요한 모든 모래를 한번에 이용할 수 있게 하기가 거의 불가능하거나 매우 곤란하다. 이러한 일로 인해 다단계 파괴작업은 필요한 양의 보강재가 층내에 침적되기전에 중단될 수 밖에 없게 된다.
또한, 종래의 보강재 양으로 이미 파괴시킨 석탄층을 다단계 파괴방법으로 재파괴시켜 석탄층내에서 광범위하게 보강된 파괴부를 얻을 수 있다. 이러한 방법으로 이미 파괴된 층에 만든 웰로부터 가스의 전체 회수율을 상당히 증가시킬 수가 있는 것이다. 층을 관통하는 웰로부터 가스회수정도 및 회수율을 개선시켰거나 개선시키지 못한 다른 방법에 의해 이미 파괴된 석탄층을 처리하는데도 재파괴방법이 사용될 수 있으나, 이전의 파괴방법이 다단계 파괴방법였을 때 최선의 결과를 얻을 수 있다.
상기한 것은 본 발명을 설명하고 예시하기 위한 것이므로 본 발명사상의 범위내에서 여러가지 변형 및 변화가 있을 수도 있다.

Claims (37)

  1. 석탄층에 인접하여 구멍이 있는 공칭직경 7인치 이상의 케이싱을 웰에 마련하는 단계와; 60-140메시 크기의 입자분포로 현탁된 미세 보강재를 갖고 있는 파괴유체를 층의 수직피트당 3000파운드 이상의 상기 미세 보강재가 층 파괴부내에 침적될때까지 계속하여 웰에 인접한 층으로 상기 구멍을 통하여 다단계로 주입시키는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  2. 석탄층에 인접하여 구멍이 있는 공칭직경 7인치 이상의 케이싱과, 석탄층에 인접한 웰과 유체가 통하는 공칭직경
    Figure kpo00023
    인치 이상의 튜빙을 웰에 마련하는 단계와; 60-140메시의 입자크기 분포를 갖는 보강재가 있는 파괴유체를 상기 구멍을 통하여 웰에 인접한 층속으로 초기 주입하는 단계와; 층의 수직피트당 30파운드 이상의 상기 보강재가 층내에 침적될 때까지 계속되는 파괴유체 주입단계에서 보강재 적재를 증가시키며 파괴유체를 상기 구멍을 통해 층으로 연속주입하는 단계와; 상기 파괴유체 주입단계 사이에 산처리용액을 상기 구멍을 통해 웰에 인접한 층속으로 주입하는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  3. 석탄층에 인접하여 구멍이 있는 외경이 7인치인 케이싱과, 상기 구멍에 인접한 웰과 유체가 통하는 내경이 2.875인치이고 외경이
    Figure kpo00024
    인치인 튜빙을 웰에 마련하는 단계와; 용적이 2000-4000갤런인 산처리용액을 상기 구멍을 통하여 층내로 초기 주입하는 단계와; 그 다음 구형이며 평균입자크기가 100메시인 미세보강재를 갖고 있는 파괴유체에 겔화제를 함유시킨 1,000-4,000갤런의 유체를 상기 구멍을 통해 층내로 주입시키는 단계와; 겔화제를 함유하는 파괴유체를 상기 구멍을 통해 층내로 다수의 연속단계로 주입하되, 각 단계에서의 파괴유체의 양을 처음에는 단계당 1,000-4,000갤런으로 시작하여 단계당 5,000-10,000갤런의 상기 파괴유체양이 주입될때까지 단계당 0-3,000갤런의 비율허 파괴유체 양을 연속파괴유체 주입단계에서 증가시켜 상기 파괴유체 주입단계를 상기 5,000-10,000갤런의 파괴유체 양으로 계속하여 석탄층의 수직피트당 층내에 3,000파운드 이상의 보강재가 침적될때까지 상기 파괴유체 주입을 계속하는 단계와; 상기 파괴유체 주입단계 사이에 웰에 인접한 층내로 상기 구멍을 통해 250-1500갤런의 산처리용액을 주입하는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  4. 입자크기분포가 60-140메시 사이인 현탁된 미세한 보강재를 갖고 있는 파괴유체를 다단계로 웰에 인접한 층내로 주입하는 단계와; 상기 각각의 파괴유체 주입단계 바로 다음에 보강재가 없는 유체를 웰에 인접한 층내로 주입하되, 석탄층의 수직피트당 15,000파운드 이상의 미세한 보강재가 층내에 침적될때까지 상기 파괴유체와 보강재가 없는 유체를 주입하는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  5. 제4항에 있어서, 상기 미세한 보강재가 구형 입자들로 되어있음을 특징으로 하는 방법.
  6. 제4항에 있어서, 상기 파괴유체가 파괴유체의 1,000갤런당 30파운드의 겔화제를 함유하는 층유체임을 특징으로 하는 방법.
  7. 제4항에 있어서, 상기 보강재없는 유체가 산처리용액임을 특징으로 하는 방법.
  8. 제7항에 있어서, 상기 산처리용액이 15중량%의 수성염화수소산임을 특징으로 하는 방법.
  9. 제4항에 있어서, 상기 주입율이 분당 20-30배럴임을 특징으로 하는 방법.
  10. 제4항에 있어서, 파괴유체의 최종 주입단계 바로 다음에 보강재없는 유체를 분출시켜 주입시키는 단계를 부가적으로 포함함을 특징으로 하는 방법.
  11. 입자크기분포가 60-140메시인 현탁된 미세 보강재를 유체의 갤런당 0-4파운드로 적재한 파괴유체를 웰에 인접한 층내로 주입하는 초기단계와; 다수의 연속단계로 파괴유체를 층내로 주입하되, 처음에는 유체 갤런당 2-4파운드의 적재율로 현탁된 보강재를 갖고 있는 파괴유체를 보강재 적재율이 유체 갤런당 8-12파운드로 될 때까지 연속파괴유체 주입단계에서 보강재 적재율을 증가시킨후 다음과 같은 양의 보강재가 층내에 침적될때까지 갤런당 상기 8-12파운드로 계속하여 상기 파괴유체를 주입하는 단계와;
    5
    Figure kpo00025
    h＜10일 때 m
    Figure kpo00026
    500,000;
    10
    Figure kpo00027
    h＜15일 때 m
    Figure kpo00028
    750,000;
    15
    Figure kpo00029
    h＜20일 때 m
    Figure kpo00030
    1,000,000;
    20
    Figure kpo00031
    h＜25일 때 m
    Figure kpo00032
    2,000,000 및
    h
    Figure kpo00033
    25일 때 m
    Figure kpo00034
    3,000,000
    (여기서 h; 석탄층의 수직두께(ft), m; 침적된 미세 보강재의 최소량(1b)), 상기 파괴유체 주입단계들 사이에 산처리용액을 웰에 인접한 층내로 주입하되, 각각의 상기 산처리용액과 파괴유체 단계는 분당 15-35배럴의 비율로 주입되는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  12. 제11항에 있어서, 상기 보강재가 구형의 입자들임을 특징으로 하는 방법.
  13. 제11항에 있어서, 상기 입자들은 100메시의 평균입자크기인 모래임을 특징으로 하는 방법.
  14. 제11항에 있어서, 상기 파괴유체 주입단계는 단계당 1,000-100,000갤런의 용적을 갖고 있음을 특징으로 하는 방법.
  15. 제11항에 있어서, 상기 산처리용액 주입단계는 단계당 250-500갤런의 용적을 갖고 있음을 특징으로 하는 방법.
  16. 제11항에 있어서, 상기 보강재 적재의 증가분이 유체 갤런당 0-3파운드의 보강재임을 특징으로 하는 방법.
  17. 제11항에 있어서, 상기 파괴유체 주입단계의 용적이 처음에는 단계당 1,000-4,000갤런이고, 상기 용적이 단게당 5,000-10,000갤런까지 계속되는 파괴유체 주입단계에서 점차로 증가된후 파괴유체 주입단계가 단계 용적당 상기 5,000-10,000갤런으로 계속됨을 특징으로 하는 방법.
  18. 상기 단계용적의 증가분이 단계당 0-3000갤런임을 특징으로 하는 방법.
  19. 제11항에 있어서, 상기 파괴유체가 1000갤런의 물당 30파운드의 겔화제를 함유하는 층물임을 특징으로 하는 방법.
  20. 제11항에 있어서, 상기 산처리용액이 15중량%의 수성염화수소산임을 특징으로 하는 방법.
  21. 제11항에 있어서, 상기 주입율이 분당 20-30배럴임을 특징으로 하는 방법.
  22. 석탄층에 인접하여 구멍이 있는 외경 7인치의 케이싱과 상기 구멍에 인접한 웰과 유체가 통하는 외경이 31/2인치이고 내경이 2.875인치인 튜빙을 웰에 마련하는 단계와; 2,000-4,000갤런 용적의 산처리용액을 상기 구멍을 통해 층내로 주입시키는 초기단계와; 그 다음 구형이며 평균입자크기가 100메시인 현탁된 미세 보강제를 상기 유체의 갤런당 0-4파운드로 적재하고 겔화제를 함유하는 1000-4000갤런의 유체를 상기 구멍을 통해 층내로 주입시키는 단계와; 다수의 연속단계로 겔화제를 함유하는 파괴유체를 상기 구멍을 통하여 층내로 주입시키되, 각 단계에서 파괴유체의 용적을 처음에는 단계당 1000-4000갤런으로 하고, 단계당 5000-10,000갤런의 파괴유체가 주입될때까지 단계당 0-3000갤런의 비율로 상기 파괴유체의 용적을 계속되는 파괴유체 주입단계에서 증가시킨후, 상기 5,000-10,000갤런의 파괴유체 용적으로 파괴유체 주입단계를 계속하고, 상기 연속단계에서의 파괴유체가 초기에는 유체 갤런당 2-4파운드의 적재율로 그곳에 현탁된 미세 보강재를 갖고 있고, 이 보강재 적재율이 파괴유체의 갤런당 8-12파운드까지 되도록 파괴유체의 갤런당 0-3파운드의 보강재로 보강재 적재를 증가시킨후 다음과 같은 양의 보강재가 층내에 침적될때까지 갤런당 상기 8-12파운드의 보강재 적재율로 상기 파괴유체 주입을 계속하는 단계와;
    5
    Figure kpo00035
    h＜10일 때 m
    Figure kpo00036
    500,000;
    10
    Figure kpo00037
    h＜15일 때 m
    Figure kpo00038
    750,000;
    15
    Figure kpo00039
    h＜20일 때 m
    Figure kpo00040
    1,000,000;
    20
    Figure kpo00041
    h＜25일 때 m
    Figure kpo00042
    2,000,000; 및
    h
    Figure kpo00043
    25일 때 m
    Figure kpo00044
    3,000,000;
    (여기서 h; 석탄층의 수직두께(ft) m; 침적된 미세 보강재의 최소량(lb)), 상기 파괴유체 주입단계 사이에 250-1500갤런의 산처리용액을 상기 구멍을 통하여 웰에 인접한 층내로 주입하되, 각각의 상기 산처리용액과 파괴유체 주입단계는 분당 15-35배럴의 비율로 주입되는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  23. 파괴된 지하가스함유 석탄층과; 상기 파괴된 층에 침투하는 웰과; 상기 파괴된 층에 침적된 60-140메시의 입자크기 분포를 갖는 보강재를 다음과 같은 양으로 갖고 있는 것으로 이루어짐을 특징으로 하는 가스생산 지하지층.
    5
    Figure kpo00045
    h＜10일 때 m
    Figure kpo00046
    500,000;
    10
    Figure kpo00047
    h＜15일 때 m
    Figure kpo00048
    750,000;
    15
    Figure kpo00049
    h＜20일 때 m
    Figure kpo00050
    1,000,000;
    20
    Figure kpo00051
    h＜25일 때 m
    Figure kpo00052
    2,000,000; 및
    h
    Figure kpo00053
    25일 때 m
    Figure kpo00054
    3,000,000;
    (여기서 h; 석탄층의 수직두께(ft), m; 침적된 미세 보강재의 최소량(1b)).
  24. 제23항에 있어서, 상기 보강재은 구형이며 평균입자크기가 100메시임을 특징으로 하는 지층.
  25. 제23항에 있어서, 상기 웰이 상기 파괴된 층에 인접한 공칭직경 7인치 이상의 케이싱을 갖고 있음을 특징으로 하는 지층.
  26. 제23항에 있어서, 상기 웰이 상기 파괴된 층에 인접한 웰과 유체가 통하는 공칭직경
    Figure kpo00055
    인치 이상의 튜빙을 포함하고 있음을 특징으로 하는 지층.
  27. 입자크기 분포가 60-140메시인 현탁된 미세 보강재를 유체의 갤런당 2-12파운드의 비율로 유체에 가한 파괴유체를 다단계로 웰에 인접한 층내로 주입하는 단계와; 각각의 상기 파괴유체 주입단계 다음에 바로 보강재없는 유체를 웰에 인접한 층내로 주입하되, 상기 파괴유체와 보강재없는 유체의 주입은 분당 15-35배럴의 비율로하여 층의 수직피트당 3000파운드 이상의 상기 미세 보강재가 층파괴부에 침적될때까지 계속하는 단계와; 상기 주입 다음에 상기 주입단계에서 형성된 파괴부가 그곳에 침적된 상기 보강재상에서 밀폐되게 하는 단계와; 층의 수직피트당 또다른 3000파운드의 상기 보강재가 상기층에 침적될때까지 상기 주입단계를 반복하는 단계로 이루어짐을 특징으로 하는 웰에 의해 침투되는 가스함유 지하석탄층 파괴방법.
  28. 제27항에 있어서, 상기 파괴부 밀폐단계가 웰을 차단하는 것을 포함함을 특징으로 하는 방법.
  29. 제27항에 있어서, 상기 파괴부 밀폐단계가 웰에서 가스를 생산하는 것을 포함함을 특징으로 하는 방법.
  30. 제27항에 있어서, 상기 주입단계의 반복은 다음과 같은 양의 보강재가 층내에 놓여질때까지 계속됨을 특징으로 하는 방법;
    5
    Figure kpo00056
    h＜10일 때 m
    Figure kpo00057
    500,000;
    10
    Figure kpo00058
    h＜15일 때 m
    Figure kpo00059
    750,000;
    15
    Figure kpo00060
    h＜20일 때 m
    Figure kpo00061
    1,000,000;
    20
    Figure kpo00062
    h＜25일 때 m
    Figure kpo00063
    2,000,000; 및
    h
    Figure kpo00064
    25일 때 m
    Figure kpo00065
    3,000,000;
    (여기서, h; 석탄층의 수직두께(ft), m; 침적된 미세 보강재의 최소량(1b)).
  31. 제1항에 있어서, 상기 파괴유체에 미세한 보강재를 상기 유제의 갤런당 2-12파운드의 비율로 첨가시키는 단계를 더 포함함을 특징으로 하는 방법.
  32. 제1항에 있어서, 상기 각각의 파괴유체 주입단계 바로 다음에 웰에 인접한 층내로 산처리용액을 주입시키는 단계를 더 포함함을 특징으로 하는 방법.
  33. 제32항에 있어서, 분당 15-35배럴의 비율로 파괴유체와 산처리용액을 주입시키는 단계를 더 포함함을 특징으로 하는 방법.
  34. 제1항에 있어서, 석탄층에 인접한 웰과 유체가 통하는 공칭직경 31/2인치 이상의 튜빙을 케이싱내에 갖추는 단계와; 상기 튜빙을 통하여 층내로 파괴유체와 보강재로 주입하는 단계를 더 포함함을 특징으로 하는 방법.
  35. 제2항 또는 제3항에 있어서, 상기 파괴유체의 갤런당 0-4파운드의 미세 보강재를 현탁시키는 초기단계와; 상기 파괴유체의 갤런당 2-4파운드의 미세 보강재를 연속적으로 현탁시키는 단계와; 상기 파괴유체의 갤런당 8-12파운드의 미세 보강재가 있게 될 때까지 연속단계에서 보강재 적재량을 증가시키는 단계를 더 포함함을 특징으로 하는 방법.
  36. 제1, 2, 3 또는 제4항에 있어서, 파괴유체내의 구형 보강재를 사용하여 파괴면에 대한 파손율을 감소시키는 단계와; 파괴면내로 구형 보강재가 끼워지려는 경향을 감소시키는 단계와; 보강된 파괴부속으로 석탄이 들어가는 것을 방지시키는 단계와; 파괴유체상의 압력을 감소시켜 층면이 보강재를 압축하게 하는 단계와; 파괴부내의 보강재 입자로 층 고화효과를 마련하는 단계와; 파괴부내의 보강재 입자와 함께 석탄입자를 여과시켜 석탄입자가 파괴면에서 떨어지는 것을 방지하고 또 보강재 입자간의 간격을 막는 것을 방지시키는 단계와; 미세 보강재의 침투율이 석탄층의 침투율보다 큰 상태로, 보강된 파괴부의 전도율을 증가시키는 단계를 더 포함함을 특징으로 하는 방법.
  37. 제1, 2, 3 또는 제4항에 있어서, 층내로 산처리용액을 주입시키는 단계와; 산처리용액이 파괴유체보다 밀도가 낮은 상태로, 상기 파괴유체와 침적된 보강재 위로 산처리용액을 흐르게 하는 단계와; 산처리 용액으로 파괴부의 상부를 폭넓게하여 수직으로 확장시키는 단계와; 산처리용액으로 새로운 파괴부를 만드는 단계와; 웰보어와 파긴면에 인접한 완성유체와 드릴링에 의해 생긴 오염물과 침전물을 용해시켜 산처리 용액으로 파괴면과 웰보어를 세척하는 단계가 각각의 보강재 함유 유체주입 단계후 바로 다음에 행해짐을 특징으로 하는 방법.
KR1019870700523A 1985-10-17 1986-08-13 다단계 석탄층 파괴방법 KR910003096B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US788324 1985-10-17
US06/788,324 US4665990A (en) 1984-07-17 1985-10-17 Multiple-stage coal seam fracing method
PCT/US1986/001645 WO1987002410A1 (en) 1985-10-17 1986-08-13 Multiple-stage coal seam fracing method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR880700148A KR880700148A (ko) 1988-02-20
KR910003096B1 true KR910003096B1 (ko) 1991-05-18

Family

ID=25144140

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019870700523A KR910003096B1 (ko) 1985-10-17 1986-08-13 다단계 석탄층 파괴방법

Country Status (24)

Country Link
US (1) US4665990A (ko)
EP (1) EP0244425A4 (ko)
JP (1) JPS62502350A (ko)
KR (1) KR910003096B1 (ko)
CN (1) CN86107208A (ko)
AT (1) ATA902586A (ko)
AU (1) AU573987B2 (ko)
BE (1) BE903953A (ko)
BG (1) BG48574A3 (ko)
CA (1) CA1222942A (ko)
CS (1) CS749886A3 (ko)
DE (1) DE3633020A1 (ko)
ES (1) ES8701293A1 (ko)
FR (1) FR2595753B1 (ko)
GB (3) GB2181767B (ko)
HU (1) HU195986B (ko)
IN (1) IN168693B (ko)
MY (4) MY100701A (ko)
NL (1) NL8503332A (ko)
PL (1) PL261911A1 (ko)
SE (1) SE8702542D0 (ko)
WO (1) WO1987002410A1 (ko)
YU (1) YU45371B (ko)
ZA (1) ZA867547B (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10337044B2 (en) 2010-04-23 2019-07-02 Intron Biotechnology, Inc. Kanamycin compound, kanamycin-producing Streptomyces species bacterium, and method of producing kanamycin

Families Citing this family (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4915173A (en) * 1988-12-07 1990-04-10 Dowell Schlumberger Incorporated Method for staged placement of gravel packs
US4993491A (en) * 1989-04-24 1991-02-19 Amoco Corporation Fracture stimulation of coal degasification wells
US5068083A (en) * 1990-05-29 1991-11-26 Westinghouse Electric Corp. Dashpot construction for a nuclear reactor rod guide thimble
US4995463A (en) * 1990-06-04 1991-02-26 Atlantic Richfield Company Method for fracturing coal seams
US5147111A (en) * 1991-08-02 1992-09-15 Atlantic Richfield Company Cavity induced stimulation method of coal degasification wells
US5273115A (en) * 1992-07-13 1993-12-28 Gas Research Institute Method for refracturing zones in hydrocarbon-producing wells
US6412559B1 (en) * 2000-11-24 2002-07-02 Alberta Research Council Inc. Process for recovering methane and/or sequestering fluids
US7328746B2 (en) * 2005-03-01 2008-02-12 Saudi Arabian Oil Company Method and composition for forming protective precipitate on cement surfaces prior to formation acidizing treatment
US8443890B2 (en) * 2006-01-04 2013-05-21 Halliburton Energy Services, Inc. Methods of stimulating liquid-sensitive subterranean formations
CN103362489B (zh) * 2006-01-27 2017-05-10 普拉德研究及开发股份有限公司 用于地层的水力压裂的方法
US8003214B2 (en) 2006-07-12 2011-08-23 Georgia-Pacific Chemicals Llc Well treating materials comprising coated proppants, and methods
US8133587B2 (en) * 2006-07-12 2012-03-13 Georgia-Pacific Chemicals Llc Proppant materials comprising a coating of thermoplastic material, and methods of making and using
US8058213B2 (en) * 2007-05-11 2011-11-15 Georgia-Pacific Chemicals Llc Increasing buoyancy of well treating materials
US7754659B2 (en) * 2007-05-15 2010-07-13 Georgia-Pacific Chemicals Llc Reducing flow-back in well treating materials
AU2007355915B2 (en) * 2007-07-03 2013-04-04 Schlumberger Technology B. V. Perforation strategy for heterogeneous proppant placement in hydraulic fracturing
US7770647B2 (en) * 2008-10-29 2010-08-10 ACT Operating Company Hydraulic fracturing of subterranean formations
US8469099B2 (en) * 2008-10-29 2013-06-25 ACT Operating Company Hydraulic fracturing of subterranean formations
CN101818633B (zh) * 2010-01-18 2012-11-14 大庆福斯特科技开发有限公司 深层水平气井裸眼分段压裂后更换管柱井下关井工艺
CN101975066B (zh) * 2010-10-09 2013-01-23 河南省煤层气开发利用有限公司 煤岩巷快速掘进的方法
CN102628352B (zh) * 2012-04-23 2014-07-16 中国矿业大学 一种多段式定点水力压裂方法
CN103074047A (zh) * 2012-12-31 2013-05-01 山西域方天然气开采技术有限公司 压裂剂和煤层气水平井压裂方法
CN105507865B (zh) * 2014-09-22 2018-09-11 中国石油化工股份有限公司 用于油气水井的重复压裂的方法
US10012064B2 (en) 2015-04-09 2018-07-03 Highlands Natural Resources, Plc Gas diverter for well and reservoir stimulation
US10344204B2 (en) 2015-04-09 2019-07-09 Diversion Technologies, LLC Gas diverter for well and reservoir stimulation
US10982520B2 (en) 2016-04-27 2021-04-20 Highland Natural Resources, PLC Gas diverter for well and reservoir stimulation
CN107503729B (zh) * 2016-06-14 2019-08-09 中国石油化工股份有限公司 一种提高压裂稳定期的微支撑压裂方法
US10415358B2 (en) 2017-02-17 2019-09-17 Saudi Arabian Oil Company Conditioning a subterranean formation
CN107724954B (zh) * 2017-10-12 2019-09-10 中国石油天然气股份有限公司 一种裂缝性碳酸盐地层钻完井方法及系统
CN109751032B (zh) * 2017-11-01 2022-05-03 中国石油化工股份有限公司 一种多粒径支撑剂混合压裂方法
CN108868871B (zh) * 2018-05-18 2024-03-29 河南能源化工集团研究总院有限公司 水力冲孔后应力快速平衡方法
KR102266474B1 (ko) * 2018-06-26 2021-06-17 (주)골든엔지니어링 오일 생산정에서의 산 처리 공정
CN113622891B (zh) * 2020-05-09 2023-06-30 中国石油天然气股份有限公司 高阶煤储层的疏导式压裂方法
CN111946307A (zh) * 2020-07-29 2020-11-17 山西晋城无烟煤矿业集团有限责任公司 一种采空区与下伏煤储层煤层气分层控压联合抽采方法
US11643924B2 (en) 2020-08-20 2023-05-09 Saudi Arabian Oil Company Determining matrix permeability of subsurface formations
US11326092B2 (en) 2020-08-24 2022-05-10 Saudi Arabian Oil Company High temperature cross-linked fracturing fluids with reduced friction
CN112267867B (zh) * 2020-09-07 2023-03-31 中石油煤层气有限责任公司 一种深层煤层气井体积酸化压裂方法
CN113027441B (zh) * 2021-04-16 2024-02-23 中国石油天然气股份有限公司 一种水力裂缝全支撑的加砂压裂的优化设计方法
US11680887B1 (en) 2021-12-01 2023-06-20 Saudi Arabian Oil Company Determining rock properties
US12012550B2 (en) 2021-12-13 2024-06-18 Saudi Arabian Oil Company Attenuated acid formulations for acid stimulation
CN116971778B (zh) * 2023-08-15 2024-03-22 河南理工大学 一种地面复合压裂防治煤矿硬顶冲击地压的方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2802531A (en) * 1954-04-26 1957-08-13 Dow Chemical Co Well treatment
US2774431A (en) * 1954-08-25 1956-12-18 Union Oil Co Method for increasing production from wells
US3149674A (en) * 1961-08-23 1964-09-22 Jersey Prod Res Co Fracturing of subsurface earth formations
US3235007A (en) * 1961-09-05 1966-02-15 Atlantic Refining Co Multilayer propping of fractures
US3167123A (en) * 1961-09-07 1965-01-26 Jersey Prod Res Co Method of acidizing and introducing a corrosion inhibitor into a hydrocarbon producing formation
US3384416A (en) * 1965-03-24 1968-05-21 Ruehl Walter Method of degassing and fracturing coal seams
US3349851A (en) * 1965-11-02 1967-10-31 Gulf Research Development Co Fracturing process
US3374835A (en) * 1966-01-21 1968-03-26 Halliburton Co Fracture acidizing
US3412797A (en) * 1966-10-03 1968-11-26 Gulf Research Development Co Method of cleaning fractures and apparatus therefor
US3433740A (en) * 1968-01-18 1969-03-18 Arthur L Armentrout Well fluid additive and method of making the same
US3842911A (en) * 1971-04-26 1974-10-22 Halliburton Co Method of fracture acidizing a well formation
US3768564A (en) * 1971-04-26 1973-10-30 Halliburton Co Method of fracture acidizing a well formation
US3709300A (en) * 1971-08-27 1973-01-09 Union Oil Co Hydraulic fracturing process
US3818990A (en) * 1973-01-29 1974-06-25 Halliburton Co Method for controlling movement of liquids and solids through a subterranean fracture
US3923666A (en) * 1973-02-26 1975-12-02 Halliburton Co Method and composition for acidizing and fracturing wells
US3954142A (en) * 1974-08-21 1976-05-04 Halliburton Company Zonal fracture treatment of well formations
US3918524A (en) * 1974-08-21 1975-11-11 Halliburton Co Fracture acidizing method
US3934651A (en) * 1974-10-10 1976-01-27 Exxon Production Research Company Method of acidizing subterranean formations
NL7800005A (nl) * 1978-01-02 1979-07-04 Stamicarbon Werkwijze voor het in situ winnen van methaan uit zich op grote diepte bevindende koollagen.
US4186802A (en) * 1978-03-13 1980-02-05 William Perlman Fracing process
GB1569063A (en) * 1978-05-22 1980-06-11 Shell Int Research Formation parts around a borehole method for forming channels of high fluid conductivity in
CA1140457A (en) * 1979-10-19 1983-02-01 Noval Technologies Ltd. Method for recovering methane from coal seams
US4283089A (en) * 1980-06-12 1981-08-11 Conoco, Inc. Pretreatment for fracturing coal seams
US4434578A (en) * 1982-06-17 1984-03-06 Rumpz Raphael J Automatic traffic control gate
US4471840A (en) * 1983-06-23 1984-09-18 Lasseter Paul A Method of coal degasification
US4566539A (en) * 1984-07-17 1986-01-28 William Perlman Coal seam fracing method

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10337044B2 (en) 2010-04-23 2019-07-02 Intron Biotechnology, Inc. Kanamycin compound, kanamycin-producing Streptomyces species bacterium, and method of producing kanamycin

Also Published As

Publication number Publication date
US4665990A (en) 1987-05-19
ES8701293A1 (es) 1986-11-16
MY100702A (en) 1991-01-31
FR2595753A1 (fr) 1987-09-18
CA1222942A (en) 1987-06-16
SE8702542L (sv) 1987-06-17
MY100237A (en) 1990-07-12
ES551298A0 (es) 1986-11-16
GB2181767B (en) 1988-06-22
HUT43879A (en) 1987-12-28
AU573987B2 (en) 1988-06-23
FR2595753B1 (fr) 1991-08-30
KR880700148A (ko) 1988-02-20
YU45371B (en) 1992-05-28
AU6224186A (en) 1987-05-05
CS749886A3 (en) 1992-03-18
MY100701A (en) 1991-01-31
JPS62502350A (ja) 1987-09-10
WO1987002410A1 (en) 1987-04-23
CN86107208A (zh) 1987-07-01
BE903953A (fr) 1986-06-30
EP0244425A1 (en) 1987-11-11
GB2184470B (en) 1988-06-22
ATA902586A (de) 1991-05-15
GB2184471B (en) 1988-06-22
EP0244425A4 (en) 1987-11-12
HU195986B (en) 1988-08-29
IN168693B (ko) 1991-05-18
BG48574A3 (en) 1991-03-15
PL261911A1 (en) 1987-08-10
YU176586A (en) 1988-10-31
GB8624798D0 (en) 1986-11-19
GB2184471A (en) 1987-06-24
NL8503332A (nl) 1987-05-18
DE3633020A1 (de) 1987-04-23
GB8703894D0 (en) 1987-03-25
GB2184470A (en) 1987-06-24
MY101413A (en) 1991-11-18
SE8702542D0 (sv) 1987-06-17
GB2181767A (en) 1987-04-29
GB8703893D0 (en) 1987-03-25
ZA867547B (en) 1987-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR910003096B1 (ko) 다단계 석탄층 파괴방법
US7644761B1 (en) Fracturing method for subterranean reservoirs
US6253851B1 (en) Method of completing a well
US3998272A (en) Method of acidizing wells
US4566539A (en) Coal seam fracing method
AU2006336479B2 (en) Method for hydraulic fracturing of subterranean formation
EP0472258B1 (en) Method of hydraulic fracture of subterranean formation
US6651741B2 (en) Method of increasing productivity of oil, gas and hydrogeological wells
CA2181208C (en) Method for vertically extending a well
US4478282A (en) Height control technique in hydraulic fracturing treatments
US5387737A (en) Slurry injection into disaggregated earth formations
US5474129A (en) Cavity induced stimulation of coal degasification wells using foam
WO2004046495A2 (en) Method of treating subterranean formations to enchance hydrocaronproduction using proppants
CN113175316A (zh) 一种封堵井下或地下老裂缝的新方法
US3428129A (en) Vertical fracture control
EP1647668A1 (en) Well stimulation
RU2705643C1 (ru) Способ интенсификации работы скважины после её строительства
RU2737455C1 (ru) Способ гидроразрыва пласта в условиях высокорасчлененного высокопроводимого коллектора с низким контрастом напряжений перемычек
US4915173A (en) Method for staged placement of gravel packs
Browne et al. Proppant flowback control in deviated shallow Gas Wells
AU592718B2 (en) Improved multiple-stage coal seam fracing method
RU2304698C1 (ru) Способ обработки призабойной зоны пласта
CA3221784A1 (en) Methods for preventing or mitigating wellbore screen out conditions using acid blends
RU2603869C1 (ru) Способ проведения гидроразрыва пласта в нагнетательной скважине
RU2015313C1 (ru) Способ обработки призабойной зоны пластов в скважинах

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
G160 Decision to publish patent application
E701 Decision to grant or registration of patent right
NORF Unpaid initial registration fee