CS253561B2 - Method of gas production - Google Patents
Method of gas production Download PDFInfo
- Publication number
- CS253561B2 CS253561B2 CS816317A CS631781A CS253561B2 CS 253561 B2 CS253561 B2 CS 253561B2 CS 816317 A CS816317 A CS 816317A CS 631781 A CS631781 A CS 631781A CS 253561 B2 CS253561 B2 CS 253561B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- gas
- bath
- iron
- oxygen
- oxidizing gas
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 40
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 114
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 92
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 57
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 28
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 25
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 abstract description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 8
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 abstract 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 17
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 9
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 2
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 2
- 241000682719 Adina Species 0.000 description 1
- 235000014443 Pyrus communis Nutrition 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 235000003642 hunger Nutrition 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000002754 natural gas substitute Substances 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/57—Gasification using molten salts or metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/305—Afterburning
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C2250/00—Specific additives; Means for adding material different from burners or lances
- C21C2250/02—Hot oxygen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Vynález patří do oboru plynárenství a vztahuje se na 2působ výroby plynu v reaktoru s Roztaveným železem, ve kterém se nachází lázeň, tekutého železa, do kterého se zavádějí pevná nebo kapalná paliva, přičemž na povrch lázně roztaveného železa se přivádí proud oxidačního plynu, obsahujícího alespoň z části kyslík, přičemž se přiváděné palivo zplyňuje, plyn se shromažďuje nad povrchem lázně roztaveného železa a odtud se odvádí. Vynález řeší problém zvýšení kvality vyráběného plynu a zlepšení energetické účinnosti procesu.The present invention is in the gas industry and relates to a process for producing gas in a molten iron reactor containing a bath of liquid iron into which solid or liquid fuels are introduced, wherein a stream of oxidizing gas containing at least In some cases, oxygen, whereby the supplied fuel is gasified, the gas collects above the surface of the molten iron bath and is discharged from there. The invention solves the problem of increasing the quality of the produced gas and improving the energy efficiency of the process.
Kontinuální zplyňování uhlí, nebo jiných paliv, obsahujících uhlík v reaktoru s roztaveným železem, případně s roztavenou ocelí s vrstvou strusky, na plyn složený převážně z kysličníku uhelnatého.a vodíku, je známé již dlouhou dobu. Při způsobu podle německého zvěřejňovacího spisu Č. 2 592 434 se na povrch lázně roztaveného kovu dmychá kyslík z dmyšny, umístěné nad povrchem lázně roztaveného železa. V místě vefuková vzniká vysoká teplota a do tohoto místa se dmychá pomocí nosného plynu prach, obsahující uhlík.The continuous gasification of coal or other carbon-containing fuels in a molten iron or slag-coated molten steel reactor to a gas composed mainly of carbon monoxide and hydrogen has been known for a long time. In the method of German Patent Specification No. 2,592,434, oxygen from a lance located above the surface of the molten iron bath is blown onto the surface of the molten metal bath. A high temperature is produced at the vapor-blowing point and carbon-containing dust is blown into the place by means of a carrier gas.
Z německého vykládacího spisu 2 520 883 je znám způsob, při němž se uhlí, nebo palivo, obsahující uhlík vhání pod povrch lázně roztaveného železa. Rovněž proud plynu, obsahující alespoň z části kyslík, se vhání pod povrch lázně roztaveného železa, přičemž je obalen pláštěm z uhlovodíků pro ochranu příslušných trysek.German Offenlegungsschrift 2,520,883 discloses a process in which coal or a fuel containing carbon is injected beneath the surface of a bath of molten iron. Also, a gas stream containing at least partially oxygen is injected beneath the surface of the molten iron bath while being wrapped with a hydrocarbon sheath to protect the respective nozzles.
V německém patentovém spisu č. 2 520 868 je popsán způsob, při němž se do lázně s roztaveným železem přídavně přivádí energeticky bohaté uhlí, nevázaný uhlík, křemík, karbid křemíku, hliník nebo směsi těchto látek a to případně nezávisle na zplynovaném uhlí.German Patent Specification No. 2,520,868 discloses a process in which energy-rich coal, unbound carbon, silicon, silicon carbide, aluminum or mixtures thereof are optionally added to the molten iron bath, optionally independently of the gasified coal.
Tím se procesu zplynování dodává potřebné teplo, které se nestačí získat spalováním energeticky chudého uhlí.This provides the gasification process with the necessary heat, which is not sufficient to produce energy-poor coal.
Rovněž jsou známy vícestupňové způsoby redukce železné rudy a výroby tekutého železa, například podle německého zvěřejňovacího spisu č. 2 401 909. Mají tu nevýhodu, že vznikající plyny mají nízkou výhřevnost a proto jen omezené použití jako příměs к energeticky bohatším plynům. Způsobem podle citovaného vynálezu vzniká plyn s tomto přibližném složení podle hmotnosti: 41 % kysličníku uhelnatého, 30 % kysličníku uhličitého, 18 % vody, 10 % vodíku,Multistage processes for reducing iron ore and producing liquid iron are also known, for example, according to German Patent Specification No. 2,401,909. They have the disadvantage that the resulting gases have a low calorific value and therefore only a limited use as an additive to energy richer gases. The method of the present invention produces a gas having the following approximate composition by weight: 41% carbon monoxide, 30% carbon dioxide, 18% water, 10% hydrogen,
3 zbytek ostatní plyny. Výhřevnost tohoto plynu je asi 46 . 10 J/m .3 rest other gases. The calorific value of this gas is about 46. 10 J / m.
Nevýhoda známých způsobů je v tom, že neumožňují hospodárné zplynování horších paliv, zejména uhlí s nízkou výhřevností. Je nutno přidávat energeticky bohatší paliva, aby se zajistila teplota, potřebná к roztavení železa. Konečně umožňují používat levné oxidační plyny, jako například vzduch.A disadvantage of the known processes is that they do not allow economical gasification of inferior fuels, especially low calorific coal. Energy richer fuels need to be added to provide the temperature needed to melt the iron. Finally, they allow the use of inexpensive oxidizing gases such as air.
Úkolem vynálezu je odstranit uvedené nevýhody známých způsobů a vypracovat způsob, pomocí něhož je možno hospodárně vyrábět spalovatelný plyn v reaktoru s roztaveným železem z paliv, obsahujících uhlíkaté a/nebo uhlovodíkové látky v pevné, mleté nebo kapalné formě. Způsob má umožnit zpracování paliv, jež nejsou bohatá na energii za použití levného oxidačního plynu, zejména vzduchu a odstranit nutnost přidávat energeticky bohatá paliva к vyrovnání tepelné bilance zplynovacího procesu.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to overcome these disadvantages of the known processes and to provide a process by which the combustible gas in a molten iron reactor can be produced economically from fuels containing carbon and / or hydrocarbon substances in solid, ground or liquid form. The method is intended to allow the treatment of non-energy-rich fuels using cheap oxidizing gas, especially air, and to eliminate the need to add energy-rich fuels to balance the heat balance of the gasification process.
01oha je řešena vypracování způsobu výroby plynu v reaktoru s roztaveným železem, ve kterém se nachází lázeň tekutého železa, do kterého se zavádějí pevná, nebo kapalná paliva, přičemž na povrch lázně roztaveného železa se přivádí proud oxidačního plynu, obsahujícícho alespoň zčásti kyslík, přičemž se přiváděné palivo zplyňuje, plyn se shromažďuje nad povrchem lázně roztaveného železa a odtud se odvádí, jež se od známých způsobů podle vynálezu liší tím, že proud oxidačního plynu se dmychá přes plynový prostor na hladinu lázně a délka proudu plynu v plynovém prostoru Činí více jak dva metry, přičemž palivo se přivádí do lázně pod její hladinou.It is solved to provide a process for producing gas in a molten iron reactor comprising a liquid iron bath into which solid or liquid fuels are introduced, wherein a stream of oxidizing gas containing at least partially oxygen is supplied to the surface of the molten iron bath. the fuel is gasified, the gas collects above the surface of the molten iron bath and is withdrawn therefrom, which differs from the known processes according to the invention in that the oxidizing gas stream is blown through the gas space to the bath level and the gas length in the gas space is more than two meters, the fuel being fed into the bath below its level.
Proud oxidačního plynu prochází plynovým prostorem nad povrchem lázně po dráze pokud móžnó dlouhé. Dmychaný oxidační plyn vytváří paprsek, který nasává plyn vyrobený zplynováním paliva nadcházející se v plynovém prostoru, který nasává a strhává. Vzhledem к tomu, že paprsek plynu, směřující na povrch lázně s roztaveným železem, obsahuje kyslík, spaluje se část vyrobeného spalitelného plynu. Přitom se vzniklé teplo přivádí do lázně roztaveného železa, neboř proud plynu, obsahující horké spalné produkty, směřuje na povrch lázně, takže horké spalné produkty přicházejí do kontaktu s povrchem roztaveného železa a předávají mu své teplot.The oxidizing gas stream passes through the gas space above the bath surface along a path as long as possible. The blowing oxidizing gas forms a jet which sucks gas produced by gasification of the fuel present in the gas space, which sucks and entrains. Since the gas jet directed to the surface of the molten iron bath contains oxygen, a portion of the combustible gas produced is burned. The heat generated is brought into the molten iron bath, or the gas stream containing the hot combustion products is directed to the bath surface, so that the hot combustion products come into contact with the molten iron surface and give it their temperatures.
• Oxidační plyn může být podle vynálezu bud technicky čistý kyslík, nebo vzduch. Vzduch je snadno dostupný a lze je jednoduše stlačit na potřebný pracovní tlak.The oxidizing gas according to the invention may be either technically pure oxygen or air. The air is easily accessible and can be simply compressed to the required working pressure.
Část dmychaného oxidačního plynu lze podle vynálezu dmychat i pod hladinu lázně, přičemž nad hladinu lázně nutno dmychat nejméně 10 % z celkového množství dmychaného oxidačního plynu. Poměr mezi množstvím plynu dmychaného nad hladinu a pod hladinu může kolísat v širokých mezích. Tak například je možno 80 % oxidačního plynu přivádět pod hladinu lázně a 20 % nad hladinu, ale poměr může být i zcela obrácený. Rovněž je možno dmychat veškerý oxidační plyn jen nad hladinu. Obvykle se na hladinu lázně dmychá 40 až 90 % z celkového dmychaného množství. Je výhodné udržovat podíl oxidačního plynu, dmychaného nad hladinu lázně, co největší, protože tlak tohoto plynu je nižší, než tlak oxidačního plynu, dmychaného pod hladinu lázně.According to the invention, a part of the blowing oxidizing gas can be blown even below the bath level, at least 10% of the total blowing oxidizing gas being blown above the bath level. The ratio between the amount of gas blown above and below the surface can vary within wide limits. For example, 80% of the oxidizing gas may be brought below the bath level and 20% above the level, but the ratio may be reversed. It is also possible to blow all the oxidizing gas above the surface. Typically, 40-90% of the total blown amount is blown to the bath level. It is advantageous to keep the proportion of oxidizing gas blown above the bath level as high as the pressure of this gas is lower than the pressure of the oxidizing gas blown below the bath level.
Pro zvýšení tepelné účinnosti lze podle vynálezu předehřívat oxidační plyn dmychaný nad nebo pod hladinu, případně předehřívat veškerý dmychaný oxidační plyn. Účelná teplota předehřátí je v rozmezí od 300 do 400 °C. Do těchto teplot je možno používat obvyklé trubkové rozváděči systémy a armatůry. Rovněž tepelná izolace přívodního systému je proveditelná hospodárně.In order to increase the thermal efficiency according to the invention, the oxidized gas blown above or below the surface can be preheated, or all the blown oxidized gas can be preheated. The preferred preheating temperature is in the range of 300 to 400 ° C. Up to these temperatures, conventional pipe distribution systems and fittings can be used. The thermal insulation of the supply system is also economically feasible.
Pro dosažení optimálního vztahu mezi výrobou spalitelného plynu a oceli je podle vynálezu výhodné, aby přiváděné látky, obsahující železo, byla alsepoň zčásti oxidické formě. Tyto látky je možno podle vynálezu přivádět do lázně spolu s oxidačním plynem, zejména s kyslíkem.In order to achieve an optimum relationship between the production of combustible gas and steel, it is preferred according to the invention that the iron-containing feedstocks are at least partially oxidized. According to the invention, these substances can be introduced into the bath together with an oxidizing gas, in particular oxygen.
Způsob výroby plynu v reaktoru s roztaveným železem podle vynálezu má četné výhody.The process for producing gas in a molten iron reactor according to the invention has numerous advantages.
Vhánění oxidačního plynu na povrch lázně roztaveného železa způsobem podle vynálezu podstatně zlepšuje tepelnou bilanci reaktoru. To umožňuje používat vzduch místo technicky čistého kyslíku, i když ani použiti technicky čistého kyslíku není vyloučeno. Použití vzduchu je výhodné jednak proto, že je běžně к dispozici а к jeho stlačení postačí obvyklé kompresory.Injection of oxidizing gas onto the surface of the molten iron bath by the method of the invention substantially improves the thermal balance of the reactor. This makes it possible to use air instead of technically pure oxygen, even if technically pure oxygen is not excluded. The use of air is advantageous on the one hand because it is commercially available and compressors are sufficient to compress it.
Podstatná výhoda způsobu podle vynálezu je v tom, že v reaktoru s lázní taveniny železa se z paliv, obsahujících síru, vyrábí plyn, jež síru neobsahuje'. To rozšiřuje možnost jeho použití například i na pafní generátory. Síra se zachycuje ve strusce v reaktoru s roztaveným železem. Struskotvorné látky, zejména kysličník vápenatý se do reaktoru přivádějí bučí spolu s palivem, nebo s oxidačním plynem. Vytvořená struska se bučí odpouští, nebo se v tekutém stavu zbavuje síry a tekutá se přivádí zpět do reaktoru.An essential advantage of the process according to the invention is that in the iron-melt bath reactor, sulfur-free fuels are produced from sulfur-containing fuels. This extends the possibility of its use, for example, to paf generators. Sulfur is trapped in the slag in the molten iron reactor. The slag-forming substances, in particular calcium oxide, are fed to the reactor either with the fuel or with the oxidizing gas. The slag formed is either purged or sulfur-free in the liquid state and the liquid is returned to the reactor.
Způsob podle vynálezu lze použít i к souběžné výrobě plynu a železa, případně oceli, tím že se může přímo redukovat například železná ruda a to velmi ekonomicky při malé spotřebě uhlí.The process according to the invention can also be used for the simultaneous production of gas and iron or steel, in that iron ore can be directly reduced, for example, very economically, with low coal consumption.
Způsob podle vynálezu lze obzvláště výhodně použít tam, kde je možno vyrobený plyn použít jako palivo v bezprostřední blízkosti jeho výroby, například jako náhradu zemního plynu. Plyn, vyrobený způsobem podle vynálezu, který se při procesu výroby částečně spaluje, má hlavně na základě relativně vysokého podílu kysličníku uhelnatého přibližně stejnou teplotu plamene, jako zemní plyn a múŽe se tedy bez podstatných změn připojit na dosavadní plynové spotřebiče, například pece.The process according to the invention can be particularly advantageously used where the produced gas can be used as a fuel in the immediate vicinity of its production, for example as a natural gas substitute. The gas produced by the process according to the invention, which is partially combusted in the production process, is mainly due to the relatively high proportion of carbon monoxide having approximately the same flame temperature as natural gas, and can therefore be connected to existing gas appliances, for example furnaces.
Způsob výroby plynu podle vynálezu je blíže vysvětlen na těchto příkladech.The gas production method according to the invention is explained in more detail in these examples.
□ Pro zplynění 1 t koksu s hmoonostním obsahem 10 % popela a 1 = síry se použžje 2 400 m vzduchu předehřátého na teplot 300 °C, dmychaného pod hladinu lázně přieemž stejné mnnžssví vzducto o téže teplotě dmyctáme i na hladi^nu lázně. Tavením železa má teplotu asi 1 400 °C a obsah uhlíku asi 2 % podle hmoonoott. Z jedné tuny koksu vznikne 5 500 m3 plynu o hmoonostním složení; 25 % kysličníku uhelnatého, 6 % kysličníku uhličitého, 69 % dusíku a 0,002 % síry. plyn má teplot 1 400 °C. ^robený plyo měl poddl prachu asi 2 g/m3 a dal se přímo spalovat v . kotlích.□ For gasification of 1 t of coke with hmoonostním containing 10% ash, and 1 = sulfur použžje 2400 m air before h R to E h o to 300 ° C, agitating under hl Adina spa P s e EMZ same mnnžssví vzducto of whether e dmyctáme temperature and hunger la ^ nu of Zn. Iron smelting has a temperature of about 1400 ° C and a carbon content of about 2% by hmoonoott. From one tonne of coke, 5 500 m 3 of gas with a gas content of gas is produced; 25% carbon monoxide, 6% carbon dioxide, 69% nitrogen and 0.002% sulfur. The temperature is 1400 ° C. ^ done on ply had p from d p l RACH about 2 g / m 3 and began to burn Rimo p. boilers.
Spalováním dlouhoplamenntho uhH s hmoonostním obsahem 78 % uhlíku, 5 % vodíku, 7 % .Combustion of long flame carbon with 78% carbon, 5% hydrogen, 7%.
kyslíku a 5 % popela se získá plyn o hmoonostním složení 19,0 % kysličníku uhelnatého, 4,8 % vodíku, 4,6 % kysličníku u^].i^č:tb^lio a 66,5 % dusíku. 'of oxygen and 5% ash, a gas having a mass composition of 19.0% of carbon monoxide, 4.8% of hydrogen, 4.6% of carbon monoxide and 66.5% of nitrogen was obtained. '
Enoegeeicky chudé sušené hnědé uhH o hmoonostním složení 54,0 % uhlíku, 4,9 % vodíku, 23,6 % kyslíku, 3,9 % popele a 0,4 % síry s výhřevností 23,8 . 10° J/kg se zplyňuje způsobem podle vynálezu při te^oté vzduchu 300 °C na plyo. o objemovém složení 21,4 % k^li^íku uhelnatého, 6,2 % vodíku, 5,4 % kysličníku uhliiitélo, 6,2 % vodních par a 60,7 % dusíku a 20 ppm popele. Vyrobený plyn má výhřevnost 33,7 . 105 J/m3. Pro odsíření jedné tuny zpracovaného uhH bylo třeba přidat do reaktoru 9 kg kysličníku vápena 1tého'.Enoegeeically dried, dried brown coal of 54.0% carbon, 4.9% hydrogen, 23.6% oxygen, 3.9% ash and 0.4% sulfur with a calorific value of 23.8. 10 ° J / kg p gasifying process ccording VYN s climb te p s ^ nd the tote mod d uc h at 300 ° C on a ply. Volume composition of 21% to 4 ^ where ^ Cart monoxide, 6.2% hydrogen, 5.4% carbon dioxide, 6.2% water vapor and 60.7% nitrogen and 20 ppm ash. The produced gas has a calorific value of 33.7. 10 5 J / m 3 . In order to desulfurize one ton of treated coal, 9 kg of lime oxide had to be added to the reactor.
Poožiií kyslíku je výhodné tehdy, poža^je^i se eneegeeicky bohatý plyn s minirnem dusíku nebo při spalování velmi chudého uHí. Volba oxidačního plynu záleží na vynužtí vyrobeného plynu a na hospoddrnooti provozu. Technické problémy přioom n^^^z^nói^éijí.Oxygen consumption is advantageous when an enegee-rich gas with a low nitrogen gas or very low carbon combustion is required. The choice of oxidizing gas depends on the recovery of the gas produced and on the economy of operation. Technical problems do not arise.
Způsob podle vynálezu lze výhodně pouužt k souběžné výrobě plynu a železa. Přioom se do t^aveoioy přivádějí látky, obes^uící železo ve vázané i volné formě, například železná ruda. Alespoň část železa má být v oxidické formě. Teplo, získané spalováním plynu pomocí paprsku oxidického plynu, dmychaného na povrch lázně, se alespoň částečně vyu^je k redukci ‘ žrlezoootných látek.The process according to the invention can advantageously be used for the simultaneous production of gas and iron. At the same time, iron-containing substances in bound and free form, for example iron ore, are fed to the aveoli. At least a portion of the iron should be in oxidic form. The heat obtained by combustion of the gas by means of an oxidic gas jet blown onto the surface of the bath is at least partially used to reduce the erythropoies.
Způsobem podle vynálezu se na výrobu jedné tuny železa redukcí ze železné rudy spotřebuje asi 1,1 t uhlí o hmotnostím složeni: 78 % uhlíku, 5 % vodíku, 3 % vody, 3 % popela 1 % sír^ 5 % kyslíku. Výhřevnost tohoto цЫ! je 31,4 . 10 6 J/kg. Přitom vznikne pr^ům^í^:Lov^ě poujžtrloý plyn o hmotnostoío složení 57 % kysličníku uhelnatého, 14 % kysličníku uhliiitélt, I4 % vtdíku, I4 % vody o výhřevnoo^ 87,9 . l0^ . I0 J/m3.According to the process of the invention, about 1.1 t of coal having a weight composition of: 78% carbon, 5% hydrogen, 3% water, 3% ash, 1% sulfur kyslí 5% oxygen is consumed to produce one ton of iron by iron ore reduction. The calorific value of this цЫ! is 3 1 , 4. 10 6 J / k g . This afforded p m r ^ u ^ i ^: ^ hunting of the hmotnostoío poujžtrloý gas composition of 57% carbon monoxide, 14% carbon uhliiitélt, I 4 t d% s to u, L of 4% water, about 87.9 výhřevnoo ^. l 0 ^. I 0 J / m 3 .
Když se upnusí od dmmchání oxidačního plynu na hladinu lázně, stoupne spotřeba uvedeného uhlí oa cca 3 t na 1 t produkce železa a vznikne průmyslový plyn o hmotnostoím složení 70 % kysličníku uhlen1ntht, 1 % kysličníku uhličitého, 27 % vodíku a 1 % vody.When the oxidizing gas is blown to the bath level, the consumption of said coal increases by about 3 tons per tonne of iron production, producing an industrial gas having a composition of 70% carbon monoxide, 1% carbon dioxide, 27% hydrogen and 1% water.
Železná ruda se může do lázně zavádět jak tryskami ve dně reaktoru, tak i shora na l^ázeň tekutého železa. Je výhodné zavádět alespoň železné rudy spolu s kyslkeem na povrch lázně. Při přivádění železné rudy shora se ruda již v atmosféře vyrobeného plynu předehřeje a předredukuue, čímž stoupne tepelná účinnost procesu.The iron ore can be introduced into the bath both through nozzles in the bottom of the reactor and from above to the liquid iron bath. It is advantageous to introduce at least iron ores together with the acid on the bath surface. When the iron ore is introduced from above, the ore is already preheated and pre-reduced in the gas produced, thereby increasing the thermal efficiency of the process.
DdIší zlepšení je možno dosáhnout vhodnou vestavbou do trysky přiváddjící rudu, takže proud opouuší trysku ve šroubcoici.A further improvement can be achieved by suitable incorporation into the ore supply nozzle so that the jet leaves the nozzle in the helix.
KooOkétní případ p^oužtí způsobu podle vynálezu,· .ji · uveden v tomto příkladě: Reeator s obsahem 60 t П^гохоу železa má tvar konve^o^. Ve dně konvertoru je uspořádáno deset trysek o světeCném průřezu 28 mm. Dvěma tryskami se vhání uhelný prach v m^c^ožst^:í 350 kg/mio, p^eemž jako nosný plyo se používá dusík, kysličník uHičitý nebo plyo z konvvetoru samotného. Třemi tryskami se vhání kyslík společně s železnou rudou, kdežto ostatními pěti tryskami se vhání kyslík, částečně nasycený strzskttvtrnýoi látkami, cap^kl-ad kyslíčn^cm vápenatým. Postranními tryskami, které jsou utištěny v horoí kuželovité čássi konv^e-toru, se dmychá asi 50 % kyslíku na povrch železné lázně. S uhlím dříve uvedeného složení a rudou, ·obstαující iA specific case of the process according to the invention is given in the following example: A 60-liter iron-containing reactor has the shape of a can. In the bottom of the converter there are ten nozzles with a light section of 28 mm. The coal dust is blown through two nozzles at a rate of 350 kg / m 2, using nitrogen, carbon dioxide or the convector itself as the carrier gas. Oxygen, together with iron ore, is injected through the three nozzles, while the other five nozzles inject oxygen, partially saturated with the strings, with calcium oxide. About 50% of the oxygen is blown to the surface of the iron bath by the side nozzles, which are printed in the upper conical part of the convector. With coal of the aforementioned composition and ore;
253561.253561.
% kysličníku železitého se za jednu hodinu vyrobí cca 20 t železa s -obsahem 3 % uhlíku podle hmottiiQti.Approximately 20 tons of iron with 3% carbon content are produced per hour by weight of ferric oxide.
Spotřeba kyslíku pro zplynění jedné tuny uhlíku za současného roztavení 1 450 kg rudy činí 580 m_ kyslíku. Vzniklý topný plyn má toto hmotnostní složen:!: 57 % kysličníku uhelnatého, 14 % kysličníku uhličitého, 14 % vodíku a 14 % vody. VVýřevnott vyrobeného plynu číoí 87,9 . 10^ J/m\ 'The oxygen consumption for gasification of one tonne of carbon while melting 1450 kg of ore is 580 m 2 of oxygen. The resulting fuel gas has the following composition by weight: 57% of carbon monoxide, 14% of carbon dioxide, 14% of hydrogen and 14% of water. VVýřevnott produced ply whose nu O I 8 7 9th 10 ^ J / m \ '
V reaktoru je možno vyrábět přímo ocel. Pro tento účel se obsah uhlíku sníží z běžných až 3 % asi na 0,05 % podle Pak se odpíchne asi 20 t oceli. Zbytek taveniny se dále zpracovává vháněním kyslíku a uhlí s malým přebytkem uhH, až se lázeň ndUhUčí na obvyklý obsah - 2 až 3 % uhlíku podle hInottnsSi. Struska.se odpouští dříve, než se lázeň oduMičí na konečnou hodnotu, tedy při obsahu uhlíku v rozmezí 0,5 až 2 %. Nově vzniklá čerstvá struska je v rovnováze s odpadnutou ocelí a zůstává v konveetoru.Steel can be produced directly in the reactor. For this purpose, the carbon content is reduced from conventional up to 3% to about 0.05%. Then about 20 tons of steel are tapped. The remainder of the melt is further processed by blowing in oxygen and coal with a small excess of charcoal until the bath is reduced to the usual 2 to 3% carbon content by increments. The slag is forgiven before the bath has dried to its final value, i.e. at a carbon content of 0.5 to 2%. The newly formed fresh slag is in equilibrium with the scrap steel and remains in the convector.
Příklad provedení reaktoru pro výrobu plynu způsobem podle vynálezu je znázorněn na připojeném výkresu.An exemplary embodiment of a gas production reactor according to the invention is shown in the accompanying drawing.
Plynotěsně uzavřená nádoba reaktoru 20 přibližně hruškovitého tvaru je asi do poloviny naplněna lázní 21 tekutého železa, takže povrch 22 lázně. 21 tekutého železa ja asi v polovině výtky reaktoru .20. Ve dně reaktoru 20 je uspořádána tryska 23 pro zavádění jemně rozemletého u^lí 24 . Dále je ve dnu reaktoru 20 umístěna kyslíková tryska .25, kterou se odděleně od trysky 23 pro u^lí 24 zavádí kyslík do lázně 21 roztaveného železa. Kyslíková tryska 25 je opatřena na obr. oeznázorněným pláštěm pro přívod ochranných uhlovodíků.The gas-tight reactor vessel 20 of approximately pear shape is about half filled with the liquid iron bath 21, so that the bath surface 22. 21 of the liquid iron is about halfway out of the reactor 20. A nozzle 23 is provided in the bottom of the reactor 20 for introducing finely ground aisle 24. Further, an oxygen nozzle 25 is placed in the bottom of the reactor 20, through which oxygen is introduced separately from the nozzle 23 for the vessel 24 into the molten iron bath 21. The oxygen nozzle 25 is provided with a jacket (not shown) for supplying protective hydrocarbons.
V horní kuželovité části reaktoru 20 je umístěna pravá horní tryska 26 a levá horní tryska 27, které procházzeí stěny reaktoru 20 do jeho plynového prostoru. Do těchto trysek se přivádí kyslík 28, případně jiný oxidační plyn, například vzduch, který vytváří paprsky 29 směrované na střední oblast povrchu 22 lázně 21 tekutého železa. Os.í jak pravé horní trysky 26, tak i levé horní trysky 27 je asi 2 m nad povrchem 22 l^zně 21 tekutého železa.In the upper conical portion of the reactor 20 is located a right upper nozzle 26 and a left upper nozzle 27, which pass through the wall of the reactor 20 into its gas space. These nozzles are supplied with oxygen 28 or other oxidizing gas, for example air, which generates beams 29 directed towards the central region 22 of the liquid iron bath 21. The axis of both the upper right nozzle 26 and the upper left nozzle 27 is about 2 m above the surface 22 of the liquid iron 21.
Paprsky 2_9 kyslíku pronikají plynovým prostorem 30 směrem k povrchu 22 lázně 21 tekutého kovu, přičemž strhuje část plynu 31, již vyrobeného spalováním uhlí 2 4. Obsah kyslíku v paprskách 29 způsobuje, že část plynu 31 shoří a vzniklé teplo se vrací přes povrch 22 do lázně 21 roztaveného železa.The oxygen rays 29 penetrate the gas space 30 towards the surface 22 of the liquid metal bath 21, entraining a portion of the gas 31 already produced by the combustion of coal 24. The oxygen content of the rays 29 causes a portion of the gas 31 to burn and a molten iron bath 21.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19803031680 DE3031680A1 (en) | 1980-08-22 | 1980-08-22 | METHOD FOR GAS GENERATION |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS253561B2 true CS253561B2 (en) | 1987-11-12 |
Family
ID=6110175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS816317A CS253561B2 (en) | 1980-08-22 | 1981-08-24 | Method of gas production |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JPS5774390A (en) |
| AT (1) | AT385053B (en) |
| AU (1) | AU539665B2 (en) |
| BE (1) | BE890047A (en) |
| BR (1) | BR8105352A (en) |
| CA (1) | CA1181238A (en) |
| CS (1) | CS253561B2 (en) |
| DE (1) | DE3031680A1 (en) |
| ES (1) | ES8206615A1 (en) |
| FR (1) | FR2488903B1 (en) |
| GB (1) | GB2082624B (en) |
| HU (1) | HU188685B (en) |
| IT (1) | IT1137764B (en) |
| LU (1) | LU83573A1 (en) |
| MX (1) | MX157845A (en) |
| NL (1) | NL193320C (en) |
| PL (1) | PL130522B1 (en) |
| SE (1) | SE8104704L (en) |
| SU (1) | SU1148566A3 (en) |
| ZA (1) | ZA815676B (en) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2495178A1 (en) * | 1980-12-01 | 1982-06-04 | Sumitomo Metal Ind | PROCESS FOR GASIFYING SOLID CARBONACEOUS MATERIAL |
| DE3111168C2 (en) * | 1981-03-21 | 1987-01-08 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Process and apparatus for producing a gas containing essentially H↓2↓ and CO |
| DE3219562C2 (en) * | 1982-05-25 | 1985-01-10 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Process for supplying coal to a steelworks |
| SE435732B (en) * | 1983-03-02 | 1984-10-15 | Ips Interproject Service Ab | PROCEDURE FOR THE MANUFACTURING OF IRON |
| DE3318005C2 (en) * | 1983-05-18 | 1986-02-20 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Process for making iron |
| JPS6058488A (en) * | 1983-09-07 | 1985-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for gasifying carbonaceous materials |
| US4582479A (en) * | 1984-12-31 | 1986-04-15 | The Cadre Corporation | Fuel cooled oxy-fuel burner |
| US4599107A (en) * | 1985-05-20 | 1986-07-08 | Union Carbide Corporation | Method for controlling secondary top-blown oxygen in subsurface pneumatic steel refining |
| JPS62142712A (en) * | 1985-12-18 | 1987-06-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of steel or iron by converter or by smelting and reducing furnace |
| US4708738A (en) * | 1986-04-01 | 1987-11-24 | Union Carbide Corporation | Method for refining very small heats of molten metal |
| US4647019A (en) * | 1986-04-01 | 1987-03-03 | Union Carbide Corporation | Very small refining vessel |
| DE327862T1 (en) * | 1988-02-12 | 1989-12-07 | Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg | METHOD AND DEVICE FOR AFTERBURNING. |
| RU2125112C1 (en) * | 1989-06-02 | 1999-01-20 | Си-Ар-Эй Сервисиз Лимитед | Method of producing ferroalloy |
| IN175954B (en) * | 1990-03-13 | 1995-11-25 | Cra Services | |
| KR100267206B1 (en) * | 1992-06-29 | 2000-11-01 | 테리 에이. 매튜스 | Waste treatment method |
| GB2281311B (en) * | 1993-03-29 | 1996-09-04 | Boc Group Plc | Metallurgical processes and apparatus |
| ATE203267T1 (en) * | 1996-02-16 | 2001-08-15 | Thermoselect Ag | METHOD FOR OPERATING A HIGH TEMPERATURE REACTOR FOR TREATING DISPOSAL GOODS |
| AU2652101A (en) * | 2000-01-28 | 2001-08-07 | Tribovent Verfahrensentwicklung Gmbh | Method for burning metal- or metal oxide containing fuels, especially petroleum coke |
| DE10317195B4 (en) * | 2003-04-15 | 2006-03-16 | Karl Brotzmann Consulting Gmbh | Method of improving the energy input into a scrap heap |
| JP5055285B2 (en) * | 2005-09-30 | 2012-10-24 | タータ スチール リミテッド | Method for producing hydrogen and / or other gases from steel plant waste and waste heat |
| JP5017362B2 (en) * | 2006-04-28 | 2012-09-05 | ターター スチール リミテッド | Method for producing hydrogen gas by thermo-chemical decomposition of water using steelworks slag and waste materials |
| US8696774B2 (en) | 2010-01-07 | 2014-04-15 | General Electric Company | Gasification system and method using fuel injectors |
| US9102882B2 (en) | 2012-09-04 | 2015-08-11 | General Electric Company | Gasification system and method |
| EP2912199B1 (en) | 2012-10-24 | 2016-09-21 | Primetals Technologies Austria GmbH | Method and device for supplying energy into a scrap metal pile in an electric arc furnace |
| CN110396435B (en) * | 2019-09-03 | 2024-08-09 | 杭州吉幔铁氢能科技有限公司 | Double-molten-bath organic solid waste air-blowing gasification device |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE474594C (en) * | 1923-12-19 | 1929-04-09 | Eisen Und Stahlwerk Hoesch Akt | Process to increase the temperature and the reducing power of the converter exhaust gases |
| DE450460C (en) * | 1924-02-02 | 1927-10-04 | Wilhelm Schwier | Process and device for gasifying fine-grain or dust-like fuels |
| DE1040734B (en) * | 1952-08-21 | 1958-10-09 | Roman Rummel | Process and device for the combustion or gasification of fuels |
| FR1313729A (en) * | 1960-10-10 | 1963-01-04 | Inst Francais Du Petrole | Continuous process of manufacturing cast iron or steel by reduction of iron ore |
| LU40790A1 (en) * | 1960-11-07 | 1962-05-07 | ||
| NL6604026A (en) * | 1965-11-08 | 1967-05-09 | ||
| AU7299674A (en) * | 1973-09-12 | 1976-03-11 | Uss Eng & Consult | Gasification of coal |
| DE2520868C3 (en) * | 1975-05-10 | 1979-05-03 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Process for supplying heat in the coal gasification process in the iron bath reactor |
| DE2520883B2 (en) * | 1975-05-10 | 1979-07-05 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Process and device for the continuous gasification of coal or carbonaceous fuels in an iron bath reactor |
| DE2520938C3 (en) * | 1975-05-10 | 1980-03-06 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Process for the continuous production of a reducing gas consisting essentially of carbon monoxide and hydrogen |
| JPS6033869B2 (en) * | 1976-03-02 | 1985-08-05 | 川崎重工業株式会社 | Coal gasification equipment using molten metallurgy slag |
| GB1586762A (en) * | 1976-05-28 | 1981-03-25 | British Steel Corp | Metal refining method and apparatus |
| JPS5456015A (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-04 | Nippon Steel Corp | Manufacture of molten iron in converter |
| US4195985A (en) * | 1977-12-10 | 1980-04-01 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh. | Method of improvement of the heat-balance in the refining of steel |
| DE2755165C3 (en) * | 1977-12-10 | 1988-03-24 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Method for increasing the scrap rate in steel production |
| DE2838983C3 (en) * | 1978-09-07 | 1986-03-27 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Process for producing steel in the converter |
| JPS54125203A (en) * | 1978-03-23 | 1979-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of gas |
| JPS5589395A (en) * | 1978-12-26 | 1980-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Gasification of solid carbonaceous material and its device |
-
1980
- 1980-08-22 DE DE19803031680 patent/DE3031680A1/en active Granted
-
1981
- 1981-07-21 NL NL8103451A patent/NL193320C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-07-28 AT AT0333581A patent/AT385053B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-07-31 IT IT23284/81A patent/IT1137764B/en active
- 1981-08-05 SE SE8104704A patent/SE8104704L/en unknown
- 1981-08-07 ES ES504653A patent/ES8206615A1/en not_active Expired
- 1981-08-13 GB GB8124736A patent/GB2082624B/en not_active Expired
- 1981-08-17 HU HU812399A patent/HU188685B/en unknown
- 1981-08-17 SU SU813320744A patent/SU1148566A3/en active
- 1981-08-18 ZA ZA815676A patent/ZA815676B/en unknown
- 1981-08-19 CA CA000384155A patent/CA1181238A/en not_active Expired
- 1981-08-19 JP JP56128845A patent/JPS5774390A/en active Granted
- 1981-08-19 MX MX188800A patent/MX157845A/en unknown
- 1981-08-20 LU LU83573A patent/LU83573A1/en unknown
- 1981-08-20 FR FR8115977A patent/FR2488903B1/en not_active Expired
- 1981-08-21 BE BE0/205743A patent/BE890047A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-21 PL PL1981232744A patent/PL130522B1/en unknown
- 1981-08-21 BR BR8105352A patent/BR8105352A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-21 AU AU74409/81A patent/AU539665B2/en not_active Expired
- 1981-08-24 CS CS816317A patent/CS253561B2/en unknown
-
1989
- 1989-01-18 JP JP1007876A patent/JPH0762162B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2082624B (en) | 1984-03-14 |
| FR2488903A1 (en) | 1982-02-26 |
| DE3031680A1 (en) | 1982-03-11 |
| MX157845A (en) | 1988-12-16 |
| IT8123284A0 (en) | 1981-07-31 |
| LU83573A1 (en) | 1981-12-01 |
| ZA815676B (en) | 1982-08-25 |
| PL232744A1 (en) | 1982-05-24 |
| CA1181238A (en) | 1985-01-22 |
| AU539665B2 (en) | 1984-10-11 |
| DE3031680C2 (en) | 1988-02-25 |
| JPH0762162B2 (en) | 1995-07-05 |
| SE8104704L (en) | 1982-02-23 |
| FR2488903B1 (en) | 1986-01-24 |
| NL8103451A (en) | 1982-03-16 |
| BE890047A (en) | 1981-12-16 |
| NL193320B (en) | 1999-02-01 |
| NL193320C (en) | 1999-06-02 |
| JPH01246311A (en) | 1989-10-02 |
| IT1137764B (en) | 1986-09-10 |
| SU1148566A3 (en) | 1985-03-30 |
| PL130522B1 (en) | 1984-08-31 |
| AT385053B (en) | 1988-02-10 |
| BR8105352A (en) | 1982-05-18 |
| ES504653A0 (en) | 1982-08-16 |
| GB2082624A (en) | 1982-03-10 |
| ES8206615A1 (en) | 1982-08-16 |
| AU7440981A (en) | 1982-02-25 |
| JPS5774390A (en) | 1982-05-10 |
| JPS6247473B2 (en) | 1987-10-08 |
| ATA333581A (en) | 1987-07-15 |
| HU188685B (en) | 1986-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS253561B2 (en) | Method of gas production | |
| US4153426A (en) | Synthetic gas production | |
| KR100195881B1 (en) | Increased efficiency melt reduction | |
| RU2025499C1 (en) | Method to smelt in electric arc furnace and the electric arc furnace to smelt | |
| JP2677366B2 (en) | Method and apparatus for producing molten pig iron and obtaining electric energy | |
| JPH0433841B2 (en) | ||
| US4380469A (en) | Process and apparatus for continuously reducing and melting metal oxides and/or pre-reduced metallic materials | |
| RU98103471A (en) | METHOD FOR PRODUCING PURZOLANES, SYNTHETIC DOMAIN SLAGS, WHITE OR ALITE CLINKERS, AS WELL AS IRON ALLOYS FROM OXIDIC SLAGS, AND ALSO THE DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| US4062657A (en) | Method and apparatus for desulphurizing in the gasification of coal | |
| US4411697A (en) | Metal refining processes | |
| US4062673A (en) | Flash smelting of iron with production of hydrogen of hydrogenation quality | |
| US4753677A (en) | Process and apparatus for producing steel from scrap | |
| CZ279926B6 (en) | Process for increasing scrap charge when producing steel | |
| CZ182995A3 (en) | Coke-heated cupola and process of melting materials based on iron metals | |
| US4316739A (en) | Method for producing molten iron | |
| US4540432A (en) | Continuous process of melting sponge iron | |
| NL8103708A (en) | PROCESS FOR DESULFURLING IN THE PREPARATION OR DEVELOPMENT OF GAS IN AN IRON MELTRACTOR. | |
| RU2542050C1 (en) | Method for pyrometallurgical processing of iron-containing materials | |
| US4908059A (en) | Process for melting cold iron material | |
| US7238222B2 (en) | Thermal synthesis production of steel | |
| US4132546A (en) | Smelting of iron ore with partially dried lignite | |
| JP4479541B2 (en) | Method for producing high chromium molten steel | |
| US3157489A (en) | Method for reducing metal oxides | |
| RU2086657C1 (en) | Apparatus for reducing metal oxides by carbon and melting metals in blast furnace | |
| RU2055901C1 (en) | Method for smelting in blast furnace |