CS244083B1

CS244083B1 - Process for treatment of waste mash after sorption

Info

Publication number: CS244083B1
Application number: CS851816A
Authority: CS
Inventors: Bohus Bosina; Josef Endlicher; Jan Krepelka; Jan Kriz; Pavel Urban
Original assignee: Bohus Bosina; Josef Endlicher; Jan Krepelka; Jan Kriz; Pavel Urban
Priority date: 1985-03-15
Filing date: 1985-03-15
Publication date: 1986-07-17
Also published as: CS181685A1

Abstract

fieší se způsob zpracování odpadního řinutu po sorpci, které předchází proces mletí rudniny, směšováni fází a kyselého loužení. Z odpadního rmutu se po sorpci oddělí kapalná fáze, která se smísí s rozemletou rudou a znovu zpracovává v technologickém procesu. Zbylý zahuštěný odpadní rmut se zneutralizuje, načež se odvádí do kalojemu.The method of processing waste slurry after sorption, which is preceded by the process of ore grinding, phase mixing and acid leaching, is solved. After sorption, the liquid phase is separated from the waste slurry, which is mixed with the ground ore and reprocessed in the technological process. The remaining thickened waste slurry is neutralized, after which it is drained into a sludge tank.

Description

Vynález řeší způsob zpracování odpadního řinutu po sorpci, které předchází proces mletí rudniny, směšování fází a dále pak kyselého loužení.The present invention provides a process for the treatment of waste sorption after sorption, which precedes the process of grinding the ore, mixing the phases and then acid leaching.

V současné době není znám ekonomický způsob zpracování odpadního rmutu po sorpci při předchozím loužení rud kyselinami. Tento odpadní rmut obsahuje malá množství vyloužených prvků a zůstatkové množství loužicího média, to je kyseliny sírové.At present there is no known economical way of treating waste mash after sorption during previous acid leaching. This waste mash contains small amounts of leached elements and a residual amount of leaching medium, i.e. sulfuric acid.

Před ukládáním do kalojemu bývá proto rmut neutralizován vhodnými činidly, čímž dochází k likvidaci zbytků loužicího média a současně k vysrážení většiny vyloužených prvků a jejich následnému nenávratnému uložení do kalojemu.Therefore, the mash is neutralized with suitable reagents prior to depositing in the sludge bed, thereby destroying the leaching medium residues and at the same time precipitating most of the leached elements and subsequently placing them in the sludge bed irreversibly.

Uvedené nedostatky do značné míry odstraňuje způsob zpracování odpadního rmutu po sorpci podle vynálezu, kdy sorpci předchází proces mletí rudniny, směšování fází a dále pak kyselého loužení. Podstata vynálezu spočívá v tom, že se z odpadního rmutu po sorpci oddělí kapalná fáze, která se smísí s rozemletou rudo u a znovu zpracovává v technologickém procesu. Zbylý zahuštěný odpadní rmut se zneutralizuje, načež se odvádí do kalojemu. Výhodným provedením vynálezu je, že se odpadní rmut po sorpci před oddělením kapalné a pevné fáze naředí, například vratnými cirkulačními vodami. Dále je výhodným provedením vynálezu to, že se v oddělené kapalné fázi před smísením s rozemletou rudou provede oxidace dvojmocného železa.The aforementioned drawbacks are largely eliminated by the sorbent treatment process after sorption according to the invention, where sorption is preceded by the process of grinding the ore, mixing the phases and then acid leaching. The essence of the invention consists in separating the liquid phase from the waste mash after sorption, which is mixed with the ground ore and reprocessed in a process. The remaining concentrated waste mash is neutralized and then discharged to the sludge. It is a preferred embodiment of the invention that the sorbent is diluted after the sorption prior to separation of the liquid and solid phases, for example by return circulation water. It is a further advantageous embodiment of the invention to oxidize the divalent iron in a separate liquid phase prior to mixing with the ground ore.

Využitím způsobu zpracování odpadního rmutu po sorpci podle vynálezu při zpracování uranových rud se dosahuje snížení ztrát uranu do odpadu v důsledku snížení objemu kapalné fáze postupující na neutralizaci a odkalištš^ dále znorurozpuštění vysréženého uranu a dalších kovů, například trojmocného železa, v procesu kyselého loužení, což vede k nabohacování kapalné fáze procesu kyselého loužení trojmocným železem, které příznivě ovlivňuje redox-potenciél prostředíja tím i stupeň oxidaceBy utilizing the post-sorption waste mash process of the present invention in uranium ore processing, the loss of uranium into waste is reduced by reducing the volume of the liquid phase progressing to neutralization and further precipitating the precipitated uranium and other metals such as trivalent iron in acid leaching. leads to the enrichment of the liquid phase of the acid leaching process with trivalent iron, which positively affects the redox potential of the environment and hence the degree of oxidation

244 083244 083

- 2 čtyřmocného uranu. Velkou předností způsobu je i využití tepelné energie odpadního rmutu v důsledku vracení vyčeřené kapalné fáze do operace směšování fází a dále do kyselého loužení. Následkem částečného vyloužení balastních složek zbytkovou koncentrací a obohacení rmutu ionty loužicího média dochází ke snížení spotřeby loužicího média v procesu kyselého loužení. Snížení zbytkového množství loužicího média v odpadním rmutu před odčerpáním do kábjemu má za následek snížení spotřeby neutralizačního činidla. Tím, že se sníží objem odpadního rmutu, sníží se i spotřeba elektrické energie na jeho čerpání do kalojemu.- 2 tetravalent uranium. A great advantage of the process is also the utilization of thermal energy of the waste mash as a result of returning the clarified liquid phase to the phase mixing operation and further to the acid leaching. Due to the partial elimination of the ballast components by the residual concentration and the enrichment of the mash by the ions of the leaching medium, the consumption of the leaching medium in the acid leaching process is reduced. Reducing the residual amount of leaching medium in the waste mash prior to pumping into the cabbage results in a reduction in the consumption of the neutralizing agent. By reducing the volume of waste mash, the power consumption for pumping it into the sludge tank is also reduced.

Ne přiloženém výkresu je znázorněno schéma zapojení navrhovaného způsobu zpracování odpadního rmutu po sorpci do klasického způsobu zpracování uranových rud.The attached drawing shows the scheme of incorporation of the proposed method of waste mash treatment after sorption into the classical method of uranium ore processing.

Při provádění způsobu zpracování odpadního rmutu po sorpci, které předchází proces mže/tí vstupní rudy R v mlýnech J_, proces směšování fází nebo-li zužitkování užitných složek ve směšovacím v v reaktoru 2, proces zahuštovéní v zahuštovačích J a dále proces kyselého loužení v loužicích reaktorech 4, postupuje odpadní rmut po sorpci po neředění, například vratnými cirkulačními vodami, do seperačního zařízení 6, například lamelového čeřiče, k separaci fází. Zahuštěný produkt ze separačního zařízení 6 postupuje do neutralizačních reaktorů 2 a po neutralizaci dále na kalojem 8. Vratná voda z kalojemu 8 je používána k úpravě rmu tu před sorpcí a k ředění sorpčního odpadu. Kapalná fáze, oddělená z odpadního rmutu po sorpci v separačním zařízení 6, která obsahuje nízké koncentrace vyloužených prvků a loužicího média, se přivádí do rudy rozemleté v mlýnech ^s níž přichází do směšovacího reaktoru 2, kde dochází ke směšování fází a tak zvanému procesu zužitkování užitných složek, obsažených v kapalné fázi oddělené v separačním zařízení 6. Ve směšovacím reaktoru 2 dochází k neutralizaci volného loužicího média balastními slož kami rudy a k plnému nebo částečnému vysrážení vyloužených prvků Vysrážené prvky se následně v operaci kyselého loužení rozpustí a dále zužitkují. Výstupní proud ze směšovacího reaktoru 2 postupuje do zahuštovačů odkud zahuštěný produkt přichází do loužicích reaktorů 4. Z loužicích reaktorů 4 je výluh po zředění veden do sorpčních reaktorů £. V kapalné fázi ze separačního zařízení 6 může být před zavedením do směšovacího reaktoru 2 a následným opětným zpracováním v technologickém procesu prove244 083In the process of processing the waste mash after sorption, which precedes the process of inlet ore extraction R in the mills, the phase mixing process or the utilization of the useful components in the mixing reactor 2, the thickening process in thickeners J and the acid leaching process in leaching reactors. 4, the waste mash after sorption after non-dilution, for example by recirculating circulating water, proceeds to a separation device 6, for example a lamella clarifier, for phase separation. The thickened product from the separation device 6 passes to the neutralization reactors 2 and, after neutralization, to the sludge 8. The return water from the sludge 8 is used to treat the melt prior to sorption and to dilute the sorption waste. The liquid phase separated from the waste mash after sorption in the separation plant 6, which contains low concentrations of leached elements and the leaching medium, is fed to the ore ground in the mills ^with which it enters the mixing reactor 2 where the phases are mixed and so-called In the mixing reactor 2, the free leaching medium is neutralized by ballast ore components and the precipitated elements are fully or partially precipitated and subsequently precipitated in the acid leaching operation and further utilized. The effluent stream from the mixing reactor 2 passes to the thickeners from where the thickened product enters the leaching reactors 4. From the leaching reactors 4, the leachate, after dilution, is fed to the sorption reactors 4. In the liquid phase from the separation device 6, prior to introduction into the mixing reactor 2 and subsequent reprocessing in the process process, the

- 3 děna oxidace dvojmocného železa.- 3 divalent iron oxidation processes.

Při procesu směšování fází, nebo-li zužitkování užitných složek, byl ve směšovacím reaktoru 2 smísen rmut z jemně mleté rudy, obsahující 109 g uranové rudy A na 1 litr, jehož pH bylo 7,4, s kapalnou fází z odpadního rmutu po sorpci, získanou v la melovém Seřiči, v objemovém poměru 1,4 : 1 a bylo dosaženo pH = 4,1. Při smísení v objemovém poměru 3,7 : 1 bylo dosaženo pH = 5,2.In the process of mixing the phases, or utilization of the utility components, in the mixing reactor 2, a finely ground ore mash containing 109 g of uranium ore A per liter having a pH of 7.4 was mixed with a liquid phase from the sorbent mash after sorption, obtained in a lamella seeder, in a volume ratio of 1.4: 1 and a pH of 4.1 was reached. A pH = 5.2 was achieved by mixing in a 3.7: 1 volume ratio.

Závislost stupně vysrážení některých složek z vyčeřené kapalné fáze z odpadního rmutu po sorpci na pH v procesu směšování fází je patrna z tabulky 1 ..The dependence of the degree of precipitation of some components from the clarified liquid phase from the waste mash after sorption on the pH in the phase mixing process is shown in Table 1.

Při laboratorním ověřování kinetiky procesu zužitkování byl ve směšovacím reaktoru 2 míchán 1 objem kapalné fáze z odpadního rmutu po sorpci se 2 objemy jemně rozemletého rmutu, obsahujícího 104 g uranové rudy B v 1 litru. Po 10 minutách míchání byly získány výsledky, které jsou shrnuty v fabulce 2.To verify the kinetics of the recovery process, 1 volume of the liquid phase from the waste mash after sorption was mixed with 2 volumes of finely ground mash containing 104 g of uranium ore B per liter in mixing reactor 2. After stirring for 10 minutes, the results are summarized in Figure 2.

Tabulka 1Table 1

244 083244 083

(g/1) (g / 1) pH=1,8 pH = 1.8 pH=3 pH = 3 pH=4 pH = 4 pH=5 pH = 5 pH=6 pH = 6 pH=7 pH = 7 u at 1,7 1.7 1,7 1.7 1,3 1.3 0,7 0.7 0,02 0.02 0,02 0.02 Mn Mn 2,1 2.1 2,1 2.1 2,1 2.1 2,1 2.1 2,1 2.1 1,8 1,8 AI*³ AI * ³ 2,31 2.31 2,12 2.12 1 ,88 1, 88 0,02 0.02 0 0 0 0 Fe⁺³ Fe ⁺³ 1 ,73 1, 73 1,53 1.53 0,70 0.70 0,20 0.20 0,15 0.15 0,08 0.08 Fe⁺² Fe ⁺² 1,55 1.55 1,35 1.35 1 ,24 1, 24 1,24 1.24 1 ,20 1, 20 0,62 0.62

Tabulka 2Table 2

δ. δ. Produkt Product pH pH Koncentrace g/1 Concentration g / l ^2^θ4 ^ 2 ^ θ4 so;² so; ² Fe⁺³ Fe ⁺³ Fe⁺² Fe ⁺² AI*³ AI * ³ 1 1 Vyčeřený odpad po sorpci Clarified waste after sorption 1 ,98 1, 98 2,2 2.2 49,3 49.3 1,36 1.36 1.,47 1., 47 1 ,94' 1, 94 ' 2 2 Rozemletý rraut Ground grout 7,35 7.35 0 0 15,7 15.7 0 0 0 0 0 0 3 3 Směs v poměru 1 : 2 Mixture ratio 1: 2 4,02 4.02 0 0 24,7 24.7 0,09 0.09 0,40 0.40 0,70 0.70

- r-- r-

Claims

1. A method of treating a waste after sorption rout, one before the process of grinding the ore, mixing the phases and then the acidic leaching, characterized in that from the waste pulp after sorption separated, liquid phase ^- is mixed with milled ore and re-formulated are processed in technological process, while the remaining thickened waste mash is neutralized and then discharged into the sludge.

Method according to claim 1, characterized in that the waste mash is not diluted after the sorption before the liquid and solid phases are separated, for example by return circulation water.

3. A process according to claim 1, characterized in that oxidation of the divalent iron is carried out in the separated liquid phase before mixing with the ground ore.