CS244083B1

CS244083B1 - Způsob zpracováni odpadního rmutu po sorpci

Info

Publication number: CS244083B1
Application number: CS851816A
Authority: CS
Inventors: Bohus Bosina; Josef Endlicher; Jan Krepelka; Jan Kriz; Pavel Urban
Original assignee: Bohus Bosina; Josef Endlicher; Jan Krepelka; Jan Kriz; Pavel Urban
Priority date: 1985-03-15
Filing date: 1985-03-15
Publication date: 1986-07-17
Also published as: CS181685A1

Abstract

fieší se způsob zpracování odpadního řinutu po sorpci, které předchází proces mletí rudniny, směšováni fází a kyselého loužení. Z odpadního rmutu se po sorpci oddělí kapalná fáze, která se smísí s rozemletou rudou a znovu zpracovává v technologickém procesu. Zbylý zahuštěný odpadní rmut se zneutralizuje, načež se odvádí do kalojemu.

Description

Vynález řeší způsob zpracování odpadního řinutu po sorpci, které předchází proces mletí rudniny, směšování fází a dále pak kyselého loužení.

V současné době není znám ekonomický způsob zpracování odpadního rmutu po sorpci při předchozím loužení rud kyselinami. Tento odpadní rmut obsahuje malá množství vyloužených prvků a zůstatkové množství loužicího média, to je kyseliny sírové.

Před ukládáním do kalojemu bývá proto rmut neutralizován vhodnými činidly, čímž dochází k likvidaci zbytků loužicího média a současně k vysrážení většiny vyloužených prvků a jejich následnému nenávratnému uložení do kalojemu.

Uvedené nedostatky do značné míry odstraňuje způsob zpracování odpadního rmutu po sorpci podle vynálezu, kdy sorpci předchází proces mletí rudniny, směšování fází a dále pak kyselého loužení. Podstata vynálezu spočívá v tom, že se z odpadního rmutu po sorpci oddělí kapalná fáze, která se smísí s rozemletou rudo u a znovu zpracovává v technologickém procesu. Zbylý zahuštěný odpadní rmut se zneutralizuje, načež se odvádí do kalojemu. Výhodným provedením vynálezu je, že se odpadní rmut po sorpci před oddělením kapalné a pevné fáze naředí, například vratnými cirkulačními vodami. Dále je výhodným provedením vynálezu to, že se v oddělené kapalné fázi před smísením s rozemletou rudou provede oxidace dvojmocného železa.

Využitím způsobu zpracování odpadního rmutu po sorpci podle vynálezu při zpracování uranových rud se dosahuje snížení ztrát uranu do odpadu v důsledku snížení objemu kapalné fáze postupující na neutralizaci a odkalištš^ dále znorurozpuštění vysréženého uranu a dalších kovů, například trojmocného železa, v procesu kyselého loužení, což vede k nabohacování kapalné fáze procesu kyselého loužení trojmocným železem, které příznivě ovlivňuje redox-potenciél prostředíja tím i stupeň oxidace

244 083

- 2 čtyřmocného uranu. Velkou předností způsobu je i využití tepelné energie odpadního rmutu v důsledku vracení vyčeřené kapalné fáze do operace směšování fází a dále do kyselého loužení. Následkem částečného vyloužení balastních složek zbytkovou koncentrací a obohacení rmutu ionty loužicího média dochází ke snížení spotřeby loužicího média v procesu kyselého loužení. Snížení zbytkového množství loužicího média v odpadním rmutu před odčerpáním do kábjemu má za následek snížení spotřeby neutralizačního činidla. Tím, že se sníží objem odpadního rmutu, sníží se i spotřeba elektrické energie na jeho čerpání do kalojemu.

Ne přiloženém výkresu je znázorněno schéma zapojení navrhovaného způsobu zpracování odpadního rmutu po sorpci do klasického způsobu zpracování uranových rud.

Při provádění způsobu zpracování odpadního rmutu po sorpci, které předchází proces mže/tí vstupní rudy R v mlýnech J_, proces směšování fází nebo-li zužitkování užitných složek ve směšovacím v v reaktoru 2, proces zahuštovéní v zahuštovačích J a dále proces kyselého loužení v loužicích reaktorech 4, postupuje odpadní rmut po sorpci po neředění, například vratnými cirkulačními vodami, do seperačního zařízení 6, například lamelového čeřiče, k separaci fází. Zahuštěný produkt ze separačního zařízení 6 postupuje do neutralizačních reaktorů 2 a po neutralizaci dále na kalojem 8. Vratná voda z kalojemu 8 je používána k úpravě rmu tu před sorpcí a k ředění sorpčního odpadu. Kapalná fáze, oddělená z odpadního rmutu po sorpci v separačním zařízení 6, která obsahuje nízké koncentrace vyloužených prvků a loužicího média, se přivádí do rudy rozemleté v mlýnech ^s níž přichází do směšovacího reaktoru 2, kde dochází ke směšování fází a tak zvanému procesu zužitkování užitných složek, obsažených v kapalné fázi oddělené v separačním zařízení 6. Ve směšovacím reaktoru 2 dochází k neutralizaci volného loužicího média balastními slož kami rudy a k plnému nebo částečnému vysrážení vyloužených prvků Vysrážené prvky se následně v operaci kyselého loužení rozpustí a dále zužitkují. Výstupní proud ze směšovacího reaktoru 2 postupuje do zahuštovačů odkud zahuštěný produkt přichází do loužicích reaktorů 4. Z loužicích reaktorů 4 je výluh po zředění veden do sorpčních reaktorů £. V kapalné fázi ze separačního zařízení 6 může být před zavedením do směšovacího reaktoru 2 a následným opětným zpracováním v technologickém procesu prove244 083

- 3 děna oxidace dvojmocného železa.

Při procesu směšování fází, nebo-li zužitkování užitných složek, byl ve směšovacím reaktoru 2 smísen rmut z jemně mleté rudy, obsahující 109 g uranové rudy A na 1 litr, jehož pH bylo 7,4, s kapalnou fází z odpadního rmutu po sorpci, získanou v la melovém Seřiči, v objemovém poměru 1,4 : 1 a bylo dosaženo pH = 4,1. Při smísení v objemovém poměru 3,7 : 1 bylo dosaženo pH = 5,2.

Závislost stupně vysrážení některých složek z vyčeřené kapalné fáze z odpadního rmutu po sorpci na pH v procesu směšování fází je patrna z tabulky 1 ..

Při laboratorním ověřování kinetiky procesu zužitkování byl ve směšovacím reaktoru 2 míchán 1 objem kapalné fáze z odpadního rmutu po sorpci se 2 objemy jemně rozemletého rmutu, obsahujícího 104 g uranové rudy B v 1 litru. Po 10 minutách míchání byly získány výsledky, které jsou shrnuty v fabulce 2.

Tabulka 1

244 083

(g/1)	pH=1,8	pH=3	pH=4	pH=5	pH=6	pH=7
u	1,7	1,7	1,3	0,7	0,02	0,02
Mn	2,1	2,1	2,1	2,1	2,1	1,8
AI*³	2,31	2,12	1 ,88	0,02	0	0
Fe⁺³	1 ,73	1,53	0,70	0,20	0,15	0,08
Fe⁺²	1,55	1,35	1 ,24	1,24	1 ,20	0,62

Tabulka 2

δ.	Produkt	pH	Koncentrace g/1
^2^θ4	so;²	Fe⁺³	Fe⁺²	AI*³
1	Vyčeřený odpad po sorpci	1 ,98	2,2	49,3	1,36	1.,47	1 ,94'
2	Rozemletý rraut	7,35	0	15,7	0	0	0
3	Směs v poměru 1 : 2	4,02	0	24,7	0,09	0,40	0,70

- r-

Claims

1. Způsob zpracování odpadního rautu po sorpci, které před chází proces mletí rudniny, směšování fází a dále pak kyselého loužení, vyznačený tím, že se z odpadního rmutu po sorpci oddělí kapelnó fáze, která^- še smísí s rozemletou rudou a znovu zpra covává v technologickém procesu, zatímco zbylý zahuětěný odpadní rmut se zneutralizuje, načež se odvádí do kalojemu.

2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se odpadní rmut po sorpci před oddělením kapalné a pevné fáze neředí, například vratnými cirkulačními vodami.

3. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se v oddělené kapalné fázi před smísením s rozemletou rudou provede oxidace dvojmocného železa.