CS211177B1 - Tuyere for flame guniting - Google Patents
Tuyere for flame guniting Download PDFInfo
- Publication number
- CS211177B1 CS211177B1 CS803830A CS383080A CS211177B1 CS 211177 B1 CS211177 B1 CS 211177B1 CS 803830 A CS803830 A CS 803830A CS 383080 A CS383080 A CS 383080A CS 211177 B1 CS211177 B1 CS 211177B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- nozzle
- fuel
- supplying
- refractory
- oxygen
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 128
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 101
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 101
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 101
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 85
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims abstract description 57
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 11
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 5
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims 1
- 239000011378 shotcrete Substances 0.000 abstract 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 22
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 22
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 16
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 9
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RNFJDJUURJAICM-UHFFFAOYSA-N 2,2,4,4,6,6-hexaphenoxy-1,3,5-triaza-2$l^{5},4$l^{5},6$l^{5}-triphosphacyclohexa-1,3,5-triene Chemical compound N=1P(OC=2C=CC=CC=2)(OC=2C=CC=CC=2)=NP(OC=2C=CC=CC=2)(OC=2C=CC=CC=2)=NP=1(OC=1C=CC=CC=1)OC1=CC=CC=C1 RNFJDJUURJAICM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010051602 Laziness Diseases 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 1
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005034 decoration Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 239000003063 flame retardant Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/16—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed
- B05B7/20—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed by flame or combustion
- B05B7/201—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed by flame or combustion downstream of the nozzle
- B05B7/205—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed by flame or combustion downstream of the nozzle the material to be sprayed being originally a particulate material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/44—Refractory linings
- C21C5/441—Equipment used for making or repairing linings
- C21C5/443—Hot fettling; Flame gunning
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
- F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
- F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
- F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
- F27D1/1652—Flame guniting; Use of a fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
- F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
- F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
- F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
- F27D1/1652—Flame guniting; Use of a fuel
- F27D2001/1657—Solid fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
Description
(54) Výfučna na torkretování plamenem
Výfučna na torkretování plamenem má vodou chlazený plášt, který je vytvořen dvěma potrubími (1) a (2). Uvnitř vodou chlazeného pláště je koncentricky uspořádáno potrubí (4) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a potrubí (3) pro přívod kyslíku. Na výstupním konci těchto potrubí (3 a 4) a na jejich stěnách, podél nich jsou umístěny trysky (5) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorná látka a palivo e trysky (6) pro přívod kyslíku a to po dvojicích a souose v každé dvojici. Otvor každé trysky (5) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva sa nalézá pod otvorem každé odpovídající trysky (ó) pro přívod kyslíku, a sice ve vzdálenosti, která se rovná 1 až 5 vnitřním průměrům trysky (5) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva. Stěny nejméně jedné trysky z každé dvojice trysek (5 nebo 6) přitom mají tvar odlišný, úplně nebo ěástečÁ nš od tvaru válce. Příkladné provedení výfuěny je na obr. 1.
Vynález se týká výfučen pro vyzdívání metalurgických agregátů torkretováním plmenem.
V sou6aasottl se kladou vysoké nároky na jakost povlaku, který se nanáší na vyzdívku meleaiurgických agregátů.
Je všeobecně známa výfučna k torkretování plamenem, která má vodou chlazený plášť, ve kterém jsou soustředně uspořádána potrubí pro přívod sméěi žáruvzdorné látky a paliva a pro přívod kyslíku, kterým se žáruvzdorná látka, zaitfátá na teplotu do plastického stavu v proudu plamenů o vysoké teplotě nanáší · na povrch vyzdívky meealurgického agregátu. Vodou chlazený plášť a potrubí pro přívod práškovité smési žáruvzdorné látky a paliva a pro přívod kysli^u jsou v roviné kolmé к ose ·t-rysty zahnuta o úlhel od 15 do 30°. Tryska, která je umístěna na ústí (na koncovém průřezu) potrubí je oprooi potrubím zarovnána v pravém úhlu. U konstrukčního provedení tohoto druhu je· zabezpečeno účinné navaření žáruvzdorné látky na povrch vyzdívky meealurgického agregátu.
Při použití výfučny pro ttrCrettiáoí plamenem v takovémto konstrukčním provedení však vyvst-ávsaí potíže. Vzhledem k přítomnossi pouze jedné trysky je omezen výkon výfučny pro t^^etování plamenem a doba nanášení povlaku na vyzdívku meealurgického agregátu se prodlužuje. '
Pro ohnutý tvar výfučny se kromě toho ztěžuje výroba výfučny a mannpulace s ní při zavádění a vyjímání této výfučny z vnitřního prostoru meealurgického agregátu.
Je třeba ještě poukázat na to, že potrubí pro přívod směsi v prášku a to žáruvzdorné látky a paliva je na místech ohybu vystaveno i^ntí^nsivrímu abrasivnímu otěru, následkem čehož se trvanlivost výfučny podstatně zkracuje.
Je třeba také připomenout,že směšování práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a kyslíku mastává teprve po jejich výstupu z trysek. Práškooíté směs žáruvzdorné látky s palivem a kyslík se přivádí jako rovnoběžně proudící paprsky, čímž směšování kyslíku a práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva navzájem postupuje velmi pommlu a vypalovací pásmo se protahuje do značné vzdáleno^i od · trysky. Protože se proud plamenů na vyzdívku meValurgickéht agregátu přivádí tangenciálně, podmíněný ohnutým tvarem vodou chlazeného pláště a koncentrickým uspořádáním potrubí, částečky žáruvzdorné látky vnikají do povrchu vyzdívky slabě. To vede k významnému vynášení jemně dispergované fáze práškovité směsi společně s plyny z vnitřního prostoru konvertoru.
Dále je známa výfučna pro ttrCrvtoiáoí písmenem, sesiávviící z pláště, chlazeného vodou, ve kterém jsou konccvOricCy uspořádána potrubí pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné · látky a paliva a pro přívod kyslíku. Práškooíté směs žáruvzdorné látky s paivvem a kyslík jsou přiváděny více tryskaami (např. pěti) kolmo k povrchu vyzdívky meValurgickéht agregátu. Výhoda výfučny této konstrukce spočívá v jednoduchém konstrukčním provedení a ve vysoké provozní bezppVnntSi, neboť na potrubí a na plášti, chlazeném vodou, nejsou žádné ohyby. Kolmým přívodem svazků plamenů k povrchu vyzdívky meealurgickéht agregátu se jakost nanášeného povlaku žáruvzdorné látky poněkud zlepšuje.
Přes celou řadu výhod ve srovnání s výfuCnou s jednou ohnutou tryskou není možno ani s touto výfučnou řešit problém iyužitvlootSi žáruvzdorné látky, která se má nanášet na povrch vyzdívky a vytváření žáruvzdorného povlaku vysoké ЛСо^!.
PráŠkovn-té směs žáruvzdorné látky s paiveem a kyslík se u této výfučny jmenované konstrukce přiváděj jako rovnoběžně proudy. U·rovnoběžného proudění těchto paprsků postupuje jejich velmi pommlu. Proto směšování prášikovlté směsi žáruvzdorné směsi s paivvem a kyslíku nastává ve stavu, kdy dochází k zapááení, prakticky v okamžiku dopadu paprsku na povrch vyzdívky meealurgického agregátu. · Spalování paliva začíná v ohlassi dopadu plamenů a postupuje dále při pohybu paprsku plamenů podél vyzdívky. To vede k tomu, že část žáruvzdorné látky se nedostane ic tomu, aby se ohřála, změkla a vstoupila s vyzdívkou do bezpečného doteku, následkem čehož lze pozorovat vynášení žáruvzdorné látky z konvertoru společně s odpadními plyny.
Cílem předkládaného vynálezu je odstranění uvedených nedostatků.
Vynález ai klade za úkol vytvořit výfučnu pro vyzdívání metalurgických agregátů torkretováním a sice takovým konstrukčním provedením trysek, které by zaručovalo zlepSení jakosti povlaku, nanáěeného na vyzdívku metalurgických agregátů, zmenšilo vynášení žáruvzdorné látky z vnitřního prostoru metalurgického agregátu, zkracovalo dobu provádění pracovního pochodu torkretování a které by zlepšilo využití žáruvzdorné látky, paliva a kyslíku.
Uvedené nedostatky odstraňuje výfučna pro torkretování plamenem, která má vodou chlazený plášť, ve kterém jsou uspořádána soustředně potrubí pro přívod práškovíté směsi žáruvždorné látky a paliva a přívod kyslíku, na jejichž výstupním konci jsou umístěny trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky s palivem, případně pro přívod kyslíku podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky s palivem a trysky pro přívod kyslíku jsou uspořádány podél stěn .potrubí ve dvojicích a souose v každé dvojici, a otvor každé trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky s palivem se nalézá pod otvorem každé odpovídající trysky pro přívod kyslíku, a sice ve vzdálenosti, která se rovná 1 až 5 násobnku vnitřního průměru trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky s palivem, přičemž stěny nejméně jedné trysky z každé dvojice trysek mají zcela nebo částečně tvar odlišný od tvaru válce.
Konstrukčním provedením trysek výfučny pro torkretování plamenem podle vynálezu jsou vytvořeny příznivé podmínky к vytváření vyrovnaného proudu s vysokou celkovou spotřebou žáruvzdorné látky, paliva a kyslíku, а к rozdělení oblasti hoření pro palivo a ohřívací oblasti pro částečky žáruvzdorné látky к jejich ohřátí na potřebnou teplotu v prostoru mezi výfučnou a povrchem vyzdívky metalurgického agregátu, čímž posléze je jakost povlaku, nanášeného na vyzdívku, zlepšena a doba provedení torkretovácího pracovního pochodu se zkracuje. Výfučna pro torkretování plamenem v samotném provedení podle vynálezu se vyznačuje jednoduchým vytvořením a provozní bezpečností.
Díky provedení trysek výfučny pro torkretování plamenem podle vynálezu nastává výhodné směšování práškovité směsi žáruvzdorné látky s palivem a kyslíku uvnitř přiváděči trysky kyslíku v prostoru, ohraničeném stěnami. Směšování přitom postupuje intensivněji než v případě směšování rovnoběžně tekoucích proudů. Toto způsobuje zapalování paliva v bezprostřední blízkosti výtokové roviny pro práškovitou směs žáruvzdorné látky a paliva, což zabezpečuje zlepšenou jakost nanášeného povlaku, zmenšené vynášení žáruvzdorné látky z vnitřního prostoru metarulgického agregátu a zvyšuje stupeň využití žáruvzdorné látky, paliva a kyslíku.
Provedení trysek výfučny pro torkretování plamenem podle vynálezu umožňuje vytvořit potřebné podmínky pro zintensivnění směšování paliva, kyslíku a Žáruvzdorné látky, pro urychlení zapalování, pro zmenšení vypalovacího pásma paliva a ohřívacího pásma částeček žáruvzdorné látky v proudu plamenů, zatímco se nasávají plyny o vysoké teplotě z konvertoru a práškovitá směs žáruvzdorné látky a paliva se s kyslíkem intensivně směšují. To přispívá к tomu, že hranice zapalování paliva se posunuje к otvoru trysky pro přívod přáškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva blíže.
Urychlení spalovacího pochodu vede к ohřátí a změknutí částeček žáruvzdorné látky bezprostředně v proudu plamenů, dříve než dopadne na povrch vyzdívky metalurgického agregátu.
Částečky žáruvzdorné látky vstoupí do styku v plastickém stavu s povrchem vyzdívky, čímž se stupňuje možnost využití žáruvzdorné látky a zabrání se vynášení žáruvzdorné látky z z vnitřního prostoru metalurgického agregátu. Kromě toho se vyloučí možnost, aby nespečené částečky žáruvzdorné látky vnikly do nanášeného povlaku, Čímž se zlepší jakost nanášeného povlaku.
Je účelné, když stěny každé trysky pro přívod kyslíku u výfučny pro torkretovéní plamenem mají v -průřezu tvar elipsy.
Tím se umořuje, aby se zapalovací pochod paliva urychlil na dvou protilehlých - úsecích proudového paprsku na - kratší ose elipsy.
Je výhodné, když u výfučny - pro torkretovéní plamenem jsou na vněěší ploše stěn každé trysky pro přívod práškovité žáruvzdorné látky a paliva rýhy, a sice s hloubkou, která se rovná 0,8 až 1,2 minimální šířky mezery mezi tryskou pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a trysky pro přívod kyslíku.
Přítomností rýh se brzdí proudění kyslíku přes úzké úseky prostoru mezi tryskami, a dráhy, kde se provádí paliva a kyslíku jakož i zapalování paliva, se zkracují.
Je výhodné, když u výfučny pro torkretovéní plamenem ve stěnách každé trysky pro pří- • vod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva jsou provedeny kanály, a sice střídavě vnitřní a vnější kanály, které jsou v průřezu klínsvitéhs tvaru, rozšiřují se v podélném směru к otvoru t,rysky vzhledem ke st,ředové ose t,rysky pod uWLem od 5 do 25°.
* Tím se zabezpečí lepší složek a intensifikace spalovacích pochodů a pochodů výměny tepla v proudu paprsků, což vede k lepší jakosti nanášeného povlaku žáruvzdorné látky a ke zmenšenému vynášení žáruvzdorné látky z vnitřního prostoru metalurgického agregátu. Trysky tohoto druhu se používaaí účelně u met^^Lurgi^c^kých agregátů velkého -obsahu, kde je potřebný velký rozsah proudu plamenů.
Je účelné, když u výfučny k torkretování plamenem jsou ve stěnách každé trysky pro přívod práškovité sm^í^i žáruvzdorné látky a paliva vytvořeny podélně probílujfcf štěrbinov^té drážky, a sice se Šířkou, která činí 0,1 až 0,3 vnitřního průměru této trysky a s výškou, která je rovna nejméně vnitřnímu průměru této trysky, přičemž štěrbinov^té - drážky jsou srov’ nány podél tečny na vnitřní plochu stěny trysky pro přívod sm^j^:L žáruvzdorné látky a paliva.
Tím se zabezpečí intensivní směšování žáruvzdorné látky, paliva a kyslíku v potřebném poměru, ve kterém může nastávat spalování v bezprostřední blízkosti otvoru trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva^ - Kromě toho se umo^^rni zkracovat délku vypalovací sbíasSi, zvětšovat vývin tepla na objemovou jednotku produ paprsků, což příznivě působí při nanášení žáruvzdorného povlaku na plochu vyzdívky meealurgických agregátů s omezenými rozměry pracovního prostoru, například na svislé povrchy vyzdívky, nebo obrácené směrem dolů, např. klenby agregátů na tavení oceli.
Je žádoucí, aby u výfučny pro torkretovéní plamenem byly stěny každé trysky pro - přívod kyslíku rozděleny na dva díly, přičemž spodní díl měl tvar elipsy v průřezu a jehož stěny aby byly opatřeny dvěma vývrty, které se nalézají v dLametrálně protilehlých čtvrt-kruzích ’ a směěuuí tečně ke trysce pro přívod práškovvté směsi žáruvzdorné látky a paliva.
Tím je umožněno intensivně směšovat kyslík, palivo a žáruvzdornou látku, umožňovat zapalování paliva blízko otvoru trysky pro přívod směsi žáruvzdorné látky a paliva, vytvá- * řet krátký proud plamenů, intensifikovat ohřev a příznivě ovlivnit steínoměrné rozdělení složek po průřezu proudu paprsků. Ve výsledku se jakost povlaku odolného proti ohii, naneseného na vyzdívku agregátu zlepšuje a vynášení žáruvzdorného materiálu z vnitřního prostoru ckého maaeriálu se zmenšuje.
♦
Je žádoucí, aby u výfučny pro torkretování plamenem byl na vnitřní ploše stěny každé trysky pro přívod kyslíku před jejím otvorem upevněn kuželovitý díl který směřuje svojí menší podstavou do vnitřku trysky.
To přispívá k dalšímu ještě více intensivnímu žáruvzdorné látky, paliva a kyslíku v potřebném poměru, při kterém se může palivo bezprostředně při vytékání z výstupu kuželovitého dílu zapálit; to dále umožňuje měnit úhel otevření a sílu proudu plamene ve značném rozsahu, čímž se příznivě ovlivňuje stejnoměrné nanáěení povlaku a umožňuje torkretovacím postupem potáhnout povrch vyzdívky metalurgických agregátů s velmi omezenými rozměry pracovního prostoru.
Je výhodné, když je výfučna pro torkretování plemenem upravena v bezprostřední blízkosti trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a blízko každého vývrtu, který je upraven ve spodní části stěny trysky pro přívod kyslíku a má klínové vložky, které jsou umístěny tak, že jeden z povrchů klínovité vložky představuje prodloužení povrchu odpovídajícího vývrtu.
Takovéto konstrukční uspořádání zabezpečuje intensivní otáčení proudu kyslíku a podporuje lepáí směšování paliva, kyslíku a žáruvzdorné látky, jakož zkrácení vypalovacího pásma pro žáruvzdorné látky v proudu plamenů.
Popis konkrétního příkladu provedení vynálezu je uveden dále na přiložených výkresech, kde značí:
obr. 1 ve schematickém znázornění výfučnu podle vynálezu na úseku výstupních otvorů a trysek:
obr. 2 stejnou výfučnu v řezu podle roviny II-II z obr. 1:
obr. 3 tutéž výfučnu v podélném řezu rovinou větSí osy elipsy trysky pro přívod kyslíku:
obr. 4 výfučnu podle vynálezu v podélném řezu a sice na úseku výstupních otvorů trysek s kanály, které vzhledem к středové ose trysky probíhají pod určitým úhlem:
obr. 5 tutéž výfučnu v půdorysu tryskových otvorů:
obr. 6 tutéž výfučnu v řezu podle roviny VI-VI z obr. 5:
obr. 7 výfučnu podle vynálezu v příčném řezu, u níž jsou ve stěnách trysky provedeny štěrbinoví té drážky:
obr. 8 tutéž výfučnu v řezu podle roviny VIII-VIII z obr. 7:
obr. 9 tutéž výfučnu v řezu podél roviny IX-IX z obr. 8:
obr. 10 výfučnu podle vynálezu v příčném řezu, u které jsou stěny trysky rozděleny na dvě části: tutéž výfučnu v řezu podle roviny XI-XI z obr. 10:
obr. 12 tutéž výfučnu v řezu podél roviny XII-XII z obr. 10.
Výfučna pro torkretování plamenem (obr. 1, 2 a 3 má pouzdro, které je vodou chlazené, a je vytvořeno troubami 1 a 2 a potrubími J a 4 Pro přívod kyslíku a pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky s palivem, která jsou uspořádána koncentricky. Prstencový kanál mezi troubami 1 a 3 slouží pro přívod chladicí vody. Prstencový kanál mezi troubami 2 a 1 J je upraven pro odvod chladicí vody. Prstencovým kanálem mezi potrubím 3 a £ sé přivádí kyslík a středovým potrubím £ se přivádí směs Žáruvzdorné látky a paliva.
Podél stěn potrubí 1 jsou upevněny trysky % pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva. Souose s tím jsou na stěnách potrubí J podél nich umístěny trysky 6 pro přívod kyslíku. Otvory každé trysky £ Pr0 přívod práškovité eměsi žáruvzdorné látky a paliva se nalézají pod otvory každé jí odpovídající trysky 6 pro přívod kyslíku,! a sice ve vzdá- 4 lenosti L, která se rovná 2,5 vnitřního průměru £ trysky 2 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva.
Vzdálenost L může být v rozsahu od 1 do 5 vnitřního d trysky zmenšení tohoto « rozměru o více než 1 2 J® efekt» který se vyvolá střídavým působením proudu v prostoru mezi otvory trysek £ a 6, pouze nepatrný; při zvětšení vzdálenosti L o více než 5 £ je třeba počítat s otěrným opotřebením stěn trysky 6, a sice v důsledku vynáěení žáruvzdorné látky do okrajových oblastí proudu, dříve než tento vystoupí z výstupu trysky 6.
Stěny trysek 6 pro přívod kyslíku mají tvar, který se liší od tvaru válce. Jak je znázorněno na obr, 1, 2 a 3, mají stěny každé trysky 6 pro přívod kyslíku v průřezu tvar elipsy. Větší osa elipxy trysek 6 probíhá podél potrubí Na vnější ploše stěn trysky £ pro přívod práškoví té směsi žáruvzdorné látky a paliva jsou upraveny rýhy 2» a sice s hloubkou h, která se rovná minimální šířce mezery mezi tryskou £ a tryskou 6.
V praxi může hloubka ,h ГУ^ 1 činit od 0,8 až 1,2 minimální Šířky mezery mezi tryskou 1 a tryskou 6. Při. hloubce h rýh, která je menší než 0,8 minimální šířky mezery mezi tryskou 5. & tryskou 6 je hořlavý účinek proudu kyslíku v úzkém průchodu rýhami Z pouze bezvýznamný: zvětšení hloubky h rýh 2 přes 1,2 minimální šířky mezery mezi ryskou % θ tryskou 6 nevede ke vzrůstu brzdění proudu kyslíku rýhami 2·
Na obr,, 4, 5 a 6 jsou znázorněny trysky 8 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva, v jejichž stěnách jsou střídavě provedeny vnitřní kanály 2 (obr. 5) a vnější kanály 1 0. které jsou v přůřezu klínovité a rozšiřují se v podélném směru к otvoru trysky 8 pod úhly alfa a beta sklonu ke středové ose, rovnými 18°. Úhly alfa a beta sklonu klínoví tých kanálů mohou ležet v xOzsahu od 5 do 25°, v závislosti na geometrických rozměrech metalurgického agregátu, na tepelně fysikálních vlastnostech a frakčním složení žáruvzdorné látky, jakož na fysikálněchemických vlastnostech a frakčním složení paliva.
Jsou-li úhl.v alfa a beta sklonu kanálů menší než 5°, je efekt, který je vyvolán vzá| jemným vnikáním složek proudů, pouze nepatrný: jsou-li úhly alfa a beta větší než 25°, může se stát, že klínovité paprsky jedné složky proniknou paprskem druhé složky a budou z proudu plamenů odstraněny. Tryska 22 pro přívod kyslíku má v daném případě tvar válce. Otvor trysky 8 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva se nalézá uvnitř trysky 1 1 pro přívod kyslíku, a sice ve vzdálenosti L od otvoru ti*ysky 11. která činí 2,5 vnitřního průměru trysky 8.
Na obr. 7, 8 a 9 je znázorněna výfučna, u které je tryska 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva opatřena podélně probíhajícími štěrbinovitými drážkami 23» zatím co tryska 14 pro přívod kyslíku je válcového tvaru. Štěrbinovité drážky 1_3 mají šířku b, která se rovná 0,2 vnitřního průměru d trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvz orné látky a paliva a mají výšku H, která činí 2 vnitřní průměry d trysky .12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva.
Drážky 13 probíhají ve směru tečny na vnější stěnu této trysky 12. V závislosti na potřebném zákrutovém koeficientu složek v paprscích se může šířka Štěrbinových drážek 1 3 měnit v rozsahu od 0,1 do 0,3 vnitřního průměru £ trysky 1.2 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva. Provedení štěrbinových drážek 13 se šířkou, která leží pod 0,1 vnitřního průměru d trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva je neúčelné, nebot v tomto případě se do trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva dostává nedostatečné množství kyslíku a rotace proudu se stává pouze nepodstatným.
Zvětšení šířky drážek 13 o více než 0,3 vnitřního průměru d trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva může přivést významný vzestup tlaku uvnitř trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva, čímž se žebrání výtoku této práškovité směsi. Optimální velikost pro šířku štěrbinovíté drážky 13 činí 0,2 vnitřního průměru d trysky 22 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva.
Optimální výška H štěrbinovíté drážky 13 (obr. 9) činí 2 vnitřní průměry £ trysky I 2 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky e paliva. Při výšce H štěrbinovíté drážky 13.
která je menší než vnitřní průměr d trysky 12 pro přívod přáškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva, se dostane do trysky 12 nedostatečné množství kyslíku a požadovaný rotační efekt je pouze bezvýznamný. Přibvýšce H štěrbinových drážek 13 přes 5 vnitřních průměrů d trysky pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva vzrůstá dopravované množství kyslíku v trysce 12. což má za následek zvýšení odporu při proudění oproti výtoku práškoví211177 6 té směsi žáruvzdorné látky a paliva a zmeněení jejího spotřebovaného množství.
Na obr. 10, 11 ' a 12 je znázorněna výfučna v provedení, u kterého jsou stěny každé trysky 11 pro přívod kyslíku rozděleny na dvě části, tc kterých spodní část 16 má v průřezu tvar elipsy a v jejíž stěnách jsou . vytvořeny dva vývrty 17_ a 18 (obr. 11), které se nalézaal v diameerálně protieehlých kvadrantech a probbhají tečně na trysku 19 pro přívod práškovité směěi žáruvzdorné látky a paliva.
Aby se zjednodušilo' konstrukční provedení, je možno spodní část 16 trysky _ 15 namontovat pomocí desek 20 a 21.
Na vni-třní ploše stěny každé trysky 15 pro přívod kyslíku je před otvorem trysky upevněn kužseoovtý díl 22 který svou menší základnou směřuje do vnitřku trysky 15 pro přívod kyslíku. V bezprostřední blízkost-i trysky 19 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a blízko každého vývrtu 17 a 18 ve spodní č^s^sti 16 stěny trysky £2 pro přívod kyslíku jsou umístěny klínovité vložky 23 a sice tak, aby jeden povrch klínovité vložky 23 * tvooil pokračování povrchu jí odpoovddjícího vývrtu 17 nebo 18.
Tím, že stěny spodní čáási 16 trysky 15 pro přívod kyslíku jsou v průřezu vytvořeny ve tvaru elipsy se dvěma vývrty 17 a 18, nalézajícími se ve dvou diameerálně protL.eé^h^l^5^ch kva- * drantech, může být proudu kyslíku na vstupu do mezery meei tryskou £2 pro přívod kyslíku a tryskou 19 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva propůjčen rotační pohyb kolem trysky £2· Vložkami 23 se .zabraňuje pohybu kyslíku, který proudí vývrty 17 a 18 proti proudu kyslíku, p^lh^y^b^j:ící^h^o se kolem trysky 12, ' což přispívá k tomu, aby se zvětšil rotační pohyb proudu kyslíku kolem trysky 19 pro přívod p^áškov^té směsi žáruvzdorného materiálu a paliva.
Výfučna p^i vyzdívání·stříkáním plmenem meealurgického agregátu pracuje následovně:
Před začátkem torkretovacího pracovního pochodu se zapijí přívod vody ke chlazení výfučny, a výfučna k torkretování plamenem se zavede do vnitřního prostoru meealurgického agregátu. Výfučna je uspořádána tak, aby trysky 2 a 6 (obr. 1, 2, 3) byly nasměrovány k úseku povrchu vyzdívky, která se má opravovat v meealurgckkém agregátu (na výkresu ^znázorněno). Práškooňtl směs žáruvzdorné látky a paliva se při^vádí přes středové potrubí £ tryskami 2· Na počátku torkretovacího pracovního pochodu se stanoví mmožsví spotřeby pro práškovitou směs · žáruvzdorného materiálu a paliva, jež se rovná 20 až 25 % jmenooitého m^c^ožst^zí spotřeby.
Přes prstencový kanál meei potrubími J a 4. jakož i přes prstencovité kanály meei tryskami se potom přivede kyslík, jehož spotřeba se stanoví tak, že se vychází z podmínky úplného >
spálení paliva, které se přivádí tryskou 2 v prlš^oit^ tmmsi žáruvzdorné látky a paliva. Po zapálení paliva se zjistí potřebné mnc>ožsví kyslíku a práškovité tmmsi žáruvzdorné látky a paliva a provádí se nanášení žáruvzdorné látky na úseky povrchové plochy, kterou je třeba opravovat u meealurgického agregátu, zatímco se vede proud plamenů přes tento povrch. Práš^ovtá směs žáruvzdorné látky a paliva vytéká v s^í^aetri^c^l^i^m soustředěném proudu zatímco kyslík vytéká z prstencových kanálů mee! tryskami 2 a 2 a tvoří prstencovité proudy, které jsou koncernrické oppooi soustředěnému proudu směsi žáruvzdorné látky a paliva. Uspořá- * dáním otvorů trysek·2 uvintř trysek 6 ve .vzdálenoosi rovné L se přispívá k tomu, že paprsky v prostoru, omezeném stěnami trysek 2 a 6 působí střídavě, což vyžaduje lepší tměěování složek.
Ρον^ν^-ί se výfučny pro to^^tování plamenem, vybavené tryskami, které jsou znázorněny na obr. 1, 2 a 3, má paprsek kyslíku tvar v průřezu elipsovitý, u něhož se ve středu nalézá paprsek žáruvzdorné látky a paliva. V ronioě menši osy elipsy má paprsek kyslíku minimální průměr. Se zmenšením průměru paprsku kyslíku na těchto diammerllně protilehlých úsecích je také menší dráha, na které nastává smmšování paliva a kyslíku v poměru, potřeb7 ném ke vznícení a jsou nasávány vysokoteplotní plyny z prostoru metalurgického agregátu. Přítomnost rýh £ na vnější ploše trysek způsobuje snížení výtokové rychlosti kyslíku na těchto dvou úsecích, čímž je také podporováno urychlené zapálení paliva.
Zapálení paliva nastává na dvou stranách spojeného paprsku kyslíku a práškovité směsi Žáruvzdorné látky a paliva, který má v průřezu tvar elipsy.
Spalování postupuje dále ve směru pohybu paprsku plamene v oblasti mezi dvoufázovým paprskem žáruvzdorné látky a paliva a prstencovým paprskem kyslíku. Paprsek, který je na průřezu elipsovitý získává pozvolna kruhový tvar. Během změny tvaru průřezu paprsku nastává intensivní směšování složek, přičemž spálení paprsku plamene vyžaduje urychlené smísení. Částečky žáruvzdorné látky se rychle ohřívají v paprsku plamenů o vysoké teplotě, a sice na teplotu, při které še převádějí do plastického stavu: v tomto stavu vnikají do povrchu vyzdívky metalurgického agregátu, přičemž se vytváří pevný povlak, který se spéká dohromady s materiálem základní výzdívky. Trvanlivost povlaku vzrůstá ve srovnání s povlakem, který se vytváří při přivádění pevných složek ve tvaru kruhového soustředěného paprsku a kyslíku ve tvaru prstencového paprsku, ze 4 na 5 taveb, tzn. o asi 20 %.
VýfuČna, osazená tryskami tohoto konstrukčního provedení, se účelně používá к vyzdívání metalurgických agregátů středních rozměrů stříkáním, jestliže vzdálenost mezi otvory trysek a povrchu vyzdívky činí 2 až 3 m.
Jestliže se složky přivádějí tryskami, které jsou znázorněny na obr. 4, 5 a 6, přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva se provádí tryskou 8, která má na vstupním úseku pro práškovítou směs žáruvzdorné látky a paliva kruhový průřez, který před otvorem trysky přechází průřezu tvaru hvězdy, přičemž plocha průřezu klínovitých kanálů ve směru к výstupu vzrůstá. Kyslík se v tomto případě přivádí prstencovou mezerou mezi tryskami 8 a 11, ve které jsou před výstupem vytvořeny právě tak klínovité kanály, jejichž plocha průřezu ve směru к výstupu vzrůstá.
Dvoufázový proud paliva a žáruvzdorné látky se zvětšuje při průtoku tryskou 8 a sice na úkor vzrůstu plochy klínovitých kanálů. Proud kyslíku se zvětšuje při toku v prstencové mezeře také na úkor vzrůstu přůřezové plochy klínovitých vnějších kanálů ve směru к výstupu. Na výstupu u kanálů vniká část proudu kyslíku, který teče klínovitými vnějšími kanály do dvoufázového paprsku žáruvzdorné látky a paliva, který teče přes klínov.ité vnitřní kanály pod určitým úhlem. Přitom část dvoufázového paprsku žáruvzdorné látky a paliva vniká do proudu kyslíku.
Nastává intensivní míšení složek. Část průřezu ve středu paprsku se plní kyslíkem, a zatímco část směsi žáruvzdorné látky a paliva se vytlačí do okrajové oblasti paprsku. V důsledku kontaktu paliva s vysokoteplotními plyny z pracovního prostoru metalurgického agregátu se zapaluje palivo a jeho spalování náhle postupuje. Částečky žáruvzdorné látky se rychle ohřívají ve vysokoteplotním paprsku plamenů na teplotu, při které jsou převedeny do plastického stavu a vnikají do povlaku s rychlostí, která je potřebná к vytvoření pevného žáruvzdorného povlaku.
Pevnost takového povlaku je o 20 % vyšší než je pevnost povlaku, který se vytváří pomocí trysek, přivádějících složky ve tvaru rovnoběžných paprsků. Trysek tohoto konstrukčního uspořádání se používá účelným způsobem к vyzdívání stříkáním u metalurgických agregátů velkých rozměrů když vzdálenost mezi výfučnou a povrchem vyzdívky činí 3 až 4 m.
Když se používá trysek konstrukčního provedení podle obr. 7, 8 a 9 přivádí se práškovitá směs žáruvzdorné látky a paliva středovou tryskou £2, mající kruhový průřez, zatím co kyslík je dávkován prstencovitou mezerou mezi stěnami trysky 12 pro přívod směsi žáruvzdorné látky a paliva a trysky 14 pro přívod kyslíku. Část kyslíku se dostává štěrbinovitými drážkami 13. provedenými ve stěně trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorná látka a palivo, do ka^i^].u pro přívod směsi žáruvzdorně látky a paliva dříve, než tato směs vytéká z trysky. V důsledku přívodu ěásti kyslíku do práěkovité směěi žáruvzdorné látky a paliva se podstatně zlepšuj podmínky pro směšování složek. Paprsky kyslíku, které jsou ploché a vytékají ze štěrbinovitých drážek 13 mají značně vyšší rychlost, než je rychlost dvoufázových paprsků pevných složek, takže uváděj paprsek práškoví té směsi žáruvzdorné látky a paliva do ·rotace.
Přioom začíná ' intensivní smášování paliva, žáruvzdorné látky·a kyslíku. Z této stany otvoru středové trysky 12 pro přívod práěkooité smě i žáruvzdorné látky a paliva proudí obbhající dvoufázový paprsek pevných složek dále a rozlévá se, ěásteěně na strany, za působení odstředivé síly, a současně vniká do prstencovítého paprsku kyslíku. V proudu, vytékajícím z trysek 12 a 24, nastává v důsledku trantvertálníao posunutí složek rychlé směšování kyslíku, paliva a žáruvzdorné látky.
Palivo·se zapaluje v důsledku kontaktu s plyny o vysoké teplotě z pracovního prostoru meealurgického agregátu a speauje se v bezprostřední blízkosti otvoru trysky 14 pro přívod « kyslíku. Vytváří · se krátký paprsek plamenů. V obíhajícím paprsku plamenů nastává vyrovnání teplotních polí, rych-ostí i koncentrace složek po jeho průřezu i částečky žáruvzdorné látky v^i_ka^J^:í do povrchu vyzdvíky přibližně . se stejnými teplotami a · rychlostmi d^lcc^onaBej*· Paprsek plamenů se otáčí kolem vlastní osy. takovéhoto povlaku se přibližně zvět,— e šuje o 20 % ve srovnání s povlakem, který byl vytvořen složkami přiváděnými v soupnudu, a vnikání žáruvzdorné látky do vyzdívky metalurgického agregátu se zvětšuje o 10 až 20 %.
Výfučny, vybavené tryskami takovéhoto . kontrukčního provedení mohou být pouužty pro opravárenské práce jak u velkých, tak také u malých metalurgickýca agregátů s velkým účinkem. Při vyzdívání stříkáním velkých agregátů se do trysky 12 pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva přivádí rýhami omezené mnooiSví kyslíku a při stříkání agregátů omezených.rozměrů se zvětšuje mnolžtyí kyslíku, přiváděné de cen-rdlní trysky . 12.
Ροκ^νά-ΐί se výfučna, znázorněná na obr. 10, 11 a 12, přivádí se práškovitá směs žáruvzdorné látky a paliva tryskou . 19 a sice jako osově symeetický dvoufázový paprsek a klasiku se přivádí ve tvaru -rotujícího prstencového paprsku prstencovým kanálem mezi tryskou 12 a tryskou 25· Dříve než vyteče směs žáruvzdorné látky a paliva a kyslíku z trysek, prochází tato směs úzkým průřezem dílu 22, Me nastává intensivní míšení složek.
Proud kyslíku, tekoucí vývrty 17 a 18 jako dva tangenciálně na středovou trysku 19 tměSutící paprsky se uvede do rotačního pohybu. V prostoru mezi otvorem středové trysky 12 a díeem 22 vstupuje rotující proud kyslíku s dvoufázovým paprskem práškovité si^sí žáruvzdorné látky a paliva a střídavě působí, když posléze jmenovanému udíH rotační pohyb. Při vstupu kyslíku a práškovité směěi žáruvzdorné látky s paHeem do úzkého průřezu dílu 22 nastává intensivní směšování složek, a sice jako důsledek rotačního pohybu složek a vnikání kyslíkových částeček do práškovité směái · žáruvzdorné látky a paliva pod úhlem, který se blíží k pravému úhlu.
Z výstupního otvoru dílu 22 vytéká zápalutchlpná směs žáruvzdorné látky a paliva a kyslík. P^ai^vo se zapaluje v důsledku styku s plyny o vysoké teplotě, vychá-etícVmi z pracovního prostoru metaltrgickéhl agregátu a spaluje se v bezprostřední íLV^zíl^t^;L výtokové * roviny. Spalování postupuje v prostoru omezeených rozměrů.
Výfučna ve stanoveném konstrukčním provedení umožňuje opatřovat povlakem meealurgické agregáty velmi omezených rozměrů torkretovacím způsobem. Pomocí výfučny tohoto konstrukční:- t ho uspořádání mohou být opatřevány povlakem torkre^^vacím postupem kromě toho plochy, které jsou obráceny směrem dolů, např. klenby SiemetutMaatinských pecí. TгvaaUivltt vyzdívky pece se zvyšuje o 35 %. V tom spočívá efektivnost těchto výfučen při vyzdívání kleneb SiemeeLUtMaatinských pecí tlrkrelováním způsobem. Výfučna podle vynálezu se používá při opravě vyzdívky metaaurgickýca agregátů a je možno ji pouužt v hutnictví a strojírenství.
Příkladný vynález je možno použít nejúčinněji při provádění oprav vyzdívky metalurgických agregátů v horkém stavu, když je teplota vyzdívky vyšší než zápalovací teplota paliva.
Tak například bylo by efektivnější, kdyby se oprava vyzdívky konvertoru prováděla hned po odpichu oceli a vypuštění strusky při teplotě vyzdívky od 1 200 do 1 400 UC.
Výfučna podle vynálezu pro torkretování plamenem může být použita na opravu metalurgických agregátů válcového tvaru, příkladně konvertorů a licích pánví na ocel.
Výfučna na torkretování plamenem může být dále použita při stříkání rovných ploch, a také ploch, které svojí pracovní části jsou obráceny dolů, například bočních stěn a klenby pecí na tavení ocele, ohřívacích a jiných pecí.
Claims (8)
- PŘEDMĚT VYNALEZU1. Výfučna na torkretování plamenem, mající vodou chlazený plášt, ve kterém jsou uspořádána soustředně potrubí pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva, na jejichž výstupním konci jsou umístěny trysky pro přívod práškovité směsi žuruvzdorné látky a paliva, a trysky pro přívod kyslíku, vyznačující se tím, že trysky (5, 8, 12, 19) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a trysky (6, 11, 14, 15) pro přívod kyslíku jsou uspořádány na stěnách potrubí (3, 4) po dvojicích a souose v každé dvojici a otvor každé trysky (5, 8, 12, 19) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva se nalézá pod otvorem každé odpovídající trysky (6, 11, 14, 15) pro přívod kyslíku, a sice ve zvdálenosti, která se rovná 1 až 5násobku vnitřního průměru trysky (5, 8, 12, 19) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky θ paliva, přičemž stěny nejméně jedné trysky z každé dvojice^trysek (5, 8, 12, 19; 6S 11, 14, 15) mají úplně nebo částečně tvar odlišný od tvaru válce.
- 2. Výfučna podle bodu 1, vyznačující se tím, že stěny každé trysky (6, 11, 14, 15) pro přívod kyslíku mají v průřezu tvar elipsy.
- 3. Výfučna podle bodu 2, vyznačující se tím, že na vnější ploše stěn každé trysky (5, 8, 12, 19) pro př vod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva jsou provedeny rýhy (7), jejich hloubka činí 0,8 až 1,2 minimální šířky mezery mezi tryskou (5, 8, 12, 19) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva a tryskou (6, 11, 14, 15) pro přívod kyslíku.
- 4. Výfučna podle bodu 1, vyznačující se tím, že ve stěnách každé trysky (8) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva jsou střídavě provedeny vnitřní kanály (9) a vnější kanály (10), které jsou v průřezu klínovité a rozšiřují se v podélném směru к otvoru této trysky (8), a sice pod úhlem (alfa) od 5 do 25° к její podélné ose.
- 5. Výfučna podle bodu 1, vyznačující se tím, že ve stěnách každé trysky (12) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva jsou upraveny podélně probíhající štěrbinové drážky (13), jejichž šířka se rovná 0,1 až 0,3 vnitřního průměru trysky (12) a jejichž výška činí nejméně 1 vnitřní průměr této trysky (12), přičemž štěrbinové drážky (13) směřují podél tečny ke vnitřní ploše s.těny trysky (12) pro přívod práškovité směsi Žáruvzdorné látky a paliva.
- 6. Výfučna podle bodu 1, vyznačující se tím, že stěny každé trysky (15) pro přívod kyslíku jsou rozděleny na dvě části, z nichž spodní část (16) má v průřezu tvar elipsy, a v jejích stěnách jsou vytvořeny dva vývrty (17, 18), které se nalézají v diametrálně protilehlých kvadrantech a tečně směřují na trysku (19) pro přívod práškovité směsi žáruvzdorné látky a paliva.
- 7. Výfučna podle bodu 6, vyznačující se tím, že na vnitřní ploše stšny každé trysky (15) pro přívod kyslíku před jejím ústím je upevněn kuželooVtý ' díl (22), který svoji menší základnou směřuje do vnitřku této trysky (15).
- 8. Výfučna podle bodu 6 nebo 7, vyznačující se tím, že v bezprostřední blízkosti trysky (19) pro přívod práškovité směři žáruvzdorné látky a paliva a blízko každého vývrtu (17, 18) ve spodní čássi (16) stěny trysky (15) pro přívod kyslíku jsou umístěny klínovité vložky (23) takovým způsobem, že jeden z povrchů klínovité vložky (23) představuje prodloužení povrchu odpoovddaícího vývrtu (17, 18).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU2771814 | 1979-05-30 | ||
| SU792771816A SU964006A1 (ru) | 1979-05-30 | 1979-05-30 | Фурма дл факельного торкретировани футеровки металлургических агрегатов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS211177B1 true CS211177B1 (en) | 1982-01-29 |
Family
ID=26665785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS803830A CS211177B1 (en) | 1979-05-30 | 1980-05-30 | Tuyere for flame guniting |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597911B2 (cs) |
| CS (1) | CS211177B1 (cs) |
| DE (1) | DE3047541C2 (cs) |
| FR (1) | FR2457720A1 (cs) |
| GB (1) | GB2064992B (cs) |
| IN (1) | IN153443B (cs) |
| IT (1) | IT1148868B (cs) |
| NL (1) | NL179415C (cs) |
| RO (1) | RO82104B (cs) |
| SE (1) | SE427579B (cs) |
| WO (1) | WO1980002739A1 (cs) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3262746D1 (en) * | 1981-04-06 | 1985-05-02 | Kawasaki Steel Co | Flame gunning of refractory linings |
| EP0062986B1 (en) * | 1981-04-06 | 1985-09-25 | Kawasaki Steel Corporation | Lance for repairing refining vessel |
| JPS59115299U (ja) * | 1983-01-24 | 1984-08-03 | 新日本製鐵株式会社 | 溶射用ランス構造 |
| GB2144054B (en) * | 1983-07-30 | 1986-07-30 | Glaverbel | Apparatus for and method of spraying for forming refractories |
| DE3677994D1 (de) * | 1986-07-04 | 1991-04-11 | Vgini I P Rabot Ogneupornoj | Duese zum heissreperaturspritzen bei metallurgischen anlagen. |
| AU584242B2 (en) * | 1986-07-04 | 1989-05-18 | Vsesojuzny Gosudarstvenny Institut Nauchno-Issledovatelskikh I Proektnykh Rabot Ogneupornoi Promyshlennosti | Multi barrel torch for refactory lining repairs |
| WO1988002786A1 (en) * | 1986-10-17 | 1988-04-21 | Vsesojuzny Gosudarstvenny Institut Nauchno-Issledo | Tuyere for torch guniting of metallurgical plant |
| JP4651217B2 (ja) * | 2001-04-02 | 2011-03-16 | 旭サナック株式会社 | 塗装用エアスプレイガン |
| JP2021000592A (ja) * | 2019-06-20 | 2021-01-07 | 三浦工業株式会社 | 水分配器、水蒸発器、および水蒸発システム |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1420218A (fr) * | 1964-01-17 | 1965-12-03 | Mannesmann Ag | Pistolet pulvérisateur |
| FR1437713A (fr) * | 1965-03-31 | 1966-05-06 | Union Carbide Corp | Procédé de revêtement de fours |
| GB1151423A (en) * | 1965-06-23 | 1969-05-07 | British Oxygen Co Ltd | A Refractory Flame Spraying Process |
| FR2168916A1 (en) * | 1972-01-26 | 1973-09-07 | Do Ni | Hot patching of converter linings - by tangentially directing flame and refractory to converter |
| SU670617A1 (ru) * | 1975-05-11 | 1979-06-30 | Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии | Порошкообразна смесь дл факельного торкретировани конвертера |
| BE862093A (fr) * | 1977-12-20 | 1978-04-14 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour proteger les parois refractaires de recipients metallurgiques |
-
1980
- 1980-02-01 GB GB8102069A patent/GB2064992B/en not_active Expired
- 1980-02-01 WO PCT/SU1980/000017 patent/WO1980002739A1/ru active Application Filing
- 1980-02-01 JP JP55501684A patent/JPS597911B2/ja not_active Expired
- 1980-02-01 DE DE3047541A patent/DE3047541C2/de not_active Expired
- 1980-05-29 NL NLAANVRAGE8003089,A patent/NL179415C/xx not_active IP Right Cessation
- 1980-05-30 CS CS803830A patent/CS211177B1/cs unknown
- 1980-05-30 IT IT22461/80A patent/IT1148868B/it active
- 1980-05-30 FR FR8012152A patent/FR2457720A1/fr active Granted
- 1980-06-02 IN IN656/CAL/80A patent/IN153443B/en unknown
-
1981
- 1981-01-21 SE SE8100320A patent/SE427579B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-01-29 RO RO103237A patent/RO82104B/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8100320L (sv) | 1981-01-21 |
| RO82104A (ro) | 1984-11-25 |
| WO1980002739A1 (fr) | 1980-12-11 |
| IT1148868B (it) | 1986-12-03 |
| FR2457720A1 (fr) | 1980-12-26 |
| IT8022461A0 (it) | 1980-05-30 |
| NL179415B (nl) | 1986-04-01 |
| NL8003089A (nl) | 1980-12-02 |
| DE3047541A1 (en) | 1982-02-18 |
| GB2064992B (en) | 1983-03-09 |
| SE427579B (sv) | 1983-04-18 |
| DE3047541C2 (de) | 1985-01-10 |
| JPS597911B2 (ja) | 1984-02-21 |
| IN153443B (cs) | 1984-07-14 |
| NL179415C (nl) | 1986-09-01 |
| JPS56500703A (cs) | 1981-05-21 |
| FR2457720B1 (cs) | 1983-07-18 |
| GB2064992A (en) | 1981-06-24 |
| RO82104B (ro) | 1984-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6209355B1 (en) | Method for melting of glass batch materials | |
| CS211177B1 (en) | Tuyere for flame guniting | |
| CA1292609C (en) | Forming refractory masses | |
| US4665842A (en) | Apparatus for producing ignitable solids-gas suspensions | |
| EP0874194A2 (en) | Particulate injection burner | |
| US3175817A (en) | Burner apparatus for refining metals | |
| US3347660A (en) | Method for refining metals | |
| SU914636A1 (ru) | Способ факельного торкретирования футеровки металлургических агрегатов 1 2 | |
| AU708911B2 (en) | Method and device for melting recycled silicate starting materials | |
| US3226036A (en) | Nozzle for gunning refractory material | |
| EP3858491A1 (en) | Method for lining metallurgical units, and apparatus for carrying out same | |
| SK138899A3 (en) | Lance for heating or ceramic welding | |
| US4386737A (en) | Flame guniting lance | |
| CN112368401B (zh) | 用于预热连续送入电熔炉的金属炉料的改进方法和设备 | |
| CA2618411C (en) | Apparatus and method for injection of fluid hydrocarbons into a blast furnace | |
| CA2109122A1 (en) | Lance for immersion in a pyrometallurgical bath and method involving the lance | |
| SU964006A1 (ru) | Фурма дл факельного торкретировани футеровки металлургических агрегатов | |
| US3823012A (en) | Method and apparatus for feeding particulate materials to furnaces and the like | |
| FI60610B (fi) | Saett att blanda en het ugnsgas med en annan gas foere avlaegsning av ugnsgasen fraon ugnen samt huv daerfoer | |
| RU2016852C1 (ru) | Циклонная стекловаренная печь | |
| SU1351900A1 (ru) | Способ переработки шлакового расплава и устройство дл его осуществлени | |
| JP2023510370A (ja) | 電気溶融炉に連続供給される金属装入物を予熱するための改良されたプロセス及びプラント | |
| RU2158197C1 (ru) | Способ механической обработки преимущественно каменной облицовки зданий и устройство для получения используемого в способе горячего газообразного рабочего тела в виде сверхзвуковой струи | |
| SU1219899A1 (ru) | Туннельна печь | |
| SU1179666A1 (ru) | Способ факельного торкретировани футеровки конвертеров |