CS202026B2

CS202026B2 - Method of manufacturing textured polyester yarn

Info

Publication number: CS202026B2
Application number: CS735799A
Authority: CS
Inventors: Kikuo Hori; Hidehiko Okada; Masakazu Fujita
Original assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1972-08-17
Filing date: 1973-08-16
Publication date: 1980-12-31
Also published as: FI54501B; FR2196407A1; BR7306322D0; GB1436748A; TR17638A; IT998372B; FR2196407B1; FI54501C; US3886722A; NL7311385A; JPS4936921A; DE2341748A1

Description

Vynález se týká způsobu výroby polyesterových tvarovaných přízí. Zejména pak se vynález vztahuje na takový způsob výroby tvarovaných přízí, který spočívá v dloužení nedloužené polyesterové příze za použití přístroje pro dloužení při současném tvarování, přičemž mezi přívodními válci a dloužícími válci je zahřívací ústrojí pro tepelné zpracování a ústrojí pro vkládání nepravého zákrutu, takže se provádí zároveň tvarování nepravým zákrutem pro dosažení tvarované příze.

V nejnovější době se užívá takového způsobu ' výroby tvarované příze z nedloužené příze v jediném kroku, při kterém nedloužená polyesterová příze se dlouží a současně zakrucuje. I když tento postup je velmi účinný ve srovnání s dřívějším způsobem, při kterém se dloužení a zakrucování provádělo odděleně, je tu ta nevýhoda, že v důsledku vzniku odletků, smyček, napnutých míst, nerovnoměrného vybarvení, atd., nelze obdržet tvarované příze, jejichž jakost by byla plně ' uspokojivá.

Účelem vynálezu je vytvořit způsob dloužení za současného tvarování, který by vedl ke tvarovaným přízím, jež by neměly shora uvedené závady.

Bylo zjištěno, že shora uvedeného účelu lze . dosáhnout tím, že se vybere nedloužená příze o určitém dvojlomu a že se podle dvojlomu nedloužené příze zvolí určitý dloužící · poměr.

Vynález se tedy týká způsobu výroby polyesterových tvarovaných přízí, při kterém se nedloužená polyesterová příze dlouží a současně . se do ní vkládá nepravý ' zákrut za použití přístroje pro dloužení při současném tvarování, . který je vybaven zahřívacím ústrojím pro tepelné zpracování a obsahuje zařízení pro vkládání· nepravého zákrutu mezi přívodními a dloužícími válci, a u kterého podle vynálezu má nedloužená polyesterová příze dvojlom . Δη v rozmezí 0,01 ' až 0,05 a dloužící poměr DR, to· jest poměr obvodové rychlosti dloužících válců a obvodové rychlosti přívodových válců, je nastaven na hodnotu, která podle dvojlomu nedloužené příze splňuje následující rovnici:

—1.8349 log Δη — 1.1376gDRá g—2.1789 logAn—1.3509 DRS2.8.

Polyesterová nedloužená příze o kterou jde v popisu a definici, znamená obecně v podstatě neorientovanou multifilní přízi složenou z polyethylentereftalátu nebo z kopolymeru, jehož alespoň 85 mol. % jsou jednotky ethylentereftalátu. Titr a konfigurace multífilní příze v jejím průřezu, jakož i přísada atd, mohou být zvoleny podle přání. Pro tvarované příze s dobrým omakem se zejména hodí nedloužené příze o titru 30 až 1000 denier.

Podle vynálezu se užívá nedloužených . polyesterových přízí s dvojlomem Δη v rozmezí 0,01 až 0,05, s výhodou 0,01 až 0,025. Dvojlom nedloužené příze kolísá s různými činiteli, jako je složení, vlastní viskosita polyesteru, zvlákňovací teplota, zvlákňovací rychlost nebo chladicí podmínky. Tím, že se tyto podmínky řídí, dostanou se snadno dloužené příze o dvojlomu v rozmezí 0,01 až 0,05.

Jestliže se například polyethylentereftalát s vlastní viskositou, měřenou v o-chlorfenolu při 30 °C, o hodnotě 0,6 se zvlákňuje při 300 °C za užití obvyklého zvlákňovacího přístroje a navíjí se různými rychlostmi, mění se . dvojlom výsledného vlákna podle níže uvedené tabulky rychlost navíjení dvojlom (m/min)

1000 0,0053

1500 0,0102

2000 ' 0,0184 2700 0,0312

3000 ........ ' ...............0,0391

3500 0,0485

4000 0,0652

Jestliže nedloužená polyesterová příze podle vynálezu má dvojlom menší než 0,01, dochází . k častému přetržení příze v době jejího' uvádění ' do pramene a - kromě toho má sklon ke vzniku - napnutých míst a nedloužená příze prodělává s pokračujícím ' časem drastické změny, takže je nesnadné vytvořit tvarovanou .přízi o rovnoměrné jakosti. Jestliže - však má nedloužená příze dvojlom větší než - 0,05, - .vznikne značná nestejnoměrnost ve - - zvlákňování a - 'tato nestejnoměrnost nemůže - být odstraněna ani technikami dloužení -p'ři současném' - tvarování, takže jé nemožné - dodat - tvarované přízi stejnoměrnou jakost.

Po.dle - vynálezu je výhodné, aby zpracování dloužením při současném tvarování byla podrobena, příze, která byla ' vystavena stárnutí popřípadě při teplotě T °C a ' po určitou dobu - t. V tomto případě lze dosáhnout tvarované - - příze, - - která má zvlášť malý výskyt nerovnoměrností ve vybarvení.

Podmínky paření:

když 20 ocsTá30°C, platí -1o(2.604—0.0486T) átg-211.2T-J-6424 když 30°CšTg40 °C, platí io (2.604—0.0486TJ £táK((3.259— —0.0526T)

Jinou možností získat tvarovanou přízi, která má zvlášť nepatrný výskyt nerovno měrností ve vybarvení, je použití nedloužené polyesterové příze, jejíž obsah vlhkosti se udržuje stále nejvýše na 1,0 %, s výhodou nejvýše na 0,5 % v období od konce zvlákňování až do dloužení za současného tvarování.

Zařízení k provádění způsobu je blíže vysvětleno na výkresech, kde značí obr. 1 schéma zařízení v bokorysu, obr. 2 zahřívací ústrojí v řezu, obr. 3 grafické vyjádření závislosti mezi dloužícím poměrem a dvoilomem, obr. 4 zařízení s několika vodiči příze, obr. 5 grafické vyjádření závislosti mezi stupněm vytažení barviva a teplotou zahřívacího ústrojí.

Na obr. 1 je znázorněn ve zjednodušeném tvaru a bočním pohledu příklad vhodného přístroje k provádění způsobu podle vynálezu. Je vidět balík 1 nedloužené příze, napínač 2, přívodní válce 3, zahřívací ústrojí 4 pro tepelné zpracování, vřeteno 5 pro - vkládání nepravého zákrutu, dloužící válce 6 a navíjecí- ústrojí 7. Nedloužená příze je odtahována z balíku 1 a přiváděna konstantní rychlostí přívodními válci přes napínač 2. Nedloužená příze je nejdříve v kluzném styku se zahřívacím ústrojím 4 pro tepelné zpracování, přechází přes vřeteno 5 pro- vkládání nepravého zákrutu a přichází k dloužícím válcům 6, které se otáčejí konstantní rychlostí, větší než je rychlost přívodních válců. V této době se nedloužená příze dlouží dloužícím poměrem DR, odpovídajícím poměru obvodové rychlosti mezi dloužícími válci 6 a přívodními válci 3 a nepravé zákruty vložené do příze vřetenem 5 pro nepravý zákrut se tepelně ustálí zahřívacím ústrojím 4 pro tepelné zpracování. Nepravé - zákruty se rozkroutí po průchodu příze vřetenem 5 ' pro nepravý zákrut. Poloha nedloužené příze na zahřívacím ústrojí pro tepelné - zpracování je ustálena vodičem - umístěným před zahřívacím ústrojím 4 jakož i vodičem umístěným za zahřívacím ústrojím 4, zatímco přívodní poloha příze vůči vřetenu 5 pro nepravý zákrut je ustálena vodičem umístěným před vřetenem 5. Dloužená příze, která opustí dloužící válce 6, jeví zkadeření, když je navíjena navíjecím ústrojím 7 po průchodu vodičem. Rychlost dloužení při současném tvarování je obvykle 75 až 600 m/min.

Zahřívací ústrojí pro tepelné zpracování není omezeno na typ s horkou deskou, jak je znázorněno v obr. 1, nýbrž lze užít i jiných známých typů zahřívacích ústrojí, například štěrbinových nebo trubkových.

Teplota zahřívacího ústrojí - pro tepelné zpracování je 160 až 210 °C. Když - se užije teplot v tomto rozmezí, je možno obdržet tvarované příze, které mají zvlášť dobrou úroveň zbarvitelnosti a zkadeření, přičemž odletky, uzlíky nebo- napnutá místa se vyskytují velmi zřídka.

Podle dalšího ' výhodného provedení vynálezu se povrchy přívodních válců 3 udržují na teplotě 60 až 120 °C a nedloužená příze se uvádí do styku s těmito povrchy alespoň po dobu 0,05 s. Tímto postupem se dloužící bod ustálí mezi přívodními válci 3 a zahřívacím ústrojím 4 pro tepelné zpracování, čímž se značně sníží nerovnoměrnosti dloužení, nerovnoměrnosti zbarvení, přetrhy příze a uzlíky atd.

Na obr. 2 je v řezu znázorněno výhodné provedení vynálezu k provádění postupu podle vynálezu za použití pozměněného zahřívacího ústrojí 4‘ typu horké desky místo horké desky znázorněné v obr. 1. V obr. 2 označuje vztahová značka 1 nedlouženou přízi a vztahová značka 9 znázorňuje jednu ze dvou stěn uspořádaných navzájem paralelně a obsahující mezi sebou štěrbiny v délkovém směru pozměněného zahřívacího ústrojí 4‘. U tohoto provedení nepřichází nedloužená příze do styku se zahřátým povrchem zahřívacího ústrojí od vstupu zahřívacího ústrojí do místa oddáleného od tohoto vstupu o vzdálenost - 1 mm, nýbrž se předehřívá na teplotu 60 až 150 °C uvnitř štěrbiny omezené stěnou 9.

Nedloužená příze se pak uvede do styku se zahřátým- povrchem zahřívacího ústrojí. Vzdálenost 1 musí splňovat následující vztahy:

lě5 a

0.03 x-f-0.2 y—15 lgO.3 x + 2 y + 100, přičemž x je titr nedloužené příze a y je v m/min rychlost přivádění nedloužené - příze. Jestliže se nedloužená příze za těchto podmínek tepelně zpracovává, je bod dloužení ustálen mezi bodem prvního styku nedloužené příze se zahřátým povrchem zahřívacího ústrojí a mezi bodem - od něho o 30 mm oddáleným a z toho důvodu lze dosáhnout tvarované příze, která má zvlášť znamenité vlastnosti co do zkadeření a velmi nepatrný výskyt napnutých míst, nerovnoměrnosti ve vybarvení a uzlíků.

Rychlost otáčení vřetena 5 pro nepravý zákrut se s výhodou řídí tak, že koeficient zákrutu a vyjádřený následující rovnicí je v rozmezí 0,85 a 1,15.

VĎě ^a~^X‘ 32500 ’ kde x je počet nepravých zákrutů - a

De je titr dloužené příze.

Pro vynález je zásadní, že poměr obvodové rychlosti dloužících válců 6 k obvodové rychlosti přívodních válců 5, totiž - dloužící poměr DR se nastaví na hodnotu vyjádřenou následujícími rovnicemi podle dvojlomu Δη nedloužené příze, - například v rozmezí od

2,2 do 2,8.

—1.8349 logAn —1.1376íáDRá — —2.1789 logAn —1.3509

DRs2.8

Na obr. 3 je grafické znázornění ukazující vztah mezi dloužícím poměrem a dvojlomem. Při provádění způsobu podle vynálezu je třeba zvolit dloužící poměr a dvojlom o hodnotách obsažených uvnitř vyčárkované oblasti v obr. 3. Jestliže dloužící poměr je menší než tento rozsah, nedloužená příze lne jako tavenina na zahřívací ústrojí pro tepelné zpracování a je nesnadné dostat přízi do pramene. Kromě toho se zhorší úroveň zbarvitelnosti a sníží se pevnost.

Je-li však dloužící poměr vyšší než shora uvedený rozsah, je sklon k vzniku - chomáčrek. Standartní vzorek a měřený vzorek býků a smyček a zhorší se vlastnosti zkadeření příze. Kromě toho při - přílišném zvýšení dloužícího poměru se pevnost příze spíše snižuje.

Jak je patrno z obr. 3, je dloužící poměr používaný při - způsobu podle vynálezu značně nižší, - než dloužící poměry používané při obvyklých dloužících postupech. Je překvapující, že - vzdor užití takových nízkých dloužících poměrů umožňuje způsob vynálezu obdržet tvarovanou přízi, která nemá žádné chomáčky nebo- smyčky a má naopak znamenitou - úroveň zbarvitelnosti, dobré mechanické - vlastnosti a dobré zkadeření.

Podle dalšího provedení vynálezu jsou mezi ústrojím pro vkládání nepravého zákrutu a mezi- dloužícími válci upraveny alespoň dva vodiče pro - přízi, kterými se - příze odchyluje v určitém - úhlu, přičemž součet úhlů odchýlení vyvolaného těmito vodiči se - nastaví na 30 až 270°C s výhodou na 30 až 150 °C.

Dloužící válce 10 mohou být - ovšem nahrazeny dloužícími válci 6 z - prvního provedení, zobrazeného v obr. 1. U tohoto provedení je ovšem samozřejmé, že balík 1, napínač 2, přívodní válce 3, zahřívací - ústrojí 4 pro tepelné zpracování, navíjecí ústrojí 7, atd. musí být - uspořádány stejně jako v obr.

1.

Podle provedení znázorněného v obr. 4 jsou mezi vřetenem 5 pro nepravý zákrut a mezi dloužícími válci 10 upraveny- alespoň dva vodiče 8, 8‘, 8“ pro přízi, přičemž celkový součet odkláněcích úhlů αΐ, . -a2, a3 se nastaví na 30 až 270°, s výhodou na 30 až 150°. Tento celkový - součet úhlů odklonění je velmi důležitý pro úplné rozkroucení nepravých zákrutů a pro úplné rozvinutí zkadeření. Jestliže celkový součet je menší než 30°, pak se nepravé zákruty nerozkroutí dostatečně a v délkovém, -směru příze částečně vzniknou napnutá místa. Na druhé straně, je-li celkový součet větší než 270°, stane se odpor kla děný vodiči nadměrným a vzniknou chomáčky nebo odletky. Zkadeření se dále zhorší. Jestliže však celkový součet 2« je v rozsahu vymezeném podle vynálezu, nepravé zákruty se úplně rozkroutí, zlepší se zkadeření a sníží se velmi značně výskyt balónů. Kromě toho· je také důležitý počet vodičů příze. Je-li vodič pouze jeden, nelze dosáhnout rovnoměrného rozkroucení, ani když · se úhel odklonu příze nastaví na více než 30'°. Aby se při užití jednoho vodiče dosáhlo úhlu odklonu více než 30°, musí být vodič umístěn v místě značně oddáleném od středu vřetena pro nepravý zákrut. Jestliže však je upraven tímto způsobem, přichází příze do styku s okrajem vřetena a působí se na ni nadměrným zatížením, což se stane příčinou vzniku chomáčků a špatného zkadeření. Je tedy zapotřebí upravit alespoň dva vodiče pro přízi.

Nepravého zákrutu lze také dosáhnout užitím jiných známých prostředků pro vkládání nepravého zákrutu, například· působením tření, nebo vířivým proudem tekutiny. U příkladu znázorněného v obr. 4 je odkloněný směr příze kolmý k osovému směru dloužících válců, avšak může být také rovnoběžný k osovému směru dloužících válců. Lze také podle přání kombinovat odklonění v obou · směrech.

Tvar a rozměry vodičů příze nejsou nijak omezeny, avšak s výhodou je vodič nejbližší k ústrojí pro vkládání nepravého zákrutu vodič prstencový a další vodiče jsou tyčkové vodiče. Dále mohou to být buď pevné vodiče nebo otáčející se vodiče. Povrch vodičů může být bud hladký nebo zdrsněný. Avšak zejména při užití pevných vodičů s hladkými · povrchy je dosaženo zvlášť význačného účinku v zabránění vzniku napnutých míst. Kromě toho se v důsledku styku s vodiči velmi zlepší zkadeření příze. Materiál vodičů může být kterýkoliv běžně tížívaný materiál, například safír, titanový porcelán, hliníkový porcelán nebo kovy povlečené chromém.

Podle dalšího provedení vynálezu se postup řídí tak, že příze, se vede vzduchem. ' při teplotě místnosti po dobu 0,13 až 0,3 sekundy · mezi zahřívacím ústrojím pro tepelné toru 2, jak je znáorněno na obr. 1. zpracování a mezi ústrojícm pro vkládání nepravého zákrutu. To umožňuje obdržet tvarovanou · přízi, která má vysoký stupeň zkadeření, pevné zkadeření a málo napnutých míst.

Podle dalšího provedení vynálezu se za dloužícími válci 6 nebo 10 užije druhého zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování, které není znázorněno a které umožňuje, aby dloužená · a tvarovaná příze, přicházející z dloužících válců, · byla přídavně tepelně zpracována · při teplotě 160 až 250 °C, .přičemž se nedopustí smrštění o více než 50 % nebo se příze udržuje · ' na konstantní délce. Tím je možné řídit stupeň zkadeření a zlep dílu vytažení barviva mezi standartním vzoršit rozměrovou stabilitu vůči teplotě.

Tvarované příze vyrobené způsobem podle vynálezu jsou téměř prosty chomáčků, smyček a napnutých míst, mají znamenité vlastnosti · co do zkadeření, dobré mechanické vlastnosti a také dobrou úroveň vybarvitelnosti. Tyto | tvarované příze mají tu přednost, že stupeň vytažení barviva se nezmění, i když teplota zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracoýání kolísala mezi 160 a 210 °C.

Obr. 5 je grafické znázornění ukazující vztah mezi stúpněm vytažení barviva a teplotou zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování pro tvarovanou přízi získanou podle vynálezu I a pro obyčejnou tvarovanou přízi. První křivka A v tomto vyobrazení . se týká tvarované příze získané podle vynálezu a druhá křivka B se . týká obyčejné tvarované příze. Jak je z vyobrazení jasně patrno, nenastává u tvarované příze získané podle vynálezu téměř žádná změna ve stupni vytažení barviva, když teplota zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování je v rozmezí 160 až 210 °C. Avšak u obyčejné tvarované příze se stupeň vytažení barviva mění s teplotou zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování. Proto i nepatrné kolísání teploty zahřívacího ústrojí vede k nerovnoměrnosti obarvení.

Stupeň vytažení barviva vyznačuje stupeň hloubky barvy pozorované pouhým okem na tvarované přízi, která byla obarvena tím, že byla na 90 minut ponořena do vroucí barvicí lázně obsahující 2·% Eastman Polyester Blue GLF. Větší číselné hodnoty znamenají hlubší barvu.

Při provádění vynálezu lze používat nejrůznějších postupů v době zahajování celého úkonu nebo na konci tohoto úkonu.

Postup, při kterém se práce zahájí, . aniž by se příze uvedla do styku se zahřívacím ústrojím pro tepelné zpracování, za · použití záchytovpho koeficientu 50 až 85 % zákrutového koeficientu při normální práci a potom se příze uvede do styku se zahřívacím ústrojím pro tepelné zpracování.

Postup, při kterém se práce zahájí takovou rychlostí dloužení a . tvarování, která je vyjádřena rovnicí kde

V je · rychlost dloužení a tvarování, pak se provede natažení popřípadě pramenování příze a potom se rychlost dloužení a tvarování zvýší na předem určenou · hodnotu.

Postup, při kterém se v okamžiku zahájení práce provede natažení příze do pramenu, přičemž se nedloužená příze udržuje v takové poloze, aby nepřišla blízko· k povrchu zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování a potom se zahájí dloužení· příze za současného tvarování tak, že příze · se vede pásmem v blízkosti povrchu zahřívacího ústrojí pro tepelné ' zpracování, přičemž se toto pásmo udržuje na teplotě 50 až 130 °C, načež se příze uvede do styku se zahřívacím ústrojím pro tepelné zpracování.

Užije-li se takových postupů, lze v podstatě zabránit přetrhu příze v době zahajování postupu dloužení za současného tvarování a v okamžiku uvedení příze do styku se zahřívacím ústrojím pro tepelné zpracování a z toho důvodu se pronikavě zvýší účinnost natahování příze do pramenu a pracovní efektivita přístroje pro dloužení za současného tvarování.

Příklady postupů v době plynulé práce jsou tyto:

Postup, při kterém se konec nedloužené příze na balíku a přední konec nedloužené příze na balíku dlouží za studená a navázají se na sebe dříve, než se vyprázdní balík právě zpracovávané nedloužené příze.

Postup, při kterém v době výměny nedloužené příze se vozíky nesoucí balíky s nedlouženou přízí upraví do několika řad a provede se přenesení příze mezi dvěma balíky, které na vozíkách leží proti sobě. Užije-li se takových pomůcek, je možné provádět postup dloužení za současného tvarová23,33 Te (36 vláken byly podrobeny dlouže•zKadeřitelnost s TC o hodnotě 32,5 %. Když tak, že standartním vzorkem byla tvarovaná ní vynálezu spojitým způsobem.

Vynález bude vysvětlen na několika příkladech provedení.

Naměřené hodnoty, uvedené v tabulkách, byly získány následujícími metodami.

Počet chomáčků a smyček vyskytujících se na obou koncových plochách křížem vinuté válcové cívky se čtvercovým zakončením o váze 2,5 kg a šířce navinutí 150 m.

Počet napnutých míst, tj. nerozkroucených úseků, tedy úseků, které zůstanou střístálost zkadeřeni = __ _{v x x} _ prodlouženi pn přetrhu

Obsah vlhkosti byl zjištěn tak, že byl rychle odebrán vzorek asi 20 g nedloužené příze umístěné 5 mm vně povrchu cívky s nedlouženou přízí a na střední části vůči osovému směru cívky, tj. nedloužená příze přítomná ve vnitřní vrstvě balíku, která není vůbec vystavena vnější atmosféře. Výsledný vzorek byl úplně usušen a umístěn v láhvi o známé váze Wo, a láhev byla utěsněna víkem. Láhev byla pak přesně zvážena a váha byla Wi g. Uzávěr byl odstraněn a láhev byla umístěna do suchého horkého vzduchu o teplotě 105°'C+2^lOC. Po vysušení v době 3 hodin byla láhev uzavřena uzávěrem a opět přesně zvážena. Váha byla označena jako W2. Obsah vlhkosti v % byl vypočten takto:

W——₂ obsah vlhkosti = ———- X 100 (%]

W2—W0 prodlouženi při vymizeni zkadeřeni davě ' zakroucené .v přízí' bez .rozkr^oucení v důsledku toho, že vlákna byla ' k sobě teplem přitavena, na 10 m zpracované příze.

Stupeň celkového zkadeření Tc byl zajištěn při počátečním zatížení (2 mg/d). . a těžkém zatížení (0,2 g/d), které působilo současně na zpracovávanou přízi o . konstantní délce a po uplynutí jedné minuty byla změřena délka vzorku příze a označena Iq. Pak se odstranila pouze těžká zátěž a příze byla vařena ve vroucí vodě po dobu 20 minut a ponechána samovolně schnout ve volném' stavu po dobu . 24 hodiny. Potom se působilo počáteční zátěží a těžkou zátěží na přízi současně a po uplynutí . jedné minuty byla změřena délka vzorku příze a označena li. Potom po odstranění pouze těžké zátěže a po uplynutí jedné minuty byla změřena délka vzorku a označena I2. TC je vyjádřeno následující rovnicí

TC= -’р¹-—X100% lo

Nestejnoměrnost vybarvení bylo pozorováno pouhým okem a vyhodnoceno podle níže uvedené stupnice 5—0.

5: žádná nestejnoměrnost vybarvení 4: nepatrná nestejnoměrnost vybarvení 3: znatelná nestejnoměrno vybarvení 2: značná nestejnoměrnost vybarvení 1: velká nestejnoměrnost vybarvení 0: velký rozdíl v hloubce barvy.

Byla zjišťována tak, že na polyesterovou tvarovanou přízi se působilo zátěží, příze se spojitě napínala a bylo změřeno prodloužení příze při vymizení zkadeření a prodloužení příze při přetrhu. Stálost zkadeření byla vypočtena podle následující rovnice:

X100 (%)

Rozdíl ve vytažení barviva byl stanoven tak, že standardním vzorkem byla tvarovaná příze, která byla získána tím, že se nedloužená příze ze zvláknění podrobovala dloužení při současném tvarování po. dobu 8 hodin. Standardní vzorek a měřený vzorek byly současně pleteny vedle sebe a získaná pletenina byla barvena stejným způsobem jako při zkoušce na stupeň vytažení barviva, jak byla uvedena shora. Rozdíl vytažení barviva mezi měřeným vzorkem .a standardním vzorkem byl vyhodnocen na výsledném zbarvení pouhým okem podle dole uvedené stupnice. Rozdíl ve vytažení barviva je střední hodnotou rozdílu ve vytažení barviva pro deset vzorků na stejné úrovni.

— nerozeznatelné

-J-0,5 —- nepatrný rozdíl + 1,0 — rozdíl plně pozorovatelný + 1,5 — když byla za standardní vzorek považována příze, která má rozdíl ve vytažení barviva v hodnotě 1,0, je nalezen malý rozdíl.

+ 2,0 — nepatrný rozdíl, který byl pozorován při stejném postupu jako shora za použití příze, která má rozdíl vytažení barviva o hodnotě 1,5.

Symbol + znamená, že vzorek byl vybarven hlouběji než standardní vzorek, kdežto symbol — ukazuje, že byl vybarven ve světlejší barvě než standardní vzorek.

Příklad 1

Nedloužené příze z polyethylentereftalátu s různými hodnotami dvojlomu o jemnosti 23,33 Tex/36 vláken byly podrobeny dloužení za současného tvarování při použití přístroje znázorněného v obr. 1 a za následujících podmínek.

teplota zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování rychlost otáčení vřetena zákrutový koeficient dloužící poměr DR rychlost dloužení za současného tvarování 75,8

Výsledky jsou znázorněny v tabulce 1.

180 °C,

30,1 X10⁴ ot/min,

1,0,

3,14 až 1,30, až 115,5 m/min.

Pokus nedloužená DR rychlost Natahování smyčky a napnutá TC Nestejno- celková

č. Δη dloužení příze chomáčky místa (%) měrnost vyhodnocení při sou- na 25 kg na 10 m vybarvení

	'ca 'Kj 'ca xa
'CJ	a a a a
tí	'd h h Ή !h f-ι O O O O
S	£> ' Λ XXX
&	O
ΧΛ	TJ > > > >

'CO α ω

ιη ιη, ιη ιη ιο, in cO J ’Φ ’Φ *Φ *F co”

CO <7 tx, rH_ IO_ rHCO, cm ί co in” cmcm” co co co co co coco

1ПrH

I I

CO o o o o oo

CMCO co ¹¹

CM O O O O O O 'Q Ч-» ω

KB £ xa xs 'ca 'ca xo «a H p Ри ř4 Рч tФ л Д Д Л Д rO >řM O O O O O O TJ T3 tj tj tj co in bs cd, co, co co, κγ o co 'Φ cý αΤ in CO 00 CD O o i-l r-H rH r-H

M co O O O O LD rH, b^ CO, CD b> UD, CO~ co” cm” cm” cm” r-Γ r-Γ r-T

O CO 00 b- IDCM

CO 000 O. CO 00ID

CD 1-4' rH CM CO ,ID

O O, O^ O O OO cd” cD O o” o” o”o” rH CM CO ’Φ ID CO bI lilii I r-M rl H rl H rď rH

Přiklad 2

Nedloužená příze z polyethylentereftalátu, 302 denier/48 vláken, s dvojlomem o hodnotě 0,0226 byla podrobena dloužení za současného tvarování při použití přístroje znázorněného v obr. 1 a za následujících podmínek:

teplota zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování 180 °C rychlost otáčení vřetena 30,1 X10⁴ ot/min, zákrutový koeficient 1,05, dloužicí poměr DR 1,8 až 2,4, rychlost dloužení za současného tvarování 114 až 99 m/min

Výsledky jsou sestaveny v tabulce 2.

Pokus DR natažení smyčky napnuté specifická prodlou- Tc nestejno- celkové

č. příze a chomáčky místo pevnost žení (%) měrnost vyhodnona 10 m [g/d] (%) vybarvení cení

X0 Й cd On >7)

4D ХФ
	Й	Й	\φ ^χφ
'φ	P	P 'Φ	b i
P	O	O -	b -4-»
-o	40	4D ~	аз cd
o	o	& a
Ό	>	> Ό	>05 >00

UD CD UD CM

Oj Φ φ φ Co co

О’ O °“L o φ CD φ oo cm cm r-T o co

CO CO CO CO CO CO CM

CM^ CO CO' CD t-H LD CD σΓ co in co co oo co

CM CM CM CM CM r— r— t>> CO CM CM CD Φ CD r— CD' О’ oo LCD CM~ CD oo co co co co co oo

CO ’ф r-l O rH O O cm

Η O O H ID CO r— CM 'Φ

P rQ o '0 í-i

O Ό

ΧΦ \φ P u 40 40 O O

Ό Ί5 '0

P

O

Ί5 a с см~ co r-T r-Γ cm cm cm cm cm

Y-i CM 00 Φ LD CO t>

I lilii

CM CM CM CM CM 00 CM

Příklad 3

Nedloužená příze z polyethylentereftalátu, 40,6 Tex/30 vláken, s dvojlomem 0,0178 byla podrobena dloužení za současného tva rování při podmínkách uvedených v tabulce 3 za použití dvou typů přístroje. Byly srovnány fyzikální vlastnosti výsledných tvarovaných přízí. Výsledky jsou sestaveny v tabulce 3.

Tabulka 3

Pokus č.

Použitý přístroj

3—1 Obr. 1

3—2 mezi přívodními válci a horkou deskou je dloužící kolík

Podmínky zpracovávání teplota dloužícího kolíku teplota horké desky zahřívacího přístroje (°C)200 rychlost otáčení vřetena (ot/ /min) 41,5 X104 zákrutový koeficient0,98

DR2,38 rychlost dloužení za současného· tvarování (m/min)161,6

Fyzikální vlastnosti příze smyčky a chomáčky na 2,5 kg0—3

TC [%)34 zákrut (Z/25 cm)20 pletitelnost dobrá °C

210

41.5 X104

0,98

2,6

154.5

5—15 s problémy příklad 4

Nedloužená příze, 26,6 tex/24 vláken, z polyethylentereftalátu s vlastní viskositou 0,62 a s dvojlomem 0,62 a obsahující 5 mol procent isoftalátu, byla podrobena dloužení za současného tvarování za následujících podmínek.

teplota zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování 175 °C rychlost otáčení vřetena 40,2 X104 ot/min zákrutový koeficient 0,96

DR 2,4

Výsledná tvarovaná příze byla prosta chomáčků smyček a napnutých míst a jevila dobrou zkadeřitelnost s TC o hodnotě 32,5 procent. Když se tato příze barvila v mod rém barvivu, barva byla jasná a příze měla dobrý omak.

příklad 5

Tři polyesterové nedloužené příze (A, B, C) podle tabulky 4 byly každá podrobeny dloužení za současného tvarování při podmínkách uvedených v tabulce 4, přičemž byly měněny úhly odklonění příze při použití přístroje podle obr. 4, který obsahoval jeden až tři vodiče mezi vřetenem pro nepravý zákrut a mezi dloužícími válci. Úhel vytahování příze ze vřetena byl ve všech případech nastaven na 20°. Výsledky jsou sestaveny v tabulce 5. V této tabulce jsou pokusy č. 7, 8, 9, 12, 13 a 14 příklady provedení vynálezu a ostatní slouží pro srovnání.

Tabulka 4

Nedloužená příze	A	B	C
zvlákňovací rychlost (m/min)	1000	1100	1500
titr (denier/vlákna)	58,88/48	60/24	23,33
An	0,0054	0,0063	210/15 0,0104
podmínky zpracování: zákrutový koeficient (Z/M)	2500	3000	3500
rychlost otáčení vřetena	40X104	40X104	40X104
DR	3,13	3,10	2,7
teplota zahřívacího ústrojí	190 °C	180 °C	170 °C

d o t3 φ a

t o Λ ω 'cd S §6 'cd

4-J d a cd a 'cd d >N

ТЛ + s a Φ «-! >O Ό O O Ph >

tn

O . cu >Q

SOLOCOWNOOHHQQOO CO CM CM rH rH cd +-» co

CD

Φ

CO rH rH ή οωηιοοιηοΗΗΐοοοηοο CO rH rH 'Φ CM

o o

Ю ,_л LO o o o e> o O · O xf Dm s o cm o O CM CO 'Φ tH co bx CO CD tH CM o o m cm _O

r. r O 'Φ CO LO CM CO CO

O tx CD

CM o CM ctj

CM tx in

I LO LO~ CO CM 'Φ I rH CM CO O CD rH rH

Q cd tx tx oo m χφ in co co o

CM *Φ IX Φ TJ1 СО TF *чes ++ rHCM γ-ч cm oo ^Φ m co tx m m m m m m m in in m lo m in cm oo ’Ф со m lili m m m m

Г) + 00

CM y—I

I m

m m m

yH cm oo <Φ + + + 4202026 příklad 6

Nedloužená příze z polyethylentereftalátu (38,3 Tex/30 vláken, dvojlom 0,013) s vnitrní viskositou 0,632, měřenou v o-chlorfenolu při 35 '°C byla podrobena dloužení při současném tvarování za použití přístroje podle obr. 1 a za podmínek znázorněných v tabulce 6. Získaná příze byla tepelně zpracovávána při 200 °C, přičemž bylo připuštěno smrštění o 14,8 % a pak byla navíjena. Výsledky jsou sestaveny v tabulce 6.

teplota povrchu přívodních válců 50 až 130 °C doba styku nedloužené příze s přívodními válci 0,06 s, teplota zahřívacího přístroje pro tepelné zpracování 195 °C, zákrutový koeficient 0,98, dloužící poměr 2,452, rychlost dloužení při současném tvarování 185 m/min.

Tabulka 6

Pokus č.	Teplota přívodních válců (°C)	Specifická pevnost (g/d)	Prodloužení (%)	T.C. (%)	chomáčky	Nanutá místa na 10 m	Nestejnoměrnost vybarvení
6—1	55	3,68	32,4	12,3	12	36	4,0
6—2	65	3,72	34,1	12,1	2	3	4,5
6—3	80	3,93	35,7	13,8	0	0	4,5
6—4	100	4,05	35,1	14,0	0	0	4,5
6—5	115	3,85	34,8	14,1	1	0	4,0
6—6	125	3,24	31,3	11,6	16	7	3,0

příklad 7

Příklad 6 byl opakován s tím rozdílem, že teplota povrchu přívodních válců byla nastavena na 90 °C a že byla měněna doba styku mezi nedlouženou přízí a přívodními válci. Výsledky jsou sestaveny v tabulce 7.

př íklad8 *

Řízky polyethylentereftalátu s vnitřní viskositou 0,645 byly zvlkňovány při teplotě

291 °C a navíjeny rychlostí 2000 m/min, čímž se vytvořila nedloužená příze, (39,4 Tex/30 vláken) s dvojlomem 0,0145. Při tomto zvlákňovacím ději byl nanášen na přízi olej dole uvedeného složení nanášecím válcem, přičemž zachycené množství oleje bylo 1 %. Nedloužená příze byla navinuta . a ' ponechána v klidu po dobu tří měsíců v atmosféře udržované na teplotě 40 °C a pak podrobena dloužení za současného tvarování za následujících podmínek:

Tabulka 7

Pokus	Doba	Speci-	Prodlou-	TC	chomáč-	napnutá	nestej-
č.	styku v	fická	žení	(%)	ky ,	místa	noměr-
	sekun-	pevnost	(%)				nost
	dách	(g/d)					vybar-

vení

7—1	0,03	3,62	33,4	12,5	3	15	4,0
7-2	0,06	3,95	35,5	13,9	0	0	4,5
7—3	0,10	4,11	34,3	14,3	0	0	4,5

1β

Složení oleje A	Podmínky dloužení za vání	současného.tvaro-
minerální olej	80 hmot. %
oleylalkohol s přísadou	dloužící poměr	2,3
ethylenoxidu	10 hmot. % teplota zahřívacího- ústrojí
amin kyseliny oktyl-	pro tepelné zpracování	190 °C
fosfonové	40 hmot. % počet zákrutů	2600 T/M
kyselina olejová s	rychlost zpracovávání	200 m/min

triethanolaminem 6 hmot. % ·

Výsledky jsou sestaveny v tabulce 8.

Tabulka 8

Pokus č.	stav oleje	obsah vlhkosti ihned po zvláknění v %	obsah vlhkosti v % po ponechání v klidu 3 měsíce při teplotě 40 °C	rozdíl ve vytažení barviva	nestejnoměrnost vybarvení
8—1	10% vodná emulse	3,5	2,5	+ 4	2,0
8—2	6% vodná emulse	1,4	1,1	+ 2	2,5
8—3	20% vodná emulse	0,8	0,7	+ 0,3	4,5
8—4	neředěný olej	0	0,2	+ 0,3	4,5
8—5 +	olejování ve	0,5	0,5	+ 0,5	4,5

stupních + olejování ve dvou stupních;

první stupeň = 1 °/o vodný roztok natrium ' dioktylsulfosukcinát druhý stupeň = neředěný olej

P ř í k 1 a d 9

Polyethylentereftalát s vnitřní viskositou 0,645, . měřeno v o-chlorfenolu při teplotě 35 °C byl zvlákňován při 292 °C a - navíjen rychlostí 1800 m/min jako nedloužená příze s dvojlomem 0,0135 a s Utrem 40 Tex na 30 vláken.

Nedloužená příze byla podrobena dloužení za současného tvarování za použití přístroje typu podle obr. 1 s tím rozdílem, že vřeteno pro nepravý zákrut a dloužící válce byly nahrazeny analogickými částmi podle obr. 4 a že bylo použito druhého zahřívacího ústrojí pro tepelné zpracování za násle dujících podmínek: V této době byla měněna doba, ve které příze postupovala mezi výstupem prvního zahřívacího ústrojí a mezi vřetenem pro nepravý zákrut, jakož i úhrn (αι + αζ) úhlů odklonění příze. Výsledky jsou znázorněny v tabulce 9.

dloužící poměr 2,452, teplota prvního zahřívacího ústrojí 210 ^OC, teplota druhého zahřívacího ústrojí 205 ^OC, počet závitů 2590, rychlost dloužení při současném tvarování 200 m/min.

Tabulka 9

Pokus č.	Doba postupu příze v s.	Úhel odklonu příze (ai + až)	Specifická pevnost (g/d]	Prodloužení (%)	Stupeň zkadeření (%)	Stálost zkadeření (%)	Napnutá místa na 20 m	chomáč · ky
9—1	0,11	40°	3,4	29,6	11,0	65	26	24
9—2	0,18	40°	3,6	32,4	12,7	92	0,5	0,5
9—3	0,27	40°	3,6	31,5	13,0	93	0,8	0,7
9—4	0,36	40°	3,7	32,8	10,1	80	4,5	18,0
9—5	0,27	20°	3,6	32,3	11,8	87	2,0	0,7
9-6	0,23	65°	3,5	33,6	12,6	93	0,2	1,0
9-7	0,27	90°	3,3	32,7	13,1	92	0,1	1,3
9—8	0,27	360°	2,8	25,4	10,3	70	0,2	3,4

Přikladlo

Polyethylentereftalát s vnitřní viskositou 0,645, měřeno v o-chlorfenolu při 35 °C, byl zvlákňován při teplotě 292 °C a navíjen rychlostí 1800 m/min jako nedloužená příze s dvojlomem 0,0135 a s titrem 40 Tex/30 vláken.

Tato nedloužená příze navinutá jako balík byla umístěna v pařící komoře a stárnuta za podmínek uvedených v tabulce 10.

Tabulka 10 pokus č. teplota ovzduší v pařící doba stárnutí komoře (°C) (hod)

10—1	10	24
10—2	26	28
10—3	35	12
10—4	50	15
10—5	26	24
10—6	26	36
10—7	26	72
10—8	26	600
Po stárnutí byl balík s nedlouženou přízí		dloužící poměr DR	2,45,
dopraven do továrny pro dloužení a vklá-		teplota prvního zahřívacího
dání nepravého zákrutu, vzdálené od zvlák-		ústrojí (horké desky)	195 °C,
ňovací továrny. Doba, která uplynula od		rychlost dloužení a vkládání
konce stárnutí do začátku dloužení a vklá-		nepravého zákrutu	182 m/min,
dání nepravého zákrutu byla přibližně 20		počet nepravých zákrutů	2590,
hodin a teplota při dopravě byla 24 až 29		teplota druhého zahřívacího
stupňů Celsia.		ústrojí (štěrbinového)	205 °C,
Dloužení a vkládání nepravého zákrutu		smrštění na druhém zahřívacím
bylo prováděno za následujících podmínek		ústrojí	14,8 %

v komoře udržované na teplotě 27 °C+2 °C za relativní vlhkosti 65°C+5 %. Vlastnosti výsledných polyesterových tvarovaných přízí jsou sestaveny v tabulce 11. Tabulka 11

Pokus	Speci-	Prodlou-	Rozdíl	Nestej-	chomáč-	Napnutá	Zpra-
č.	fická	žení	ve vybar-	noměr-	ky	místa	cova-
	pevnost	(%)	vení	nost	(%)	na 20 m	telnost
	(%)			vybar-			(časy)

vení (stupeň)

10—1	3,7	31,5	+ 0,8	4,0	12,0	36	30
10—2	3,6	32,8	+ 0,2	4,5	1,5	2	12
10—3	3,6	32,5	+ 0,2	4,5	1,3	17	11
10—4	3,1	29,4	+ 3,5	2,0	48,0	18	96
10—5	3,6	33,0	+ 0,3	4,5	1,8	1,5	10
10—6	3,5	32,5	+ 0,2	4,5	2,0	2,0	8
10—7	3,6	33,2	+ 0,2	4,5	1,5	1,0	13
10—8	3,6	31,9	+ 0,3	4,5	2,3	0,8	12

Rozdíl ve vybarvení udaný ve shora uvedené tabulce byl měřen následujícím postupem:

Byl připraven standardní vzorek zpracováním nedloužená příze ihned po příchodu do továrny. Nedloužená příze téže výrobní partie jako vzorek byla zpracována 5 dní po příchodu do továrny a tvořila měřený vzorek. Standardní vzorek a měřený vzorek byly upleteny vedle sebe za vytvoření vzor ku. Výsledný vzorek byl barven ponořením do barvicí lázně obsahující 2 %, vztaženo na váhu vzorku, Cl DISPERSE BLUE 27 při 100 °C po dobu 60 minut, přičemž poměr zboží ke kapalině byl udržován na hodnotě 1: 100, načež následovalo praní vodou a sušení. Po usušení byl vyhodnocen stupeň rozdílu vytažení barviva mezi standardním vzorkem a měřeným vzorkem pouhým okem na stejné stupnici, jak byla shora uvedena.

Claims

1. Způsob výroby polyesterové tvarované příze, který záleží v dloužení nedloužené polyesterové příze za současného vkládání nepravého zákrutu do této příze za použití přístroje pro· dloužení při současném tvarování, který je vybaven zahřívacím ústrojím pro tepelné zpracování a u něhož je mezi přívodními válci a dloužícími válci upraveno ústrojí pro vkládání nepravého zákrutu, vyznačující se tím, že nedloužená polyesterová příze má dvojlom Δη v rozmezí 0,01 až 0,05 a dloužící poměr DR je nastaven na hodnotu vyjádřenou následujícími rovnice mi v souvislosti s dvojlomem nedloužené lyesterové příze —1.8349 log Δη—1.1376:άDRά í-2.1789 log Δη—1.3509 a DRg2,8.

2. Způsob podle bodu 1, vyznačující tím, že nedloužená příze má dvojlom v i mezí 0,01 až 0,025.

3. Způsob · podle bodu 2, vyznačující tím, že dloužící poměr se udržuje na h notě 2,2 až 2,8.