CS198265B2 - Method of treating the waste gases - Google Patents
Method of treating the waste gases Download PDFInfo
- Publication number
- CS198265B2 CS198265B2 CS775121A CS512177A CS198265B2 CS 198265 B2 CS198265 B2 CS 198265B2 CS 775121 A CS775121 A CS 775121A CS 512177 A CS512177 A CS 512177A CS 198265 B2 CS198265 B2 CS 198265B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- absorption column
- gas
- magnesium
- chloride
- composition
- Prior art date
Links
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L Magnesium sulfate Chemical compound [Mg+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 40
- 229910052943 magnesium sulfate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 235000019341 magnesium sulphate Nutrition 0.000 claims abstract description 20
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 18
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 5
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 79
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 55
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 37
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 claims description 37
- JESHZQPNPCJVNG-UHFFFAOYSA-L magnesium;sulfite Chemical compound [Mg+2].[O-]S([O-])=O JESHZQPNPCJVNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 150000002681 magnesium compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 abstract description 17
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 abstract description 14
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 abstract description 14
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 10
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 abstract description 8
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 abstract description 5
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 abstract description 4
- 159000000003 magnesium salts Chemical class 0.000 abstract description 4
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract description 2
- -1 MgSO3 Chemical compound 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 39
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 27
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 24
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 20
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 17
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 17
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 17
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 description 17
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 13
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 5
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 235000010261 calcium sulphite Nutrition 0.000 description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N heavy water Substances [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- HFGHRUCCKVYFKL-UHFFFAOYSA-N 4-ethoxy-2-piperazin-1-yl-7-pyridin-4-yl-5h-pyrimido[5,4-b]indole Chemical compound C1=C2NC=3C(OCC)=NC(N4CCNCC4)=NC=3C2=CC=C1C1=CC=NC=C1 HFGHRUCCKVYFKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000272470 Circus Species 0.000 description 1
- 238000002835 absorbance Methods 0.000 description 1
- UJOHNXQDVUADCG-UHFFFAOYSA-L aluminum;magnesium;carbonate Chemical compound [Mg+2].[Al+3].[O-]C([O-])=O UJOHNXQDVUADCG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical group 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- QENHCSSJTJWZAL-UHFFFAOYSA-N magnesium sulfide Chemical compound [Mg+2].[S-2] QENHCSSJTJWZAL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- SMDQFHZIWNYSMR-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemagnesium Chemical compound S=[Mg] SMDQFHZIWNYSMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
(54) Způsob zpracování odpadního plynu
Vynález se týká způsobu zpracování odpadního plynu a zvláště zpracování odpadního plynu obsahujícího kysličník siřičitý a chlorovodík.
OOstraňování kysličníku siřičitého /desulfurace/ z odpadního plynu obecně známou metodou spočívá v působení hydroxidu nebo uhličitanu vápenatého na odpadni plyn. Ten však vedle kysličníku siří čitého jako škodlivé složky v mnoha případech obsahuje jako nečistotu chlorovodík. Při zpracování takovéhoto odpadního plynu, za poožití uhličiaanu nebo hydroxidu vápenatého jako absorbentu kysličníku siřičitéhs
CaCO3 +
Ca/OI/2
CaCO? +
| ·, dochází k | reakcím; | ||
| + S02. ----> | CaSO^ + | H20 | /1/ |
| so2 --f | CaS03 + | co-2 | /2/ |
| + 2HC1·’---> | CaC12 * | 2H2O | /3/ |
| 2BC 1 ----> | CaC12 + | H2O + CO2 | /4/ |
Dále v absorpční koloně dochází k oxidační reakci:
CaS03 + 1/202 ——> CaSO^ /5/ chlorid vápenatý vznikající reakcemi /3/ a /4/ uvedepři odstraňování kysličníku siřičitého z odpadního síranu vápenatého podle reakce /5/ ve formě sádry,
Auutšř.tohoto vynálezu dokkzzai, Že nými shora způsobuje. .nejen značné potíže plynu, ale také · napomáhá adhezí a vzniku která tvoří inkrustv uvnitř absorpční kolony a brání průchodu odpadního plynu zařízením pro jeho zpracováni. P^oužij^-^li se jako absorbantu uhličiaanu nebo hydroxidu vápenatého, chlorovodík z odpadního plynu se zachycuje jako chlorid vápenatý a kysličník siřičitý odpadá ze systému jako sádra, tvořící vedlejší produktu Značné rozpustný chlorid vápenatý se při oddělování sádry dostává do filtrátu, a protože skoro veškerý filtrát se používá pří cirkulaci jako absorpční kapalina, chlorid vápenatý se akumuluje v cirkulované suspenzi v ' absorpční koloně, což způsobuje shora uvedený nežádoucí účinek.
Účeleu .vyn<álezu je obránit nejdoucímu úěinku chloridu vápenatého. Auloři zjistili, že vázané chloridy,· včetně chlorovodíku vázaného ' jako .chlorid hořečnatý, mohou zabránit již zrníněnému nežádoucímu účinku.
Podstata způsobu zpracování odpadního plynu obsahuiícího · kysličník siřičitý a chlorovodík absorpcí kysličníku · siřičitého za uhličitanu nebo ·hydroxidu vápenatého spočívá v tom, že se podle unožssví chlorovodíku v odpadním plynu odpadní plyn zpracuje s alespoň jednou hořečnatou sloučeninou, vybranou ze skupiny zahrnolící síran hořečnatý, sxřičitto hořečoatý, kysličník . hořečnatý, uhličitan hořečnatý a kyselý siřičitao hořečnatý.
Tento vynález umooňuje zcela . . novým· způsobem zabránit růstu iokrustů. · Podle obsahu .chlorovodíku v odpadním plynu . se odpadní plyn zpracuje s hořečnatou solí v utiožssví odpovídajícím mnnžssví . chlorovodíku. Hoirečnatá sůl se vnáší do .kolony pro zpracování odpadního plynu, kde se všechny.chloridy v cirkulované suspenzi převedou na chlorid . horečnatý.
Výhody postupu podle vynálezu spoččvaaí.v tom, že se veškerý chlorid v cirkulované suspenzi vyskytuje ve formě chloridu hořečoatého, který brání obvyklým.nežádoucím jevům, jako je zhoršené odstraňování kysličníku siřj^čié^^^o a vzrůst množsSví inkrustů sádry. Chlorid hořečnatý zvyšuje rozpuβtnost.síranu vápenatého . a naopak chlorid vápenatý způsobuje pokles rozpustnosti síranu vápenatého. Dále chlorid hořečnatý, obsažený v cirkulované suspenzi.v absorpční koloně, způsobuje pokles parciálního tlaku kysličníku siřičitélv, protože .vzrůstá účinnost jeho odstraňováni. Pokud je v cirkulované kapalině naopak obsažen chlorid vápenatý, parciální tlak kysličníku uvnitř absorpční kolony vzrůstá.
Pokud se však hořečoatá sloučenina vnese v přebytečném unoSsSví, vzhledem k ^0^^1 probublávaného chlorovodíku, přebytek hořečnatá sloučeniny působí reakci
MgSO4 + Са/НБОз/з--> CaSO4 + M5/HSO3/2, i
která má za následek, že se naopak. podporuje růst inkrustů. Proto je důležité přidávat hořečnatou sloučeninu.v unovsSví ekvivalentním mnoožsví chlorovodíku.
Při praktickém provedení tohoto vynálezu se stanoví unoVžSví chlorovodíku a kysličníku siřičiéHo v odpadním plynu,. pH cirkulované . suspenze v absorpční koloně se upraví na hodnotu pod 10 a potom se . přidává alespoň jedna hořečnatá sůl·, vybraná ze . Skupiny zahrnující síran horečnatý, siřičitao horečnatý, kysličník hořečnatý, ^Ι^Ι^ο hořečnatý a kyselý siřiči.tao hořečnatý. Přitom se udržuje vzájemný vztah koncentrace /Mg++/ a koncentrace /С1“/ v . cirkulované suspenzi v absorpční koloně podle vztahu /6/, /Mg++/ = ^7^ /6/ takže všechen chlorid vápenatý přejde oa .chlorid hořečnatý podle vztahu /7/,
CaC12 + Mg . X-------->MgC12 + CaX /7/
2— 2— 2— 2— . — kde X představuje aníony vzorce SO^ , SO^ , 0 , CO^ oebo /HSÍj/g.
Údaje v příkladech podle vynálezu a v porovnávacím příkladu, uvedených dále, byly získány oa poloprovozním zařízeni, znázorněném na připojeném výkrese.
Výkres představuje průtokové schéma zařízení, na kterém se prováděly zkoušky z příkladů podle vynálezu a z porovnávacího příkladu.
K odpadnímu plyou z kouřovodu 2, odcházejí čímu z ohřívače j_ vytápěného těžkým olejem, se přidává plynný chlorovodík vedením 3_. Zařízením £ pro stanovení koncentrace kysličníku siřičitélv a chlorovodíku se stanoví mnLOŽžsví kysličníku siřičitlls a chlorovodíku proudícího do absorpční kolony 5. Stran horečnatý . se v možství odpovídajícím množní proudícího chlorovodíku přidává vedením 12 do absorpční kolony 5 a současné se přidává ^^h^^iCit^^o nebo hydroxid vápenatý, jako absorbent, v mnoožsví odpoovdajícím uuovsSví proudícího kysličníku siřičitého vedení^m 13 do absorpční kolony 5. Suspenze z nádrže 7_ absorpční kolony se cirkuluje do absorpční kolony 5. pomoci čerpadla £ a napájecí voda se přidává vedením 11 , aby se upravila koncentrace suspenze. přidávaný pro absorpcí kysličníku ' siřičitého a .chlorovodíku a chlorid hořečnatý se hromadí v nádrži 7 absorpční kolony a proto, aby se udržela konceRnTace obou látek na kointantní' hodnotě, se část cirkulované suspenze z absorpční kolony odstraňuje vedením 10 mimo systém.
Kromě toho vyčištěný plyn ae odvádí ze systému potrubím 8_, po průchodu odlučovačem kapek j>.
Porovnávací příklad
Tento příklad nejprve ukazuje případ dosud užívaného postupu bez přisátí ' Mg**. Zkušební podmínky jsou uvedeny v tabulce 1.
Tabulka 1
Zkušební podmínky v poloprovozním zařízení
Abboobent
Mnřžst^ií zpracovávaného plynu
Teplota plynu na vstupu do absorpční kolony Kontcntrace S0£ na vstupu do absorpční kolony Kontcntrace HC1 na vstupu do absorpční kolony Kontcntrace O2 na vstupu· do absorpční kolony Objemový poměr kapalina - plyn v absorpční koloně
Ca/OH/2
000 ' Nm3/h
145 °C
300 ppm
200.ppm objemových Z
1/Nm3
K^o^ncnnrace suspenze cirkuluúicí v absorpční koloně a složení odcházejícího plynu na výstupu z absorpční kolony v usϊ;ájtéém stavu jsou uvedeny · v tab, 2 a 3.
Tib ulka · 2
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně
| CaS03 | . · 1/2 H20 | 0,5 98 | moo/1 |
| CaS0* . | . 2 H20 | 0,227 | mol/1 |
| CaCl2 | 0,08 3 | mol /1 | |
| CaCOj | 0,07 5 | mol/1 | |
| pH | 7,0 |
T»b ulka · 3
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony
SO? na výstupu z absorpční kolony 3110 ppm
Knncnnirace HC1 na výstupu z absorpční kolony 4 · ppm
Po provádění této zkoušky po dobu 200 hodin se vytvoří sloupcovit^ inkrusty sádry na materiálu výplně a rozstřikovaci trysce absorpční kolony.
Přikladl
Uváádjl se výsadky zkoušky systému, ve. Herém jsou též př^omny íony Mg**, t^y p^tuprn podle tohoto vynálezu.
Jako absorbent se pwuživá hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu. Síran horečnatý se odděleně vnáší do nádrže absorpční kolony.' Vnášené mnnožtví síranu horečnatého je upraveno tak, aby bylo ekvivalentní mntηžSví plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnášení síranu horečnatého jsou podmínky při zkoušce stejné, jako jsou uvedeny v tabulce 1. Složení suspenze cirkulující na výstupu z absorpční kolony v ustáleném je ve formě chloridu hořečnatého.
v absorpční koloně a složení odcházejícího plynu stavu jsou uvedeny v tab. 4 a 5. Veškerý chlorid
Tabulka 4
Složení cirkulující suspenze v absorpční koloně
| CaSOj . 1/2 H20 | 0,572 | mol/1 | ||
| CaSO^ . 2 H20 | 0,335 | mol/1 | ||
| CaCO^ | 0,07 2 | mol/1 | ||
| MgCl2 | 0,070 | mol/1 | ||
| PH | 7,0 | |||
| T a b u 1 к | a 5 | |||
| Složení plynu na výstupu | z absorpční kolony |
Koncentrace S02 na výstupu z absorpční kolony 100 ppm
Koncentrace HCl na výstupu z absorpční kolony 3 ppm
Z porovnání 8 porovnávacím příkladem, kde je přítomen pouze chlorid vápenatý, je zřejmé, že prováděná desulfurace probíhá výhodněji.
V době bezprostředně po provedení této zkoušky, trvající 240 hodin, se nevytvořily žádné inkrusty, což ukazuje na zřetelný rozdíl proti porovnávacímu příkladu.
Příklad 2
Jako absorbent se používá hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu, ϋο ná-* drže absorpční kolony se odděleně vnáší síran hořeČnatý, přičemž je jeho vnášené množství zvoleno tak, že je ekvivalentní množství plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnášení síranu hořečnatého jsou podmínky při zkoušce stejné, jako jsou uvedeny v tabulce 1.
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně a složení odcházejícího plynu na výstupu z absorpční kolony v ustáleném stavu jsou uvedeny v tab. 6 a 7. Veškerý chlorid je ve formě chloridu hořečnatého.
Tabulka 6
Složení cirkulující suspenze v absorpční koloně
| СаЗОз . | , 1/2 H20 | 0,58 2 | mol/1 |
| CaS04 . | - 2H2° | 0,325 | mol/1 |
| СаСОз | 0,070 | mol/1 | |
| MgCl2 | 0,075 | mol/1 | |
| P H | 7,0 |
Tabulka 7
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony koncentrace SO2 1θθ PPm koncentrace HCl $ ppm
Při srovnání s porovnávacím příkladem, kde je přítomen chlorid vápenatý, se ukazuje, ze nedochází к nežádoucím je^ům.
Příklad 3
Jako absorbent se používá hydroxid vápenatý, stejná jako v porovnávacím příkladu. Suspenze získaná suspendováním kysličníku hořečnatého ve vodě se odděleně vnese do nádrže absorpční kolony, přičemž vnesené množžsví kysličníku horečnatého je zvoleno tak, že je ekvivalentní množžsví plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnášení kysličníku hořečnatého jsou podmínky při zkoušce stejné jako v tabulce 1.
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně a složení plynu na výstupu z absorpční kolony v ustaln-ném stavu jsou uvedeny v tab. 8 a 9. Veškerý Chlorid je ve formě chloridu hořečnatého. .
Tabulka 8
Složení cirkuluuí.cí suspenze v absorpční koloně
| CaSO3 < | , 1/2H2O | 0,570 mol/1 |
| CaS04 . | , 2H20 | 0,320 moo/1 |
| CaC03 | 0,068 mol/1 | |
| MgC12 | 0,072 mol/1 | |
| pH | 7,0 |
Tabulka 9
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony koncentrace S0^ 100 ppm koncentrace HC1 3 ppm
Při srovnání β porovnávacím příkladem, kde je přítomen chlorid vápenatý, se акааи^, že nedochází k nežádoucím jevům. .
Dále se jako absorbent použije hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu, a jemně rozmělněný uhličitan horečnatý se vnese do nádrže absorpční kolony. Vnesené шnožžtví uhličitanu hořečnatého je zvoleno tak, že je ekvivalentní mnnžství plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnášení lhličiaanl hořečnatého jsou podmínky při zkoušce stejné, jako jsou uvedeny v tabulce 1.
Složení suspenze cirkuluu ící v absorpčn.í koloně a . složení odc-hhíáe^ěící^ho plynu na výstupu z absorpční kolony jsou uvedeny v tab. 10 a 11.
Tabulka 10
Složení cirku!! ící suspenze' v absorpční koloně
| CaSOg . | , 1/2H2O | 0,580 | moo/1 |
| C1S04 . | , 2H2O | 0,330 | mol/1 |
| CaC03 | 0,080 | m 0 o./1 | |
| MgCl2 | 0,07 0 | mol/1 | |
| PH | 7 ,0 |
‘Tabulka 11
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony koncentrace SO^ koncentrace HC1
100 -ppm
PP®
Při srovnání s porovnávacím příkladem, kde je přítmín chlorid vápenatý, se že nedochází k nežádoucím jevům.
Dále ее jako absorbent použije hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu, a vodný roztok kyselého siřičitanu hořečnatého se vnese do nádrže absorpční kolony. Vnesené množství kyselého siřičitanu hořečnatého je zvoleno tak, že je ekvivalentní množství plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnášení kyselého siřičitanu hořečnatého jsou podmínky při zkoušce stejné jako v tabulce 1.
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně a složení plynu na výstupu z absorpční kolony jsou uvedeny v tab. 12 a 13.
Tabulka 12
Složení cirkulující suspenze v absorpční koloně
| CaSOj . | . 1/2H20 | 0,592 | mol/1 |
| CaSO^ . | . 2H2O | 0,333 | mol/1 |
| СаСОз | 0,065 | mol/1 | |
| MgCl2 | 0,072 | mol/1 | |
| PH | 7,0 |
Tabulka 13
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony koncentrace SO2 100 ppm koncentrace HCl 3 ppm
Při srovnání s porovnávacím příkladem, kde je přítomen chlorid vápenatý, se ukazuje, že nedochází к nežádoucím jevům.
P ř í к 1 a d 4
Jako absorbent se použije hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu. Suspenze získaná smíšením síranu hořečnatého s hydroxidem vápenatým, který se jíž použil jako absorbent, ee vnese do absorpční kolony. Vnesené množství síranu hořečnatého je voleno tak, že je ekvivalentní množství plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnesení síranu hořečnatého, smíšeného s hydroxidem vápenatým, do absorpční kolony jsou podmínky při zkoušce stejné, jako jsou uvedeny v tabulce 1.
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně a složení odcházejícího plynu na výstupu z absorpční kolony v ustáleném stavu jsou uvedeny v tab. 14 a 15.
Tabulka 14
Složení cirkulující suspenze v absorpčuí koloně
0,57 0 mol/1
0,330 mol/1 0,070 mol/1 0,070 mol/1 7,0
CaS03 . 1/2H?0
CaSO/* . 2H2O
СаСОз
MgCl2 pH
Tabulka 15
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony koncentrace S0 2 koncentrace HCl
100 ppm ppm
Při srovnání a porovnávacím příkladem, kde je přítomen chlorid vápenatý, se ukazuje, že nedochází к nežádoucím jevům.
Příklad 5
Jako absorbent se použije uhličitan vápenatý„ Do nádrže absorpční kolony se odděleně vnese síran hořečnatý, přičemž vnesené množství síranu hořečnatého je voleno tak, že je ekvivalentní množství plynného chlorovodíku .zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Kromě vnesení uhličitanu vápenatého a síranu hořečnatého jsou podmínky při zkoušce stejné, jako jsou uvedeny v tabulce 1.
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně a složení odcházejícího plynu na výstupu z absorpční kolony v ustáleném stavu jsou uvedeny v tab, 16.
Tabulka 16
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony pH suspenze v absorpční koloně 5,0 5,5 5,8 6,2 koncentrace S02 v plynu na výstupu z absorpční kolony /ppm/ 400 250 180 140
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně je uvedeno v tab. 17.
Tabulka 17
Složení cirkulující suspenze v absorpční koloně
| pH | 5,0 | 5,5 | 5,8 | 6,2 |
| CaSOs . 1/2H2O /mol/1/ | 0,4 20 | 0,452 | 0,480 | 0,539 |
| СаБОд , 2H2O /mol/1/ | 0,420 | 0,370 | 0,320 | 0,2 90 |
| CaC03 /mol/1/ | 0,006 | 0,023 | 0,080 | 0,1 50 |
| MgCl2 /mol/1/ | 0,07 2 | 0,072 | 0,07 0 | 0,070 |
Veškerý chlorid je ve formě chloridu hořečnatého a při porovnání s porovnávacím příkladem, kde je jako chlorid vápenatý, se ukazuje, že nedochází к nežádoucím jevům.
Příklad 6
Jako absorbent se použije hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu. Do ná drže absorpční kolony зе odděleně vnese síran horečnatý, přičemž vne?ené množství síranu horečnatého je voleno tak, že jo ekvivalentní množství plynného chlorovodíku zavedeného do od padního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Podmínky při zkoušce jsou stejné jako v tabulce 1, avšak koncentrace hydroxidu vápenatého v suspenzi vnášené do nádrže absorpční kolony se upravuje tak, aby činila 0,5, 1,0 a 1,5 mol/1.
Složení suspenze cirkulující v absorpční koloně a složení plynu na výstupu z absorpční kolony v ustáleném stavu jsou uvedeny v tab, 18.
Ve§Kerý chlorid je ve. formě chloridu horečnatého a při srovnání s porovnávacím příkladem
| kde je. | přítomen chlorid vápenatý, se ukazuje, že nedochází к nežádoucím jeviům. |
Tabulka 18
Složení suspenze cirkulující v absorpční -koloně a složení plynu na výstupu z absorpční kolony
Koncentrace Ca/OH/o . /mol/1/ 0,5 1,0 1,5
| CaSOj . 1/2H2O /moo/1/ | 0,3 10 | 0,572 | 0,838 | ||
| CaS03 2H20 7m<H/1/ | 0,148 | 0,335 | 0,523 | ||
| CaCOg /moo/1/ | 0,070 | 0,07 2 | 0,075 | ||
| MmC12 Zrnco/V | 0,035 | 0,070 | 0,105 | ||
| pH | 7 ,0 | 7,0 | 7,0 | ||
| koncentrace na výstupu | S02 | /ppm/ | 100 | 100 | 100 |
| koncentrace na výstupu | HC1 | /ppm/ | 3 | 3 | 3 |
Přiklad - - 7
Jako absorbent se použije hydroxid vápenatý, stejně jako v porovnávacím příkladu. Do nádrže absorpční kolony se odděleně vnese síran horečnatý, přičemž vnesené auditv! síranu hořečnatého je voleno tak, že je ekvivalentní mnnožsví plynného chlorovodíku zavedeného do odpadního plynu z ohřívače vytápěného těžkým olejem.
Při zkoušce se mění poměr, kapalina - plyn v absorpční koloně ze 7 1/Nm^ uvedených v tabulce 1, na 10, 15, 20, 30 a 50 l/Nm^. Oesatní podmínky jsou stejné jako v - tab. 1.
Po jednohodinovém nepřetržitém zpracování odpadního plynu za těchto podmínek se nezajetí růst inkruetů. Veškerý chlorid je ve formě chloridu UořečtttéUo. Složení suspenze cirkuluUící v absorpční koloně je skoro stejné, jako je uvedeno v tab. 6.
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony je uvedeno v tab. 19.
Tabulka 19 .
Složení plynu na výstupu z absorpční kolony poměr kapalina ~ plyn
| v ab8orpční koloně M/Nm3 | 7 | 10 | 1 5 | 20 | 30 | 50 |
| kn^(^ť^I^trtcn na výstupu SO2 /ppm/ | 100 | 50 | 1 5 | 6 | 2 | X |
| koncentrace na výstupu HC1 /ppm/ | 3 | 2 | 1 | X | X | X |
fcznámka: x nelze zjistit
Claims (1)
- PŘEDMĚT VYNÁLEZUZpůsob - zpracování odpadního plynu obsahuú íc-ího kysličník siřičitý a chlorovodík absorpcí kysličníku siřiČitéUn za pooUíií uhličitanu nebo hydroxidu vápenatého, vyznačující se tím, že se podle mn^sv! chlorovodíku v odpadním plynu tento plyn zpracuje alespoň s jednou hořečnatou sloučeninou vybranou ze skupiny zal^i^i^u^UíLcí síran horečnatý, siřičitan hořečtatý, kyyličník hořečnatý, uhUičittt hořečnatý a kyselý siřičitaan hořečnatý.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51091334A JPS608850B2 (ja) | 1976-08-02 | 1976-08-02 | 排ガスの処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS198265B2 true CS198265B2 (en) | 1980-05-30 |
Family
ID=14023533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS775121A CS198265B2 (en) | 1976-08-02 | 1977-08-02 | Method of treating the waste gases |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4108959A (cs) |
| JP (1) | JPS608850B2 (cs) |
| CS (1) | CS198265B2 (cs) |
| DE (1) | DE2732580C2 (cs) |
| FR (1) | FR2360338A1 (cs) |
| PL (1) | PL111056B1 (cs) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5511045A (en) * | 1978-07-11 | 1980-01-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust gas processing method |
| AT375328B (de) * | 1980-11-07 | 1984-07-25 | Veitscher Magnesitwerke Ag | Verfahren zur herstellung von sintermagnesia |
| US4495162A (en) * | 1981-09-04 | 1985-01-22 | A/S Niro Atomizer | Preparation of a calcium sulfate anhydrite material of low chloride content |
| CS225767B1 (en) * | 1982-01-14 | 1984-02-13 | Najmr Stanislav | The purification of magnesium raw materials |
| US4675167A (en) * | 1983-03-07 | 1987-06-23 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of treating exhaust gases |
| DE3318252A1 (de) * | 1983-04-22 | 1984-11-22 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | Verfahren zur rauchgasentschwefelung mit gasverteiler im kuehlturm ohne bodenflaeche |
| US4539190A (en) * | 1984-09-11 | 1985-09-03 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for the treatment of exhaust gases |
| GB8511168D0 (en) * | 1985-05-02 | 1985-06-12 | Davy Mckee Ltd | Process |
| DE3724512A1 (de) * | 1987-07-24 | 1989-02-02 | Vgu Dr Volker Grumbrecht Gmbh | Verfahren zur erniedrigung des kalziumgehaltes von abwaessern aus mit kalk oder kalkstein betriebenen gaswaeschen zur abscheidung von schwefeloxiden und anderen sauren schadgasen |
| AT388882B (de) * | 1987-07-29 | 1989-09-11 | Andritz Ag Maschf | Verfahren zur reinigung von salzsaeure und schwefeldioxid enthaltenden abgasen von verbrennungsanlagen, insbesondere muellverbrennungsanlagen |
| CA2147059C (en) * | 1994-04-28 | 1999-08-10 | John W. College | Magnesium-enhanced sulfur dioxide scrubbing with gypsum formation |
| US6126910A (en) * | 1997-10-14 | 2000-10-03 | Wilhelm; James H. | Method for removing acid gases from flue gas |
| US8628603B2 (en) * | 2011-09-23 | 2014-01-14 | Energy & Enviromental Research Center Foundation | Water-saving liquid-gas conditioning system |
| US9321025B2 (en) * | 2012-05-11 | 2016-04-26 | Alstom Technology Ltd | Oxidation control for improved flue gas desulfurization performance |
| US9321006B2 (en) | 2012-05-11 | 2016-04-26 | Alstom Technology Ltd | Oxidation control for improved flue gas desulfurization performance |
| US10919016B2 (en) | 2017-02-15 | 2021-02-16 | General Electric Technology Gmbh | Oxidation control for improved flue gas desulfurization performance |
| CN107694302A (zh) * | 2017-11-10 | 2018-02-16 | 易善莉 | 具有协效脱硝、固硫功能的烟气净化剂及其净化工艺 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA970047A (en) * | 1972-05-08 | 1975-06-24 | North American Rockwell Corporation | Phase-scanned radiating array |
| US3876750A (en) * | 1972-12-12 | 1975-04-08 | Edw C Levy Co | Gas scrubbing system |
| JPS5211680B2 (cs) * | 1973-03-14 | 1977-04-01 | ||
| DE2323508A1 (de) * | 1973-05-10 | 1974-11-28 | Heinz Hoelter | Verfahren zur auswaschung von so2, hc1, fluor, staub und aehnlichen rauchgasbegleitern |
| JPS5060477A (cs) * | 1973-09-28 | 1975-05-24 | ||
| JPS5435597B2 (cs) * | 1974-02-15 | 1979-11-02 | ||
| JPS5156778A (en) * | 1974-11-14 | 1976-05-18 | Nippon Kokan Kk | Haigasuchuno enkasuisojokyohoho |
-
1976
- 1976-08-02 JP JP51091334A patent/JPS608850B2/ja not_active Expired
-
1977
- 1977-07-19 DE DE2732580A patent/DE2732580C2/de not_active Expired
- 1977-07-28 FR FR7723218A patent/FR2360338A1/fr active Granted
- 1977-07-29 US US05/820,383 patent/US4108959A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-08-01 PL PL1977199998A patent/PL111056B1/pl unknown
- 1977-08-02 CS CS775121A patent/CS198265B2/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS608850B2 (ja) | 1985-03-06 |
| JPS5317565A (en) | 1978-02-17 |
| FR2360338A1 (fr) | 1978-03-03 |
| DE2732580A1 (de) | 1978-02-09 |
| PL111056B1 (en) | 1980-08-30 |
| US4108959A (en) | 1978-08-22 |
| DE2732580C2 (de) | 1982-07-08 |
| FR2360338B1 (cs) | 1981-11-27 |
| PL199998A1 (pl) | 1978-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS198265B2 (en) | Method of treating the waste gases | |
| DE68916104T2 (de) | Verfahren zur Entschwefelung eines Schwefeldioxyd enthaltenden Gasstromes. | |
| CA1043983A (en) | Process for sulfur dioxide removal from combustion gases | |
| US4337230A (en) | Method of absorbing sulfur oxides from flue gases in seawater | |
| US6221325B1 (en) | Process for controlling ammonia slip in the reduction of sulfur dioxide emission | |
| US8425868B2 (en) | Method for preventing re-emission of mercury from a flue gas desulfurization system | |
| DE2421423A1 (de) | Verfahren zur entfernung von schwefeloxiden aus einem gasstrom | |
| US4374812A (en) | Process for stack gas treatment | |
| US20170334752A1 (en) | Sulfate reduction in flue gas desulfurization system by barium precipitation | |
| EP0679426B1 (en) | Magnesium-enhanced sulfur dioxide scrubbing with gypsum formation | |
| KR0174794B1 (ko) | 배기가스의 탈황방법 | |
| US5266285A (en) | Sodium-enhanced lime scrubbing method for removing sulfur dioxide from gaseous streams | |
| JPH1170316A (ja) | 排ガスの脱硫方法 | |
| US4040803A (en) | Wet waste flue gas desulfurizing process using lime as absorbent | |
| US5082639A (en) | Sulfur dioxide removal from gases using a modified lime | |
| EP0436890A1 (en) | Sulphur dioxide removal from flue gases with sulphite oxidation inhibition | |
| US4539190A (en) | Method for the treatment of exhaust gases | |
| JPS60226403A (ja) | 亜硫酸塩濃度調整方法 | |
| US20030175193A1 (en) | FGD gypsum dewatering improvement through crystal habit modification by carboxylic acids | |
| PL171337B1 (pl) | Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych przez przemywanie PL PL PL | |
| US7351387B2 (en) | Method for removing impurities accumulated in a scrubbing fluid | |
| DE3433759A1 (de) | Verfahren zur nassbehandlung eines so(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)-und hcl-haltigen verbrennungsabgases | |
| WO2003066525A1 (en) | Improvement of flue gas desulfurization gypsum-dewatering through crystal habit modification by carboxylic acids | |
| EP0223803A1 (de) | VERFAHREN ZUM GLEICHZEITIGEN AUSWASCHEN VON SO 2?, NO x? UND GGF. WEITEREN SCHADSTOFFEN AUS DEN RAUCHGASEN VON MIT FOSSILEN BRENNSTOFFEN BETRIEBENEN FEUERUNGSANLAGEN | |
| EP1110595A1 (en) | Reduction of calcium and chloride in the flue gas desulfurization process |