CN1861759A - 一种催化裂化油浆拔头工艺及工业装置 - Google Patents
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Abstract
本发明属于石油化工技术领域，主要涉及一种催化裂化油浆拔头工艺及工业装置。原料油浆经加热到290℃～360℃后连续进入油浆拔头塔，在0.5Kpa～5Kpa的操作压力下，汽化后分离为轻、重两个组分，轻组分(轻油浆)从位于精馏段和提馏段之间的轻油浆收集器中全部抽出，冷却后一部分作为塔顶冷回流，另一部分作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；重组分(重油浆)在提馏段用过热水蒸汽汽提后从塔底抽出，送到沥青调合设施作为生产高等级道路沥青的调合软组分，其密度大于1.05g/cm3，蜡含量小于3.0％(重)，闪点(开口)大于230℃，宜作为生产高等级道路沥青的调合软组分。与该工艺配套的原料缓冲罐、油浆拔头塔、加热炉、泵、冷却器和其它的辅助设备及控制系统能实现上述工艺的连续操作。本发明具有节能、高效、操作灵活、原料适应性广的优点。
Description
技术领域
本发明属于石油化工技术领域，主要涉及一种连续式的催化裂化油浆拔头工艺及工业装置。该技术适合于为减粘裂化装置、延迟焦化装置、热裂化装置和沥青调合提供原料，尤其适合于为丙烷或丁烷脱油硬沥青生产高等级道路石油沥青提供调合软组分。
背景技术
我国是一个以石蜡基原油为主的国家，可用于生产道路石油沥青(尤其是高等级道路石油沥青)的资源有限，影响道路沥青质量的主要问题是沥青的蜡含量高、胶质和芳香分相对较少。催化裂化油浆是石油炼制过程中的副产品，其主要组分为芳香分和胶质，此外还含有一定量的饱和分、少量的沥青质和微量的催化剂粉末。由于催化裂化油浆回炼会造成催化剂表面大量积炭，对催化裂化装置的产品分布产生不良的影响，故其目前主要作为燃料油使用，附加值较低。
研究表明，催化裂化油浆中的胶质和重质芳香分是改质道路沥青的有效组分。我国每年外甩油浆量达到200万吨以上，因此，合理地利用催化裂化油浆对于促进我国道路石油沥青的生产，实现油浆合理增值大有裨益。
在利用催化裂化油浆的现有技术中，前苏联专利SU870107是将原油加工中得到的废油浆加热到90℃～120℃进行氧化，蒸馏除去轻组分后，用高沸点组分生产沥青；中国专利申请94112495是以FeCl3或P2O5为催化剂，对催化裂化油浆进行氧化后，与脱油沥青或减压渣油调合生产重交通道路沥青；中国专利申请94114967是将全馏分的重油催化裂化油浆进行氧化后生产石油沥青。研究发现，催化裂化油浆中的轻组分是影响其闪点和蜡含量的根本原因。催化裂化油浆的闪点(开口)一般为150℃～220℃，蜡含量为2％～16％(重)，而沥青调合组分的闪点(开口)要求不低于230℃，蜡含量要求不大于3％(重)。氧化过程只能使催化裂化油浆中的部分不饱和组分缩合为更高分子量的胶质和沥青质，而其中的饱和分几乎不参与氧化缩合反应，故氧化工艺并不能有效地降低油浆的轻组分和蜡含量，且氧化尾气中含有强致癌物质1，4-苯并芘，因此，氧化工艺在道路沥青生产中已基本被淘汰，用氧化后的催化裂化油浆作为道路沥青调合组分存在着较大的弊端。中国发明专利CN1094151C公开了一种重油催化裂化油浆的处理方法。该方法是利用一般的减压蒸馏装置对催化裂化油浆进行减压蒸馏，其蒸馏温度为370℃～490℃，轻组分作为催化裂化装置的原料，重组分与减压渣油或溶剂脱油沥青调合或氧化生产道路沥青。当温度超过350℃时，催化裂化油浆会发生热裂解和缩合反应，使其使用性能严重恶化，并易造成装置结焦。而该专利公开的催化裂化油浆蒸馏温度为370℃～490℃，优选390℃～470℃，在此温度下，催化裂化油浆易发生热裂解和缩合反应，使其使用性能受到严重的影响。该专利所采用的设备为一般的减压蒸馏装置，而石化行业常用的减压蒸馏塔是以生产催化原料或润滑油原料为目的，分离精度不高，其目的产物是侧线抽出油，对塔底重组分的要求不高。常用的减压蒸馏塔一般设有四个侧线抽出口，分别抽出不同馏程的产品；在塔顶设有三级抽空系统，塔顶压力为5KPa～8KPa；塔顶没有冷回流；在精馏段与提馏段之间设有过汽化段而没有轻组分收集器，精馏段有部分介质会溢流进入提馏段；故其塔底重组分中含有较多的轻组分(10％左右)。试验发现：催化裂化油浆轻组分蜡含量高，闪点(开口)低，用一般的减压蒸馏装置虽然可以除去催化裂化油浆中的部分轻组分，但无法有效地提高催化裂化油浆的闪点并降低其蜡含量。因此，用该方法处理催化裂化油浆存在着较大的技术缺陷。此外，该方法也没有对催化裂化油浆的减压蒸馏过程做出具体的说明。
发明内容
本发明的目的在于提供一种催化裂化油浆拔头工艺及工业装置。不仅能耗低、分离效率高、操作灵活、原料适应性广，而且有效提高了催化裂化油浆的闪点并降低其蜡含量，提高了轻油浆的拔出率，达到了生产高等级道路沥青的技术要求。
本发明实现上述催化裂化油浆拔头工艺的技术方案是：将加热到290℃～360℃原料油浆连续进入油浆拔头塔，在0.5KPa～5KPa的操作压力下，汽化后分离为轻、重两个组分，轻组分从位于精馏段和提馏段之间的轻油浆收集器中全部抽出，冷却后一部分作为塔顶冷回流，另一部分作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；重组分在提馏段用过热水蒸汽汽提后从塔底抽出，送到沥青调合设施调合软组分。
本发明实现上述催化裂化油浆拔头工艺的装置包括原料缓冲罐、加热炉、油浆拔头塔、塔顶抽空系统、侧线抽出口、泵、冷却器及控制系统，加热炉的进料口与原料缓冲罐的出料口连通，其出料口与油浆拔头塔的进料口连通，在油浆拔头塔内设有多层塔盘和轻油浆收集器，其中位于进料口以上的塔盘构成精馏段，位于进料口以下的塔盘构成提馏段，轻油浆收集器设置精馏段与提馏段之间，其由收集盘、升气管和集油箱构成，收集盘的边缘与塔壁之间密封，升气管为多个，分布设置在收集盘上且上端面高出收集盘的上表面，集油箱位于收集盘的下面，与收集盘连通，在油浆拔头塔的上端设有三级抽空系统，在油浆拔头塔的精馏段设有一个侧线抽出口和冷回流入口，在侧线抽出口和冷回流入口之间设置二级冷却器，在油浆拔头塔的提馏段设有汽提蒸汽进口和重油浆出口。
本发明催化裂化油浆的加热温度为290℃～350℃(即炉出口温度)，优选为300℃～340℃。若催化裂化油浆中＜440℃轻组分含量大于40％(重)，炉出口温度可以靠近上限(即350℃)操作，但不宜突破350℃，否则，催化裂化油浆会发生热裂化和缩合反应，影响其使用性能；若催化裂化油浆中＜440℃轻组分含量小于10％(重)，炉出口温度可按下限操作(290℃)；＜440℃轻组分含量介于10％～40％(重)之间，则可以按等比原理确定炉出口温度。油浆拔头塔顶设有三级高效抽空系统。该抽空器系统由三级喷射器和相应的后冷器组成。以1.0Mpa的蒸汽作为喷射动力，可使塔顶操作压力达到0.5Kpa～5Kpa，优选0.6Kpa～3Kpa，其目的有二：一是降低油浆的入塔温度，防止油浆发生热裂解和缩合反应；二是提高轻油浆的拔出率。一般来说，提炉出口温度和降低拔头塔顶操作压力，均有利于提高轻油浆的拔出率，减少塔底重油浆的蜡含量，但是，这两个工艺条件选择时必须相互兼顾；在满足塔底重油浆蜡含量小于3％(重)、闪点(开口)大于230℃的情况下，最好不要同时选择苛刻的操作条件，这样有种于降低能耗。
催化裂化油浆在拔头塔中被分离为轻、重两个组分。轻组分(即轻油浆)从置于精馏段下部的集油箱中全部抽出，经一级冷却后分为两路：一路送出该装置，作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；另一路经二级冷却器冷却到70℃～100℃后，从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流。增加塔顶冷回流可以使精馏段上部的气相尽可能地冷凝为液相，减少塔顶抽空系统的负荷；这样既可以保证油浆拔头塔顶的真空度，又可以稳定精馏段的操作。重组分(重油浆)与提馏段下部通入的过热水蒸汽逆向接触，在提馏段的塔盘上进行汽提。其作用有二：一是降低油浆拔头塔的油气分压；二是对提汽段塔盘上的重油浆起到搅拌和汽提作用，使其中夹带的轻组分汽化进入精馏段。过热水蒸汽的用量根据重油浆中的轻组分含量来调整，若轻组分含量多则增加汽提蒸汽量，反之则减少；虽然增加汽提蒸汽量可以减少重油浆中的轻组分含量，但会造成油浆拔头塔的真空度降低，并使装置的能耗增加，其适宜用量为油浆进料量的1％～3％(重)，过热水蒸汽的温度为210℃～350℃。重油浆从提馏段的塔盘上依次向下流入塔底，其温度为270℃～320℃，冷却到90℃～200℃，优选110℃～150℃；输送到沥青调合设施，与溶剂脱沥青装置生产的脱油沥青调合道路沥青。重油浆冷却温度选择主要基于本发明的后续工艺的优化。由于道路沥青的储存温度一般以120℃～140℃为佳，而道路沥青的传热性能很差，冷却过程能耗高，故在本发明中预先将重油浆进行冷却，在保证其能够顺利地泵送的前提下，与溶剂脱沥青装置生产的脱油沥青调合，降低了调合的道路沥青的温度，有利于降低本发明的后续工艺的能耗。
本发明提供的装置是适应上述工艺所用的一种连续的工业化装置，其处理能力为15万吨/年。由原料缓冲罐、加热炉、油浆拔头塔、塔顶抽空器、冷却器、泵等辅助设备和控制系统组成。除油浆拔头塔外，其它设备均可选用常规的设备。
本发明所提供的连续式催化裂化油浆拔头工艺和工业化设备，具有节能、高效、操作灵活、原料适应性广的优点。其进料温度比普通的减压蒸馏装置低；通过调节加热炉出口温度和塔顶真空度，能够方便地控制轻油浆的拔出率，其拔出率为9％～70％(重)；以密度为0.98g/cm3～1.00g/cm3、蜡含量为5.0％～16％(重)催化裂化油浆为原料，经拔头处理后重油浆的密度大于1.05g/cm3，蜡含量小于3.0％(重)，闪点(开口)大于230℃，达到了生产高等级道路沥青的技术要求。
下列各表对与本发明相关的物料性质做进一步说明，其中：表1为原料油浆的性质；表2为拔头重油浆S-1与丁烷超临界溶剂脱沥青装置生产的脱油沥青进行在线调合，生产出了满足GB/T15180-2000技术标准的重交通道路沥青；表3为脱油沥青的性质；表4为调合沥青的性质。
表1 原料油浆的性质
| 油浆编号 | S-1 | S-2 | S-3 |
| 密度，g/cm3 | 0.9700 | 1.0726 | 1.0356 |
| 闪点(开口)，℃ | 204 | 202 | 226 |
| 蜡含量，m％ | 142 | 2.8 | 2.1 |
| 四组分，m％ | |||
| 饱和分 | 47.8 | 12.6 | 28.1 |
| 芳香分 | 47.2 | 76.3 | 62.8 |
| 胶质+沥青质 | 5.0 | 11.1 | 9.1 |
| 馏分分布，m％ | |||
| ＜350℃含量 | 2.64 | 2.60 | 0 |
| ＜440℃含量 | 41.12 | 27.0 | 9.0 |
表2 拔头处理后重油浆的性质
| 油浆编号 | S-1 | S-2 | S-3 |
| 密度，g/cm3 | 1.0075 | 1.0922 | 1.0430 |
| 闪点(开口)，℃ | 271 | 237 | 262 |
| 蜡含量，m％ | 2.8 | 0.8 | 1.8 |
| 四组分，m％ | |||
| 饱和分 | 28.8 | 10.0 | 26.3 |
| 芳香分 | 56.6 | 73.9 | 62.3 |
| 胶质+沥青质 | 14.6 | 16.0 | 11.4 |
| ＜440℃馏分含量，m％ | 1.2 | 1.1 | 0.9 |
表3 丁烷脱油沥青的性质
| 项目 | 数据 |
| 针入度(25℃)/101mm | 0 |
| 延度(25℃)/cm | 0 |
| 软化点/℃ | 115 |
| 蜡含量/m％ | 2.07 |
| 四组分/m％ | |
| 饱和分 | 6.2 |
| 芳香分 | 13.5 |
| 胶质 | 59.7 |
| 沥青质 | 20.6 |
表4 调合沥青的性质
| 项目 | 分析结果 | GB/T15180-2000技术要求AH-90 |
| 针入度(25℃)/0.1mm | 103.9 | 90～110 |
| 延度(25℃)/cm | ＞150 | ≮100 |
| 软化点/℃ | 45.5 | 42～52 |
| 溶解度/％ | 99.80 | ≮99.0 |
| 闪点(开口)/℃ | 287 | ≮230 |
| 蜡含量 | 2.4 | ≯3 |
| 薄膜烘箱试验(163℃，5h) | ||
| 延度(25℃)/cm | ＞150 | ≮75 |
| 针入度比/％ | 69.1 | ≮50 |
| 质量变化/％ | 0.018 | ≯1.0 |
附图说明
图1为本发明的原则工艺流程图。
图2为本发明的油浆拔头塔的结构示意图。
图3为本发明的轻油浆收集器与集油箱示意图。
图中，1、原料缓冲罐，2、原料泵，3、加热炉，4、油浆拔头塔，5a、一级冷却器，5b、二级冷却器，6、轻油浆泵，7、重油浆泵，8、重油浆冷却器，9、一级抽空器，10、一级抽空后冷器，11、二级抽空器，12、二级抽空后冷器，13、三级抽空器，14、三级抽空后冷器，15、油水分离罐，16、酸性水泵，17～26、塔盘，27、升气管，28、收集盘，29、集油箱。
图中，I、原料油浆，II、汽提蒸汽，III、中段抽出轻油浆，IV、塔顶冷回流轻油浆，V、塔顶混合气，VI、喷射蒸汽，VII、酸性水，VIII、轻油浆，IX、重油浆
具体实施方式
下面以实施例对本发明作进一步说明。
实施例1
本实施例提出的催化裂化油浆拔头工艺是：将催化裂化油浆I加热到350℃后连续进入油浆拔头塔，在0.5Kpa的操作压力下，汽化后分离为轻、重两个组分，轻组分从位于精馏段和提馏段之间的轻油浆收集器中全部抽出，一次冷却后一部分作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料，另一部分二次冷却到70℃后，从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流；重组分在提馏段过热汽提蒸汽为用量为油浆进料量的3％(重)的过热水蒸汽汽提后从塔底抽出，经重油浆冷却器8冷却到90℃后送到沥青调合设施调合软组分。
本实施例实现上述催化裂化油浆拔头工艺的装置由原料缓冲罐、加热炉、油浆拔头、塔顶抽空系统、侧线抽出口、泵、冷却器及控制系统构成(如图1所示)，加热炉1的进料口与原料
缓冲罐3的出料口通过管路连通，其连接管路上设置原料泵2，加热炉1的出料口与油浆拔头塔4的进料口通过管路连通，在油浆拔头塔4内设有多层塔盘和轻油浆收集器，其中位于进料口以上的塔盘17-22构成精馏段，位于进料口以下的塔盘23-26构成提馏段(如图2所示)，这一点与一般的减压蒸馏塔是相同的。轻油浆收集器设置精馏段与提馏段之间，其由收集盘28、升气管27和集油箱29构成(如图3所示)，收集盘28的边缘与塔壁之间焊接密封，升气管28为多个(根据油浆拔头塔的设计处理能力不同确定)，分布设置在收集盘28上且上端面高出收集盘的上表面，以防止轻油浆从升气管漏入提馏段。收集盘28的底部与集油箱连通，其横截面积小于集油箱的横截面积，从而使流入集油箱中轻油浆全部被抽出，不会向下流入提馏段。收集盘28的外形可以是漏斗形的，也可以是其它形状。其作用一是将精馏段下降的液态轻油浆全部导入集油箱，防止内回流操作或塔盘漏液时轻油浆落入提馏段；二是为从提馏段上升的油、水混合蒸汽提供上升通道。集油箱29位于收集盘的下面，与收集盘28连通，底部的轻油浆出口即侧线抽出口伸出油浆拔头塔，集油箱29的外形可以是长方形的槽体，也可以是其它形状，其作用是将从轻油浆收集器流下的轻油浆全部收集起来，并从其底部全部抽出。由于油浆拔头工艺的目的产品是如何保证塔底重油浆的质量，为此，本发明的油浆拔头塔取消了一般减压蒸馏塔常有的过汽化段，并将四个侧线抽出口改为一个侧线抽出口并设置冷回流入口。在侧线抽出口和冷回流入口之间的连接管路上设置一级冷却器5a和二级冷却器5b，并在该二级冷却器之间设置轻油浆泵6。由侧线抽出口抽出的轻油浆经一级冷却器5a冷却后分为两路：一路送出该装置，作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；另一路经二级冷却器5b冷却到70℃～100℃后，从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流。在油浆拔头塔4的提馏段设有汽提蒸汽进口和重油浆出口，过热汽提蒸汽由汽提蒸汽进口进入，重油浆从重油浆出口经重油浆泵7、重油浆冷却器8送出，本发明所用的重油浆泵7为离心泵，为了避免对重油浆造成二次污染，该泵运行过程中不用封油。
在油浆拔头塔4上端设有三级高效抽空系统。该抽空器系统由三级喷射器和相应的后冷器组成(即一级抽空器9、一级抽空后冷器10、二级抽空器11、二级抽空后冷器12、三级抽空器13、三级抽空后冷器14)，以1.0Mpa的蒸汽作为喷射动力。其工作原理是利用蒸汽通过喷嘴形成高速度、蒸汽压力能转变为速度能，与吸入的气体在混合室混合后进入扩压室。在扩室中，速度逐渐降低，速度能又转变为压力能，从而使抽空器排出的混合气体压力显著高于吸入室的压力。每一级喷射器所能达到的压缩比为8，即排出压力(绝压)与吸入压力(绝压)之比为8。普通的减压蒸馏塔一般也采用两级或三级喷射器，其工作原理与本发明的喷射器基本相同，不同之处是喷射器的结构尺寸稍有差别，变通减压蒸馏塔所用的单级喷射器的压缩比通常小于8。本发明的高效抽空系统可使塔顶操作压力达到0.5Kpa～5Kpa，优选0.6Kpa～3Kpa，其目的有二：一是降低油浆的入塔温度，防止油浆发生热裂解和缩合反应；二是提高轻油浆的拔出率。经三级抽空后冷器的气体进入油水分离罐15，经过油水分离后，其中的油相部分与侧线抽出口抽出的轻油浆混合，经二级冷却器5b冷却到70℃～100℃后分为两路：一路送出该装置，作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；另一路从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流。其中的水相部分经酸性水泵16抽出处理。
本实施例的工作过程如下：由原料缓冲罐1中的催化裂化油浆I经原料泵2送入加热炉3，加热到350℃后进入油浆拔头塔4，油浆拔头塔4内共有十层塔盘，其中精馏段为六层，提馏段为四层。油浆拔头塔顶的操作压力为0.5Kpa。在高温和负压下，原料油浆中的轻组分大部分汽化，由轻油浆收集器28的升气管27向上进入精馏段；未汽化的组分向下流入提馏段，与过热汽提蒸汽II在塔盘23～26上进行热交换，汽提出的少量轻组分与水蒸汽一起上升进入精馏段。过热汽提蒸汽用量为油浆进料量的3％(重)。塔底重油浆(IX)用重油浆泵7抽出，经重油浆冷却器8冷却到70℃后送到沥青调合设施。进入精馏段的混合气与塔顶冷回流轻油浆在塔盘17～22上进行传质传热，冷凝的轻组分由轻油浆收集器28的降液管流入集油箱29，从集油箱底部全部抽出(III)经一级冷却器(5a)却后分为两路：一路轻油浆(VIII)出该装置，作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；另一路轻油浆(IV)二级冷却器5b冷却到后，从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流。
实施例2
本实施例提出的催化裂化油浆拔头工艺是：将催化裂化油浆I加热到324℃后连续进入油浆拔头塔，在2.0Kpa的操作压力下，汽化后分离为轻、重两个组分，轻组分从位于精馏段和提馏段之间的轻油浆收集器中全部抽出，一次冷却后一部分作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料，另一部分二次冷却到95℃后，从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流；重组分在提馏段过热汽提蒸汽用量为油浆进料量的1.8％(重)的过热水蒸汽汽提后从塔底抽出，经重油浆冷却器8冷却到150℃后送到沥青调合设施调合软组分。
本实施例实现上述催化裂化油浆拔头工艺的装置及工作过程同实施例1。
实施例3
本实施例提出的催化裂化油浆拔头工艺是：将催化裂化油浆I加热到290℃后连续进入油浆拔头塔，在3.0Kpa的操作压力下，汽化后分离为轻、重两个组分，轻组分从位于精馏段和提馏段之间的轻油浆收集器中全部抽出，一次冷却后一部分作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料，另一部分二次冷却到110℃后，从精馏段的上部返回油浆拔头塔作为塔顶冷回流；重组分在提馏段过热汽提蒸汽用量为油浆进料量的1％(重)的过热水蒸汽汽提后从塔底抽出，经重油浆冷却器8冷却到180℃后送到沥青调合设施调合软组分。
本实施例实现上述催化裂化油浆拔头工艺的装置及工作过程同实施例1。
Claims (7)
1、一种催化裂化油浆拔头工艺，其特征在于：将加热到290℃～360℃原料油浆连续进入油浆拔头塔，在0.5Kpa～5Kpa的操作压力下，汽化后分离为轻、重两个组分，轻组分从位于精馏段和提馏段之间的轻油浆收集器中全部抽出，冷却后一部分作为塔顶冷回流，另一部分作为减粘裂化、延迟焦化或热裂化等装置的原料；重组分在提馏段用过热水蒸汽汽提后从塔底抽出，送到沥青调合设施作为生产高等级道路沥青的调合软组分。
2、根据权利要求1所述的催化裂化油浆拔头工艺，其特征在于：所述的塔顶冷回流温度为70℃～100℃。
3、根据权利要求1所述的催化裂化油浆拔头工艺，其特征在于：所述的过热水蒸的温度为210℃～350℃，用量为油浆进料量的1％～3％(重)。
4、根据权利要求1所述的催化裂化油浆拔头工艺，其特征在于：所述的重组分的冷却温度为90℃～200℃，优选110℃～150℃。
5、一种实现权利要求1所述的催化裂化油浆拔头工艺装置，包括原料缓冲罐(1)、加热炉(3)、油浆拔头塔(4)、塔顶三级抽空冷却系统、侧线抽出口、泵、冷却器及控制系统，加热炉(3)的进料口与原料缓冲罐(1)的出料口连通，其出料口与油浆拔头塔(4)的进料口连通，在油浆拔头塔(4)内设有多层塔盘，其中位于进料口以上的塔盘为精馏段，位于进料口以下的塔盘为提馏段，在油浆拔头塔的上端设有三级抽空系统，在油浆拔头塔的提馏段重油浆出口，其特征在于：在油浆拔头塔(4)内的精馏段与提馏段之间设置轻油浆收集器，该轻油浆收集器由收集盘(28)、升气管(27)和集油箱(29)构成，收集盘(28)的边缘与塔壁之间密封，升气管(27)为多个，分布设置在收集盘(28)上且上端面高出收集盘的上表面，集油箱(29)位于收集盘(28)的下面，与收集盘连通；在油浆拔头塔(4)的精馏段设有一个侧线抽出口和冷回流入口，在侧线抽出口和冷回流入口之间设置二级冷却器；在油浆拔头塔(4)的提馏段设有汽提蒸汽入口。
6、根据权利要求5所述的催化裂化油浆拔头工艺装置，其特征在于：所述的油浆拔头塔中设有十层塔盘，其中精馏段为六层(17-22)，提馏段四层(23-26)。
7、根据权利要求5所述的催化裂化油浆拔头工艺装置，其特征在于：所述的收集盘(28)的外形是圆锥漏斗形，其底部与集油箱(29)连通，其横截面积小于集油箱的横截面积。
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| CNB2005100175717A CN100415854C (zh) | 2005-05-13 | 2005-05-13 | 一种催化裂化油浆拔头工艺及工业装置 |
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