CN1812917A - 托盘容器 - Google Patents

Abstract

一种用于储存和输送液体或可自由流动货物的托盘容器(10)，该托盘容器具有由热塑性材料制成的薄壁内容器(12)，格构管框架(14)，格构管框架(14)以支撑套形式紧密包围塑料容器(12)，并且包括相互焊接的水平和垂直管状杆(20，22)，和底托盘(16)，该底托盘上设置塑料容器(12)并以固定方式结合格构管框架(14)。已知的托盘容器具有在运输过程中经受长期持续的摇动所带来的有关波动的振动应力的显著的强度(管状杆疲劳破坏)的缺陷。为了改进格构管框架的可靠性，同时保持足够的叠垛载荷的承载能力，通过以下构造实现针对波动的动态载荷的优选的适合的弹性，即管状杆(20，22)具有变化的型面高度的闭合的管状型面，替代地在相交处具有高管状型面高度，在相交处之间具有连续的低管状型面高度。

Description

托盘容器

技术领域

本发明涉及托盘容器，该托盘容器具有用于储存和输送液体或可自由流动货物的热塑性材料制成的薄壁内容器。其中塑料容器由作为支撑套的格构管框架紧密包围，并且具有供塑料容器放置的底托盘，支撑套牢固地固定在该底托盘上，其中格构管框架包括在相交区域相互彼此焊接的水平和垂直管状杆。

背景技术

托盘容器用于储存和运输液体或可自由流动的货物。在用带稳固悬挂的卡车在劣质公路上运输-用装满的托盘容器运输期间，特别是高比重(例如1.6g/cm³以上)内容物时，在用火车或轮船运输期间，由于货物的波动冲力使格构杆架易受到较大应力。在格构管框架中，这些动态运输载荷产生明显持续变化的弯曲应力和扭曲应力，当格构杆架相应地长期受到该应力作用时，最终导致疲劳裂缝和最终断裂。

公知的是，这种具有格构管框架的支撑套的托盘容器可采用不同的设计；然而至今所有这些格构管框架构造具有明显的缺陷。

例如在专利文件EP 0755863-A(Fu)，DE 29719830-A(VL)或U.S.62244453B1中，已知具有均匀连续的格构管型面的格构管框架的结构，由于在运输期间上下波动的弯曲应力导致液体内容物的振动的波动压力，在管状格构杆的张紧区内，总是相当快的开始或触发杆断裂。杆断裂主要发生在管状格构杆的焊接的交点区域。

如在专利文件EP 0734967B1(Sch)中公开的，具有焊接的圆杆、并且在相交区域具有显著降低的管横截面高度(不连续管状型面，压痕或降低相同深度的管的横截面高度)的那些格构管框架具有严重的缺陷，例如，在坠落试验期间，当受到由于运输载荷产生的波动弯曲应力时，以及在水力内压试验期间，在这些降低了管横截面的区域中会产生显著的应力峰值，因而形成破裂区或压弯区。当受到任何动态载荷时，相交处之间的杆区域有太大的刚性和硬度，并且它不能吸收仅发生在减小的管横截面的相交区域内的变形。另外，例如见专利文件EP 0734967B1(Sch)，有必要在所有焊接位置的所有水平和垂直格构杆内设置进一步的品质退化或缓冲区，以便在因运输载荷产生波动弯曲应力期间保护它们避免其撕开/分离。然而，考虑到最弱的管横截面布置在相交格构杆的焊点附近所带来的极不利影响，因此，直接在焊点附近，变形连续变化。结果，焊点过度承受应力并且趋向撕裂。当开始设计时，焊接专家意识到在存在最大动态变形的区域不焊接动态受应力的部件。

专利文件WO 01/89954-A和WO 01/89955-A进一步公开具有格构杆的梯形管型面的托盘容器，其中垂直和/或水平管状杆每个接近于相交处的横向凹痕。这些局部凹痕用作“弯曲铰链”，并且降低抗弯曲的阻力矩。当一区域长期受到集中的应力峰值时，已证示这些受限制的凹痕将导致适当的延长使用寿命，但不能完全消除杆断裂。

至今已知的具有均匀连续的格构管型面的格构杆架具有各种缺陷，其中当受到波动弯曲应力时，水平和垂直管状格构杆通常沿着其整个长度太刚硬并且不易扭转弯曲；结果，在应力作用下经较短时间之后，就出现疲劳裂缝和杆断裂，特别是在管状格构杆的焊接相交处附近。

已知在相交处和附加的部分横向缓冲区，具有降低的管横截面的焊接圆管(Sch)的格构管框架具有如下缺陷：

降低的管横截面的高度在所有焊接相交处一定是一样高，应该不适合不同的波动弯曲应力。

在凹痕中焊接的相交处附近具有环形横截面的圆管非常刚硬，当受到波动弯曲应力时，它们不变形。

焊接的相交处附近的圆管非常不易扭转弯曲，当受到扭曲应力时，它们不变形。当受到波动弯曲应力时，通过焊接的垂直杆的径向运动，该水平格构型面的杆扭曲。结果，增加的拉应力和压力载荷作用在焊点上。

运输期间的所有载荷或应力，例如压应力，拉应力，扭曲应力可仅通过直接邻近相交处的局部受限的部分凹痕(希望的压弯区域或断裂区域)吸收。

发明内容

本发明的一个目的是提供一种具有焊接的管状杆的格构管框架的托盘容器，因此消除了现有技术的缺陷，特别是在较长时期内垂直管状杆抵抗疲劳裂缝和杆断裂，同时除考虑前后晃动液体内容物的正常运输应力之外，还考虑装满的叠垛的托盘容器(双叠垛的)的叠垛载荷。

根据本发明，通过在此提出的具有连续闭合型面(或剖面形状)的管状格构杆类型的托盘容器实现该目的，其中至少提供垂直的格构杆，其仅在焊接相交处的区域内具有较高的抗弯曲的抵抗力矩，并且在两个相交处之间的整个其它区域内具有低抗弯曲的相对较低的抵抗力矩。彼此相互焊接的该管状杆在相交处具有较高的管状型面高度，因而构成具有高刚度和高抗扭刚度的受限区域，同时位于相交处外部的格构杆具有较低的管状管状轮廓高度，并且构成低刚度和抗扭刚度的区域。因此，在其整个长度中采用两个不同横截面的交替布置来构成管状格构杆，其中一个横截面在相对长的杆长度上具有降低的管状管状轮廓高度，和降低的抗弯曲的抵抗力矩，而另一个横截面在整个焊接相交的区域的较短杆长度上具有局部增加的管状管状轮廓高度和较高的抗弯曲的抵抗力矩。

根据本发明的构造，其中具有较低的抗弯曲抵抗力矩的降低的管状管状轮廓高度的区域总是位于两相交处之间的中段，焊接的相交处区域有效的避免疲劳裂缝和杆断裂，这不是通过在相交处之间具有刚硬区域的直接紧邻焊点的局部希望的裂缝点，而是通过在构成更弹性、易弯曲区域的焊接的相交处之间的整个区域。

由于托盘容器具有较长侧和较短侧(尺寸1200×1000mm)，最大动态变形在管状格构类型的支撑套的较长侧壁中容易遇到，在此典型的发生大多数管状杆的裂缝。根据本发明的管状杆的构形，其中在管状杆的纵向看去，降低管状管状轮廓高度的区域相比具有较高的抗弯曲的抵抗力矩的较高管状管状轮廓高度的区域明显要长(至少两倍长)，在特定的管状格构类型的支撑套中的较长侧壁限定振动单元，该振动单元弹性可调，同时保持足够的抗叠垛载荷的刚度，因而，即使当受到过量的运输震荡时，也不再出现管状杆断裂。

在正常的运输和附加双叠垛(叠加的附加压力载荷)期间，通过刚性相交处之间的整个弹性区域，来吸收所产生的破坏性的波动弯曲应力和扭转载荷，以至于在焊接的相交处或其附近不再出现局部的过度应力峰值。

而且，在相交处外部具有较小管状管状轮廓高度的较长区域内，根据本发明的管状格构杆扭转性较弱，即在焊接的相交处，它允许较大的扭曲或以相同扭曲角产生较小的压应力和拉应力。

附图说明

参考示意性图示的示例性的实施例的附图，将更详细的解释和描述本发明，在附图中：

图1是根据本发明的托盘容器的正视图；

图2是根据本发明的具有叠垛的第二托盘容器(双叠垛)的托盘容器的侧视图；

图3a表示塑料容器中的静水压力分布；

图3b表示塑料容器的侧壁的凸起；

图4表示波动冲力和叠加的叠垛载荷作用所引起的托盘容器的变形(侧视图)；

图5表示波动冲力和叠垛载荷作用所引起的托盘容器的变形(平面图)；

图6表示垂直格构杆的横向变形的截面图：a)正常的，b)外部弯曲的c)内部弯曲的

图7a表示焊接的格构杆相交处上的力因素。

图7b表示在相交处由于弯曲应力形成的裂缝。

图7c表示在相交处焊点的裂开。

图8a，b表示弯曲期间T形梁模型的有关应力分布。

图9a，b表示弯曲期间梯形剖面的有关应力分布。

图10表示根据本发明的在相交处具有增加的管状型面高度的管状格构杆(正方形-矩形剖面)。

图11表示根据本发明在相交处具有增加的管状型面高度的管状格构杆的优选的实施例。

图12表示根据本发明在相交处横过异型管状格构杆的横截面(较大的管状型面高度)。

图13表示在焊接相交处外部横过异型管状格构杆的横截面(低管状剖面的高度)。

图14表示在焊接相交处外部横过异型管状格构杆的另一横截面(低管状剖面的高度)。

图15表示在焊接相交处外部横过异型管状格构杆的另一横截面(低管状剖面的高度)。

图16表示在焊接相交处外部横过异型管状格构杆的另一横截面(低管状剖面的高度)。

图17a表示在焊接相交处管状格构杆的纵向截面(较大的管状型面高度)。

图17b表示在焊接相交处垂直管状杆的横截面(较大的管状型面高度)。

图17c表示在垂直管状格构杆中的横截面(较小管状型面高度)。

图18表示根据本发明具有异型管格构杆的格构管框架的焊接相交处的外部视图。

图19表示根据本发明具有异型管格构杆的格构管框架的焊接相交处的内部视图，以及

图20表示由波动冲力和叠垛荷载产生的优选的垂直格构杆的弹性变形，a)正常的，b)外部弯曲，和c)内部弯曲。

具体实施方式

图1是表示根据本发明的托盘容器10的正视图，该托盘容器10具有内部的塑料容器12，格构管型的支撑套14，以及带有下排放配装件的底托盘16(托盘宽1000mm)。

图2是表示托盘容器10的侧视图(托盘长1200mm)，该托盘容器10带有一个叠垛的第二相同的托盘容器。该下托盘容器在例如卡车上运输期间除承受其内的液体内容物的上下起伏波动的冲击压力载荷的影响，还以显著和叠加的方式承受叠垛的托盘容器(双叠垛的)的叠垛载荷的上下和前后摆动的影响。

当内部塑料容器12充满液体内容物18时，如 图3a所示，内部的静水压力Pi从顶部向底部增加，其中液体内容物的重心S的质量中心位于该内容器的高度的三分之一附近。结果，当受到动态运输荷载时，如 图3b所示，内部容器12经历鼓胀凸出的变化，最大横向鼓胀凸出点在重心S的质量中心高度。在系统的动力振动期间，内部容器“泵吸”，由此液体内容物的灌装高度改变了高度L(液位)，同时侧壁相对于正常位置向外和内弹性变形量为“0”(向外)和“I”(向内)，相应地，底板(上下摆动)在中部向外和向内弹性变形量为“0”和“I”(下方的托盘容器更显著)。

图4表示托盘容器的长侧壁在附加的叠垛载荷“StP”作用下的振动状态，其中格构箱架的管状杆必须伴随向外和向内弹性变形。

图5表示托盘容器的长侧壁的平面图。显然侧壁向外的变形是侧壁向内压缩变形的两倍。

当考虑载荷状态时，越是处于应力作用的最弱点和区域，越是必须予以重视。在最大鼓胀的区域，格构箱架的长侧壁的中间的两个垂直杆也承受最大应力，因为这些垂直杆主要受到叠垛的另一个托盘容器的叠垛荷载“StP”的冲撞的不利影响。主要发生在这些垂直杆上的破坏包括在较低的水平杆以下发生的翘曲或断裂，以及与最上部的轴向水平杆焊接连接部位的撕裂。在运输震动期间，叠垛的托盘容器(参见图2)还表现出它本身独立的振动系统。底托盘座放在格构架上的周向外侧，或在下方的托盘容器的最上部的水平格构杆上，因此还在长侧壁的中间主要向下振动，而且下方的托盘容器的中间垂直杆额外地明显张紧(如锤击)。

图 6a，6b和6c表示的是在其上焊接有较低水平管状杆的较低相交处“X”的区域中的垂直管状杆20。 图6a表示标准位置(正常位置)，而 图6b说明向外最大弯曲状态(量“0”)，并且 图6c表示向内最大的弯曲状态(量“I”)。当垂直管状杆向外弯曲时(参见 图6b)，杆的外侧受到较高的拉应力，而杆的内侧受到对应的压应力。当垂直管状杆向内弯曲时( 图6c)，杆的外侧受到较低的压应力，而杆的内侧受到对应的拉应力。在动态运输载荷期间，在约3Hz(震动/秒＝约180次撞击/分)的快速变化中产生这些变形。

当看图4时，清晰可见垂直管状杆在相交处“X”以下的弯曲程度比其在该相交处之上的弯曲程度要大。原因在于，垂直管状杆的下端牢固固定在底托盘16上，并且底托盘16与相交处“X”的距离较短。这导致图 7a，7b，和7c中描述的特定载荷情况。由于垂直杆(顶部，中间和下部；以及格构架的长侧壁中的外侧和中段)的弯曲变化，水平管状杆被扭曲，从而产生扭应力，该扭应力出现在有关的相交处“X”的较低焊点上，作为附加作用的附加拉应力“Z”(参见 图7a)。这样一方面可导致疲劳裂缝或杆断裂(参见 图7b)，或者导致焊点的裂开/分离，例如当涉及圆形管轮廓形状时(参见 图7c)。

在承受弯曲应力期间，通过 图8a和8b描述带有相关应力状态的T形梁模型，用于说明发生的拉应力/压应力。中性纤维层(＝弹性线)经过弯曲梁(T形梁)的矩心S_F延伸。当涉及对称的横截面(例如，圆管，正方形横截面或矩形横截面)时，中性纤维位于弯曲梁的中间，因为它是矩心所在位置。如 图8a所示，T形梁的矩心S_F向下移动到T形梁的宽边。结果，在宽边上，下边缘纤维的T形梁的截面模量大于窄边上的上边缘纤维的截面模量，因此，底部的张力小于顶部的张力。典型的是，相比拉力载荷，在压力载荷作用下，几乎任何材料可有较大的伸展，即相比危险的拉应力，它能承受较大的压应力。对于动态载荷部件的正确安装来说，这是很重要的。

如 图9a和9b所示，梯形型面(带有宽边和窄边)的垂直杆有与T形梁类似或近似的工作表现。当考虑格构架的长边上最不利的载荷情况时，其中该格构架在梯形型面的区域内向 垂直管状杆的外部有最大的弯曲，在焊点位于相交处位置，管状杆的外宽边上的拉应力低于垂直管状杆的向内的窄边上的压应力(与图9b比较)：σ₂＜σ_D。

当向外部弯曲到临界位置时(T形梁模型)，相比使用对称管横截面如圆管的情况，清楚地表明，垂直管状杆在有益的梯形型面的区域内承受较小危险的拉应力。

图10示出根据本发明的一个实施例。管状格构杆的基本型面在此构形成如正方形型面(每个边长例如16mm＝高矩形型面)。水平和垂直管状杆20，22在相交处具有例如16mm的较大的管状型面高度“H”，而相交处外部的管状杆的自由区域具有例如12mm的降低的低管状型面高度“h”的短矩形型面。从水平和垂直管状杆相互焊接的一边上，可实现管状型面高度从“H”降低到“h”。

图11表示根据本发明的一个优选的实施例。管状格构杆的基本型面在此构形成梯形型面。水平和垂直管状杆20，22在相交处还具有例如16mm的较大的管状型面高度“H”，并且在相交处外部的管状杆的自由区域，具有近似矩形横截面(低矩形型面)的约12mm的降低的低管状型面高度“h”。然而，在此由焊点相对的边，可实现管状型面高度从“H”降低到“h”。其优点在于水平和垂直管状杆相互焊接的侧边是线性连续的并且不变形。这样，当垂直管状杆承受向外的弯曲(量“0”)时，最大拉应力的高度没有实质的变化或起伏。

这里所示的垂直管状杆29的较低区域的结构可进一步有利的变化，其中从两边(焊接边和与焊点相对的边)分别实现管状型面的高度从“H”降低到“h”，以便提供制造和阻止单侧变形应力的优势。而且，在管状杆的两边上，每边高度的降低仅需要少量的形式，例如高的基本型面的高度差的一半(H-h/2(每边例如2-3mm))。

图12表示借助于根据本发明在焊接相交处经过异型的管状格构杆的横截面视图，表示作为高基本型面的优选的梯形管型面(较大的管状型面高度)。由此高度“H”是16mm，宽度约是18mm。 图13表示经过根据图12的异型管状格构杆的横截面，它在焊接相交处外部具有低管状型面高度“h”。该高度“h”是12mm，宽度是约20mm。从梯形基本型面的宽边可实现管状型面的高度从“H”降低到“h”。 图14表示异型管状格构杆的另一个横截面，它在焊接相交处外部具有低管状型面高度“h”。该高度“H”是12mm，宽度约是19mm。从梯形基本型面的窄边可实现管状型面的高度从“H”降低到“h”；该型面接近矩形。图15表示另一个高度降低的管横截面。通过使窄边向管横截面内成形，可实现梯形基本型面的管状型面高度H的降低，因此也形成一个基本矩形型面。

图16表示高度降低的另一个管横截面。通过将梯形基本型面的两个相对倾斜的侧壁向管横截面内成形，也可实现管状型面的高度H的降低。

图17表示在相交处之上的具有梯形基本型面H和在相交处之间的降低高度的矩形管状杆型面h的优选实施例。分别从与焊点相对的水平和垂直管状杆20，22的侧边，可实现该管状型面高度从“H”降低到“h”。

图18表示外部具有四个相交处的格构架剖开的平面图。借助每个相交处的四个焊点(通过管状格构杆的叠置相交的外肋)，这些平和垂直管状杆相互焊接。

具有低管状型面高度h的两个相交处之间的整个管状杆长度L_h自较大的管状型面高度H＝基本型面变平(或轧制，压平，向内成形)，且其数值在100mm到260mm之间，优选的约130mm。

具有高管状型面高度H的经过相交处延伸的较短管状杆长L_H的数值在40mm到120mm之间，优选的约60mm(＝3×20mm的管状杆宽)。

图19表示从内部看的(在垂直管状杆20的高度H)对应视图。

为了在焊接相交处的区域内为获得高弯曲阻力，同时在相交处外部的格构杆的整个区域具有较低的弯曲阻力或较高的弹力，可采取各种有利的措施。一方面，相比相交处外部的垂直管状格构杆20，水平管状杆22可在相交处外部设置相同或较低管状型面高度。另一方面，相比水平管状格构杆22，垂直管状格构杆20可在相交处内设置相同或较高管状型面高度。而且，水平或/和垂直管状杆20，22可沿管状杆的纵向在相交处内延伸相应的管状杆20，22的长度L_H，该长度是从管状杆宽度的至少两倍(2×20mm)直到管状杆宽的六倍，优选的延伸到管状杆宽的约三倍。建议在相交处外的水平或/和垂直管状杆20，22较低的杆型面(低管状型面高度)沿管状杆的纵向为相应的管状杆20，22的长度L_h，该长度是管状杆宽度的至少三倍(3×20mm)直到管状杆宽的八倍，优选的延伸到管状杆宽的约六倍。

因此，由于制造的原因，有利的是，通过在具有连续的高管状型面高度H的初始型面杆的两侧上横向形成凹陷(打磨)，来提供较低管状型面高度h的区域。

通过初始型面(基本型面)杆的两个相对边中的一个边上或两个边上的区域中形成凹陷(打磨，辊压)，可实现降低管状型面高度H的另一个可能性。

这些措施单独的或有利的结合，可导致格构壁平面的整体弹性性能显著改进和焊接相交处区域减缓，以及当受到长期和强大的波动弯曲应力时，例如在卡车上装满载荷的托盘容器在劣质的路上运输期间，可提供适当降低杆断裂(＝疲劳裂缝)的灵敏度。

根据以下变化可实现垂直或/和水平管状格构杆的管状型面高度的区别：

1.管状格构杆长度上的不同；

2.只是在垂直管状格构杆上；

3.在垂直和水平管状格构杆上；或/和

4.仅在管状格构杆的需要承受载荷的区域中。

图20a表示根据本发明处于正常位置的垂直管状杆20的优选构形。当受到动态载荷时，垂直管状杆20在该正常位置附近振动，并且根据 图20b向外弯曲，和根据 图20c向内弯曲。

相比已知的托盘容器，根据本发明的管状杆的外形，特别是格构架的长侧壁，向外的最大弹性弯曲较大值“0”，和向内的最大弹性弯曲较大量“I”，垂直格构杆没有承受如此高的压力峰值，因而，垂直格构杆在最短时间内被张紧，以致主要经受疲劳裂缝和脆性破裂。

相比传统的托盘容器的已知格构箱架，具有低型面杆高度的许多“长”区域的格构箱架形成实质上更具弹性的弹力系统。

参考符号目录

10  托盘容器                    Pi  内部静水压力

12  内部容器HD-PE               S   重心的质量中心

14  格构管类型的支撑套          0   向外弯曲

16  底托盘                      I   向内弯曲

18  液体内容物                  0’ 向外弯曲

20  垂直管状杆                  I’ 向内弯曲

22  水平管状杆                 “X”较低相交处“Z”拉应力                       H   高管状型面高度

M   中心                        h   低管状型面高度

S_F 矩心                        σ_z 应力

A1  矩形区域1                   σ_p 压应力

A2  矩形区域2                   e₁  S_F-A₁的距离

L_H 高管状型面高度的长度        e₂  S_F-A₂的距离

L_h 低管状型面高度的长度

Claims (12)

1.一种用于储存和输送液体或可自由流动货物的托盘容器(10)，所述托盘容器具有由热塑性材料制成的薄壁内容器(12)，其中所述塑料容器(12)由作为支撑套的格构管框架(14)紧密包围，并且具有供所述塑料容器(12)置放和牢固地固定所述格构管框架(14)的底托盘(16)，其中所述格构管框架(14)包括在相交区域彼此相互焊接的水平和垂直管状杆(20，22)，其特征在于，

至少所述垂直管状杆(20)具有变化的管状型面高度的区域，其中具有较低管状管状轮廓高度(h)的区域在相交处之间或在相交处外部均匀线形连续地设置，并且具有较高管状管状轮廓高度(H)的区域在相交处上或相交处内设置。

2.如权利要求1所述的托盘容器，其特征在于，在所述管状杆(20，22)整个长度上设有不同构形的两个交替的横截面，其中一个横截面具有降低的管状型面高度(h)和沿相对较大的杆长(L_h)减少的抗弯曲的抵抗力矩，而另一个横截面具有局部增加的管状型面高度(H)，并具有经过焊接的相交处的区域沿较短的杆长(L_H)延伸的较高的抗弯曲的抵抗力矩。

3.如权利要求1或2所述的托盘容器，其特征在于，在两个相交处之间的中段延伸的所述低管状型面高度(h)的区域，和所述高管状型面高度(H)的区域构造在每个相交处上的中段内。

4.如权利要求1，2或3所述的托盘容器，其特征在于，从所述管状杆的纵向观察，在两个相交处之间的所述低管状型面高度(h)的所述区域是经过每个相交处的所述高管状型面高度的两倍长(L_h＞2×2L_H)。

5.如权利要求1，2，3或4所述的托盘容器，其特征在于，在相交处外部的所述管状格构杆(20，22)的管状型面高度构成为低矩形型面，而在相交处区域内构成为高矩形型面。

6.如权利要求1，2，3或4所述的托盘容器，其特征在于，在相交处外部的所述管状格构杆(20，22)的管状型面高度构成为低矩形型面，而在相交处区域内构成高梯形型面。

7.如权利要求1到6中任一项所述的托盘容器，其特征在于，相比相交处外部的所述垂直管状格构杆(20)，所述水平管状格构杆(22)在相交处外部具有相同或较低的杆型面(管状型面高度)。

8.如权利要求1到7中任一项所述的托盘容器，其特征在于，相比水平管状格构杆(22)，所述垂直管状格构杆(20)在相交处内具有相同或较低的杆型面(管状型面高度)。

9.如权利要求1到8中任一项所述的托盘容器，其特征在于，所述水平或/和垂直管状杆(20，22)的高杆型面(高管状型面高度)沿所述管状杆的纵向在相交处内在相应的管状杆(20，22)的长度(L_H)上延伸，所述长度是从管状杆宽度的至少两倍直到管状杆宽的六倍，优选的为管状杆宽的约三倍。

10.如权利要求1到9中任一项所述的托盘容器，其特征在于，所述水平或/和垂直管状杆(20，22)的低杆型面(低管状型面高度)沿所述管状杆的纵向在相交处外在相应的管状杆(20，22)的长度(L_h)上延伸，所述长度是管状杆宽度的至少三倍直到管状杆宽的八倍，优选的为管状杆宽的约六倍。

11.如权利要求1到10中任一项所述的托盘容器，其特征在于，通过在具有连续的所述高管状型面高度(H)的初始型面的杆的两侧边上的横向凹陷(抛光)，形成所述较低管状型面高度(h)的区域。

12.如权利要求1到11中任一项所述的托盘容器，其特征在于，通过对具有连续的所述高管状型面高度(H＝基本型面)的初始型面的杆的两个相对侧边形成凹陷(抛光，辊压)，在一侧或/和两侧上形成所述较低管状型面高度(h)的区域。

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