CN1691995A - 制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法及喷嘴 - Google Patents

制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法及喷嘴 Download PDF

Info

Publication number
CN1691995A
CN1691995A CNA2003801006607A CN200380100660A CN1691995A CN 1691995 A CN1691995 A CN 1691995A CN A2003801006607 A CNA2003801006607 A CN A2003801006607A CN 200380100660 A CN200380100660 A CN 200380100660A CN 1691995 A CN1691995 A CN 1691995A
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
nozzle
constitutes
mould
powder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2003801006607A
Other languages
English (en)
Other versions
CN100579690C (zh
Inventor
哈罗·A·赫格
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MAN Energy Solutions Filial af MAN Energy Solutions SE
Original Assignee
MAN B&W Diesel AS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by MAN B&W Diesel AS filed Critical MAN B&W Diesel AS
Publication of CN1691995A publication Critical patent/CN1691995A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN100579690C publication Critical patent/CN100579690C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B22F3/14—Both compacting and sintering simultaneously
    • B22F3/15—Hot isostatic pressing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/14—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means with multiple outlet openings; with strainers in or outside the outlet opening
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
    • B22F7/064—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts using an intermediate powder layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/166—Selection of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/168—Assembling; Disassembling; Manufacturing; Adjusting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/02—Fuel-injection apparatus having means for reducing wear
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/90—Selection of particular materials
    • F02M2200/9046—Multi-layered materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/90—Selection of particular materials
    • F02M2200/9053—Metals

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

在模具(13)中，耐腐蚀第一合金(10)排布在至少将构成喷嘴孔(4)周围的喷嘴外表面的外部区域内。第二合金(11)用于喷嘴的其他区域。模具中的材料通过等静压制处理成固结的材料。在两种合金(10，11)之间的边界区域没有裂纹。

Description

制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法及喷嘴
本发明涉及一种制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法，尤其是二冲程十字头型发动机，耐腐蚀第一合金构成的第一材料至少在构成喷嘴孔周围的喷嘴外表面的外部区域排布在模具内。
这种方法可以从WO95/24286得知，该文献描述了在填充构成整个喷嘴的第一材料之后，模具经过HIP处理，形成具有就喷嘴强度和耐腐蚀性而言非常好的性能的喷嘴。而且，在喷嘴孔周围有非常精确的几何形状，使燃油良好地雾化。在该HIP处理中(HIP：热等静压制)，细粒的粉末在高压和高温下固结成整个喷嘴坯料，且生产的喷嘴坯料保持各向同性的、极细粒的合金结构。
EP 0 982 493 A1描述了一种燃油阀，其中向上延伸入阀壳体的喷嘴经过主阀座，且向上经过滑块引导件。燃油阀的这些部件由钢制成，而使阀座等具有所需的硬度。喷嘴的最下部分通过激光焊接、等离子焊接或热粉末喷涂而具有抗腐蚀涂层，其中完全或部分熔化的材料粘结在钢材上。结合区域的材料具有可以使耐腐蚀合金在硬化时或在使用一定时间之后剥落的特性。在使用过程中，喷嘴暴露于强热循环载荷，导致产生耐腐蚀合金的附着力下降的危险。
本发明的目的是制造长寿命的喷嘴。
鉴于此，本发明的制造喷嘴的第一种方法特征在于第二合金构成的第二材料在内部区域排布在模具内，且所排布的材料通过等静压制处理成在第一合金和第二合金之间的边界区域没有微裂纹的固结的(成为一体的)喷嘴坯料。
尽管在喷嘴中使用第二合金导致喷嘴的结构变化，且材料或结构的变化通常负面地影响寿命，但喷嘴的寿命得到改善。推测起来，因为两种合金之间的边界区域没有微裂纹，所以获得改善的寿命。通过等静压制实现的不同材料的固结(成为一体)产生扩散条件下的固结，而没有任何从在固体材料上施加熔融材料中可知种类的边界区域。即使从EP 0 982 493 A1可知种类的喷嘴在使用之前热处理成更均匀的硬度，在熔融-基体混和区域以及钢的热影响区也会出现微裂纹，所述混和区域较薄且在紧接施加之后非常硬。本发明的扩散条件下的固结没有形成具有附属热影响区的任何熔融-基体混和区域。在两种不同材料之间的过渡部分内微裂纹的避免消除了喷嘴中疲劳失效的非常重要的始发源，这使喷嘴的寿命明显改善。扩散条件下的固结还使两种不同材料之间的结合误差危险非常低。
可取的是，为了获得进一步改善的寿命，第二合金构成的第二材料具有比完成的喷嘴中耐腐蚀第一合金更高的疲劳强度。疲劳强度对喷嘴的寿命很重要，因为在喷嘴上除了普通的基于热量的载荷之外，预计疲劳载荷会出现相当大的增加，因为使用了比迄今采用的更高的喷射压力和更快的压力变化，以便对柴油机中的燃油喷射进行更精确的控制，从而使燃油燃烧更好，且减少形成污染化合物。
至少当耐腐蚀合金含有0.6％以上的Al时，优选在等静压制之前在第一材料和第二材料之间使用限氧扩散阻挡层。限氧扩散阻挡层阻碍从所述合金中的第二种中释放的氧扩散入所述合金的第一种中，以及与合金成份或不希望的Al杂质反应。例如，氧可以在第二种合金中以溶解状态存在，或可以在材料的加热过程中氧化物溶解状态下释放。即使仅数ppm的非常少量的氧也可能导致在两种合金之间的边界区域氧化铝析出和/或其他不希望的析出，结果降低喷嘴的总体疲劳强度。
扩散阻挡层限制或防止氧的有害扩散，而使喷嘴保持较高的疲劳强度。显然，扩散阻挡层也可以用在合金含有少于或正好0.6％的Al的情况下。例如，阻挡层的正面作用可以在Al含量为0.1至0.5％之间的合金下获得。如果实际上使用的合金存在导致出现其他不希望的析出的冶金过程危险，比如中间金属，氮化物或除了氧化铝之外的氧化物，也可以使用阻挡层。扩散阻挡层对除了氧之外的其他合金成份，从具有较高自由形式的元素含量的合金迁移入具有较低元素含量的合金中具有限制作用。扩散阻挡层的使用提供了独立于另一合金成份而选择一种合金成份的更大自由度。限制第二种材料中的碳含量可以，例如，对于将喷嘴硬化为更高的硬度，具有的优点是第二种材料具有更低的在复杂几何形状的喷嘴区域，比如在喷嘴孔周围，形成硬化裂纹的趋势。
这种扩散阻挡层可以例如是镍、铜或镍合金，镍和铜适于形成与适于用作喷嘴材料的耐腐蚀合金相关的致密、稳定的涂层。替代品可以是钴涂层，钴合金或铬涂层。
喷嘴的制造可以通过将扩散阻挡层放在第一材料的预制件内表面上或第二材料的预制件外表面上而适当地简化。然后，所述预制件可以作为扩散阻挡层的载体，直到所有材料放置在模具内，然后进行等静压制，使所述材料固结。同时，预制件的使用能在加压之前使模具快速且容易地填充，因为所述部件与另一预制件叠放在一起，或用作填充在模具内的部件周围或内部的颗粒材料的支架。
在后一种情况下，所述预制件优选由第一材料制成，且充填第二种合金的颗粒状原材料。就制造过程来说，这样提供了快速填充模具的有利的可能性。同时，第二材料通过粉末冶金制造，而获得各向同性的结构，具有非常优良的疲劳性能。
当使用第一合金的预制件，优选通过粉末冶金铸造或制造成碗状或管状壁，形成在等静压制中使用的模具的一部分。这种预制件用作模具简化或避免了随后从制造的坯料上去除模具，因为预制件是完成的坯料的一部分。
在本发明的方法的另一实施例中，第二材料的预成形的芯部件放在模具内，其中在进行等静压制之前所述模具中放有第一合金的粉末。因为至少第二材料的一部分是预成形的，所以所述芯部件可以用于控制第一合金粉末的安放。粉末可以直接邻近所述芯部件排布，而没有任何混和第一和第二合金粉末的危险。预成形的芯部件还有利于在所需位置精确地排布颗粒材料。
第一材料的预成形部件和/或第二材料的预成形部件可以例如由颗粒材料制造，比如通过CIP处理，HIP处理，可以随后是加工或挤制，或通过随后加压的烧结，而使所述部件具有有利的各向同性结构。也可以使用铸造或锻造材料部件，其性能通过等静压制改善。
适当情况下，等静压制是HIP处理，致使材料通过扩散而固结，而没有任何实际的晶粒生长，使其可以保持细晶结构，这是因为所述材料之一或更多材料是细晶原材料，固结成粘结材料而没有熔化。等静压制也可以是CIP处理，其中在比HIP处理明显更低的温度下进行加压。
在另一方面，本发明还涉及一种柴油机中的燃油阀的喷嘴，尤其是两冲程十字头型发动机，该喷嘴具有中心纵向通道，该通道与许多在喷嘴外表面上开口向外的喷嘴孔连通，所述喷嘴由至少在喷嘴孔周围的外部区域的耐腐蚀的第一合金制成，和在不同于所述外部区域的区域内的第二合金制成。
考虑到改进喷嘴的寿命，这在根据本发明第一方面的上述方法的描述中提及，所述喷嘴特征在于在第一合金和第二合金之间的边界区域的材料具有没有微裂纹的结构。
关于本发明喷嘴的效果和优点，请参见上述与根据本发明第一方面的方法的描述相关的内容。
在优选实施例中，第二合金具有比耐腐蚀第一合金更高的疲劳强度，这有助于进一步实现上述的更长寿命。
在一个实施例中，在喷嘴中在第一合金和第二合金之间设有限氧扩散阻挡层。所述扩散阻挡层可以使其在该合金的所需性能和制造条件的基础上，确定耐腐蚀的第一合金的成分，而不必考虑是否这种合金的成分可能与第二合金的成分负面地互相作用。类似地，第二合金的成分可以确定，而不必考虑第一合金的成分。
第二合金可以通过粉末冶金制成，与仅通过熔化成所需部件的材料制品相比，这使性能改善。
在优选实施例中，第一合金是镍基合金，第二合金是铁基合金。在喷嘴内部使用的铁基合金使具有复杂形状的喷嘴区域有较高强度，因为许多喷嘴孔位于较小区域内，且以不同的角度切入中心纵向通道。
镍基合金易于形成碳化物，所以仅有有限的C含量，例如按重量计高达0.6％。具有较高疲劳强度的普通铁基合金通常具有按重量计高达百分之几的较高C含量。如果需要，所述铁基合金可以这样选择，即在喷嘴的工作温度下它具有比镍基合金更少的自由碳。铁基合金中的碳化物形成合金成分可以例如这样选择，即碳化物的溶解温度高于喷嘴的工作温度，且当通过HIP工艺制造喷嘴时，也高于HIP温度。而且，强碳化物形成元素可以选作合金成分，这有助于捕捉和结合任何自由碳。
喷嘴适当地设计为位于燃油阀内的分离单元，该燃油阀在含有燃油阀的主阀座的心轴引导件的延伸部分上。采用这种设计，所述喷嘴不受主阀座处出现的较大应力影响或仅在最小程度上受到影响。在喷嘴更换时，更换也限于较小的部件，它们主要构成伸入到燃烧室内的燃油阀的部件。
在另一实施例中，第二合金构成喷嘴的总质量的70％以上，除了强度优点之外，这也是成本优点，如果第二合金不比第一合金昂贵。
现在将参照示意图详细描述本发明。
图1是经安装在燃油阀下端的喷嘴的纵向剖面图，
图2至7示出了经在喷嘴的HIP处理中使用的各种粉末填充模具的剖面图。
图1示出了内燃机中燃油阀的喷嘴，总体上标为1，该内燃机可以是四冲程发动机，但优选为二冲程十字头型发动机，每个汽缸具有一个以上的燃油阀。后一种发动机通常对喷嘴的寿命有严格的要求，其中因为所述发动机通常在重质燃油下工作，这可能甚至含硫。
喷嘴经中心孔在阀壳体2端部伸出，其环形表面3可以压靠虚线示出的汽缸套或汽缸盖的对应邻接表面，而使具有喷嘴孔4的喷嘴顶端伸入到燃烧室A内，且可以在燃油阀打开时喷射燃油。燃油阀具有有阀针6的阀滑块5以及阀座7，在示出的阀设计中，阀座位于滑块引导件8的下端。滑块引导件向下压靠喷嘴1的面向上的表面。
喷嘴具有中心纵向通道9，喷嘴孔4从通道向外通向喷嘴的外表面。喷嘴由耐腐蚀的第一合金10构成的第一材料和第二合金11构成的第二材料制成。第一合金构成至少在喷嘴孔周围的喷嘴最外区域，且可能向上延伸，且构成在从阀壳体2伸出的喷嘴的整个部件上的喷嘴外表面。
耐腐蚀第一合金构成的第一材料可以由颗粒原材料制成，或它可以例如通过铸造制成。可用作第一合金的适用合金示例是镍基合金，该合金例如按重量百分比计，且除了通常存在的杂质之外，包含15至30％的Cr，0.02至0.55％的C和任选的下述一种或多种成分：0至15％的W，0至8％的Al，0至5％Ti，0至20％的Co，0至2％Hf，0至5％的Nb和/或Ta，0至35％的Mo，0至10％的Si，0至1.5％的Y，和0至20％的Fe。所述合金可含有不可避免的杂质，且余量为镍。这种合金的典型示例具有下述成分：23％Cr，7％W，5.6％Al，1％Si，0.5％C和0.4％Y。这种HIP处理的合金具有约±450MPa的疲劳强度σA。
镍基合金也可以是下述类型，按重量计且除了通常存在的杂质之外，包含35至60％的Cr，0.02至0.55％的C和任选的下述一种或多种成分：0至小于1.0％的Si，0至5.0％的Mn，0至5.0％的Mo和/或W，0至小于0.5％的B，0至8.0％的Al，0至1.5％Ti，0至0.2％的Zr，0至3.0％的Nb，0至最大2％的Hf，0至1％的N，0至最大1.5％的Y，和合计含量最大为5.0％的Co与Fe。所述合金可含有不可避免的杂质，且余量为Ni。这种材料具有较高的疲劳强度，和非常高的抗热腐蚀和燃油的侵蚀影响的能力。
用作耐腐蚀的第一合金材料的其他合金示例在表1中示出。
表1：
     合金     除通常出现的杂质之外的大致成分(重量％) 热膨胀系数(10-6/℃)
 Inconel 625            0.1％C 22％Cr 9％Mo 35％Nb0.4％Al 0.4％Ti，余量Ni        13.9
 Inconel 617           0.07％C 22％Cr 12.5％Co 9％Mo1.2％Al 0.6％Ti，余量Ni        13.8
 Inconel 725            0.03％C 21％Cr 8％Mo 3.5％Nb1.4％Ti，9％Fe，余量Ni        14.1
 Inconel 657            0.1％C 50％Cr 1.5％Nb，余量Ni        13.4
 Hostelry B2              0.01％C 28％Mo 1％Cr 2％Fe1％Co，余量Ni        11.6
 Hastelloy G30             0.03％C 30％Cr 15％Fe 5％Co5.5％Mo，1.5％Nb 2％Cu 2.5％W，余量Ni        15.2
热膨胀系数在上面描述为从20℃加热至500℃的平均线性热膨胀系数，即，它与500℃相关。可取的是，第一合金基本上具有与第二合金相同的热膨胀系数。或者，第一合金可以适当地具有比第二合金更高的热膨胀系数，而使得随着从HIP温度冷却到20℃，在喷嘴的中心区域出现压缩应力。
也可以使用钴基合金，比如Celsit 50-P，但在HIP处理条件下，它们仅可获得约为±150MPa的疲劳强度σA，因此它们不是优选的材料。
至于用于第二合金的合金材料，铁基合金是优选的，比如工具钢AISI H13，成分为0.4％C，1.0％Si，0.4％Mn，5.2％Cr，1％V，1.3％Mo，余量为Fe，或工具钢AISI H19，成分为0.45％C，0.4％Si，0.4％Mn，4.5％Co，4.5％Cr，0.5％Mo，2％V，4.5％W，余量为Fe，或来自美国的Crucible Research的工具钢CPM1V和CPM3V，CPM1V含有0.5％C，4.5％Cr，1％V，2.75％Mo，2％W，0.4％Si，0.5％Mn，余量为Fe，CPM3V含有0.8％C，7.5％Cr，2.5％V，1.3％Mo，0.9％Si，0.4％Mn，余量为Fe。
工具钢可以通过粉末冶金制造，象具有极细结构的细粒各向同性粉末，从而避免形成碳化物网络，尽管添加合金成分的比例高。通过加压雾化熔融的合金进入冷气氛中，碳化物变得非常小且均匀地分散。
用于第二合金的其他合金材料示例在表2中示出，其中热膨胀系数以与表1相同的方式给出。
表2：
    合金 除通常出现的杂质之外的大致成分(重量％)   热膨胀系数(10-6/℃)
  AISI H11 0.4％C 5％Cr 1.3％Mo，0.5％V，余量Fe           13.1
  AISI H21 0.3％C 3.5％Cr 9.5％W，0.5％V，余量Fe           12.8
  AISI A8 0.5％C 5％Cr 1.4％Mo，1.2％W，余量Fe           12.1
  AISI M2 0.9％C 4.3％Cr 5％Mo 6％W，2％V，余量Fe           12.3
  AISI O1 0.9％C 0.5％Cr 0.5％W，余量Fe           13.3
对于特定的工具钢，疲劳强度可以通过对喷嘴坯料进行热处理而调节。在喷嘴坯料的等静压制之后，完成喷嘴坯料的外部和内部几何形状。这通常意味着在坯料上加工出纵向中心通道和喷嘴孔，且坯料的外表面也可车削或磨削至其最终形状。
当几何加工完成之后，喷嘴坯料可以进行热处理，其中第二合金硬化至适当的硬度。所述硬化过程可以例如在1000℃至1100℃的温度区间下进行，浸泡时间为10至40分钟。然后，以一次或多次回火处理的形式进行最后的热处理，且回火对最终喷嘴的疲劳强度非常重要。回火可以例如在450℃至600℃的温度区间内进行，浸泡时间为2小时。可取的是，使用2小时的2或3个时间段进行两次或三次回火。在最终的喷嘴中，所述的工具钢可以具有约为±500-900MPa的疲劳强度σA。可取的是，所述疲劳强度σA至少为±750MPa。同时，工具钢有利地具有耐磨性和硬度。
对于第一和第二合金，使用的粉末适当地具有0至1000μm之间的尺寸。
现在将举例示出喷嘴坯料如何进行等静压制处理。
图2示出了预成形芯部件12，该部件插入模具13中，所述模具由底板14，侧壁15，盖16和填充嘴17构成。芯部件由第二合金制成，且已经提前由烧结在一起的粉末制成，且冷压成所谓的生坯。所述芯部件也可以通过高速粉末压制或通过CIP或HIP工艺制成。所述芯部件也可以通过普通的用于工具钢的方法制成，或可以是ESR(电渣精炼)重铸。所述芯部件具有头部18，该头部具有明显比向上伸入模具13内的本体部分19更大的直径。所述本体部分在最终喷嘴的中心通道9周围的区域上延伸。所述本体部分可以在离喷嘴孔一定距离处结束，或如图1所示，可以进一步延伸入喷嘴内，而使其封闭整个中心通道。在后一种情况下，喷嘴孔穿过中心通道周围区域的第二合金，且穿过喷嘴最外区域的第一合金。
侧壁15向下配合在头部18的周围，且向上变窄为更小的直径。在本体部分周围，侧壁在基本上对应耐腐蚀第一合金的所需厚度的距离处。圆形底板14沿其整个圆周焊接在侧壁15的下边缘上。类似地，盖16焊接在侧壁的上边缘上，且填充嘴焊接在盖的上表面上。
第一合金10的细晶粉末经填充嘴17向下填充入芯部件12周围的空腔内，然后振动具有粉末的模具，进行更多粉末的后填充，如果需要，模具在填充嘴中以密闭方式抽空和封闭。
然后将模具放入炉内，炉腔泵送惰性气体，比如氩，直到约200巴的压力，且加热至1000至1300℃之间的温度，通常1150℃。在加热的同时，炉腔内的压力上升至约900至1100巴。温度和压力保持4至8小时，且在此期间，模具内的材料固结成致密的无气孔体。
在冷却之后，将模具从HIP处理的坯料上取下。所使用的模具可以例如由钢或玻璃制成。在后一种情况下，上述的焊接包括玻璃的熔融加热。
然后，将退火的喷嘴坯料加工至其最终形状，例如通过车削和钻孔，从而坯料可以是应力释放的、硬化和回火的。作为高温下HIP处理的结果，喷嘴的热处理可以在材料中基本上没有晶粒生长的情况下进行，假定热处理在比HIP温度更低的温度下进行。这是优点，因为更大的晶粒导致较低的疲劳强度。
本发明的喷嘴的寿命较长，原因之一是因为在两种材料的过渡区域没有微裂纹。微裂纹是单个结晶晶粒中的裂纹或延伸穿过多个结晶晶粒的裂纹。微裂纹通常可具有在0.05mm至0.5mm之间的长度。尺寸小于0.05mm的任何裂纹都可以忽略。当微裂纹出现在喷嘴中时，在喷嘴中将会有许多裂纹。原因是由上述的热影响区或通过结合误差造成的裂纹影响了较大的区域，不仅是一些晶粒。这样，微裂纹的存在可以通过检查喷嘴中的两种合金之间的多个应力暴露的边界区域而确定。如果大多数暴露区域没有微裂纹，那么整个喷嘴可以认为在边界区域没有微裂纹。
为简化起见，其他示例的下述内容利用了与上面使用的具有相同功能的细节相同的附图标记。
图3示出了模具13的一种设计，该模具适于在同一模具中制造许多喷嘴坯料。侧壁15是圆柱形，内径对应于头部18的外径。第一合金的厚度通过在用粉末填充所述管之前在所述本体部分周围放置圆柱形填充管21而进行控制。通过使侧壁15比图中所示的更长，第一芯部件12和相应的扩散阻挡层24及填充管21可以在安装盖16之前放在侧壁内，从而将粉末填充入填充管内直至其上边缘。然后可以将具有管21，阻挡层24和粉末的下一芯部件放在第一个的顶部，直到侧壁15填满，然后通过安装盖16封闭整个模具。然后如上所述进行HIP处理。
扩散阻挡层24位于本体部分19的外表面和头部18的面向上的侧面上。所述阻挡层可以是涂层，例如通过电解沉积或通过其他表面涂敷方法，比如电镀施加在预成形的芯部件上。所述阻挡层例如可以由镍，铜，钴或镍-磷制成。或者，所述涂层可以通过喷涂或通过将所需材料的薄箔，通常是纯金属，比如镍，钴或铜，放置在本体部分19周围而施加。所述阻挡层适当地具有5至400μm之间的厚度，优选为10至100μm。
图4示出了另一设计，其中侧壁15是圆柱形，且在其下边缘焊接在头部18的凸肩上。这种设计使模具不昂贵。在HIP处理之后进行喷嘴的最后加工时，通过车削去除具有相应热影响区的焊接接头。所述预成形芯部件可以例如通过进行HIP处理或CIP处理(冷等静压制)制成，但在材料上没有形成焊接接头。
图5示出了第一合金的圆柱形管状壁22放在本体部分19周围的一种设计。所述管的内径稍大于本体部分的外径，而使扩散阻挡层24在组装时不被破坏。壁22可以通过粉末冶金制造，但也可以制造成普通的管，优选为无缝管。在第一合金10的粉末已经填充在所述壁内侧之后，如上所述进行HIP处理，除了壁22保持在芯部件上且是喷嘴坯料的一部分之外。
图6示出了第一合金的壁22为碗形且设有扩散阻挡层24的另一种设计。在安装了盖16之后，模具填充第二合金粉末，然后如上所述进行HIP处理，除了壁22保持在喷嘴坯料的HIP制造的内部部件上之外。
也可以将壁22形式的耐腐蚀第一合金和第二合金11以及扩散阻挡层24制造成两个预制件，其中阻挡层位于一个或另一个部件上，且所述部件如图6所示互相插入，此后安装盖16，模具抽空并封闭，然后如上所述进行HIP处理。在这种情况下，HIP处理不涉及颗粒材料的实际固结，因为部件已经如上所述预制，但HIP处理通过界面处的扩散结合致使所述部件固结成粘结坯料。
图7示出了另一实施例，其中模具在内部被隔板23分开，该隔板在第一和第二合金之间的界面处延伸。隔板23可以由第一合金制成或第二合金制成。也可以隔板23是第三材料制成的限氧扩散阻挡层。因为隔板较厚，所以第二合金的成分不能扩散入第一合金中。
底板也设有填充粉末的填充嘴17。首先，一种粉末经相应的填充嘴填充，然后抽出空气，将喷嘴封闭。然后模具倒转，经第二填充嘴填充第二粉末，然后从第二腔室内抽出空气。然后如上所述进行HIP处理。
所述喷嘴可具有不同于图1所示的设计。也可以使阀滑块支撑第二封闭部件，封闭燃油通道9内向下的喷嘴孔4。第二封闭部件可以有利地由工具钢制成，因为它沿纵向通道的内表面滑动，该通道也可以由工具钢制成。这是利用了两种工具钢互相运行良好的事实。也可以将主阀座向下放在喷嘴内，使阀座下方的燃油通道内的体积最小。而且，可以喷嘴孔不仅朝向喷嘴的一侧，而且可以朝向一侧和另一侧，或沿喷嘴的整个圆周分散。
第二合金的预成形部件和/或第一合金的碗或管形壁可以提前由不基于颗粒原材料的材料制造，比如铸造或锻造材料。
可以在HIP处理过程中控制温度，而使第二材料在HIP处理或直接相关的过程中硬化和/或回火或退火，从而避免随后热处理中的步骤。
多个实施例和示例的细节可以组合成新实施例。也可以将许多粉末尺寸的第一合金粉末或第二合金混和，且也可以使用许多不同金属合金的粉末，它们可以是上述的类型。而且，可以掺加陶瓷粉末，以获得绝缘效果。陶瓷粉末例如可以放在离喷嘴顶端较短的距离处。然后陶瓷粉末被第一耐腐蚀合金粉末覆盖。也可以使用多种粉末的分级混和物。而且，在HIP处理之前填充模具时，可以将陶瓷材料筛网(screen)放入第一合金粉末中，例如位于图2的本体部分19上方的粉末中。第一合金粉末放在所述筛网的顶部，而使喷嘴的最外部由耐腐蚀材料制成。

Claims (19)

1.一种制造柴油机中的燃油阀喷嘴的方法，尤其是两冲程十字头发动机，耐腐蚀的第一合金构成的第一材料至少在将构成喷嘴孔周围的喷嘴外表面的外部区域内排布在模具内，其特征在于第二合金构成的第二材料在内部区域内排布在模具内，且所排布的材料通过等静压制处理成在第一合金和第二合金之间的边界区域没有微裂纹的固结的喷嘴坯料。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于在完成的喷嘴内第二合金构成的第二材料具有比耐腐蚀的第一合金更高的疲劳强度。
3.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于至少在所述耐腐蚀合金含有0.6％以上的Al时，在等静压制之前在第一材料和第二材料之间使用限氧扩散阻挡层。
4.如权利要求3所述的方法，其特征在于所述扩散阻挡层是镍、铜或镍合金。
5.如权利要求3或4所述的方法，其特征在于所述扩散阻挡层位于第一材料构成的预制件的内表面上，或第二材料构成的预制件的外表面上。
6.如权利要求1至5任一所述的方法，其特征在于第一材料构成的预制件填充有第二合金构成的颗粒状原材料，优选通过高速粉末加压。
7.如权利要求6所述的方法，其特征在于所述第一合金构成的预制件是通过粉末冶金铸造或制造的，制成碗状或管状壁，该壁构成在等静压制中使用的模具的一部分。
8.如权利要求1至5任一所述的方法，其特征在于所述第二材料构成的预成形芯部件放在模具内，其中在进行等静压制之前安放第一合金构成的颗粒状原材料。
9.如权利要求6至8任一所述的方法，其特征在于第一材料构成的预成形部件和/或第二材料构成的预成形部件由颗粒状原材料制成，例如通过高速粉末加压，CIP处理，HIP处理，可以随后是加工或挤制，或通过随之加压的烧结。
10.如权利要求1至9任一所述的方法，其特征在于所述等静压制是HIP处理。
11.一种用于柴油机燃油阀的喷嘴，尤其是两冲程十字头型发动机，该喷嘴具有与许多在喷嘴外表面向外开口的喷嘴孔连通的中心纵向通道，所述喷嘴由至少在喷嘴孔周围的外部区域的耐腐蚀第一合金制成，和由在不同于所述外部区域的区域的第二合金制成，其特征在于在第一合金和第二合金之间的边界区域所述材料具有没有微裂纹的结构。
12.如权利要求11所述的喷嘴，其特征在于所述第二合金具有比耐腐蚀第一合金更高的疲劳强度。
13.如权利要求11或12所述的喷嘴，其特征在于在喷嘴中在第一合金和第二合金之间设有限氧扩散阻挡层。
14.如权利要求11至13任一所述的喷嘴，其特征在于所述第二合金通过粉末冶金制成。
15.如权利要求11至14任一所述的喷嘴，其特征在于所述第一合金是镍基合金，所述第二合金是铁基合金。
16.如权利要求11至15任一所述的喷嘴，其特征在于所述喷嘴是位于包含燃油阀主阀座的心轴引导件延伸部分上的燃油阀中的分离单元。
17.如权利要求16所述的喷嘴，其特征在于所述第二合金构成喷嘴总质量的70％以上。
18.如权利要求11至17任一所述的喷嘴，其特征在于所述第二合金的疲劳强度σA至少为±750MPa。
19.如权利要求11至18任一所述的喷嘴，其特征在于在喷嘴中设有被第一合金覆盖的绝缘陶瓷材料。
CN200380100660A 2002-10-07 2003-10-03 制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法及喷嘴 Expired - Lifetime CN100579690C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DKPA200201497 2002-10-07
DKPA200201497 2002-10-07

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1691995A true CN1691995A (zh) 2005-11-02
CN100579690C CN100579690C (zh) 2010-01-13

Family

ID=32049922

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN200380100660A Expired - Lifetime CN100579690C (zh) 2002-10-07 2003-10-03 制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法及喷嘴

Country Status (11)

Country Link
EP (1) EP1549449B1 (zh)
JP (2) JP4529159B2 (zh)
KR (1) KR101073494B1 (zh)
CN (1) CN100579690C (zh)
AT (1) ATE416056T1 (zh)
AU (1) AU2003269842A1 (zh)
DE (1) DE60325077D1 (zh)
ES (1) ES2318153T3 (zh)
NO (1) NO337143B1 (zh)
RU (1) RU2313422C2 (zh)
WO (1) WO2004030850A1 (zh)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101694199B (zh) * 2009-08-20 2011-05-11 余姚市舒春机械有限公司 低速柴油机喷嘴
CN101012796B (zh) * 2006-01-31 2011-10-05 曼柴油机欧洲股份公司 燃料喷射器
CN102261295A (zh) * 2010-05-24 2011-11-30 瓦特西拉瑞士有限公司 制造燃料喷射器的喷嘴的方法
CN102472224A (zh) * 2009-06-30 2012-05-23 日本活塞环株式会社 内燃机燃料喷射喷嘴、喷嘴坯料及其制造方法
CN105828986A (zh) * 2013-12-20 2016-08-03 山特维克知识产权股份有限公司 用于制造包层部件的方法
CN106180722A (zh) * 2015-03-31 2016-12-07 Omt都灵机械车间有限公司 用于制造内燃机的喷射器的喷嘴的方法
CN106660125A (zh) * 2014-05-30 2017-05-10 诺沃皮尼奥内股份有限公司 制造涡轮机构件的方法、涡轮机构件和涡轮机
CN112112725A (zh) * 2020-09-28 2020-12-22 华中科技大学 一种适用于高功率密度柴油机的燃烧室系统
CN113818978A (zh) * 2021-09-14 2021-12-21 南京中远海运船舶设备配件有限公司 一种复合成型燃油喷嘴

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7762235B2 (en) 2004-03-04 2010-07-27 Continental Automotive Systems Us, Inc. Acoustic noise reduction of a gaseous fuel injector
US20080006713A1 (en) * 2006-07-06 2008-01-10 Parish James R Fuel injector having an internally mounted cross-flow nozzle for enhanced compressed natural gas jet spray
EP2000550A1 (de) * 2007-06-08 2008-12-10 Wärtsilä Schweiz AG Werkstoff auf Basis einer CrNi-Legierung, Halbzeug, Komponente für einen Verbrennungsmotor, sowie ein Verfahren zur Herstellung des Werkstoffs und des Halbzeugs
KR100810436B1 (ko) * 2007-10-23 2008-03-04 이명배 Ｈｉｐ 공법을 이용한 연료 분사 노즐용 소재의 제조방법
KR100810437B1 (ko) * 2007-10-23 2008-03-04 이명배 Ｈｉｐ 공법을 이용한 연료 분사 노즐용 소재의 제조방법
EP2107304A1 (de) * 2008-04-01 2009-10-07 Siemens Aktiengesellschaft Drallzerstäubungsdüse zur Zerstäubung von Flüssigbrennstoff und Herstellungsverfahren derselben, Düsenstock für einen Brenner mit der Drallzerstäubungsdüse
JP5036879B2 (ja) 2009-01-23 2012-09-26 マン・ディーゼル・アンド・ターボ，フィリアル・アフ・マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー，ティスクランド 内燃機関のための、排気弁スピンドルまたはピストンの形態にある可動壁部材、および当該部材を製造する方法
EP2494183B1 (en) * 2009-10-30 2018-01-10 Man Diesel & Turbo, Filial Af Man Diesel & Turbo Se, Tyskland A nozzle for a fuel valve in a diesel engine
DE102009060844A1 (de) 2009-12-29 2011-06-30 Friedrichs, Arno, 95326 Verfahren zur Herstellung eines Kanäle aufweisenden Kraftstoffeinspritzelementes sowie Kraftstoffeinspritzelement
DK2365206T3 (da) 2010-03-05 2014-05-19 Wärtsilä Switzerland Ltd Dyse til en brændstofindsprøjtningsindretning til motorer med indvendig forbrænding og fremgangsmåde til fremstilling af en dyse
EP2588740B1 (en) * 2010-06-30 2015-07-22 Orbital Australia PTY Ltd. Fuel injection assembly
EP2487361A1 (en) * 2011-02-14 2012-08-15 Caterpillar Motoren GmbH & Co. KG Nozzle needle for a fuel injector and fuel injector
DK2679323T3 (da) * 2012-06-25 2014-10-27 Sandvik Intellectual Property Fremgangsmåde til fremstilling af et metallegeme med en metalbeklædning
US20160361766A1 (en) 2013-12-20 2016-12-15 Sandvik Intellectual Property Ab Method for manufacturing a fuel nozzle blank with a metallic cladding
US10702922B2 (en) * 2014-04-02 2020-07-07 Sandvik Intellectual Property Ab Method for manufacturing a metallic component by pre-manufactured bodies
KR20170017484A (ko) 2015-08-07 2017-02-15 주식회사 신원미크론 고유량 디젤엔진의 연료분사노즐
RU2621445C1 (ru) * 2015-12-08 2017-06-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ульяновский государственный технический университет" Устройство подачи топлива в цилиндр двигателя внутреннего сгорания
US11298774B2 (en) * 2016-04-01 2022-04-12 Electric Power Research Institute, Inc. Method to eliminate dissimilar metal welds
CN105935776A (zh) * 2016-06-24 2016-09-14 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 一种钛合金耳片的复合制造方法
KR101873696B1 (ko) * 2017-11-01 2018-07-02 이수철 이종재료를 이용한 가스밸브노즐
JP2019100208A (ja) * 2017-11-29 2019-06-24 株式会社デンソー 燃料噴射弁
BR102018068426A2 (pt) * 2018-09-12 2020-03-24 Mahle Metal Leve S.A. Válvula de alívio para um turbocompressor e processo para fabricação de válvula de alívio
RU189433U1 (ru) * 2019-01-14 2019-05-22 Керогойл Зрт. Модуль генерации ультрасверхкритического рабочего агента
CN115070044B (zh) * 2021-03-10 2024-04-19 中国航发商用航空发动机有限责任公司 一种gh4169和ta19同种、异种材料多级转子组件及其制备方法
CN114012095A (zh) * 2021-11-15 2022-02-08 上海东震冶金工程技术有限公司 一种用于火焰清理烧嘴强化增寿工艺的过渡粘接材料及其应用

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS53154917U (zh) * 1977-05-11 1978-12-05
JPH0733526B2 (ja) * 1988-12-09 1995-04-12 住友金属工業株式会社 クラッド金属管の製造方法
JPH02194107A (ja) * 1989-01-21 1990-07-31 Sumitomo Heavy Ind Ltd 複合合金シリンダの製造方法
JPH03120303A (ja) * 1989-09-30 1991-05-22 Sumitomo Heavy Ind Ltd Ｈｉｐ処理によるバイメタリックシリンダの製造方法
JPH04337009A (ja) * 1991-05-15 1992-11-25 Kobe Steel Ltd 複合異径管体の製造方法
JP3325034B2 (ja) * 1991-12-03 2002-09-17 オイレス工業株式会社 複層からなる焼結摺動部材ならびにその製造方法
SE503422C2 (sv) * 1994-01-19 1996-06-10 Soederfors Powder Ab Sätt vid framställning av en sammansatt produkt av rostfria stål
KR100324398B1 (ko) * 1994-03-10 2002-10-18 엠에이엔 비앤드떠블유 디젤 에이/에스 연료밸브용노즐및그제조방법
JPH09126089A (ja) * 1995-11-02 1997-05-13 Nissan Motor Co Ltd 燃料噴射弁の構造
JP3405636B2 (ja) * 1996-06-24 2003-05-12 新日本製鐵株式会社 耐摩耗性複合管の製造方法
JP3010178B2 (ja) * 1997-02-19 2000-02-14 マコトロイ工業株式会社 油穴を有する複合体丸棒
EP0982493B1 (de) * 1998-08-27 2003-09-24 Wärtsilä Schweiz AG Verfahren zum Herstellen einer Brennstoffeinspritzdüse und Brennstoffeinspritzdüse

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101012796B (zh) * 2006-01-31 2011-10-05 曼柴油机欧洲股份公司 燃料喷射器
CN102472224A (zh) * 2009-06-30 2012-05-23 日本活塞环株式会社 内燃机燃料喷射喷嘴、喷嘴坯料及其制造方法
CN102472224B (zh) * 2009-06-30 2014-07-23 日本活塞环株式会社 内燃机燃料喷射喷嘴、喷嘴坯料及其制造方法
CN101694199B (zh) * 2009-08-20 2011-05-11 余姚市舒春机械有限公司 低速柴油机喷嘴
CN102261295A (zh) * 2010-05-24 2011-11-30 瓦特西拉瑞士有限公司 制造燃料喷射器的喷嘴的方法
CN102261295B (zh) * 2010-05-24 2016-03-30 瓦特西拉瑞士有限公司 制造燃料喷射器的喷嘴的方法
CN105828986A (zh) * 2013-12-20 2016-08-03 山特维克知识产权股份有限公司 用于制造包层部件的方法
CN106660125A (zh) * 2014-05-30 2017-05-10 诺沃皮尼奥内股份有限公司 制造涡轮机构件的方法、涡轮机构件和涡轮机
CN106180722A (zh) * 2015-03-31 2016-12-07 Omt都灵机械车间有限公司 用于制造内燃机的喷射器的喷嘴的方法
CN106180722B (zh) * 2015-03-31 2018-10-16 Omt都灵机械车间有限公司 用于制造内燃机的喷射器的喷嘴的方法
CN112112725A (zh) * 2020-09-28 2020-12-22 华中科技大学 一种适用于高功率密度柴油机的燃烧室系统
CN113818978A (zh) * 2021-09-14 2021-12-21 南京中远海运船舶设备配件有限公司 一种复合成型燃油喷嘴

Also Published As

Publication number Publication date
NO337143B1 (no) 2016-02-01
RU2005114359A (ru) 2006-02-10
JP5680859B2 (ja) 2015-03-04
EP1549449B1 (en) 2008-12-03
NO20052218L (no) 2005-06-15
ATE416056T1 (de) 2008-12-15
EP1549449A1 (en) 2005-07-06
AU2003269842A1 (en) 2004-04-23
DE60325077D1 (de) 2009-01-15
WO2004030850A1 (en) 2004-04-15
JP2010144251A (ja) 2010-07-01
JP2006502334A (ja) 2006-01-19
CN100579690C (zh) 2010-01-13
KR20050051634A (ko) 2005-06-01
JP4529159B2 (ja) 2010-08-25
RU2313422C2 (ru) 2007-12-27
ES2318153T3 (es) 2009-05-01
KR101073494B1 (ko) 2011-10-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100579690C (zh) 制造柴油机中燃油阀的喷嘴的方法及喷嘴
US8234788B2 (en) Method of making titanium-based automotive engine valves
EP2450557B1 (en) Fuel injection nozzle for internal combustion engine, nozzle blank and manufacturing method thereof
CN1009741B (zh) 镍基超耐热合金的制品及制造方法
EP3689492B1 (en) Method for manufacturing hot forging material
EP1556608B1 (en) A nozzle for a fuel valve in a diesel engine, and a method of manufacturing a nozzle
US7013858B2 (en) Method for the production of a valve seat
EP0466120B1 (en) Starting powder for producing sintered aluminum-alloy, method for producing sintered parts, and sintered aluminum-alloy
CN111433378B (zh) 热作模具用Ni基合金以及使用其的热锻用模具、锻造制品的制造方法
EP0639653B1 (en) Shaft clamping member and process for producing the same
DE4010805A1 (de) Verstaerkter kolben
EP0543353B1 (en) Method for producing an inlet or exhaust valve for internal combustion engine
EP1524325B1 (en) Method for reducing heat treatment residual stresses in super-solvus solutioned nickel-base superalloy articles
EP1132490B1 (en) Piston with a metal matrix composite
EP3689493B1 (en) Method for producing hot-forged material
JP4133078B2 (ja) 繊維強化金属の製造方法
CN1726297A (zh) 从合金制备有改善的可焊性和/或机械加工性的部件的方法
EP1231286A1 (en) Preliminarily formed article and formed article and parts for internal-combustion engine
CN115026306B (zh) 一种异质异构铝基复合材料及其制备方法
JPH08151954A (ja) 内燃機関のピストン及びその製造方法
CN117226108A (zh) 一种挤出式增材制造多材料交替包裹型pdc衬底的方法及应用
JPH10231930A (ja) 内燃機関用ピストン及びその製造方法
JPH07180607A (ja) アルミニウム合金製ピストン及びその製造方法
JP2003193164A (ja) Ａｌ−Ｓｉ系合金の焼結体及び圧縮塑性加工成形体
JPH09151712A (ja) バルブシートおよびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C56 Change in the name or address of the patentee

Owner name: MAN DIESEL ENGINES AND TURBINE GERMAN SUBSIDIARY,

Free format text: FORMER NAME: MAN DIESEL AS

Owner name: MAN DIESEL AS

Free format text: FORMER NAME: MAN B + W DIESEL AS.

Owner name: MAN DIESEL AS

Free format text: FORMER NAME: MAN DIESEL AS

CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: Copenhagen, Denmark

Patentee after: MAN DIESEL filial af MAN Diesel SE Tyskland

Address before: Copenhagen, Denmark

Patentee before: MAN B & W DIESEL A/S

Address after: Copenhagen, Denmark

Patentee after: MAN DIESEL & TURBO FILIAL AF MAN DIESEL & TURBO SE TYSKLAND

Address before: Copenhagen, Denmark

Patentee before: MAN DIESEL & TURBO FILIAL AF MAN DIESEL & TURBO SE TYSKLAND

Address after: Copenhagen, Denmark

Patentee after: MAN DIESEL & TURBO FILIAL AF MAN DIESEL & TURBO SE TYSKLAND

Address before: Copenhagen, Denmark

Patentee before: MAN DIESEL filial af MAN Diesel SE Tyskland

CX01 Expiry of patent term

Granted publication date: 20100113

CX01 Expiry of patent term