CN1628184A - 马氏体不锈钢及其制造方法 - Google Patents

Abstract

提供了马氏体不锈钢，其钢组成对于每一种元素被限制在具体的范围内。在基材的表面上形成的鳞片层由主要包括FeCr₂O₄的内层鳞片和厚度不超过20μm的外层鳞片组成，该外层以不低于1％和不高于15％的表面覆盖率沉积在内层鳞片上。在钢表面上防锈油的涂布确保在长时间内的优异的耐候性，和因此可以提供一种在室外仓库或室内仓库都不生锈的马氏体不锈钢。这种钢在广泛应用领域中不仅可以用于制造钢管，而且可以用于制造钢板，钢棒及其它。

Description

马氏体不锈钢及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种马氏体不锈钢和马氏体不锈钢的制造方法，且更具体而言，涉及一种马氏体不锈钢，其能够应用于需要高耐候性的结构或构造中和当它存放在室外仓库或者室内仓库时都能够防止铁锈形成，且还涉及一种这种马氏体不锈钢的制造方法。

背景技术

通常，在钢中包含含量为12-15％Cr的不锈钢通常称作13％Cr钢。这种13％Cr钢在机械性能，例如屈服强度，屈服应力等，以及耐热性方面是优异的，因此这种钢可以用作例如油井管的材料。

在13％Cr钢的制造方法中，通常将钢材进行高温热处理和淬火，以致于在13％Cr钢的表面上不可避免地形成具有由内层鳞片(scale)和外层鳞片组成的双层结构的鳞片层。内层鳞片主要包括具有高耐候性的尖晶石型的FeCr₂O₄，FeO，Fe₃O₄，Fe₂SiO₄等，且它对于13％Cr钢的基材的表面具有优异的粘附性，而外层鳞片包括Fe₂O₃，Fe₃O₄等，且它具有较低的粘附性。

在13％Cr钢发货前，通过对具有鳞片层形成的表面进行处理例如酸洗或者喷砂清理进行强制除鳞。然而最近几年中，为了减少工艺步骤和生产成本，对其表面没有进行任何除鳞处理的13％Cr钢的发货日益增加。

另一方面，对于13％Cr钢需要高耐候性，因此常规地，将防锈油涂布于钢的表面。然而，当这种具有鳞片的13％Cr钢在向其表面涂布这种防锈油后发货时，仅有粘附性较低的外层剥落，因此导致防锈油随着外层鳞片一起脱离表面。结果，不能获得足够的耐候性。

为了获得优异的耐候性，研究了各种制造13％Cr钢的方法。

众所周知的是，钢表面的状态对于提高耐候性起着实质的作用。为了改善13％Cr钢的表面状态，证实了一种在无氧气氛下加热基材然后淬火的方法。还众所周知的是，在钢表面上形成的鳞片层的主要成分是铁氧化物，且在这种无氧化气氛下的制造方法中既没有将13％Cr钢氧化，也没有形成鳞片层。

因此，因为没有外层鳞片剥落，因此对钢表面涂布防锈油提供了足够高的耐候性。然而，在这种方法中，需要产生无氧气氛的附加设备。这导致安装成本和运行成本的增加，和最终制造13％Cr钢的成本的增加。

在增加耐候性的另外一个方法中，在淬火过程中降低加热温度。这种方法使得在钢表面上形成的鳞片数量降低。然而，这对鳞片层本身的形成没有实质的改善。结果，这种方法也出现了类似的问题，即在发货时外层鳞片剥落，和对钢表面涂布的防锈油也随着外层鳞片一起被除去。

另一方面，认为为了阻止外层鳞片剥落，优选应该预先除去外层鳞片。依照这种观点，日本专利申请公开(Kokai)No.11-302802建议了一种制造马氏体不锈钢的方法，其中在除鳞后，依次进行淬火处理和回火处理。日本发明申请公开(Kokai)No.11-302802进一步公开了一种制造马氏体不锈钢的方法，其中在淬火处理后，依次进行除鳞和回火处理。

用这些方法中的任何一种制造的马氏体不锈钢提供了优异的耐候性，因为完全除去了容易剥落的外层鳞片。然而，在最后的回火过程中又形成外层鳞片。因此，为了得到具有高耐候性的马氏体不锈钢，重要的是适当地规定如何处理在最后的回火过程中形成的鳞片。

发明内容

考虑到上述的问题，本发明的一个目的是提供一种具有含FeCr₂O₄主要成分的内层鳞片和外层鳞片的马氏体不锈钢，其不会剥落，因此能使它的耐候性得到提高。

本发明人研究了由内层鳞片和外层鳞片组成的鳞片层的性质。如上所述，内层鳞片具有高耐候性和与基材之间的优异的粘附性，但是外层鳞片具有较低的粘附性，且因此使得耐候性降低。从这些事实来看，跟随而来的是，预先除去外层鳞片使内层鳞片暴露在钢的外面，所以改善了钢本身的耐候性。

然而，尽管外层具有较低的粘附性，仍然难以不费力地除去外层，且当考虑工作效率时，仅完全除去外层鳞片是相当困难的。因此，会有效的是用除去对成品钢的耐候性基本上没有造成影响的这样的量来除去外层鳞片。

同时注意到，在除去外层鳞片后，非常细小的裂纹总是在内层鳞片的整个表面出现。裂纹的数量非常小，即按面积百分比计，不超过2.0％。在裂纹处生成铁锈且在该处进一步生长。考虑到这种事实，通过适当地利用这些裂纹和进一步地对钢表面涂布防锈油，可以抑制铁锈的形成。

在防锈油渗入裂纹过程中，每一个裂纹作为一种防止防锈油从表面除去的边缘，因此可以长久地维持在钢中的基材的耐候性。

就制造具有这种鳞片层的马氏体不锈钢的方法进行了进一步的实验研究。因为鳞片层的最后状态无疑对钢的耐候性产生影响，在回火过程中的除鳞处理时形成理想的鳞片层是必须的。

为此，首先，通过除去在淬火处理中形成的鳞片层，以最初基材的相同状态重建钢的表面。然后，将钢回火，然后除鳞，以便可以由回火处理时形成的鳞片中获得理想的最终鳞片层。

这种步骤使得鳞片层的厚度降低，因此可以容易地进行在回火后的除鳞。此外，因为在淬火处理加热中形成的鳞片层和在回火处理中形成的鳞片层不共同存在，所以可以稳定地得到理想的最终鳞片层。

依照本发明，基于上述的知识，开发了如下所述(1)一种马氏体不锈钢和(2)一种制造马氏体不锈钢的方法：

(1)一种马氏体不锈钢，其包括，按质量百分比计，C：0.15-0.22％，Si：0.18-1.0％，Mn：0.05-1.0％，Cr：10.5-14.0％和Fe作为基本剩余物，且进一步包括Ni：不超过0.20％，Al：不超过0.05％，N：不超过0.100％，S：0.015％和P：0.020％作为杂质，其中在基材表面上的鳞片层由主要包括FeCr₂O₄的内层鳞片和以不低于1％和不高于15％的表面覆盖率沉积在内层鳞片表面上的厚度不超过20μm的外层鳞片组成，和其中将防锈油涂布于所述的鳞片层的表面。

(2)一种制造马氏体不锈钢的方法，该方法包括以下步骤：在于850-980℃的淬火炉中加热基材，所述基材包括，按质量百分比计，C：0.15-0.22％，Si：0.18-1.0％，Mn：0.05-1.0％，Cr：10.5-14.0％和Fe作为基本剩余物，且进一步包括Ni：不超过0.20％，Al：不超过0.05％，N：不超过0.100％，S：0.015％和P：0.020％作为杂质；完全地除去在基材表面形成的鳞片层；淬火基材；在回火炉中回火基材；部分地除去在基材表面新形成的鳞片层，以形成由主要包括FeCr₂O₄的内层鳞片和以不低于1％和不高于15％的表面覆盖率沉积在内层鳞片表面上的厚度不超过20μm的外层鳞片组成的最终的鳞片层；和涂布防锈油。

在制造马氏体不锈钢的方法中，使用高压水去鳞机在不低于473N/mm²的碰撞压力下进行在淬火炉中加热后的除鳞，和使用高压水去鳞机在167-343N/mm²的碰撞压力下进行回火后的除鳞。

附图简述

图1是根据本发明的马氏体不锈钢的剖视图，其中在其表面形成鳞片层。

图2所示为当用高压水去鳞机除去在淬火处理加热中形成的鳞片层时，高压水的碰撞压力和鳞片层厚度之间关系的曲线图。

图3所示为当用高压水去鳞机除去在回火处理加热中形成的鳞片层时，高压水的碰撞压力和鳞片层厚度之间关系的曲线图。

图4所示为当用高压水去鳞机除去在回火处理中形成的鳞片层时，高压水的碰撞压力和外层鳞片的表面覆盖率之间关系的曲线图。

实施本发明的最佳方式

在下面的描述中，根据本发明的马氏体不锈钢用来做钢管。但是，对这种管子没有限制形状。可以以板材，棒材，或者其它形状的形式使用根据本发明的马氏体不锈钢。

将详细描述本发明关于(1)钢(基材)的化学成分，(2)鳞片层的结构和(3)淬火和回火处理。

(1)钢(基材)的化学成分

钢包括不可缺少的元素C，Si，Mn和Cr，和进一步包括作为杂质的Ni和其它元素。在下文中，描述了选择具体的元素的原因和确定化学成分中具体元素的含量的原因。在下面的描述中，关于化学成分的％表示是指质量％。

C：0.15-0.22％

C是用来提高机械强度的元素。为得到80ksi(551.58MPa)的机械强度，要求不低于0.15％的C含量。然而过量的碳含量使耐腐蚀性降低。因此，设定碳含量不超过0.22％。

Si：0.18-1.0％

Si是作为用来降低氧所必须的脱氧剂的元素，氧使在制造钢的过程中的热加工性恶化。此外，Si抑制鳞片的形成和提高鳞片对基材的粘附性。为了得到这样的效果，必须设定Si含量不低于0.18％。然而，过量的Si含量使韧性降低。因此，设定Si含量不超过1.0％。

Mn：0.05-1.0％

Mn是作为脱氧剂的元素，类似于Si。此外，Mn通过以MnS形式固定溶解在钢中的固溶体S来提高热加工性。为了得到这样的效果，必须设定Mn含量不低于0.05％。然而，过量的Mn含量使韧性降低和在内层鳞片中进一步形成FeO·Mn₂O₃尖晶石型的氧化物，因此对内层鳞片造成明显的脆性和脱落。因此设定Mn含量不超过1.0％。为了进一步得到提高的韧性，应该优选设定Mn含量不超过0.85％。

Cr：10.5-14.0％

Cr是用来提高耐腐蚀性的元素，特别是耐CO₂的腐蚀性。为了抑制点腐蚀和/或裂纹腐蚀，必须设定Cr含量不低于10.5％。另一方面，Cr是形成铁素体的元素。超过14％的Cr含量导致在高温热处理中形成δ铁素体粒子，以致恶化热加工性。另外，即使为维持耐应力腐蚀裂纹性进行回火处理，较大量的铁素体不可能得到理想的机械强度。因此，设定Cr含量不超过14.0％。

Ni：不超过0.20％

Ni在硫化氢气氛下引起应力腐蚀裂纹，因此设定Ni含量不超过0.20％。另一方面，Ni具有提高基材和内层鳞片之间粘附性的作用。因此，应该优选设定Ni含量不低于0.02％。

Al：不超过0.05％

Al是一种恶化钢的清洁度指数的元素。此外，在连铸中制造基材时，Al导致管口堵塞。因此，必须设定Al含量不超过0.05％。另一方面，Al对脱氧化有效，所以应该优选Al含量不低于0.0005％。

N：不超过0.100％

N是一种在过量时降低韧性的元素，因此设定N含量不超过0.100％。另一方面，N通过固溶体加固而具有改善机械强度的作用，所以应该优选N含量不低于0.010％。

S：不超过0.015％

S是包含在钢中的杂质元素且过量导致热加工性大大降低。当使用自动轧管机或芯棒无缝管轧机制造钢管时，或当用穿孔机穿孔钢坯时，这种作用是显著的。在较大硫含量下不能在没有缺陷的条件下制造钢管。因此，设定硫的含量不超过0.015％。

P：不超过0.020％

P是类似于S的杂质元素，且钢中过量的P不可能防止缺陷形成。此外，在这样的P含量下，还大大降低韧性。因此，应该优选设定P含量不超过0.020％。

(2)鳞片层的结构

在根据本发明的马氏体不锈钢中，由内层鳞片和外层鳞片组成的鳞片层覆盖基材的表面，和进一步将防锈油涂布于鳞片层的表面。

图1是根据本发明的一种马氏体不锈钢的剖视图，其中在钢的表面形成鳞片层。内层鳞片主要由FeCr₂O₄组成，且进一步包括FeO，Fe₃O₄，Fe₂SiO₄等。FeCr₂O₄由于增加的Cr浓度大小提供了优异的耐候性，且因此即使内层直接暴露在空气中也不生锈。

内层鳞片覆盖整个基材表面和起充当保护基材的作用。在内层鳞片中不可避免地产生非常细小的裂纹，以致在裂纹处形成铁锈且从此处进一步生长。然而，如随后将要描述的，通过防锈油可以抑制生锈。

另一方面，外层鳞片在内层鳞片的表面上形成，且由Fe₂O₃，Fe₃O₄等组成。外层鳞片覆盖内层表面鳞片的1％-15％表面积，且外层鳞片的厚度不超过20μm。

当增加通过由外层鳞片覆盖的面积与内层鳞片的整个表面面积的比率定义的面积比(在下文中，面积比称作“表面覆盖率”)时，在运输中剥落的外层鳞片的数或者量增加。与剥落物一起，还失掉了大量的防锈油，因此不可以获得高的耐候性。如果表面覆盖率为零，没有脱落可以获得高的耐候性。然而，在这种情况下，将花费很长时间以完全除去外层鳞片，同时增加制造方法中的步骤。

如随后将要描述的，制造马氏体不锈钢的方法特征在于：通过除去外层鳞片降低表面覆盖率。甚至在降低的表面覆盖率下，认为与已经被除去的外层鳞片的那些相比，外层鳞片的剩余部分是剥落性更低的部分。这样的外层剩余部分不可能对于剥落的减轻造成问题。

当进行除鳞使表面覆盖率降低到不超过15％时，由于外层鳞片的剥落，关于耐候性基本上不存在问题。另一方面，基于生产率，关于除鳞过程要求的持续时间和工作步骤的数量的限制，在某种程度上不可避免地限制完全除鳞，所以应该优选设定表面覆盖率不低于1％，且更优选为不低于5％。

此外，增加的外层鳞片的厚度使它们剥落量增加，因此耐候性愈加恶化。依照这种观点，应该设定外层鳞片的厚度不超过20μm。

依照本发明，将除锈油(没有在图1中显示)涂布于由内层鳞片和外层鳞片组成的鳞片层表面。尽管防锈油进一步提高了马氏体不锈钢本身的耐候性，但由于在内层鳞片中产生的裂纹，在将防锈油渗入到其中后，它主要地抑制了铁锈的形成和生长。因此，优选防锈油具有高的渗透性，因此植物油，矿物油等可以优选用作防锈油。

(3)淬火和回火处理

在根据本发明的制造马氏体不锈钢的方法中，应用淬火和回火处理。在淬火前，用包括在(1)化学成分中所述的元素的钢材制成基材，和通常用常规的制造方法进行该制造过程。

(a)淬火

在淬火处理中，在淬火炉中加热基材，在这种情况下，LNG，LOG，重油，丁烷等可以用来产生淬火炉中的气氛。更具体而言，气氛优选包括O₂：0.01-8.0％，H₂O：3.0-20.0％，CO₂：1.0-20.0％，N₂和其它：余量。如果淬火炉没有充满这种气氛，由于不完全燃烧或者过量的氧气使单耗恶化，或者必须向淬火炉中加入额外的气体或者蒸汽，因此，这导致成本的增加。

在淬火炉中，于850-980℃加热基材。其后，通过完全地除去在其表面上形成的鳞片将基材除鳞，和随后淬火。在这种情况下，由于加热，在基材表面上形成由内层鳞片和外层鳞片组成的鳞片层。在该处理中，当加热温度低于850℃时，在基材上不可以形成奥氏体单层。

此外，在除鳞处理中，难以完全除去鳞片层。当，例如使用高压水去鳞机进行除鳞时，不仅借助于水压进行机械除鳞，而且借助于基材和鳞片层之间的热膨胀系数的差别进行除鳞。

在降低的加热温度下，借助于热膨胀系数的差别的除锈是无效的，所以难以完全除去鳞片层。另一方面，超过980℃的加热温度导致基材脆性的降低。

只要可以完全除去鳞片层，可以使用任何用于除去鳞片层的方法。因为下面的原因，不得不完全除去鳞片层：在(b)中描述的淬火处理中也形成鳞片层，所以，如果部分鳞片层保留在淬火处理中，就存在在淬火处理加热中形成的鳞片层和在回火处理中形成的鳞片层的混合物。

在这种情况下，混合的鳞片层的状态取决于在淬火处理加热中形成的鳞片层的量，因此难以调节被除去的鳞片层的量，从而难以得到理想的鳞片层。可以使用上述使用高压水去鳞机的方法作为除鳞方法。

图2所示为当用高压水去鳞机除去在淬火处理加热中形成的鳞片层时，高压水的碰撞压力和鳞片层厚度之间关系的曲线图。在这种情况下，碰撞压力表示涂布于单位鳞片层面积上的高压水的压力。从图2中可以确认，为了使用高压水去鳞机完全地除去鳞片层，需要不低于473N/mm²的碰撞压力。

在除鳞后，淬火钢材，且可以使用常规的淬火方法。淬火能够提供在原料中的马氏体转变。

(b)回火

在回火处理中，回火炉充满类似于淬火处理中的气氛。气氛的成分与上面描述的相同。回火处理提供了由内层鳞片和外层鳞片组成的新的鳞片层的形成。在除鳞时，除去了部分新的鳞片层。

用这样的方式进行除鳞，即具有高耐候性的内层鳞片保留，和外层鳞片以1-15％的表面覆盖率覆盖内层鳞片的表面和外层鳞片的厚度不超过20μm。采用用高压水去鳞机的方法除鳞。

图3所示为当用高压水去鳞机除去在回火处理中形成的鳞片层时，高压水的碰撞压力和鳞片层厚度之间关系的曲线图。

此外，图4所示为当用高压水去鳞机除去在回火处理中形成的鳞片层时，高压水的碰撞压力和表面覆盖率之间关系的曲线图。

从两个图可以确认，当用高压水去鳞机除去在回火处理中形成的鳞片时，为了获得具有1-15％的表面覆盖率和外层鳞片的厚度不超过20μm的外层鳞片，要求碰撞压力为167-343N/mm²。

如上所述，对鳞片层涂布防锈油提供了具有高耐候性的马氏体不锈钢。

(实施方案)

为了确定由本发明可以得到的效果，制造了具有各种鳞片层的马氏体不锈钢和研究了在风化试验中形成的红锈的状态。使用外径为88.9mm和厚度为6.44mm的无缝钢管作为试验件。在这种情况下，试验件的化学组分如下：C：0.19％，Si：0.24％，Mn：0.78％，Cr：12.7％，Ni：0.12％，Al：0.003％，N：0.029％，S：0.001％和P：0.015％。

为了在试验件的表面上形成鳞片层，首先将试验件于970℃的淬火炉中，在O₂：5％，H₂O：10％，CO₂：10％，N₂和其它：余量的气氛条件下加热，且在空气淬火前，用高压水去鳞机在473N/mm的碰撞压力下将高压水施用于试验件以完全除去鳞片层。

其后，在与淬火炉中气氛相同的气氛条件下，在回火炉中于700℃对空气淬火后的试验件回火30分钟，然后使用高压水去鳞机重新除去新形成的鳞片层。在这种情况下，通过改变由高压水去鳞机供给的水的压力和试验件与去鳞机之间的距离来改变鳞片层的状态。

利用电子探针显微分析仪(EPMA)和扫描电子显微镜(SEM)，在管状试验件的外表面上的各具有1mm²面积的12个位置处观察鳞片的状态，在这种情况下，在每个三个不同的轴向位置上，即，两个轴向位置位于距试验件末端200mm处；和另一个轴向位置位于其中心，用相同的90度的角间距环向地定位彼此分开的4个位置。在这观察中，显示Cr图像的部分被认为是内层鳞片的区域和显示没有Cr图像的部分，即包括铁和氧的部分，被认为是外层鳞片的区域，因此通过平均在每一个试验件的12个区域上观察到的面积来确定表面覆盖率。

对于每个状态，制造具有相同的鳞片层状态的两个试验件：在一个试验件上，向其表面上涂布作为防锈油的亚麻子油，和在另外一个试验件上，不向其表面涂布亚麻子油。对两个试验件进行发货和运输模拟试验，在这种情况下，对这些样品施加振幅为10mm和周期为每分钟60次的机械振动1小时，且进一步地，将用水稀释一百倍后的人造海水的水溶液涂布于试验件的表面上后，在50℃和98％的相对湿度的环境条件下进行风化试验一星期，然后研究产生的红锈的状态。

在红锈产生状态的研究中，由存储在计算机中的试验件的图像确定对于三原色，即红色，蓝色和绿色中的每一种的亮度柱状图。以这些亮度柱状图为基础，从参数例如代表图像特征的像素密度，峰值等计算出特性数值。通过比较特性数值与预先确定的极限值确定试验件的表面质量。从确定的结果计算出红锈的表面比率。

鳞片层的状态和产生的红锈的状态列于表1。

                              表1

试验件	鳞片的状态		形成红锈的状态
					外层鳞片		红锈表面积比(％)
	No.	表面覆盖率(％)	厚度(μm)	用防锈油					没用防锈油
1					100	12	14	30
	2	100	25	34					32
3					95	30	32	33
	4	90	18	18					34
5					80	16	17	32
	6	70	22	24					29
7					65	15	14	32
	8	60	16	18					31
9					50	28	20	32
	10	45	13	14					28
11					40	16	13	27

12	30	22	18	31
					13	25	16	12	32
14	20	18	7	30
					15	15	17	0	27
16	10	12	0	29
					17	5	14	0	28
18	3	17	0	25
					19	2	13	0	31
20	1	14	0	32
					21	25	24	21	28
22	20	22	25	26
					23	16	26	21	32
24	10	28	18	28
					25	5	24	15	27
26	4	29	10	27
					27	2	30	7	31

对于在其表面上没有防锈油的所有试验件都形成红锈。对于表面上有防锈油的试验件，即使降低外层鳞片的厚度，在表面覆盖率超过15％时，还是出现红锈(No.1-14，和21-23)。类似地，对于表面覆盖率不超过15％(No.15-20，和24-27)和鳞片厚度大于20μm(No.24-27)的试验件出现红锈。这些事实是由于试验件的振动而从表面除去外层鳞片和防锈油而导致的。

从表1中的结果，可以确认，当表面覆盖率不超过15％，同时外面鳞片的厚度不超过20μm时，可以得到具有高耐候性的马氏体不锈钢。

工业适用性

在根据本发明的马氏体不锈钢及其制造方法中，钢组成对于每一种元素被限制在具体的范围内。在原料表面上形成的鳞片层由主要包括FeCr2O4的内层鳞片和厚度不超过20μm的外层鳞片组成，该外层以1％-15％的表面覆盖率沉积在内层鳞片上。在钢表面上防锈油的使用确保在长时间内的优异的耐候性，因此可以提供一种在室外仓库或室内仓库都不生锈的马氏体不锈钢。这种钢在广泛应用领域中不仅可以用于制造钢管，而且可以用于制造钢板，钢棒及其它。

Claims (3)

1.一种马氏体不锈钢，其包括，按质量百分比计，C：0.15-0.22％，Si：0.18-1.0％，Mn：0.05-1.0％，Cr：10.5-14.0％和Fe作为基本剩余物，且进一步包括Ni：不超过0.20％，Al：不超过0.05％，N：不超过0.100％，S：0.015％和P：0.020％作为杂质，其中在基材表面上的鳞片层由主要包括FeCr₂O₄的内层鳞片和以不低于1％和不高于15％的表面覆盖率沉积在内层鳞片表面上的厚度不超过20μm的外层鳞片组成，和其中将防锈油涂布于所述的鳞片层的表面。

2.一种制造马氏体不锈钢的方法，该方法包括以下步骤：在于850-980℃的淬火炉中加热基材，所述基材包括，按质量百分比计，C：0.15-0.22％，Si：0.18-1.0％，Mn：0.05-1.0％，Cr：10.5-14.0％和Fe作为基本剩余物，且进一步包括Ni：不超过0.20％，Al：不超过0.05％，N：不超过0.100％，S：0.015％和P：0.020％作为杂质；完全地除去在基材表面形成的鳞片层；淬火基材；在回火炉中回火基材；部分地除去在基材表面新形成的鳞片层，以形成由主要包括FeCr₂O₄的内层鳞片和以不低于1％和不高于15％的表面覆盖率沉积在内层鳞片表面上的厚度不超过20μm的外层鳞片组成的最终的鳞片层；和涂布防锈油。

3.根据权利要求2的制造马氏体不锈钢的方法，其中使用高压水去鳞机在不低于473N/mm²的碰撞压力下进行在淬火炉中加热后的除鳞，和其中使用高压水去鳞机在167-343N/mm²的碰撞压力下进行回火后的除鳞。

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