CN1410553A - 用于生产熔融铁的方法和装置 - Google Patents

用于生产熔融铁的方法和装置 Download PDF

Info

Publication number
CN1410553A
CN1410553A CN02143291A CN02143291A CN1410553A CN 1410553 A CN1410553 A CN 1410553A CN 02143291 A CN02143291 A CN 02143291A CN 02143291 A CN02143291 A CN 02143291A CN 1410553 A CN1410553 A CN 1410553A
Authority
CN
China
Prior art keywords
smelting furnace
reduced iron
furnace
molten pig
electric
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN02143291A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1216156C (zh
Inventor
德田耕司
伊东修三
詹姆斯·C·西蒙斯
罗伯特·F·埃德加
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Publication of CN1410553A publication Critical patent/CN1410553A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1216156C publication Critical patent/CN1216156C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D11/00—Arrangement of elements for electric heating in or on furnaces
    • F27D11/08—Heating by electric discharge, e.g. arc discharge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/5252—Manufacture of steel in electric furnaces in an electrically heated multi-chamber furnace, a combination of electric furnaces or an electric furnace arranged for associated working with a non electric furnace
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/08—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces heated electrically, with or without any other source of heat
    • F27B3/085—Arc furnaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
    • F27B3/24—Cooling arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
    • F27B3/12—Working chambers or casings; Supports therefor
    • F27B2003/125—Hearths
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
    • F27B3/18—Arrangements of devices for charging
    • F27B3/183—Charging of arc furnaces vertically through the roof, e.g. in three points
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
    • F27B3/19—Arrangements of devices for discharging
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D9/00—Cooling of furnaces or of charges therein
    • F27D2009/0002—Cooling of furnaces
    • F27D2009/0005—Cooling of furnaces the cooling medium being a gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D9/00—Cooling of furnaces or of charges therein
    • F27D2009/0002—Cooling of furnaces
    • F27D2009/001—Cooling of furnaces the cooling medium being a fluid other than a gas
    • F27D2009/0013—Cooling of furnaces the cooling medium being a fluid other than a gas the fluid being water
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/15—Tapping equipment; Equipment for removing or retaining slag
    • F27D3/1545—Equipment for removing or retaining slag
    • F27D3/1554—Equipment for removing or retaining slag for removing the slag from the surface of the melt
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • F27D99/0073—Seals

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
  • Discharge Heating (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)

Abstract

一种能够抑制在熔炉中的炉壁耐火材料损坏并且使其工作寿命更长的方法及一种能够在熔炉中电弧加热预还原铁以便获得熔融铁在保持较高生产率的同时获得具有均质成分的熔融铁的方法，该方法包括供给固定的非倾斜式熔炉预还原铁和由主要包括辐射加热的电弧加热熔化所述铁，在保持由下式表示的耐火材料磨耗指数RF在400MWV/m2或更低的同时执行熔化。RF＝P×E/L2,其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示一相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中的电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)。

Description

用于生产熔融铁的方法和装置
技术领域
本发明涉及一种通过电弧加热预还原铁生产熔融铁的方法。特别是涉及一种向固定的非倾斜式熔炉供应预还原铁并且通过主要包括辐射加热的电弧加热熔化所述铁的方法，由此在提高熔炉中的耐火材料的寿命的同时以高效率生产具有稳定质量的熔融铁。
背景技术
作为通过加热固体的铁生产液体铁(熔融铁)的方法，迄今为止一种将固体的铁装入诸如电炉的熔炉中并且由作为加热源的电弧熔化固体的铁的方法已经众所周知。此外，近几年已经将直接还原铁用作固体的铁。
还原铁基本上通过还原诸如铁矿石的氧化铁源生产并且迄今为止已经提出各种生产还原铁的方法。例如，由诸如碳材料或还原气体的还原剂通过直接还原诸如铁矿石或氧化铁球团矿的氧化铁源生产还原铁的直接的铁生产工艺已经众所周知。竖炉工艺，SL/RN工艺等可以列为直接的铁生产工艺的实例。竖炉工艺可以包括作为典型例子的Midrex工艺。例如，在该工艺中，炉中的氧化铁源通过吹入还原气体还原，还原气体由通过设置在竖炉下部的鼓风口的天然气制成的，这是通过利用还原气体还原氧化铁源的方法。在SL/RN工艺中，诸如煤的碳材料用作还原剂并且碳材料与诸如铁矿石的氧化铁源一起由诸如转炉的加热装置加热，以便还原氧化铁源。此外，除了上述的工艺之外作为直接的铁生产工艺，美国专利No.3443931描述了一种方法，即将碳材料和氧化铁粉混合成压坯并且在炉膛上将其加热以便还原氧化铁。
此外，另一种方法也已经众所周知，如在美国专利No.6036744，日本专利公开申请No.Hei 9-256017，日本专利公开申请No.Hei 12-144224中所披露的，即将碳材料和氧化铁粉混合成压坯，在转炉上将其加热还原，并进一步熔化及将所产生的还原铁分成炉渣部分和金属铁部分，以便生产高纯度的金属铁。如上所述的通过还原氧化铁源所生产的直接还原铁常常用在生产熔融铁的方法中。
作为用于熔化直接还原铁的熔炉的实例可以示出电炉和埋弧电炉。例如，在倾斜式熔炉中，当排出已进行批处理的熔融的铁时炉体不得不倾斜。在将在还原铁生产设备中连续生产的直接还原铁直接运送到直接还原铁在其中熔化的熔炉的情况下，连续的处理不能由单个倾斜式熔炉进行并且从确保高效率操作的观点看单个倾斜式熔炉也不是优选的。如果使用几个倾斜式熔炉并且连续地向它们供给直接还原铁，可以连续地熔化直接还原铁。然而，为了安装几个倾斜式熔炉不得不加大设施的规模。此外，由于用于使炉倾斜的倾斜装置具有复杂的结构，因此增加了建设费用，以及操作几个熔炉的操作费用和维护费用。
再者，在倾斜式熔炉的情况下，因为当使用具有较大内径的熔炉时用于熔炉的倾斜装置的尺寸增加，所以从设施规模和建造费用的角度来看使用相对较小尺寸的熔炉。然而，当直接还原铁由小型倾斜式熔炉熔化时，与熔化的炉渣接触的炉壁的耐火材料由电弧辐射而受到腐蚀，因此需要定期修理耐火材料，不得不中断操作。
此外，供给的直接还原铁包含诸如来自于在用作原材料的铁矿石中的脉石和在碳材料中的灰中的SiO，Al2O3和CaO的炉渣组份，并且其成分和还原率依在还原炉中的操作条件等的波动随时间变化。
因此，当直接还原铁由较小尺寸的倾斜式熔炉熔化时，造成这种问题，即所生产的熔融铁的成分每一炉都不同。此外，为了克服如上所述的每一炉熔融铁的成分不同，熔融铁在炉中调节成分后排出。然而，在成分调节期间为了防止熔融铁的温度降低需要额外的电能。此外，由于成分调节在炉中进行，因此每一炉所需要的操作时间增加了，从而不可避免地降低生产率。如上所述，当使用倾斜式熔炉时，在确保高生产率操作方面存在多方面的问题。
此外，对于在埋弧电炉熔化直接还原铁的情形，如图4所示，电极的顶端埋在炉渣层中并且供给电流，以便在位于炉渣层中或位于炉渣层上的固体还原铁中产生焦耳热，由此熔化直接还原铁。然而，由于随着被熔化的还原铁的金属化的提高电阻降低，因此不得不增加用于熔化直接还原铁的能耗，这将导致生产率的降低。特别是当固体还原铁不均匀地供入炉中时，炉渣层的表面会过热，以至造成从炉中泄漏熔融铁或熔化的炉渣的事故，因此供给固体还原铁需要仔细操作。
在埋弧电炉中，尽管由于熔融铁可以适当地从炉底排出因此可以连续地供给直接还原铁，但如上所述熔融铁的生产率较低。因此，在现有埋弧电炉中，为了确保产量，诸如通过利用较大尺寸的熔炉增加每个生产熔融铁的单元的结构规模，但由于使用较大尺寸的熔炉增加了电能消耗和建造费用，因此仍然没有提高生产率。
发明内容
本发明是考虑到上述问题完成的并且本发明的目的是提供一种方法，该方法由电弧加热熔炉中的预还原铁生产熔融铁，在保持高生产率的同时，能够使熔炉中的炉壁耐火材料耐腐蚀以便提高使用寿命并且能够生产具有均质成分的熔融铁。
能够解决上述主题的本发明的方法是一种用于生产熔融铁的方法，包括供给固定的非倾斜式熔炉预还原铁和通过主要包括辐射加热的电弧加热熔化所述铁，在保持由下式表示的耐火材料磨耗指数RF在400MWV/m2或更低的同时执行熔化。
RF＝P×E/L2
其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示1相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中的电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)。
再者，本发明提供一种用于通过主要包括辐射加热的电弧加热熔化预还原铁的固定的非倾斜的电弧加热式熔炉，所述熔炉具有预还原铁进料机构，用于电弧加热的电极及熔融铁排放机构，在保持由下式表示的耐火材料磨耗指数RF在400MWV/m2或更低的同时执行熔化。
RF＝P×E/L2
其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示1相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中的电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)。
L＝ID/2-PCD/2-DE/2
其中：ID表示熔炉的内径(m)；PCD表示电极的节圆直径(m)；及DE表示电极的直径(m)。
附图说明
图1示出了根据本发明的固定的非倾斜式熔炉；
图2示出了根据本发明的具有耐火材料的熔炉的横截面的实施例；
图3示出了根据本发明的固定的非倾斜式熔炉的实施例；
图4表示传统埋弧电炉的视图；
图5示出了根据本发明的熔炉的状态的实施例；
图6示出了根据本发明的固定的非倾斜式熔炉的实施例。
具体实施方式
根据本发明的熔炉将参照附图具体描述，但本发明不限于示出的实施例。
在本发明中，熔炉是用于由主要包括辐射加热的电弧加热来熔化预还原铁的固定的非倾斜式熔炉。此外，由于熔炉是固定的非倾斜式熔炉并且可以使用与倾斜式熔炉内径相比具有较大内径的熔炉，因此电极和熔炉内壁之间的距离能够充分得到保证，以便炉壁耐火材料不会由于电弧辐射而受到腐蚀。此外，当在熔炉内的电极的顶端被控制以便被埋入熔化的炉渣层中并且在炉渣层中产生电弧时，辐射热能够保持在炉渣层中，以便进一步提高热效率。
本发明的熔炉如图1所示，具有用于电弧加热的电极5和预还原铁进料机构9的固定的非倾斜式熔炉，其中当保持由下式表示的耐火材料磨耗指数RF在400MWV/m2或小于该值的同时执行熔化。
RF＝P×E/L2
其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示1相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中的电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)。
L＝ID/2-PCD/2-DE/2
其中：ID表示熔炉的内径(m)；PCD表示电极的节圆直径(m)；及DE表示电极的直径(m)。
为了在确保自由板区(在熔化的炉渣之上的熔炉中的空间)的同时确保充分的熔融铁容量和熔化的炉渣容量，优选的是熔炉的内径ID是炉内高度IH(从炉底到炉顶的高度)的两倍或更多。
为了使熔炉内壁的耐火材料耐腐蚀，推荐熔炉部分地具有水冷结构和/或气冷结构。对构成水冷结构和/或气冷结构的部分没有特殊的限制，并且作为选择，例如冷却结构可以仅仅提供给所需的部分，或提供给整个熔炉。做为选择，仅仅在耐火材料趋向被熔化的材料损坏的诸如与熔化的炉渣接触的内侧炉壁部分的部分可以构成水冷结构。作为选择，炉顶或熔炉侧壁可以构成水冷结构，如图2所示(图中，示出了熔融铁1，熔化的炉渣2，炉顶10，水冷结构11，氧化铝碳砖或氧化镁碳砖21，22，高氧化铝砖23，24，碳质砖25及石墨砖26)。很明显，根据应用除了水冷结构之外其它诸如气冷结构的冷却结构可以任意选择采用。例如，当与熔炉中的诸如熔化的炉渣的熔化材料接触的炉壁部分构成水冷结构时，熔炉中与水冷部分接触的熔化材料的温度会降低，以便使该部分的耐火材料耐腐蚀。
由于提高了对熔炉中熔化材料的耐腐蚀性，因此对耐火材料的种类没有特殊的限制，但炉壁优选由此种耐火材料构成，该耐火材料主要包括从由碳，氧化镁碳和氧化铝碳组成的组中选出的品种中的至少一种。特别是由于该耐火材料对熔化的炉渣具有较高的耐腐蚀性，因此推荐在与熔化的炉渣接触的部分使用这些材料。还推荐用主要由石墨构成的耐火材料构造这些耐火材料的外周。由于主要由石墨构成的耐火材料具有高导热能力，通过与冷却结构结合能够增强与熔化的炉渣接触的耐火材料的耐腐蚀效果。
再者，与熔融铁接触的炉底优选由对熔融铁具有高耐腐蚀性的耐火材料构成并且推荐主要包括从氧化铝和氧化镁中选出的至少一种的耐火材料作为上述材料。此外，希望在熔炉的底部的耐火材料的外表上设置诸如主要由石墨构成的耐火材料的具有高导热能力的材料，因为这可以提高耐腐蚀效果。
在本发明中，为了保持熔炉中的气氛熔炉优选具有密封结构。密封结构表示这种结构，即在熔炉外面的大气不能流入和流出熔炉的内部，由此能够充分地保持炉中的气氛。对于将熔炉构造成这种密封结构的方法没有特殊的限制。例如，熔炉的密封结构可以通过给诸如预还原铁进料机构9的用于向炉中装料的进料机构提供密封部分8获得，以及通过由已知的方法将氮气密封或陶瓷密封环应用到可能降低熔炉气密性的部分获得，诸如在炉顶10和熔炉侧壁之间的连接部分，电极5通过其穿过的炉顶部分，在进料机构9和炉顶之间的接触部分及在排气系统7和炉顶部分之间的接触部分。例如，设置到预还原铁进料机构上的密封部分是一种用于使由于供给预还原铁所造成的大气进入而导致的气密性降低最小化的装置。上述的密封部分可以包括已知的结构，例如，由料斗和用于排放来自料斗的预还原铁的进料器的材料密封的结合，对它们没有特殊的限制。
预还原铁13由预还原铁进料机构9供到熔炉，其中该机构优选如此设置，即预还原铁能够被加在电极节圆直径(PCD)中。当预还原铁被加在PCD中(有时称为电极PCD)，通过主要包括辐射加热的电弧加热能够熔化预还原铁。
再者，在本发明中，电极末端被埋在炉渣层2中，以便在此炉渣层中产生电弧。由于炉渣层的表面高度(或层厚)随着操作垂直移动，为了将电极末端埋在炉渣中推荐相应于炉渣层的垂直变化垂直移动电极。为了垂直移动电极，优选的方式是将电极构造成可动式的并且电极能够通过利用已知的诸如液压缸和电机式的电极移动机构(未示出)被垂直移动。用在此实施例中的电极可以是已知的电极并且对其材料等没有特殊的限制，电极的直径D E和长度依熔炉的熔化操作，所供电力等而变化。例如，在熔炉的熔化操作是从80到100t/h的情况下，通过利用直径DE为约610mm到760mm的电极能够有效地产生电弧。对电极的长度没有特殊的限制并且用于垂直运动所需要的长度可以保证与熔炉的炉高IH或熔融铁容量一致就足够了。
参考熔炉的尺寸，当炉中的熔融铁的容量是每小时熔融铁生产能力的3倍或更多时在炉中能够保持足够量的熔融铁，以便抑制由供入预还原铁或排放熔融铁所引起的熔融铁的温度的降低。此外，当已经在炉中存在的熔融铁量与当前生产的熔融铁量相比足够多时，能够更容易使熔融铁的化学成分均匀。由此，良好的方式是使用大规模的熔炉。然而，如果熔融铁的容量超过每小时熔融铁生产能力的6倍，从炉体的辐射热损失增加，为了保持熔融铁的温度有时增加了操作费用。
当实施根据详细描述的本发明的生产熔融铁的方法时，优选使用固定的非倾斜式熔炉。
本发明提供了一种将预还原铁作为原材料加入固定的非倾斜式熔炉中并由主要包括辐射加热的电弧加热熔化该原材料，生产熔融铁的方法。在本发明中，只要预还原铁包含铁组分和炉渣组分对预还原铁没有特殊的限制并且对其形状也没有特殊的限制。例如，预还原铁可以包括直接还原铁和铁屑。特别是由于直接预还原铁的形状和尺寸相对较均匀，能够容易地连续供给熔炉，因此为了熔融铁的生产率推荐使用直接还原铁，后面将进行描述。
预还原铁13由预还原铁进料机构9加入熔炉中，为了迅速熔化预还原铁，优选方式是将预还原铁加在熔炉的电极PCD中。预还原铁可以连续或间断地供给，而没有特殊的限制。由于根据本发明的方法能够有效地生产成分均匀的熔融铁，因此，优选方式是连续供给预还原铁。例如，为了将直接预还原铁连续供入熔炉，在直接预还原铁生产设备中连续生产的直接预还原铁可以由预还原铁进料机构直接装入熔炉中。在此例中，直接预还原铁优选为固体，由于不管其形状如何固体还原铁能够容易传送并且能够由预还原铁进料机构容易地将其加在诸如电极PCD中的期望位置中。连续地将直接预还原铁供入熔炉中的方法并不限于传送和供给从直接预还原铁生产设备排出的直接预还原铁的情形，直接预还原铁可以从其它直接还原铁供应源供给，例如，可以贮存生产的直接预还原铁，然后贮存的直接预还原铁可以传送和供给。当在直接预还原铁生产设备中生产的直接预还原铁被直接传送并供给熔炉时，由于不需要提供贮存设施等，因此能够降低管理费用。此外，由于由直接预还原铁生产设备生产的直接预还原铁处于高温，当直接被传送和供给熔炉，能够降低用于熔化直接还原铁所需要的热能。例如，如图3所示，直接预还原铁生产设备17可以安装在熔炉之上并且由生产设备生产的固体还原铁可以由重力供给熔炉，例如，由供给斜槽通过使其直接落到熔炉。因为如上所述，直接预还原铁生产设备安装在熔炉之上，因此不再需要用于从炉上供给直接预还原的设施(例如，用于将料供到熔炉之上的位置的运输机)并且能够使整个设施较紧凑。此外，当直接预还原铁生产设备安装在熔炉之上时，由于直接预还原铁可以由诸如落下的重力作用容易地被供给熔炉。因此不需要另外的装料设施。对于传送方法没有特殊的限制，并且除了利用重力外，也可以采用其它的传送方法。
例如，直接预还原铁生产设备可以包括诸如转底炉和带式焙烧机的移动底式还原炉；诸如竖炉的垂直式炉；及诸如回转窑的转炉。在这些炉中，由于能够连续生产如后面所述的具有高金属化的预还原铁，因此优选移动底式还原炉。
在本发明中，供给熔炉的直接还原铁的金属化优选值为60％或更高。当使用具有高金属化的直接还原铁时，能够降低用于熔化直接还原铁所需要的热能。此外，由于金属化较高，在副产品炉渣中的熔化的FeO量减少，因此能够提高铁的产量并且也能够使耐火材料耐腐蚀。由于上述原因，优选的金属化是80％或更高并且更优选的数值为90％和更高。此外，当在供给的直接还原铁中包含碳时，在直接还原铁中的残余氧化铁能够在熔炉中有效地还原。为了获得这种有效的还原效果，优选的碳量(含量)优选值是用于还原残余的氧化铁所需要的理论碳量的50％或更高。此外，直接预还原铁的比重优选值是1.7g/cm3或更高，以便加在熔炉中的直接预还原铁在炉渣中有效地熔化，而不会留在炉渣上。对于这种直接预还原铁的详细情况参见美国专利No.6149709。做为选择，可以将含碳的材料与直接还原铁一起直接加入熔炉中，以便调节熔融铁的含碳量。对于具体的含碳浓度没有特殊的限制，例如，为了提供还原熔化的FeO的效果当依照熔化的FeO的浓度确定碳的浓度时，优选方式是碳的浓度从1.5％到4.5％(在熔融铁中的浓度)。
含碳的材料和诸如石灰的辅助原料包含在直接还原铁中，并且作为选择可以与直接还原铁一起由预还原铁进料机构(未示出)直接装入熔炉中，或由与预还原铁进料机构独立设置的供料机构加入熔炉，对于供给方法没有特殊的限制。当含碳的材料和辅助原料供如熔炉时，象加入预还原铁的情况一样，良好的方式是加在电极PCD中。
下面说明将直接还原铁用作预还原铁的情况。如图1所示，加在电极PCD中的直接还原铁13由主要包括由从埋在熔化的炉渣层2中的电极末端发出的电弧4产生的辐射加热的加热熔化，以便形成熔融铁和作为副产品的熔化的炉渣。电力从供电装置(未示出)供给电极5并且为了产生足够的辐射热以便熔化直接还原铁并且以高效率熔化直接还原铁，推荐使从电极末端发出的电弧4较长。考虑到上述原因，功率因数的优选值是0.65或更高。
在加入的直接还原铁中残留的大部分氧化铁在直接还原铁熔化之前由残留在直接还原铁中的碳还原并且在炉中的大气由主要包括由残留氧化铁的还原反应产生的一氧化碳气体而变成还原的气体。由此，提高了直接还原铁的金属化并且降低了形成的熔化的FeO的含量。当装入的直接还原铁达到熔化的温度时装入的直接还原铁被熔化，形成熔化的炉渣和熔融铁，其中熔化的炉渣形成熔化的炉渣层而熔融铁通过熔化的炉渣层沉淀形成熔融铁层。
此外，当熔炉构造成密封结构时，熔炉的内部能够充满由残留在直接还原铁中的氧化铁的还原反应形成的一氧化碳，以便保持用于还原，促进脱硫等的优选的还原气氛。此外，降低了在直接还原铁和直接装入炉中的含碳材料中的碳的氧化损失，提高了产量。
下面将参照图5描述当直接还原铁由预还原铁进料机构9连续加入固定的非倾斜的电弧加热式熔炉的电极PCD中时，在操作中增加和减少熔化的炉渣和熔融铁时熔炉中的典型状态。在图5中，示出了熔融铁层61，62和63，熔化的炉渣层64和65，在排出熔化的炉渣后，熔化的炉渣层减少量66，68及在排放出熔融铁后熔融铁层减少量67。装入的直接还原铁通过电弧加热连续被熔化并且熔化的炉渣层和熔融铁层中的每一个的厚度都增加(参见图5A，其中65，63表示两者中的每一个的增量)。当熔融铁的液面高度(上表面)(以下称为熔融铁液面)达到在炉渣排放孔12之下的预定高度，或当熔化的炉渣的液面(上表面)达到预定的高度时，熔化的炉渣从炉渣排放孔12被排放，以便开始控制熔化炉渣的液面。当熔化炉渣的液面低于炉渣排放孔的孔径的上部的位置时，大气通过此孔侵入，干扰熔炉中的还原气氛。此外，如果炉渣层的厚度过度减少，它会不能完全覆盖电弧，以至降低热效率。由此，良好的方式是在熔化炉渣的液面降低到稍高于炉渣排放孔的孔径的上部位置的某一位置并且在熔化的炉渣保持用于覆盖从电极产生的电弧所需要的厚度的位置的情形通过关闭炉渣排放孔停止熔化炉渣的排放(图5B)。炉渣排放孔12可以从熔化炉的外面打开，例如，通过放流设备并且布置炉渣排放孔的方法没有特殊的限制。此外，为了促进熔化炉渣的排放氧气或其它气体可以由气体供给机构(未示出)吹入炉中，或可以加入诸如荧石的熔化促进剂，以便促进熔化炉渣从炉渣排放孔排放。由于促进炉渣成分的熔化以便易于排放炉渣，因此熔融铁层的温度优选值是1350℃或更高。
同样，对于熔融铁层，在熔融铁液面达到预定值(预定高度)的情况下，通过从熔融铁排放孔3排放熔融铁可以控制熔融铁的液面高度。然而，由于在熔融铁液面降低后熔化的炉渣不能排放，因此推荐在控制熔融铁液面之前由上述的程序控制熔化的炉渣。当熔融铁液面降低时对于熔融铁液面高度的下限没有特殊限制，但是如果熔融铁的液面低于熔融铁排放孔的孔径的上部，熔化的炉渣有时会与熔融铁一起被排放。由此，良好的方式是如此控制熔融铁的液面高度，即使其在熔融铁排放孔的孔径的上部之上。良好的方式是在熔融铁的液面降到能够满足这种条件的允许的位置的情况通过关闭熔融铁排放孔停止排放熔融铁。(图5C)
在连续装入直接还原铁的情况下，优选方式是如此控制熔融铁的排放量，即保留约1/2的所熔化的最大熔融铁容量，由此能够抑制由于所装入的直接还原铁所引起的熔融铁成分的波动以便使排出的熔融铁的成分均匀并且能够抑制由于装入直接还原铁所造成的熔融铁温度的降低。熔融铁排放孔3可以从熔炉的外面打开，例如通过出铁设备并且布置熔融铁排放孔的方法没有特殊的限制。
参照对熔化炉渣的液面和熔融铁的液面的控制，基本上在控制熔化炉渣的液面之后控制熔融铁的液面，但作为选择，可以通过彼此独立地排放炉渣和熔融铁控制液面。此外，在连续或间断供给直接还原铁的同时可以进行炉渣排放和/或熔融铁排放。
良好的方式是通过利用可动式电极根据熔化炉渣液面的垂直运动垂直地移动电极而将电极的末端控制在熔化的炉渣层中。通过利用自动电极控制装置(未示出)依照熔化炉渣的液面的垂直运动可以垂直移动电极。自动电极控制装置是这样一种装置，它能够探测电弧的电流和电压并且能够移动电极以便将其比率(熔炉阻抗)保持为预定值。
当直接还原铁供给固定的非倾斜式的熔炉并且由主要包括辐射加热的电弧加热熔化直接还原铁时，由于与熔化的炉渣接触的炉壁耐火材料有时会由电弧辐射而损失，因此推荐在保持由下式表示的耐火材料磨耗指数RF是400MWV/m2或更低的同时进行熔化：
RF＝P×E/L2
其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示一相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中的电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)。
当通过适当地控制上述的参数值在降低耐火材料上的热负荷时可以保持熔炉的还原铁熔化能力。
当耐火材料磨耗指数较高时，炉壁耐火材料被严重地损坏，以致每天需要修理几次，因此使连续操作比较困难。由于当耐火材料磨耗指数是400MWV/m2或更低时可以抵抗由电弧辐射所造成的与熔化的炉渣接触的炉壁耐火材料的腐蚀，因此可以连续操作。特别是耐火材料磨耗指数优选值是200MWV/m2或更低，因为降低了在炉壁耐火材料上的热负荷并且显著提高了耐火材料的使用期限，以便能够长时间连续操作。
此外，依所供给的直接还原铁，源于用作原材料的铁矿石的脉石组分和在碳材料中的灰份的诸如SiO2，Al2O3和CaO的炉渣组分，及直接还原铁的还原率有时会改变。因此，为了消除排放的熔融铁成分不同并且有效地获得均质的熔融铁，良好的方式是控制熔炉中熔融铁的容量到熔炉的熔融铁生产能力的3倍或更多。当熔融铁的容量被控制到3倍或更多时，在抑制由加入直接还原铁或排出熔融铁所造成的熔融铁温度的降低的同时熔融铁的质量由比加入的直接还原铁的数量多的此熔融铁量的稀释效应被稳定。即可以获得均质成分的熔融铁。然而，当熔融铁的容量增加到6倍或更多时，与熔融铁的产量相比从炉体的辐射热损失增加，以致造成电力设备的增加。
当熔炉内径如此设置，即保持熔融铁的容量是熔融铁生产能力的三到六倍并且熔炉内径是熔炉内部的高度的两倍或更多时，熔炉的内径相对于熔融铁生产能力，即电弧功率，变得较大，并且RF能够容易地控制到400MWV/m2或更低。例1
通过利用图3所示较小尺寸的试验用熔融铁生产设备研究炉壁耐火材料(与熔化的炉渣接触的炉壁22部分)的腐蚀状态。
每小时熔融铁产量目标：约100kg/h
总操作时数：          120hrs
一相的电弧功率：      86kW/相
电弧电压：            40V/相
熔融铁排放压力：      静压
熔融铁排放周期：      每2.5hrs 250kg
最大熔融铁容量：      500kg
熔炉中熔融铁的温度：  1550℃
炉壁耐火材料结构：
          炉壁部分22；氧化镁铬砖
          炉壁底部；高氧化铝砖
熔化炉：    固定的非倾斜的电弧加热式熔炉
熔炉内径：  762mm
电极PCD：   89mm
电极直径DE：76mm
炉内高度IH：762mm
电弧加热电极；可动式(功率因数0.8)；如此控制即电极的末端始终埋在炉渣层中。因为图3是截面图，因此图中仅仅示出了一个电极，但实际使用两个电极。
在转底炉中生产的直接还原铁(金属化80到90％，温度1000℃)由进料机构供给熔炉。当到达预定的高度时炉渣和熔融铁通过炉渣排放孔(未示出)和熔融铁排放孔(未示出)适当地排出。
耐火材料磨耗指数是50MWV/m2并且在完成试验后的调查中观察到炉壁耐火材料没有损坏。例2
如图6所示，在还原铁生产设备17(转底炉)中生产的直接还原铁(约1000℃)供给固定的非倾斜的电弧加热式熔炉。还原铁生产设备17安装在熔炉之上并且当直接还原铁较热时排出的直接还原铁(未示出)由具有材料密封部分8的还原铁进料机构9直接供入熔炉中并且装在电极PCD中。所供的直接还原铁具有90％的金属化和4％的碳含量。此外，由独立设置的进料机构(未示出)加入石灰。控制还原铁生产设备的直接还原铁生产量，以便供给熔炉的直接还原铁的数量提供下述的熔融铁生产量。此例中熔炉的内径是8530mm，电极PCD是1524mm，电极直径是610mm及炉内高度IH3375mm，在电弧加热炉中的电极末端的侧表面和炉壁内表面之间的最短距离为3198mm并且最大熔融铁容量为300t。炉壁部分的耐火材料由氧化铝炭砖制成并且在炉底的耐火材料由高氧化铝砖制成。此外，每一种耐火材料的周围表面(表面)由主要由石墨砖组成的耐火材料形成。此外，在此例使用的熔炉中，炉壁部分和炉顶部分具有水冷结构并且炉底部分具有气冷结构。此外，为了保持炉中的气氛(一氧化碳)，在炉壁和炉顶之间的连接部分用密封环密封，密封部分8设置到进料机构上并且熔炉内部构造为密封的结构。尽管没有示出，排气机构7也如此配上，即废气能够被排出，以便保持熔炉气氛和外面空气的入口被关闭。在下面的条件下进行操作并且每105分的间隔从熔融铁排放孔3排出136吨熔融铁。每小时熔融铁产量目标：约78kg/h一相的电弧功率：      15kW/相电弧电压：            188V/相耐火材料磨耗指数：    280MWV/m2熔融铁排放压力：      静压最大熔融铁容量：      500kg熔炉中熔融铁的温度：  1550℃
在连续地将直接还原铁供入熔炉的同时进行操作，并且在炉中的熔融铁量达到300t的情况下136t的熔融铁从熔融铁排放孔3排放出来，由此每105分的间隔排出136t。因此，在每次排出136t的熔融铁后熔炉中剩余的熔融铁的数量是164t。此外，当在熔炉中的熔融铁的液面由形成和排放熔融铁垂直移动时，其中在排放前从炉底的垂直距离是1040mm而在排放后从炉底的垂直距离是580mm，熔融铁液面的垂直移动是460mm。熔融铁排放孔3孔径上部的位置从炉底设置为380mm。此外，熔化的炉渣从炉渣排放孔12被适当地排出，以便炉中的熔化材料的最大高度不超过1800mm(从炉底到炉渣层表面的高度71+72)。当炉中的熔化材料的高度达到1800mm时每一层的高度在此例中熔化炉渣的高度71为760及熔融铁层的高度72是1041mm(自由板区(free board region))74为1575mm)。用于电弧加热的电极由液压缸依炉渣层的垂直运动是垂直可动式的(尽管在图中示出了两个电极，但实际安装了三个电极，在图中的每一个电极示出了它们是彼此独立地可动的，图中的位置不同于在操作过程中的电极末端的位置)。熔化的炉渣残留可观的数量，以便即使排放炉渣之后电极末端仍被埋在炉渣层中。此外，供给用于电弧加热的电极5的电力的功率因数由电力供应系统(未示出)控制在0.75到0.85。此例中的耐火材料磨耗指数小于400MWV/m2并且在炉壁和炉底的耐火材料几乎没有损坏。
根据本发明，在熔炉中炉壁耐火材料可耐腐蚀，使熔炉寿命更长。此外，在保持较高生产率的同时可以获得具有均质成分的熔融铁。此外，由于在还原铁生产设备中生产和从还原铁生产设备传输的高金属化的直接还原铁被直接装入熔炉，因此在比通常延长耐火材料的寿命以便可以连续操作的同时可以以较高的效率获得具有较均质和预定成分的熔融铁。

Claims (21)

1.一种用于生产熔融铁的方法，包括：将预还原铁供给到固定的非倾斜式熔炉和通过主要包括辐射热的电弧加热熔化所述铁，所述融化是在将由下式表示的耐火材料磨耗指数RF保持在400MWV/m2或更低时执行的，
RF＝P×E/L2
其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示一相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)。
2.根据权力要求1所述的生产熔融铁的方法，其中在所述熔炉中，所述熔炉的最大熔融铁容量大于每小时熔融铁的生产能力。
3.根据权力要求2所述的生产熔融铁的方法，其中所述最大熔融铁容量是每小时熔融铁生产能力的3到6倍。
4.根据权力要求1所述的生产熔融铁的方法，其中在通过电弧加热熔化所述预还原铁中，用于电弧加热的所述电极末端埋在由熔化所述铁所产生的副产品熔化炉渣的炉渣层中。
5.根据权力要求4所述的生产熔融铁的方法，其中供给用于电弧加热的电极的电力的功率因数设置为0.65或更高。
6.根据权力要求1所述的生产熔融铁的方法，其中所述熔炉在通过电弧加热熔化所述预还原铁中被置于还原气氛中。
7.根据权力要求1所述的生产熔融铁的方法，其中所述预还原铁是直接还原铁。
8.根据权力要求7所述的生产熔融铁的方法，其中所述直接还原铁的金属化是60％或更高。
9.根据权力要求7所述的生产熔融铁的方法，其中通过熔化所述直接还原铁所生产的熔融铁在1350℃或更高的状态下被排放出所述熔炉。
10.根据权力要求8所述的生产熔融铁的方法，其中所述熔融铁的炭含量是质量百分比1.5％到4.5％。
11.一种用于通过主要包括辐射热的电弧加热熔化预还原铁的固定的非倾斜的电弧加热式熔炉，所述熔炉具有预还原铁进料机构，用于电弧加热的电极及熔融铁排放机构，所述熔化在将由下式表示的耐火材料磨耗指数RF保持在400MWV/m2或更低时执行的，
RF＝P×E/L2
其中：RF表示耐火材料磨耗指数(MWV/m2)；P表示一相的电弧功率(MW)；E表示电弧电压(V)；及L表示在电弧加热式熔炉中电极末端的侧面和炉壁内表面之间的最短距离(m)，
L＝ID/2-PCD/2-DE/2
其中：ID表示熔炉的内径(m)；PCD表示电极的节圆直径(m)；及DE表示电极的直径(m)。
12.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中在所述熔炉中，所述熔炉的最大熔融铁容量大于每小时熔融铁的生产能力。
13.根据权力要求12所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述最大熔融铁容量是每小时熔融铁生产能力的3到6倍。
14.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉的内径ID是所述熔熔炉内部高度IH的2倍或更多倍。
15.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉部分地具有水冷结构和/或气冷结构。
16.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉炉壁耐火材料的内部是由这样的耐火材料构成的，即耐火材料是主要由从炭，氧化镁炭，及氧化铝炭组成的材料组中选出的至少一种组成的。
17.根据权力要求16所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉的炉壁耐火材料的外部由主要由石墨组成的耐火材料构成。
18.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉炉底的内部由主要由从氧化铝和氧化镁中选出的至少一种组成的耐火材料构成。
19.根据权力要求18所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉底部的外部由主要由石墨组成的耐火材料构成。
20.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述熔炉具有密封结构。
21.根据权力要求11所述的固定的非倾斜式熔炉，其中所述预还原铁进料机构这样构成，即通过密封部分将所述预还原铁供应到所述熔炉中。
CN021432910A 2001-10-01 2002-09-25 用于生产熔融铁的方法和装置 Expired - Fee Related CN1216156C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/965,857 2001-10-01
US09/965,857 US6689182B2 (en) 2001-10-01 2001-10-01 Method and device for producing molten iron

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1410553A true CN1410553A (zh) 2003-04-16
CN1216156C CN1216156C (zh) 2005-08-24

Family

ID=25510594

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN021432910A Expired - Fee Related CN1216156C (zh) 2001-10-01 2002-09-25 用于生产熔融铁的方法和装置

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6689182B2 (zh)
EP (1) EP1298224A1 (zh)
JP (1) JP3860502B2 (zh)
KR (1) KR100470087B1 (zh)
CN (1) CN1216156C (zh)
AU (1) AU2002300990B9 (zh)
CA (1) CA2402827A1 (zh)
RU (1) RU2226553C1 (zh)
TW (1) TW564261B (zh)
ZA (1) ZA200207363B (zh)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101903730A (zh) * 2007-12-18 2010-12-01 Sms西马格股份公司 用于提取金属或金属化合物的装置和方法
CN102575305A (zh) * 2009-10-08 2012-07-11 株式会社神户制钢所 熔融金属制造装置
CN102016079B (zh) * 2008-04-23 2013-06-19 株式会社神户制钢所 熔融金属的制造方法
CN103286299A (zh) * 2013-07-01 2013-09-11 镇江市电站辅机厂有限公司 一种氮封精定量式铸焊机
CN107120978A (zh) * 2017-06-21 2017-09-01 重庆科技学院 一种金属冶炼倾泻防护系统
CN105940120B (zh) * 2013-12-30 2019-02-05 G·A·多罗费夫 在电弧炉中制钢的方法和电弧炉
CN109642261A (zh) * 2016-05-31 2019-04-16 特诺恩股份公司 用于生产铸铁的方法和设备、根据所述方法生产的铸铁
CN115125359A (zh) * 2021-03-29 2022-09-30 宝山钢铁股份有限公司 一种转底炉金属化球团热装热送返转炉炼钢的方法及系统

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4256645B2 (ja) * 2001-11-12 2009-04-22 株式会社神戸製鋼所 金属鉄の製法
US6875251B2 (en) 2002-05-15 2005-04-05 Hatch Ltd. Continuous steelmaking process
RU2313595C2 (ru) * 2002-10-18 2007-12-27 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се Способ получения ферроникеля и способ получения исходного материала для получения ферроникеля
JP4490640B2 (ja) * 2003-02-26 2010-06-30 株式会社神戸製鋼所 還元金属の製造方法
JP4110174B2 (ja) * 2006-03-01 2008-07-02 株式会社神戸製鋼所 溶解炉およびそれを用いた溶融金属製造方法
US7632330B2 (en) * 2006-03-13 2009-12-15 Michigan Technological University Production of iron using environmentally-benign renewable or recycled reducing agents
JP5166805B2 (ja) * 2007-09-19 2013-03-21 株式会社神戸製鋼所 アーク加熱による溶鉄製造方法
JP5368243B2 (ja) * 2009-10-08 2013-12-18 株式会社神戸製鋼所 溶融金属製造装置
JP5426988B2 (ja) * 2009-10-08 2014-02-26 株式会社神戸製鋼所 溶融金属製造装置
JP5330185B2 (ja) * 2009-10-08 2013-10-30 株式会社神戸製鋼所 溶融金属製造装置
DE102011087065A1 (de) * 2011-11-24 2013-05-29 Sms Siemag Ag Elektrolichtbogenofen und Verfahren zu seinem Betrieb
KR101457368B1 (ko) 2013-10-04 2014-11-03 한국수력원자력 주식회사 용융물의 유도가열식 배출장치 및 방법
IT201800004847A1 (it) * 2018-04-24 2019-10-24 Metodo di fusione in un forno elettrico ad arco e relativo apparato
DE102020205493A1 (de) 2020-04-30 2021-11-04 Sms Group Gmbh Verfahren zum Herstellen von flüssigem Roheisen aus einem DRI-Produkt
WO2021241538A1 (ja) * 2020-05-29 2021-12-02 Ｊｆｅマテリアル株式会社 固定型電気炉の操業方法

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3033673A (en) 1960-05-03 1962-05-08 Elektrokemisk As Process of reducing iron oxides
US3443931A (en) 1965-09-10 1969-05-13 Midland Ross Corp Process for making metallized pellets from iron oxide containing material
FR2220584B1 (zh) 1973-03-05 1976-05-21 Siderurgie Fse Inst Rech
DE2415967A1 (de) 1974-04-02 1975-10-09 Demag Ag Verfahren zum erschmelzen von stahl
US4098603A (en) 1974-04-02 1978-07-04 Demag A.G. Method for melting steel
US4122295A (en) * 1976-01-17 1978-10-24 Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha Furnace wall structure capable of tolerating high heat load for use in electric arc furnace
DE2608279B2 (de) * 1976-02-28 1978-02-16 Demag Ag, 4100 Duisburg Verfahren zum einschmelzen von stahl aus schrott im elektroofen
JPS5655587Y2 (zh) * 1978-04-20 1981-12-25
US4238226A (en) 1979-07-16 1980-12-09 Midrex Corporation Method for producing molten iron by submerged combustion
US4316739A (en) 1979-07-16 1982-02-23 Midrex Corporation Method for producing molten iron
US4701214A (en) 1986-04-30 1987-10-20 Midrex International B.V. Rotterdam Method of producing iron using rotary hearth and apparatus
US5567224A (en) 1995-06-06 1996-10-22 Armco Inc. Method of reducing metal oxide in a rotary hearth furnace heated by an oxidizing flame
CA2248273C (en) 1996-03-15 2010-05-18 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Method and apparatus for making metallic iron
JP3296974B2 (ja) 1996-08-15 2002-07-02 株式会社神戸製鋼所 直接還元法及び回転床炉
EP0896066A4 (en) 1996-11-11 2000-07-19 Sumitomo Metal Ind METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING REDUCED IRON
JPH10195513A (ja) 1996-12-27 1998-07-28 Kobe Steel Ltd 金属鉄の製法
US20010043640A1 (en) 1997-02-26 2001-11-22 Ansel M. Schwartz Method and apparatus for heating materials
US6149709A (en) 1997-09-01 2000-11-21 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Method of making iron and steel
TW495552B (en) 1997-12-18 2002-07-21 Kobe Steel Ltd Method of producing reduced iron pellets
JP3081581B2 (ja) 1998-03-23 2000-08-28 株式会社神戸製鋼所 高金属化率還元鉄塊成物の製造方法
EP0952230A1 (en) 1998-03-24 1999-10-27 KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. Method of producing reduced iron agglomerates
JP2997459B1 (ja) 1998-11-04 2000-01-11 株式会社神戸製鋼所 還元鉄塊成物の製造方法
ZA995438B (en) 1998-08-27 2000-03-20 Kobe Steel Ltd Method for operating moving hearth reducing furnace.
CA2346977C (en) * 1998-10-30 2006-09-19 Midrex Technologies, Inc. Method of producing molten iron in duplex furnaces
US6413295B2 (en) 1998-11-12 2002-07-02 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Iron production method of operation in a rotary hearth furnace and improved furnace apparatus
JP3004265B1 (ja) 1998-11-24 2000-01-31 株式会社神戸製鋼所 炭材内装ペレット及び還元鉄製造方法
JP3009661B1 (ja) 1999-01-20 2000-02-14 株式会社神戸製鋼所 還元鉄ペレットの製造方法
CN1219891C (zh) 1999-05-06 2005-09-21 株式会社神户制钢所 直接还原法及回转炉床炉
CN100554448C (zh) 1999-10-15 2009-10-28 株式会社神户制钢所 还原金属制造设备以及还原金属的制造方法

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101903730A (zh) * 2007-12-18 2010-12-01 Sms西马格股份公司 用于提取金属或金属化合物的装置和方法
CN101903730B (zh) * 2007-12-18 2013-12-25 Sms西马格股份公司 用于提取金属或金属化合物的装置和方法
CN102016079B (zh) * 2008-04-23 2013-06-19 株式会社神户制钢所 熔融金属的制造方法
CN102575305A (zh) * 2009-10-08 2012-07-11 株式会社神户制钢所 熔融金属制造装置
CN102575305B (zh) * 2009-10-08 2013-12-11 株式会社神户制钢所 熔融金属制造装置
CN103286299A (zh) * 2013-07-01 2013-09-11 镇江市电站辅机厂有限公司 一种氮封精定量式铸焊机
CN105940120B (zh) * 2013-12-30 2019-02-05 G·A·多罗费夫 在电弧炉中制钢的方法和电弧炉
CN109642261A (zh) * 2016-05-31 2019-04-16 特诺恩股份公司 用于生产铸铁的方法和设备、根据所述方法生产的铸铁
CN107120978A (zh) * 2017-06-21 2017-09-01 重庆科技学院 一种金属冶炼倾泻防护系统
CN107120978B (zh) * 2017-06-21 2023-04-07 重庆科技学院 一种金属冶炼倾泻防护系统
CN115125359A (zh) * 2021-03-29 2022-09-30 宝山钢铁股份有限公司 一种转底炉金属化球团热装热送返转炉炼钢的方法及系统
CN115125359B (zh) * 2021-03-29 2024-01-09 宝山钢铁股份有限公司 一种转底炉金属化球团热装热送返转炉炼钢的方法及系统

Also Published As

Publication number Publication date
AU2002300990B9 (en) 2008-09-11
RU2226553C1 (ru) 2004-04-10
US6689182B2 (en) 2004-02-10
ZA200207363B (en) 2003-05-07
KR100470087B1 (ko) 2005-02-05
KR20030028416A (ko) 2003-04-08
US20030070507A1 (en) 2003-04-17
CN1216156C (zh) 2005-08-24
JP2003105415A (ja) 2003-04-09
EP1298224A1 (en) 2003-04-02
TW564261B (en) 2003-12-01
RU2002125939A (ru) 2004-03-27
JP3860502B2 (ja) 2006-12-20
CA2402827A1 (en) 2003-04-01
AU2002300990B2 (en) 2008-04-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1216156C (zh) 用于生产熔融铁的方法和装置
CN1233850C (zh) 直接熔炼转炉和直接熔炼方法
CN1102662C (zh) 废钢铁料的预热的设备和预热方法
CN1252287C (zh) 直接熔融装置和方法
CN1242056A (zh) 金属铁的生产方法
CN1233978C (zh) 更换炉衬的方法和用于进行直接熔炼工艺的熔炉
CN1083889C (zh) 生产液体生铁的装置
CN1042142C (zh) 炼钢方法
CN1238528C (zh) 一种转底炉还原接火焰炉熔分的炼铁方法及熔炼设备
US4414026A (en) Method for the production of ferrochromium
CN114651074B (zh) 钢水的制造方法
CN1244253C (zh) 感应炉
EP0034109B1 (en) Atmosphere controlled electric melting furnace
US5759232A (en) Method of charging materials into cupola
WO2016173248A1 (en) Flash ironmaking system and method
JP2018003075A (ja) 酸化鉄含有鉄原料の還元・溶解方法
JP3037062B2 (ja) スクラップ溶融炉の操業方法
MXPA03008526A (es) Horno modular.
AU2260299A (en) Method for reducing iron oxides and installation therefor
CN1183261C (zh) 铁矿还原熔融电弧炼钢炉
JP2983087B2 (ja) 溶融還元の操業方法
WO2009087183A1 (en) Cooling of a metallurgical smelting reduction vessel
JPH0867907A (ja) 竪型鉄スクラップ溶解炉の操業方法
JPH07146072A (ja) キュポラ型スクラップ溶融炉
JPH0770625A (ja) 移動層型スクラップ溶融炉への原料装入方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20050824

Termination date: 20190925

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee