CN1288942C - 介质势垒放电灯的运行方法，用于该方法的镇流器和具有该镇流器的照明系统 - Google Patents
介质势垒放电灯的运行方法，用于该方法的镇流器和具有该镇流器的照明系统 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1288942C CN1288942C CNB018004806A CN01800480A CN1288942C CN 1288942 C CN1288942 C CN 1288942C CN B018004806 A CNB018004806 A CN B018004806A CN 01800480 A CN01800480 A CN 01800480A CN 1288942 C CN1288942 C CN 1288942C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- transformer
- operation method
- discharge lamp
- oppositely
- primary return
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 68
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 23
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 19
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 14
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 12
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000005669 field effect Effects 0.000 claims 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 3
- 238000011017 operating method Methods 0.000 abstract 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 18
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 14
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 238000013461 design Methods 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000001151 other effect Effects 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 229910052724 xenon Inorganic materials 0.000 description 1
- FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N xenon atom Chemical compound [Xe] FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/24—Circuit arrangements in which the lamp is fed by high frequency ac, or with separate oscillator frequency
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
- H05B41/2806—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps without electrodes in the vessel, e.g. surface discharge lamps, electrodeless discharge lamps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
- Lasers (AREA)
Abstract
本发明改进了在预申请19839329.6中已经叙述过的安静放电灯L的运行方法，在其中按照磁通转换器原理由初级回路P经过变压器T在包括放电灯L的次级回路S上将起正向点燃作用的电压脉冲注入和然后次级回路S进行分振荡，由于放电灯L的极性分振荡导致反向点燃。原则上改进在于，决定变压器电流的变压器T的电感是随着时间变化的。
Description
技术领域
本发明涉及到所谓的安静放电灯的运行方法。关于放电灯类型人们理解为，将所谓的介质阻碍放电充分利用在发光上。介质阻碍放电是通过放电灯的放电介质和至少电极中的一个之间的介质层产生的。安静放电灯原本是当代技术水平和在这里不详细叙述。
背景技术
本发明是建立在同一个发明者将开发的用于脉冲有效功率耦合的运行方法用于安静的放电灯上。为此参考WO94/23442，其公开内容在这里是通过参考包括在内。那里表示的运行方法构成下面叙述的本发明的基础。重要的是首先，将所谓的没有明显的有效功率耦合的静止时间加在放电灯的有效功率耦合单个脉冲之间，和直到新的有效功率耦合脉冲的静止时间长度是这样确定大小的，构成在上述申请中表示的具有特别高的放电效率的确定的放电灯类型。为此不允许静止时间太长，因为然后将每个有效功率脉冲近似评价为新点燃和由于缺少单个有效功率脉冲之间的联系不可能达到好的效率，没有足够的灯功率和也没有好的时间和空间稳定性。如果另外一方面将有效功率脉冲之间的静止时间确定得太小，则形成线形状的放电，这表示效率不好和时间和空间的稳定性不好。
在同一个发明者已经作为申请提出的发明中建议了安静的放电灯的运行方法和镇流器，用这些可以特别好地实现WO94/23442的上述脉冲运行方法。具有文献号198 39 329.6所属的专利申请在本发明申请日时还没有公开，然而构成了下面叙述的本发明的技术基础。因此也完全参考这个第二次预申请的公开内容。
在预申请时已经特别建议使用按照磁通转换器原理的镇流器，在其中由初级回路经过变压器将电压脉冲注入包括放电灯的次级回路中，这导致在放电灯上的点燃(在下面被称为正向点燃)。其中运行方法是这样设计的，在放电灯正向点燃之后在次级回路上开始一个振荡，通过振荡消除了在这之前放电灯造成正向点燃的外部电压引起的放电灯放电。然后在放电灯上遗留的内部反向极性导致一个反向点燃。关于这个基本原理的细节参考上述申请。
特别是已经在上述申请中表示为优异的情况，在正向点燃和反向点燃之间的时间距离是这样的短，将其不看成为在脉冲运行方法意义上的静止时间。这样上述静止时间出现在各个反向点燃和随后的正向点燃之间，然而不在这个正向点燃和在其后面的反向点燃之间。下面也是从这里出发的。在第二个引证的申请中叙述的运行方法是为以下目标开发的，涉及到所属镇流器的功率效率，结构体积和结构重量以及制造成本，寿命和故障或然率达到适当的整体妥协的目的。
发明内容
整体来说本发明的目的是，继续改进按照磁通转换器原理的上述运行方法。特别是应该可以在小的结构体积和结构重量在高效率情况下运行尽可能高的电灯功率。
此外按照本发明安排了，在上述运行方法中将对于随着时间变化的电流的通过变压器决定的电感在包括正向点燃和反向点燃时间间隔内在时间上是这样变化的，注入到改变的电感开始阶段的导致正向点燃的电压脉冲显著地大于注入到至少反向点燃阶段的一部分，其中在正向点燃之后消除了放电灯的放电和进行反向点燃。
同样本发明也涉及到用于这种运行方法的镇流器以及由镇流器和安静放电灯构成的照明系统。
以下面的知识为基础：放电灯上的外部电压的时间变化特性对于物理现象和因此对于放电灯上安静放电的效率具有重要意义。特别是在其中提出了，在脉冲运行方法时不需要选择太宽的脉冲宽度。脉冲运行方法的特殊效率更多是建立在，在有效功率耦合相对短的脉冲时还使用一个静止时间。灯上的电压脉冲必须相互对应和因此在变压器上所属初级电流脉冲是相对的短。
特别是反向点燃导致次级回路中存储的能量更加有效率和完全的转换，次级回路导致反向点燃的分振荡和在反向点燃期间，即完全点燃之后，由于内部的反向极性振荡得愈快。争取将固有频率或者次级回路的快速性尽可能选择得高。通过在次级回路上变压器给定的电感对于快速性起重要作用。
当然另外一方面也提出了，如果导致正向点燃脉冲开始的电压升高的脉冲的侧边太陡，在初级电流升高开始时，正向点燃的放电物理又可能受到不适当的影响。很明显刚开始建立场时对于产生放电还应该允许有足够的时间，通过脉冲运行方法产生的放电结构准备了最佳的形状。如果变压器电感过小时，在这里有可能造成侧边的不适当的不利的陡的升高。因此有可能使放电效率又变坏。如果通过足够大的初级回路电感确保，正向点燃有非常好效率的适当的物理基本形状，则在这个基本事实上通过初级电流-或者次级回路电压升高的快速性在继续的进程中不再有基本的改变。于是即后面的反向点燃还残余的剩余电离作用通过所建立的电场适合于新的点燃。
当然原则上不完全相互没有关系地选择由初级回路变压器和次级回路决定的电感。因此本发明安排了至少一个通过变压器决定的电感的电流的时间变化。其中特别是应该在准备正向点燃期间，即在初级电流升高的开始阶段，在初级回路中不出现太小的电感。另外一方面由准备反向点燃和反向点燃本身构成的反向点燃阶段的次级回路电感至少一部分应该相对比较小。什麽时间准确地出现电感随着时间的变化，在本发明中在其基本定义上没有完全准确地确定。不是在本发明的所有实施形式中也与之有关地存在完全的选择自由。
一方面可以通过随时间变化地补充接上其他电感完成这种随着时间的电感变化。通过其他电感的并联电路降低预先规定的变压器电感，通过串联电路将其放大。这原则上可以在初级回路和/或在次级回路中进行。技术上比较容易的是在初级回路中的相应电路。可以用同样的方法使用晶体管开关作为开关元件，如同按照上述第二个预申请叙述中安排的在初级回路中发出节拍。控制这种变压器开关可以也如同初级回路电流发出节拍一样通过同一个控制装置进行，其中在原理上开关时间点可以自由选择。
然而另外一方面本发明特别有益的观点涉及到一定程度的自动的电感随时间变化的设计，如果一般来说将变压器使用在功率传输超饱和运行的一般控制时。这意味着将变压器有益地这样设计，变压器在确定的运行阶段不只是“宽容地”在其控制时几乎进入饱和边缘，而是其控制的绝大部分已经处于饱和区域。由于变压器芯子饱和其后果是芯子材料的相对导磁率明显减小此时在饱和区域产生变压器电感的显著减小。
此外在发明者的试验中得出，当功率继续提高时在预先规定大小的镇流器上的变压器损耗代表了一个重要的麻烦。这实际上造成从某个功率开始在变压器中的热损失导致不能容忍的效率变坏和热不稳定性。
传统的专家观点是从变压器损耗随着控制过程升高而增加的事实出发的如果将变压器放大以便可以减少控制过程。当功率传输时适用于普通实用规则即避免芯子材料超过150mT的比较高的控制过程以便维持可以掌握的损失。因为在芯子材料中比体积的磁损耗随着控制过程的增加显著地增加。一般来说它们还有一个频率关系，然而在这里不再感兴趣。在一般使用的铁氧体材料中人们放弃在150mT时还在饱和区，如同在实施例中表示的量化分析中得出的。
在这里本发明恰巧走在相反的道路上，因为已经得出在比较小的变压器非常频繁的控制过程时变压器损耗是完全可以掌握的。毕竟原则上在变压器芯子的磁滞区域出现变压器损耗。从达到饱和区域的变压器控制过程开始然后这个磁滞损失实际上不再变大。另外一方面由于变压器非常强的控制过程可以使用相对小体积的变压器。因此虽然在芯子体积基础上的变压器损耗高，然而由于芯子体积小绝对地看是不过分的。总之得出，与继续改进放电效率结合在一起可以达到总效率的提高，然而其中原则上由变压器决定的镇流器的结构体积和结构重量可以显著地减小。
在这里应该指出的是，在叙述中和在权利要求的文字表达中的实施例当然用同样方法涉及到代替使用唯一的变压器而使用两个或多个变压器。这在技术上来看只是将变压器分开，但是没有原则性的改变。
变压器的控制过程此时是由变压器芯子中的磁场给定的。因此饱和特别是出现在反向点燃阶段期间，因为在这里可以流过相对大的次级电流，不需要由相应大的初级电流陪伴。特别是在已经反向点燃开始时在足够大的次级电流时在反向点燃期间出现饱和，则次级回路由于固有频率减小可以快速和突出地完全振荡。而正向点燃阶段同时出现比较大的初级电流和次级电流。次级电流是这样定向的，次级电流削弱了产生它的磁感应的正时间导数，则将磁感应在正时间导数时通过相应的反磁场部分地补偿。因此在本发明框架内不确定是否在正向点燃阶段导致变压器的饱和。这可以通过在次级回路上负载相应的高欧姆阻抗和相应比较小的次级电流强度，即小的补偿效应完全可以实现。然而对于本发明是不必要的。无论如何饱和效应不出现在正向点燃阶段的直接开始时，因为在那里初级电流本身太小。为了清楚起见参考在实施例中叙述的电流曲线。
与已经叙述过的在次级回路中变压器电感减小有关和因此次级回路快速性的提高还可以达到所希望的其他效应。变压器电感不只确定次级回路中变换充电过程的速度，这个速度与一般原则上通过放电灯定义的次级回路电容和次级回路中的欧姆电阻对于次级回路的整体阻抗具有重要意义。在很多情况下变压器电感在其中是决定性的量。在次级回路中变压器电感减小则在次级回路中有明显的阻抗减小和因此其后果是在反向点燃期间可能有相对大的电灯电流。
与上述预申请有关还应指出的是，在这里表示的本发明有益地也安排了借助于反向点燃消除在变压器上的剩余磁化。在那个时代曾经强调过，人们不必害怕变压器饱和不需要消除剩余磁化。对此当然是指将能量值始终保存在次级回路的状态(即对应于剩余磁化)或者在初级回路和次级回路之间来回移动，不需要真正在放电灯上进行转换。这种能量值固然作为功率出现在镇流器上，则将镇流器必须相应设计成不提高电灯的功率。因此应该尽可能地避免这种能量值。在本发明框架内然而有意的变压器饱和涉及到随着每个工作循环连续地又重新建立饱和，也就是说与能量或者功率相联系将这些从初级回路传送到次级回路和尽可能传送到放电灯上。因此如同上面已经叙述过的饱和状态并不是缺点。
在本发明中也是优异的，将初级回路通过初级回路电流分开在正向点燃之后作为振荡回路进行绝缘。其中是优异的，在正向点燃之后将变压器的初级边打开，则将初级回路电流完全切断。一般来说与振荡回路特性无关构成本发明的优异的观点，初级回路电流在反向点燃期间实际上为零。为此参考实施例中的饱和状态的说明。
有益的是安排了用于切断初级电流的开关特别是晶体管开关，按照磁通转换器原理开关将初级边在完成正向点燃之后打开。因此涉及到镇流器和照明系统本发明的特征不仅通过这个开关和其控制装置的设计以及通过变压器设计或者通过其他装置达到电感随着时间变化的目的。
按照本发明切断初级回路电流的适合的时间点位于一个区域，如果停止切断，在这个区域初级回路电流显示为最小。如果在正向点燃之后将初级回路保持关闭，则初级回路电流在正向点燃框架内的最大值之后，在正向点燃消失之后，在因此放电灯重新强烈地升高的欧姆电阻之后和相应地电流减小之后显示出一个中间最小值。然后初级回路电流重新按照变压器特性随着时间升高。这个最小值是有益的开关时间点，因为由于最小的初级回路电流在晶体管开关的电流开关损失大约也是最小的。
一般来说特别是具有自振荡二极管的MOSFET适合于作为开关。这样有益的也可以当中断初级回路上原来的初级回路电流时流过去磁电流和将初级回路功率供应的存储电容器进行充电。因此在初级回路和次级回路之间的电流分离-具有相应的安全优点-实现了去磁装置。
本发明优异的实施例有益地涉及到随着时间电感变化的关系的量化分界。第一个变型涉及到在初级回路上的变压器电感，这是有益地导致正向点燃的电压脉冲的开始，即在非常小的电流时，至少三倍大小，有益的至少五倍大小和特别是至少十倍大小于至少反向点燃阶段的一部分。因此在正向点燃时第一个初级回路电流升高的时间点基础上的饱和效应造成初级回路电感的改变至少一个系数为3或者5或者10。当然相应地也适合于开始叙述的随着时间电感改变的电路技术的实现(也没有饱和运行)。
第二个量化的分界变型只涉及到饱和情况和将变压器的磁感应或者磁通密度(B-场)适用于分界。此外如果次级电流达到其反向点燃最大值20％的时间点时，在反向点燃开始阶段的磁感应应该已经为变压器所谓磁饱和电感的至少70％。超过80％的数值，超过90％比较好和在最适合情况下超过饱和感应的95％是优异的。
磁饱和感应对于变压器芯子是一个技术特征量和是由变压器的制造商规定的。它对应于在磁化曲线饱和部分切线的切点，这样表示与磁场有关的磁感应图表具有电感座标，即对于零场(H＝0)。从物理学来看其中涉及到在芯子饱和时可以达到的没有场贡献时芯子的磁化。
在适合于本发明的芯子材料中得出饱和感应有益地至少为350mT，从中可以看出在适合的条件下将变压器控制到远远超过开始叙述的数值150mT。
通过按照本发明的措施达到的次级回路的快速性说明在反向点燃次级电流的半值宽度有益地为至少小于800ns。
变压器芯子有益地是封闭的，没有空气隙(也就是说在多零件芯子或环形芯子时空气隙小到消失)和可以有益地由MnZn-铁氧体构成，其中制造商EPCOS股份公司提供的材料N87或者另外制造商提供相当的材料。此时饱和感应大约为370至375mT。
将按照本发明的运行方法可以实现为反向节拍方法，其中将用于导致正向点燃的电压脉冲有选择地双极性进行。则将各个同向的电压脉冲注入称为万能极性方法，此时当然放电灯上的正向点燃和反向点燃显然是相反方向的。然而双极性的反向节拍方法涉及到放电灯上原则上不可避免的碱性-离子游离效应(灰度效应)是优点。通过对称的有选择的方法原则上这个不会导致电灯的损坏。然而此外应该考虑按照本发明的反向点燃的应用涉及到这个问题已经达到显著的改善。当然正向点燃和反向点燃不是非得对称，这样在万能极性情况下可以保留剩余效应。
其他有益的电技术细节一方面涉及到陶瓷多层存储电容器在初级回路功率供应上的应用，如同这已经在引证的预申请中叙述过的，同样如在那里叙述的有益地将变压器次级线圈的中间触点使用作为次级回路的参考电势。
如已经叙述过的本发明不仅提供效率改进，而且特别是提供了用非常小和轻的镇流器驱动相对大的电灯功率的可能性。这对于某些应用具有决定性的意义，因为提供了将镇流器安装在只有有限空间地方的可能性。例如按照本发明将具有安静放电灯的镇流器在晒图机或者扫描器中有可能在安静放电灯运动方向一起运动，这样可以避免比较长的和移动的高压导线。此外提供了将这种镇流器集成在电灯插座上的可能性，这样可以将具有集成镇流器的放电灯作为单元进行生产和销售和毫无问题地由使用者进行安装，例如安装在监视器中。与此有关本发明在镇流器和放电灯之间安排的导线最长为10cm，更适合的为5cm。此外如已经叙述过的安排将放电灯集成在插座壳体内，一般关于插座壳体人们理解为直接安装在放电灯上的壳体，壳体包括电接头和在本发明情况下还包括镇流器。
附图说明
下面借助于一些实施例详细叙述本发明，在其中单个的特征也可以在本发明其他的组合中。特别要指出的是本发明不仅有方法方面而且也有装置方面和如同下面叙述的整体理解涉及到两个范畴。附图表示：
附图1按照本发明照明系统的简化电路框图；
附图2附图1中电路框图选择的细节；
附图3作为第二个实施例按照本发明其他照明系统的简化电路框图；
附图4附图3中电路框图选择的细节；
附图5作为第三个实施例的按照本发明照明系统的简化电路框图；
附图6运行附图5实施例的时间曲线简图；
附图7按照附图1和附图3电路图晶体管的连接简图；
附图8说明附图1和附图3电路变压器芯子磁滞效应的简图；
附图9实际使用的变压器芯子材料依赖于磁场强度的实际的磁滞效应；
附图10表示变压器芯子材料与温度有关的磁损耗的图表；
附图11附图1和3电路中典型地随着时间变化的初级电流的测量曲线；
附图12按照附图1电路随着时间变化的初级电流和次级电流的测量曲线；
附图13附图12的一部分；
附图14和附图15与附图12相对应对于附图3电路中随着时间变化的初级电流曲线和次级电流曲线。
具体实施方式
在附图1上表示了按照本发明照明系统的简化电路框图。在其中首先用L表示放电灯，这是对于介质阻碍放电设计的。放电灯原理的等效电路图可以在第二个预申请的附图2上找到和那里也在附图3和4的基础上详细地进行了叙述。对于理解按照本发明的运行方法，照明系统和镇流器，放电灯L的实际结构不是决定性的。
将放电灯L连接在次级回路S上，次级回路除了放电灯L之外包括变压器T的次级线圈W2。
变压器T的初级线圈W1位于初级回路P上，初级回路是由具有变压器功率或者放电灯功率的功率供应Q供应的。
此外快速开关TQ位于功率源Q和初级线圈W1之间的分支上。其中涉及到功率-MOSFET，这是由控制装置SE连接或者控制的。
与初级线圈W1和开关TQ串联电路并联一个存储电容器CQ。这个存储电容器CQ是由电源Q补充充电的和用于在初级线圈W1上加上与开关TQ的开关状态无关的一个电压。此时涉及到陶瓷多层电容器。
在磁通转换器(Flusswandler)上首先用传统的方法通过初级线圈W1产生由磁通产生的电流，其中变压器T的绕组比是这样设计的，通过初级线圈W1在次级线圈W2上由磁通产生电流和因此直接在放电灯L上感应一个点燃电压。如果用控制装置SE打开开关TQ，则在次级回路S上至少以变压器T剩余磁化的形式保留能量。
如在说明书引言中已经叙述的，为了消除这种剩余磁化使用传统的去磁电路，去磁电路例如有可能由变压器T的第三个线圈和与这个线圈在初级线圈W1和开关TQ串联电路上并联的二极管构成。经过这样的去磁电路于是有可能在开关TQ的阻挡阶段消除变压器T的剩余磁化。
从附图1中直接得出，在初级回路P和次级回路S之间出现完全的电流分离。涉及到次级回路边出现的高电压是非常安全的优点。如附图2表示的可以这样达到其他的安全优点，次级线圈W2有一个(第三个)中间触点，将这个可以使用作为次级回路S接地的参考电势。如果在放电灯L各个电极组上相对应地加上正的和负的次级线圈W2脉冲，和以前一样在放电灯L上加上完全的感应电压，虽然在次级回路电路上相对于中间触点电势各自只出现最大电压的一半作为安全性重要意义的电压。实际上这里在T上原本涉及到两个变压器。
这个技术也显著地改善了涉及到次级回路辐射的电磁的一致性。参考DE 197 34 885.8。
附图3和4的电路图在很大程度上对应于附图1和2的电路图和表示按照反向节拍原理本发明的有选择的结构。因此将初级线圈W1和控制装置SE的开关晶体管TQ的电路分支构成为两个。其中两个初级线圈的线圈方向是相互反向的。因此通过两个分支的运行在次级回路S上产生反向极性的电压脉冲。当然可以将两个控制装置SE组合在一起和有选择地将脉冲给两个开关晶体管TQ。
附图4说明如何在双极性情况下在按照附图2的实施形式中用次级边的中间触点选择线圈定向。
附图5和6用于简化说明借助于一系列位于初级线圈W1的其他电感L周期地提高初级回路电感有选择地实现本发明。此外使用一个与电感L并联的和在导电状态下短路的电路装置，即具有相应控制装置SE1的MOSFETST1。与附图1和3开关TQ和控制装置SE相应的元件相应地是用T2和SE2标志的。为了简化起见略去了存储电容器CQ。
从附图6中得出，借助于控制装置SE1相应地打开和关闭MOSFETS T1，和与控制装置SE2运行相协调将初级回路中相应的有效率的电感放大为脉冲的第一个300ns是可能的。将这个实施例用于解释不仅通过变压器T的饱和运行可以实施本发明。然而借助于其他附图的以下叙述只涉及到附图1-4的头两个实施例。
附图7表示了其他细节，即在附图1和3电路上开关晶体管TQ的连接。其中功率-MOSFET在源和内部之间有一个所谓的自振荡二极管D，此时这样选择极性，自振荡二极管D在导电状态时阻挡，也就是说在初级回路电流流过晶体管TQ时。
然后自振荡二极管D可以在晶体管TQ被阻挡状态以相反的初级回路电流的形式将能量反馈从次级回路S引导到初级回路P中，这个将存储电容器CQ充电。因此有了去磁可能性，这保留了初级回路P和次级回路S之间的电流分离。
附图8表示附图1和3变压器T芯子材料的磁化材料典型的磁滞特性简图。由线圈电流预先规定的磁场强度H产生在磁化材料上的磁化J升高到确定的饱和磁化JS。对于磁感应(或者磁通密度)B得出总的为
B＝μ0H+J
磁化J随着磁场强度H具有磁滞，因为在材料的白色区域必须是定向的或者是反向定向的。如在附图8上可以清楚看出，在所有白色区域定向之后达到饱和。特别是在磁感应B和磁场强度H之间得出已知的磁滞曲线。在附图8画上的直的切线的切点在随着斜率μ0升高的磁滞曲线饱和部分上是与B-座标相对应的，即同样与饱和磁化JS或者也可以理解为磁饱和感应相对应的。其意义从后面的附图9中变得清楚，附图9表示了在这里使用的磁芯子材料实际的磁滞曲线。在附图8上为了改进物理关系的可识别性将斜率μ0特意画得大。实际上磁滞曲线饱和部分的曲线很平。
在附图9上人们看到实际的磁滞曲线(对于变压器运行相对实现的温度为100℃)，磁感应为饱和感应数量级和只通过与比较弱的控制过程相比较可以产生不成比例大的磁场强度(H)。在这里使用的材料(EPCOS N 87，没有空气隙的变压器环形芯子，在这里这是很重要的)明显可以感觉到饱和效应为大约200-300mT。实际上人们按照传统观念已经不可能超过150mT范围。在下面表示的量化的例子还表示出用本发明显著地超过了这个范围。
人们可以将附图8和9的饱和特性也理解为相对导磁率与场的关系μrel(B＝μrelμ0H)，这个从确定的磁场强度开始显著地减小。然而这表示相对于附图8和9的B(H)-关系没有提供附加的物理内容。
此外附图8和9的磁滞特性意味着变压器芯子中的损耗，这是通过变压器发热显示出来的。按照附图10这个损耗也与温度有关，在其中显示出随着磁感应增加(在曲线上的参数)变平和在比较低的温度时位于最大值。在附图10上可以识别的芯子损耗Pv(垂直座标)随着磁化控制过程的增加显著升高，如已经实施的首先专家争取比较弱的控制过程以便使损耗最小化。本发明现在显示出，由于比较小的变压器体积和从出现饱和起磁滞效应不再增加和通过变压器控制过程明显地将饱和区域内部的损耗保持在范围之内。其中本发明争取一种设计，在其中使变压器温度在附图10上可识别的损耗曲线最小化的范围内摆动。典型的温度(如在下面还要叙述的)是在出现磁感应为大约小于400mT数量级时在80-100℃范围。这样大的磁感应没有包括在附图10上，因为这涉及到一般技术上不使用的范围。然而在这个实施例中关于饱和的意义还要参考附图12和13的说明。
附图11表示了典型的真实的初级回路电流与时间t关系的时间曲线。在接通开关晶体管TQ之后首先出现典型的升高，这已经从多次叙述的预申请中已知，在通过初级回路电流曲线的最大值之后将开关晶体管TQ关闭，人们看到在那里出现折点，然后在折点上初级回路电流IW1非常快地下降。将时间点选定作为关闭时间点taus，在这个时间点上初级回路电流IW1曲线如果没有关闭如虚线表示的继续升高。有可能由于正向点燃产生与电流最大值有联系的初级回路电流升高超过线性的变压器充电，正向点燃通过放电灯L的欧姆电阻显著下降从次级线圈W2“吸取”一些电流。涉及到开关晶体管TQ的开关损耗这个关闭时间点是最佳的，因为用最小的电流开关的。
在附图12下面区域表示了初级回路电流IW1；上面区域是次级回路电流IW2。为了将曲线可以比较好地相互联系，在其中将电流零点相互移动。相应地适合于附图13的图示，这个将附图12上的初级回路电流IW1和次级回路电流IW2放大表示。在附图13上人们看到在时间点taus之后初级回路电流IW1非常陡地下降。同时人们看到，在变压器T次级边开始一个反向振荡，这导致了次级回路电流IW2的反向极性脉冲，即属于本发明的反向点燃。人们非常好地看到，经过略微比较长的时间间隔(原则上在tein和taus之间)过去的正向点燃，即更强的和更短的反向点燃脉冲跟随在次级回路电流IW2的第一个脉冲的后面。这准确地对应于按照本发明的机理，按照这个在变压器T非饱和阶段至少准备正向点燃，或者完全过去，即tein之后，当反向点燃期间绝大部分在强控制的变压器T过去之后。
在附图13上的时间点tR对应于已经在这个地方叙述的时间点，在这个时间点在反向点燃期间次级电流达到其最大值的20％。在为了这个目说明的反向点燃开始区域有特征的时间点上在这个实施例中已经有明显的变压器T饱和，如在下面的数值中可以看到的。
此外附图13表示正向点燃阶段的次级电流曲线IW2不仅在形状上而且在时间定位上准确地对应于初级电流曲线IW1。这是本发明的典型(如果同时不是必须的)效应。实际上一般来说在变压器上出现阶段位移，因为感应电流是与激励电流的时间导数成正比的。由于变压器T的感应机理电流IW2在电流IW1斜率最大值时显示出最大值和随后又下降。然而这不相当于附图13的曲线。在上述情况下直接在初级回路电流IW1前面没有次级电流脉冲。不分析“跟随”初级回路电流脉冲的次级回路电流IW2。相反：电流IW2随着IW1在时间上同时升高。
此外电灯L阻抗的时间特性对于次级回路电流IW2时间曲线具有重要意义。阻抗在开始预离子化之后和电压注入到次级回路之后愈加变得低欧姆，这样虽然初级回路电流IW1的斜率降低而次级回路电流IW2继续升高。在电灯L中增加的极性对于介质阻碍放电的典型效应在后面曲线中引起次级回路电流IW2继续下降。相对应地初级回路电流IW1也慢慢下降。在关闭时间点taus上除了IW1之外IW2也相对比较快地下降为零，因为由于初级回路电流大的反时间导数在次级回路上感应出反向电压极性。
总之在变压器T和与时间有关的电灯L特性之间的共同作用在电流IW1和IW2之间出现相对直接的对应关系。因此在功率传输器上在大的电流控制过程中由于初级边和次级边之间的阶段位移实际上避免了人们必须期望的变压器饱和效应。在这个实施例中只有在反向点燃阶段期间出现变压器饱和，在其中初级回路电流IW1处于零。
然而本发明不仅涉及到这样的实施例。而且在电流曲线其他形状和在正向点燃阶段的饱和效应时按照本发明的机理也是起作用的，而且无论如何在正向点燃开始阶段本身已经由于初级回路电流IW1小没有饱和和因此可以不出现感应减小。
一般来说对于反向点燃显示出的在开始降低的侧边的陡度也不是优点。涉及到放电结构反向点燃似乎是通过正向点燃预先注入的。相反在本发明框架内优异的是，在反向点燃尽可能早的时间点上已经出现饱和效应和因此在次级回路上感应减小。因此可以达到，次级电流很快和在反向点燃脉冲中以大的振幅完全振荡。如已经叙述过的，此外感应降低导致在次级回路上的阻抗减小和因此导致不希望的大的次级回路电流。
与包括在多次叙述过的预申请中的关于阻挡转换器和磁通转换器之间的区别的讨论有联系地还要指出，在这个申请中讨论的磁通转换器原理涉及到反向点燃由于电流分离完全可以成为附加的阻挡转换器功能。在附图12和13中可以看到在关闭开关晶体管TQ之后初级回路电流的突然下降按照阻挡转换器原理在次级边决定了一个相应的感应电压，然而按照磁通转换器原理产生正向点燃。
附图14(初级回路电流IW1)和附图15(次级回路电流IW2)表示了按照附图3电路的反向节拍方法情况的相应的电流曲线。与附图12电流曲线唯一的区别在于在前后有效功率脉冲之间的符号的变化，因此由于正向点燃和反向点燃之间的非对称性可以避免所产生的碱性-离子游离效应(灰度现象)。其后果是改善了放电灯的寿命。
当然不强迫反向极性有效功率脉冲之间的静止时间完全对称，如果同时一般来说人们将静止时间调整到一个优异的数值。但是原则上也可以相象交替地变化比较长的和比较短的静止时间直到一种状态，在其中连续地直接跟随反向极性的反向功率脉冲，这样就共同构成一个有效功率脉冲和不通过静止时间分开。
以下的技术数据适合于实施例：最大初级回路电流IW1max为14A和在关闭时间点上的初级回路电流为10A。其中供电电压为24V。存储电容器CQ是由各自具有10μF的五个并联的陶瓷多层电容器实现的。开关晶体管TQ是Infineon股份公司的BUZ104S。用所使用的变压器(2环形芯子变压器具有芯子R 14，N87，初级匝数2，次级匝数140，磁行程长度3，5cm)因此在次级电流IW2max＝0，57A在反向点燃时产生最大的磁场强度Hmax为2280A/m。对于在反向点燃开始阶段的磁感应即涉及到tR，在此时次级电流IW2达到最大电流IW2max的20％，相当于B(tR)为368mT。比较：所使用的EPCOS股份公司的芯子材料N87的饱和磁化JS当大约100℃时大约为374mT。
按照附图3，14和15的双极性情况1W1(taus)＝6A，1W2max＝0.66A，Hmax＝2640A/m和在反向点燃的开始阶段即涉及到tR，感应B(tR)具有的数值为369mT。芯子的饱和已经在次级回路电流IW2符号变化之后很短时间就出现了。
在两种情况下变压器温度大约为90℃(在90℃和100℃之间)和因此位于涉及到损耗适合的范围。芯子体积一共为(分布在两个变压器上)860mm3和显示出磁的总损耗大约为2W。因此在非常小的镇流器的体积时可以达到非常好的效率值。其中有可能将镇流器的尺寸通过显著减小变压器尺寸在电灯功率为21.5W时减小到火柴盒大小，其中通过其他最佳化措施特别是涉及到单个元件在镇流器中的包装还可以期待附加的体积节省。
在实施例中所使用的放电灯L是具有两个内置电极的棒形的安静荧光灯。灯的长度为29cm，外部直径为10mm，壁厚为0.6mm。填充物为170mbar的氙。
用上述数值人们可以按照传统的专家观点对于有意义的控制过程进行以下估计：系统控制大约为20W和允许的损耗功率为2W(每个变压器1W具有热阻大约为80K/W导致大约100℃)，在上述每个变压器上的芯子体积为430mm3时得出磁临界损耗为：2325kW/m3。在500ns区域的脉冲运行和假设频率为1MHz时得出(在这里没有实现)连续的正弦运行的控制过程为70mT作为绝对最大值。如果人们涉及到脉冲运行方法时假设脉冲-静止-比例为1∶10，则当然这个数值提高，因为必须将每个脉冲的损耗在时间上进行平均。如果人们假设芯子是热稳定的和是可以线性外插补的(损耗随着控制过程升高原本是超线性的)，则其中控制过程作为绝对最大值大约为170mT。这个传统的分析通过上述控制过程已经明显地被超过。
Claims (16)
1.在至少一个电极和放电介质之间具有介质层的放电灯(L)的运行方法，
该方法使用镇流器，该镇流器具有功率供应的初级回路(P)，具有包括放电灯(L)的次级回路(S)以及具有与次级回路(S)的初级回路(P)连接的变压器(T)，
在这种方法中由初级回路(P)经过变压器(T)按照磁通转换器原理将电压脉冲注入次级回路(S)，这在放电灯(L)上导致起点燃作用的一个外部电压和在放电灯(L)上导致一个内部的反向极性，
其特征为，
该次级回路(S)在注入电压脉冲之后进行分振荡，通过分振荡消除了在放电灯(L)起到放电灯(L)充电作用的外部电压，因此通过遗留的内部反向极性导致放电灯(L)的反向点燃，并且
对于随时间改变的电流(IW1，IW2)流过变压器(T)决定的电感(LW1，LW2)包括正向点燃和反向点燃的时间间隔内是随着时间这样变化的，变化的电感(LW1，LW2)在注入导致正向点燃的电压脉冲的开始阶段大于在反向点燃阶段的至少一部分，在其中在正向点燃之后取消放电灯(L)的充电和进行反向点燃。
2.按照权利要求1的运行方法，在其中
将初级回路电感(LW1)通过随着时间改变地附加连接一个电感进行改变。
3.按照权利要求1或2的运行方法，在其中
将变压器(T)使用在饱和运行，在其中电感(LW1，LW2)的改变至少部分地是由变压器(T)芯子的相对导磁率(μ)的改变产生的。
4.按照权利要求1的运行方法，在其中
在正向点燃之后次级回路(S)是通过外部电压(UL)作为振荡回路绝缘的。
5.按照权利要求1的运行方法，在其中
在反向点燃阶段实际上没有初级电流(IW1)流过。
6.按照权利要求3的运行方法，在其中
在正向点燃之后通过外部电压将通过变压器(T)的初级回路电流(IW1)在一个时间点上切断，在这个时间点上初级回路电流(IW1)在正向点燃之后显示最小值。
7.按照权利要求1的运行方法，在其中
初级回路(P)是经过具有自振荡二极管的金属氧化物半导体场效应晶体管-开关(TQ)发出节拍的。
8.按照权利要求1的运行方法，在其中
初级回路电感(LW1)是这样改变的，其在导致正向点燃的电压脉冲开始时在次级回路(S)中比其最小值至少大三倍(LW1(tein))。
9.按照权利要求3的运行方法，在其中
在反向点燃期间的一个时间点(tR)上磁感应(B(tR))为变压器(T)的磁饱和感应(JS)的70％，在反向点燃时次级电流(IW2)达到反向点燃期间最大值(IW2max)的20％。
10.按照权利要求9的运行方法，在其中
饱和感应(JS)至少为350mT。
11.按照权利要求1的运行方法，在其中
在反向点燃时次级电流(IW2)的半值宽度小于800ns。
12.按照权利要求1的运行方法，在其中
变压器(T)的芯子没有空气隙。
13.按照权利要求12的运行方法，在其中
变压器(T)的芯子是由MnZn-铁氧体材料构成的。
14.按照权利要求1的运行方法，在其中
为了导致正向点燃注入的电压脉冲是按照反向节拍方法双极性有选择地进行的。
15.按照权利要求1的运行方法，在其中
初级回路(P)是由陶瓷多层电容器(CQ)作为存储电容器的一个电源(Q)功率供电的。
16.按照权利要求1的运行方法，在其中
在次级回路(S)中使用变压器(T)的中间触点作为参考电势。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10011484.9 | 2000-03-09 | ||
| DE10011484A DE10011484A1 (de) | 2000-03-09 | 2000-03-09 | Verbessertes Pulsbetriebsverfahren für eine Stille Entladungslampe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1364398A CN1364398A (zh) | 2002-08-14 |
| CN1288942C true CN1288942C (zh) | 2006-12-06 |
Family
ID=7634091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CNB018004806A Expired - Fee Related CN1288942C (zh) | 2000-03-09 | 2001-01-09 | 介质势垒放电灯的运行方法，用于该方法的镇流器和具有该镇流器的照明系统 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6568774B2 (zh) |
| EP (1) | EP1177711B1 (zh) |
| JP (1) | JP3769232B2 (zh) |
| KR (1) | KR100436333B1 (zh) |
| CN (1) | CN1288942C (zh) |
| AT (1) | ATE481858T1 (zh) |
| CA (1) | CA2373488C (zh) |
| DE (2) | DE10011484A1 (zh) |
| HU (1) | HU225658B1 (zh) |
| TW (1) | TW556450B (zh) |
| WO (1) | WO2001067827A1 (zh) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6936975B2 (en) * | 2003-04-15 | 2005-08-30 | 02Micro International Limited | Power supply for an LCD panel |
| DE10336858A1 (de) * | 2003-08-11 | 2005-03-24 | Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH | Elektronisches Vorschaltgerät für eine mit iterativen Spannungspulsen zu betreibende Lampe |
| DE10336857A1 (de) * | 2003-08-11 | 2005-03-10 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Elektronisches Vorschaltgerät für eine mit iterativen Spannungspulsen zu betreibende Lampe |
| DE102004021243B3 (de) * | 2004-04-30 | 2005-12-29 | Universität Karlsruhe | Vorrichtung zur Erzeugung von elektrischen Spannungsimpulsfolgen, insbesondere zum Betrieb von kapazitiven Entladungslampen und ihre Verwendung |
| JP4491638B2 (ja) * | 2004-05-20 | 2010-06-30 | 日本電気株式会社 | バックライト用他励式インバータ回路および駆動方法 |
| KR20070086649A (ko) * | 2004-11-25 | 2007-08-27 | 코닌클리즈케 필립스 일렉트로닉스 엔.브이. | 선택적인 통합된 냉각 회로를 갖는 램프와 밸러스트의조합체 |
| DE102005043972A1 (de) * | 2005-09-15 | 2007-03-29 | Multitorch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Entzünden eines brennbaren Gasgemisches in einem Verbrennungsmotor |
| JP5103728B2 (ja) * | 2005-11-24 | 2012-12-19 | ウシオ電機株式会社 | 放電ランプ点灯装置 |
| WO2007105374A1 (ja) * | 2006-03-10 | 2007-09-20 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 誘電体バリア放電ランプ点灯装置 |
| KR20100015498A (ko) * | 2007-03-12 | 2010-02-12 | 오스람 게젤샤프트 미트 베쉬랭크터 하프퉁 | 방전 램프를 동작시키기 위한 회로 어레인지먼트 및 방법 |
| CN101336034B (zh) * | 2007-06-27 | 2012-08-22 | 台达电子工业股份有限公司 | 一种介质阻挡放电灯系统以及其驱动方法 |
| US20120104960A1 (en) * | 2009-06-30 | 2012-05-03 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Circuit for converting dc into ac pulsed voltage |
| EP2337432B1 (en) * | 2009-12-21 | 2013-04-24 | LightLab Sweden AB | Resonance circuitry for a field emission lighting arrangement |
| JP5947292B2 (ja) | 2010-06-04 | 2016-07-06 | アクセス ビジネス グループ インターナショナル リミテッド ライアビリティ カンパニー | 誘導結合誘電体バリア放電ランプ |
| CN108173450B (zh) * | 2018-02-06 | 2024-03-12 | 中国工程物理研究院流体物理研究所 | 一种集高压短脉冲预电离一体化高功率双极性脉冲形成电路 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4311197A1 (de) | 1993-04-05 | 1994-10-06 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Verfahren zum Betreiben einer inkohärent strahlenden Lichtquelle |
| DE19548003A1 (de) * | 1995-12-21 | 1997-06-26 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Schaltungsanordnung zur Erzeugung von Impulsspannungsfolgen, insbesondere für den Betrieb von dielektrisch behinderten Entladungen |
| JP3277788B2 (ja) * | 1996-01-16 | 2002-04-22 | ウシオ電機株式会社 | 放電ランプ点灯装置 |
| JP3355976B2 (ja) * | 1997-02-05 | 2002-12-09 | ウシオ電機株式会社 | 放電ランプ点灯装置 |
| JP3296284B2 (ja) * | 1998-03-12 | 2002-06-24 | ウシオ電機株式会社 | 誘電体バリア放電ランプ光源装置およびその給電装置 |
| DE19839336A1 (de) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Elektronisches Vorschaltgerät für Entladungslampe mit dielektrisch behinderten Entladungen |
| DE19844721A1 (de) * | 1998-09-29 | 2000-04-27 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Entladungslampe für dielektrisch behinderte Entladungen mit verbesserter Elektrodenkonfiguration |
| US6369519B1 (en) * | 1999-10-18 | 2002-04-09 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | Dielectric barrier discharge lamp light source |
-
2000
- 2000-03-09 DE DE10011484A patent/DE10011484A1/de not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-01-09 EP EP01905616A patent/EP1177711B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-09 US US09/959,588 patent/US6568774B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-09 KR KR10-2001-7014327A patent/KR100436333B1/ko active IP Right Grant
- 2001-01-09 DE DE50115627T patent/DE50115627D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-09 CN CNB018004806A patent/CN1288942C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-09 WO PCT/DE2001/000044 patent/WO2001067827A1/de active IP Right Grant
- 2001-01-09 AT AT01905616T patent/ATE481858T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-01-09 CA CA2373488A patent/CA2373488C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-09 JP JP2001565711A patent/JP3769232B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-09 HU HU0201104A patent/HU225658B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2001-03-08 TW TW090105390A patent/TW556450B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW556450B (en) | 2003-10-01 |
| DE10011484A1 (de) | 2001-09-13 |
| CA2373488C (en) | 2010-11-30 |
| CA2373488A1 (en) | 2001-09-13 |
| EP1177711A1 (de) | 2002-02-06 |
| JP3769232B2 (ja) | 2006-04-19 |
| HUP0201104A2 (en) | 2002-07-29 |
| US6568774B2 (en) | 2003-05-27 |
| ATE481858T1 (de) | 2010-10-15 |
| HU225658B1 (en) | 2007-05-29 |
| CN1364398A (zh) | 2002-08-14 |
| KR100436333B1 (ko) | 2004-06-19 |
| WO2001067827A1 (de) | 2001-09-13 |
| US20020158589A1 (en) | 2002-10-31 |
| KR20020008184A (ko) | 2002-01-29 |
| EP1177711B1 (de) | 2010-09-15 |
| DE50115627D1 (de) | 2010-10-28 |
| JP2003526189A (ja) | 2003-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1288942C (zh) | 介质势垒放电灯的运行方法，用于该方法的镇流器和具有该镇流器的照明系统 | |
| CN1223240C (zh) | 具有介质阻碍放电的放电灯的电子镇流器 | |
| CN1101618C (zh) | 用于产生电介质阻隔放电的脉冲电压序列的电路 | |
| US8567372B2 (en) | Ignition system | |
| CN1857038B (zh) | 用于高压放电灯的镇流器及驱动方法与照明系统 | |
| CN1234958A (zh) | 脉冲电压序列产生方法及其电路装置 | |
| JP6313773B2 (ja) | 内燃機関用プラズマ点火装置 | |
| KR100562879B1 (ko) | 유전체 배리어 방전램프 광원장치 | |
| CN100393178C (zh) | 放电灯的运行方法、电子镇流器和照明系统 | |
| CN1278997A (zh) | 非热离子、无镇流器、能量效率高的发光气体放电系统和方法 | |
| WO2004109915A1 (en) | High voltage magnetic compression modulator | |
| KR20070086980A (ko) | 감소된 전류 스파이크를 만드는 단일 출력 ｅｌ 구동기 | |
| JP4293409B2 (ja) | 誘電体バリア放電ランプ点灯装置 | |
| JP2005196131A (ja) | 容量性負荷駆動装置、及びそれを搭載するプラズマディスプレイ | |
| KR101042431B1 (ko) | 반복적인 전압 펄스들로 동작되는 램프를 위한 전자 안정기 | |
| Kyrberg et al. | Half-bridge and full-bridge choke converter concepts for the pulsed operation of large dielectric barrier discharge lamps | |
| US20090174339A1 (en) | High-efficiency single-ended forward-flyback electronic driver for barrier discharge lamps | |
| CN1319163A (zh) | 生成脉冲的电子电路 | |
| Mazarakis et al. | Conceptual design for a linear-transformer driver (LTD)-based refurbishment and upgrade of the Saturn accelerator pulse-power system. | |
| CN2585165Y (zh) | 超音频脉冲防垢、除垢装置 | |
| US11133123B1 (en) | Pulse control device for electromagnetic devices based on inductance | |
| AU2013201296B2 (en) | Ignition system | |
| CN103168340B (zh) | 由磁控管供能的灯 | |
| Meisser et al. | Resonance behaviour of a pulsed electronic control gear for dielectric barrier discharges | |
| JP2000200690A (ja) | 誘電体バリア放電ランプ光源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20061206 Termination date: 20190109 |