CN118162481A - 一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法 - Google Patents
一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN118162481A CN118162481A CN202410597237.6A CN202410597237A CN118162481A CN 118162481 A CN118162481 A CN 118162481A CN 202410597237 A CN202410597237 A CN 202410597237A CN 118162481 A CN118162481 A CN 118162481A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- strip
- plate
- rolling
- roll
- calculated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 179
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 15
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 7
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 6
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明提供的一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，属于轧制技术领域，其采用板带热连轧温度模型，对板带通过各道次时入口温度进行预测，进而提高精轧机组轧制力和辊缝的设定精度，得到的实时预测的温度、轧制力和辊缝与现场实际值偏差小，其在综合考虑轧制过程中各个工艺参数的基础上，解决在不同生产条件下板带热连轧精轧过程中的实时温度、轧制力和辊缝的预测问题。本方法高效快捷，计算准确，能够通过实时计算并对热连轧精轧过程中的轧制力和辊缝进行设定，提高了产品的板形质量和尺寸精度。
Description
技术领域
本发明属于轧制技术领域，尤其涉及一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法。
背景技术
热轧带钢是为适应不同领域工业化生产各类金属产品的需要而生产的一种窄长钢板，大量应用于机械零件、五金制品、电子元件等的制造。热轧带钢的生产需要经过粗轧、除磷、精轧、层流冷却、卷取、打捆等多道工序。高温板坯通过粗轧机组和精轧机组的轧制，在大轧制力下发生均匀的塑性变形，厚度逐渐减小，最终得到厚度2-3mm的带钢。
带钢热连轧生产过程中，温度是极为重要的工艺参数。各道工序中，精轧机组的轧制力和辊缝大小的控制对带钢的性能和尺寸精度影响最大，而温度关系到板带变形抗力的变化，影响着轧制力和辊缝计算精度。板带精轧过程中，轧制速度快，机架间距小，难以实时、准确地测量板带通过各道次轧机时的入口温度。因此对精轧机组各道次入口位置的板带温度的准确预报，是实现过程控制不可或缺的条件。
目前热连轧精轧机组产线中计算温度的方法主要有解析法和有限元法。采用解析法处理实际工程问题时，需要考虑复杂的边界条件，解析结构复杂且理论推导困难；有限元法则采用有限元模拟，基于一系列的有限元数值模拟结果，推导得到基于热连轧精轧工艺规程数据的变形区和机架间板带的温度模型，但其对计算机的性能要求高、计算时间长、建立模型复杂、且每换一种材料或者生产工艺都需要重新进行模拟，因此有限元法不适合过程控制。
综上所述，亟需一种响应速度快、计算精度高的温度模型，来实现对热连轧精轧机组的轧制力和辊缝的过程控制方法。
发明内容
为解决现有技术的缺点和不足，本发明提供一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，从而可解决现有热连轧精轧机组产线的计算温度方法中解析法解析结构复杂、理论推导困难和有限元法对计算机的性能要求高、计算时间长、建立模型复杂、且每换一种材料或者生产工艺都需要重新进行模拟的问题。
为实现本发明目的而提供的一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，包括步骤如下：
S1：依据热连轧精轧某道次工艺规程数据，确定出轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数；
S2：根据S1得到的轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数，计算得出板带热连轧精轧时的轧制力和辊缝的设定值/>；
S3：根据S1得到的轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数，计算得出板带精轧下一道次的入口温度。
作为上述方案的进一步改进，所述S1中的轧制工艺参数包括板带入口温度、板带出口半厚度/>、环境温度/>、自然对流换热系数/>和板带出口速度/>；轧件参数包括板带入口半厚度/>、板带半宽度/>、板带比热容/>、板带密度/>、辐射率/>和接触热传导系数/>；轧机参数包括轧辊半径/>、轧辊线速度/>、轧辊温度/>、轧辊泊松比/>、轧辊弹性模量/>、轧机刚度/>和机架间距/>。
作为上述方案的进一步改进，所述S2中计算得出板带热连轧精轧时的轧制力和辊缝的设定值/>的具体步骤如下：
步骤2.1：将S1得到的板带入口半厚度、板带出口半厚度/>，代入到如下公式中：
，
，
，
计算得到单侧压下量、真应变/>和接触区弧长/>；其中/>为首次迭代的轧辊压扁半径，其值与S1得到的轧辊半径/>相同；
步骤2.2：将S1得到的板带入口半厚度、板带出口半厚度/>和步骤2.1计算得到的真应变/>、接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到应力状态系数；
步骤2.3：将S1得到的板带入口温度、板带出口速度/>、板带入口半厚度/>和步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、真应变/>、接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到板带变形抗力模型；其中/>为/>、/>、/>时的变形抗力，/>为与材料属性有关的回归系数；
步骤2.4：将S1得到的板带半宽度、步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、步骤2.2计算得到的应力状态系数/>和步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
计算得到板带热连轧精轧时的轧制力；其中/>为与材料属性有关的修正系数，为首次迭代的轧辊压扁半径，其值与S1得到的轧辊半径/>相同，/>为希托克常数，；
步骤2.5：将S1得到的板带出口半厚度、轧机刚度/>和步骤2.4计算得到的板带热连轧精轧时的轧制力/>，代入到如下公式中：
，
计算得出辊缝的设定值；
步骤2.6：将S1得到的轧辊半径、轧辊泊松比/>、轧辊弹性模量/>、板带半宽度、步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、步骤2.4计算得到的板带热连轧精轧时的轧制力，代入到如下公式中：
，
通过板带热连轧精轧时的轧制力与轧辊半径/>的耦合计算，得到第二次迭代的轧辊压扁半径/>，然后将第二次迭代的轧辊压扁半径/>代入到如下收敛条件内进行判定，具体公式如下：
收敛条件：，
其中为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径；
当收敛条件不成立时，将第二次迭代的轧辊压扁半径代入到如下公式内进行迭代运算：
，
，
其中为与材料属性有关的修正系数，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为希托克常数，/>；
直至第次迭代的轧辊压扁半径/>使得收敛条件成立，从而得出板带热连轧精轧时的轧制力/>。
作为上述方案的进一步改进，所述S3计算得出板带精轧下一道次的入口温度的具体步骤如下：
步骤3.1：将S1得到的板带比热容、板带密度/>、步骤2.2计算得到的应力状态系数/>和步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
计算得出轧件与轧辊接触摩擦生热和轧件变形生热造成的摩擦和变形温升；
步骤3.2：将S1得到的板带入口温度、轧辊温度/>、板带入口半厚度/>、板带出口半厚度/>、接触热传导系数/>、板带密度/>、板带比热容/>、轧辊线速度/>和步骤2.1计算得到的接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到轧件与轧辊接触热传导造成的接触传导温降；
步骤3.3：将S1得到的板带入口温度、板带入口半厚度/>、板带出口半厚度、机架间距/>、辐射率/>、板带密度/>、板带比热容/>、板带出口速度/>、板带半宽度/>、步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
，
计算得到轧件散热面积和轧件在机架间传送时的辐射温降/>；
步骤3.4：将S1得到的板带入口温度、环境温度/>、板带出口半厚度/>、机架间距/>、板带密度/>、板带比热容/>、板带出口速度/>、自然对流换热系数/>，代入到如下公式中：
，
计算得出轧件在机架间传送时的空气自然冷却温降；
步骤3.5：将S1得到的板带入口温度、步骤3.1计算得到的轧件与轧辊接触摩擦生热和轧件变形生热造成的摩擦和变形温升/>、步骤3.2计算得到的轧件与轧辊接触热传导造成的接触传导温降/>、步骤3.3计算得到的轧件在机架间传送时的辐射温降和步骤3.4计算得出的轧件在机架间传送时的空气自然冷却温降/>，代入到如下公式中：
，
计算得出板带下一道次入口温度。
本发明的有益效果是：
与现有技术相比，本发明提供的一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，采用板带热连轧温度模型，对板带通过各道次时入口温度进行预测，进而提高精轧机组轧制力和辊缝的设定精度，得到的实时预测的温度、轧制力和辊缝与现场实际值偏差小，其在综合考虑轧制过程中各个工艺参数的基础上，解决在不同生产条件下板带热连轧精轧过程中的实时温度、轧制力和辊缝的预测问题。本方法高效快捷，计算准确，能够通过实时计算并对热连轧精轧过程中的轧制力和辊缝进行设定，提高了产品的板形质量和尺寸精度。
附图说明
图1为本发明实施例中板带热连轧精轧机组示意图；
图2为本发明实施例中板带热连轧精轧过程咬入区结构示意图；
图3为本发明实施例中各道次温度实测值与计算值的示意图；
图4为本发明实施例中各道次轧制力实测值与计算值的示意图；
图5为本发明实施例中各道次辊缝计算值的示意图。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的具体实施方式作进一步的详细说明：
热连轧精轧宽度为1780mm的不锈钢时，某钢厂板带热连轧精轧机组示意图如图1所示，从左至右分别为机架，板带通过传送辊进入板带热连轧精轧机组，在各道次轧制辊作用下厚度逐渐减小，得到预期的板形尺寸，具体的力学模型如图2所示。表1为各道次工艺参数。
，
以第一道次工艺参数为例，详细说明本发明设定轧制力和辊缝的过程，具体步骤如下：
S1：依据热连轧精轧第一道次工艺规程数据，确定出轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数；
其中轧制工艺参数包括有：
板带入口温度=1044.5℃，
板带出口半厚度=0.017585m，
环境温度=20℃，
自然对流换热系数，
板带出口速度=1.01m/s；
轧件参数包括有：
板带入口半厚度=0.025m，
板带半宽度=0.854m，
板带比热容，
板带密度=7850kg/m3，
辐射率=0.6，
接触热传导系数；
轧机参数包括有：
轧辊半径=0.3315m，
轧辊线速度=0.94m/s，
轧辊温度=20℃，
轧辊泊松比=0.3，
轧辊弹性模量=2.1×1011Pa，
轧机刚度=7.67×109N/m，
机架间距=0.75m。
S2：根据S1得到的轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数，计算得出板带热连轧精轧时的轧制力和辊缝的设定值/>，其具体步骤如下：
步骤2.1：将S1得到的板带入口半厚度、板带出口半厚度/>，代入到如下公式中：
，
，
，
计算得到单侧压下量、真应变/>和接触区弧长/>；其中/>为首次迭代的轧辊压扁半径，其值与S1得到的轧辊半径/>相同；
步骤2.2：将S1得到的板带入口半厚度、板带出口半厚度/>和步骤2.1计算得到的真应变/>、接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到应力状态系数；
步骤2.3：将S1得到的板带入口温度、板带出口速度/>、板带入口半厚度/>和步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、真应变/>、接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
，
计算得到板带变形抗力模型；其中/>为/>、/>、时的变形抗力，/>为与材料属性有关的回归系数；
步骤2.4：将S1得到的板带半宽度、步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、步骤2.2计算得到的应力状态系数/>和步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
计算得到板带热连轧精轧时的轧制力；其中/>为与材料属性有关的修正系数，为首次迭代的轧辊压扁半径，其值与S1得到的轧辊半径/>相同，/>为希托克常数，；
步骤2.5：将S1得到的板带出口半厚度、轧机刚度/>和步骤2.4计算得到的板带热连轧精轧时的轧制力/>，代入到如下公式中：
，
计算得出辊缝的设定值；
步骤2.6：将S1得到的轧辊半径、轧辊泊松比/>、轧辊弹性模量/>、板带半宽度、步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、步骤2.4计算得到的板带热连轧精轧时的轧制力，代入到如下公式中：
，
通过板带热连轧精轧时的轧制力与轧辊半径/>的耦合计算，得到第二次迭代的轧辊压扁半径/>，然后将第二次迭代的轧辊压扁半径/>代入到如下收敛条件内进行判定，具体公式如下：
收敛条件：，
其中为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径；
当收敛条件不成立时，将第二次迭代的轧辊压扁半径代入到如下公式内进行迭代运算：
，
，
其中为与材料属性有关的修正系数，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为希托克常数，/>；
直至第次迭代的轧辊压扁半径/>使得收敛条件成立，从而得出板带热连轧精轧时的轧制力/>。
S3：根据S1得到的轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数，计算得出板带精轧下一道次的入口温度，具体步骤如下：
步骤3.1：将S1得到的板带比热容、板带密度/>、步骤2.2计算得到的应力状态系数/>和步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
计算得出轧件与轧辊接触摩擦生热和轧件变形生热造成的摩擦和变形温升；
步骤3.2：将S1得到的板带入口温度、轧辊温度/>、板带入口半厚度/>、板带出口半厚度/>、接触热传导系数/>、板带密度/>、板带比热容/>、轧辊线速度/>和步骤2.1计算得到的接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到轧件与轧辊接触热传导造成的接触传导温降；
步骤3.3：将S1得到的板带入口温度、板带入口半厚度/>、板带出口半厚度、机架间距/>、辐射率/>、板带密度/>、板带比热容/>、板带出口速度/>、板带半宽度/>、步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
，
计算得到轧件散热面积和轧件在机架间传送时的辐射温降/>；
步骤3.4：将S1得到的板带入口温度、环境温度/>、板带出口半厚度/>、机架间距/>、板带密度/>、板带比热容/>、板带出口速度/>、自然对流换热系数/>，代入到如下公式中：
，
计算得出轧件在机架间传送时的空气自然冷却温降；
步骤3.5：将S1得到的板带入口温度、步骤3.1计算得到的轧件与轧辊接触摩擦生热和轧件变形生热造成的摩擦和变形温升/>、步骤3.2计算得到的轧件与轧辊接触热传导造成的接触传导温降/>、步骤3.3计算得到的轧件在机架间传送时的辐射温降和步骤3.4计算得出的轧件在机架间传送时的空气自然冷却温降/>，代入到如下公式中：
，
计算得出板带下一道次入口温度。
以上述对第一道次工艺计算的流程实例，分别对第二道至第八道次工艺进行计算，得出各道次轧制力、辊缝和温度的计算值，具体数值如下表2所示：
，
将上述表2中的数据转化为图3-图4，即可直观的看到，与现场实测的轧制力和温度数据对比，本发明计算的轧制力预测值与实测值的误差在8%以内，温度预测值与实测值的误差在1%以内；同时与图5中辊缝的实测值相比，可以看到本发明的计算方法能够满足热连轧精轧机组的轧制力和辊缝的设定精度。
以上实施例不局限于该实施例自身的技术方案，实施例之间可以相互结合成新的实施例。以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而并非对其进行限制，凡未脱离本发明精神和范围的任何修改或者等同替换，其均应涵盖在本发明技术方案的范围内。
Claims (4)
1.一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，其特征在于：包括步骤如下：
S1：依据热连轧精轧某道次工艺规程数据，确定出轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数；
S2：根据S1得到的轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数，计算得出板带热连轧精轧时的轧制力和辊缝的设定值/>；
S3：根据S1得到的轧制工艺参数、轧件参数和轧机参数，计算得出板带精轧下一道次的入口温度。
2.根据权利要求1所述的一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，其特征在于：所述S1中的轧制工艺参数包括板带入口温度、板带出口半厚度/>、环境温度/>、自然对流换热系数/>和板带出口速度/>；轧件参数包括板带入口半厚度/>、板带半宽度/>、板带比热容/>、板带密度/>、辐射率/>和接触热传导系数/>；轧机参数包括轧辊半径/>、轧辊线速度/>、轧辊温度/>、轧辊泊松比/>、轧辊弹性模量/>、轧机刚度/>和机架间距/>。
3.根据权利要求2所述的一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，其特征在于：所述S2中计算得出板带热连轧精轧时的轧制力和辊缝的设定值/>的具体步骤如下：
步骤2.1：将S1得到的板带入口半厚度、板带出口半厚度/>，代入到如下公式中：
，
，
，
计算得到单侧压下量、真应变/>和接触区弧长/>；其中/>为首次迭代的轧辊压扁半径，其值与S1得到的轧辊半径/>相同；
步骤2.2：将S1得到的板带入口半厚度、板带出口半厚度/>和步骤2.1计算得到的真应变/>、接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到应力状态系数；
步骤2.3：将S1得到的板带入口温度、板带出口速度/>、板带入口半厚度/>和步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、真应变/>、接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到板带变形抗力模型；其中/>为/>、/>、/>时的变形抗力，/>为与材料属性有关的回归系数；
步骤2.4：将S1得到的板带半宽度、步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、步骤2.2计算得到的应力状态系数/>和步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
计算得到板带热连轧精轧时的轧制力；其中/>为与材料属性有关的修正系数，/>为首次迭代的轧辊压扁半径，其值与S1得到的轧辊半径/>相同，/>为希托克常数，；
步骤2.5：将S1得到的板带出口半厚度、轧机刚度/>和步骤2.4计算得到的板带热连轧精轧时的轧制力/>，代入到如下公式中：
，
计算得出辊缝的设定值；
步骤2.6：将S1得到的轧辊半径、轧辊泊松比/>、轧辊弹性模量/>、板带半宽度/>、步骤2.1计算得到的单侧压下量/>、步骤2.4计算得到的板带热连轧精轧时的轧制力/>，代入到如下公式中：
，
通过板带热连轧精轧时的轧制力与轧辊半径/>的耦合计算，得到第二次迭代的轧辊压扁半径/>，然后将第二次迭代的轧辊压扁半径/>代入到如下收敛条件内进行判定，具体公式如下：
收敛条件：，
其中为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径；
当收敛条件不成立时，将第二次迭代的轧辊压扁半径代入到如下公式内进行迭代运算：
，
，
其中为与材料属性有关的修正系数，/>为第/>次迭代的轧辊压扁半径，/>为第次迭代的轧辊压扁半径，/>为希托克常数，/>；
直至第次迭代的轧辊压扁半径/>使得收敛条件成立，从而得出板带热连轧精轧时的轧制力/>。
4.根据权利要求3所述的一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法，其特征在于：所述S3计算得出板带精轧下一道次的入口温度的具体步骤如下：
步骤3.1：将S1得到的板带比热容、板带密度/>、步骤2.2计算得到的应力状态系数和步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
计算得出轧件与轧辊接触摩擦生热和轧件变形生热造成的摩擦和变形温升；
步骤3.2：将S1得到的板带入口温度、轧辊温度/>、板带入口半厚度/>、板带出口半厚度/>、接触热传导系数/>、板带密度/>、板带比热容/>、轧辊线速度/>和步骤2.1计算得到的接触区弧长/>，代入到如下公式中：
，
计算得到轧件与轧辊接触热传导造成的接触传导温降；
步骤3.3：将S1得到的板带入口温度、板带入口半厚度/>、板带出口半厚度/>、机架间距/>、辐射率/>、板带密度/>、板带比热容/>、板带出口速度/>、板带半宽度/>、步骤2.3计算得到的板带变形抗力模型/>，代入到如下公式中：
，
，
计算得到轧件散热面积和轧件在机架间传送时的辐射温降；
步骤3.4：将S1得到的板带入口温度、环境温度/>、板带出口半厚度/>、机架间距、板带密度/>、板带比热容/>、板带出口速度/>、自然对流换热系数/>，代入到如下公式中：
，
计算得出轧件在机架间传送时的空气自然冷却温降；
步骤3.5：将S1得到的板带入口温度、步骤3.1计算得到的轧件与轧辊接触摩擦生热和轧件变形生热造成的摩擦和变形温升/>、步骤3.2计算得到的轧件与轧辊接触热传导造成的接触传导温降/>、步骤3.3计算得到的轧件在机架间传送时的辐射温降/>和步骤3.4计算得出的轧件在机架间传送时的空气自然冷却温降/>，代入到如下公式中：
，
计算得出板带下一道次入口温度。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202410597237.6A CN118162481A (zh) | 2024-05-14 | 2024-05-14 | 一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202410597237.6A CN118162481A (zh) | 2024-05-14 | 2024-05-14 | 一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN118162481A true CN118162481A (zh) | 2024-06-11 |
Family
ID=91353437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202410597237.6A Pending CN118162481A (zh) | 2024-05-14 | 2024-05-14 | 一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN118162481A (zh) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040018601A (ko) * | 2002-08-23 | 2004-03-04 | 주식회사 포스코 | 후판 압연에서의 판 두께 제어장치 및 그 방법 |
| CN102941232A (zh) * | 2012-11-12 | 2013-02-27 | 东北大学 | 一种热连轧精轧过程控制方法 |
| CN103406369A (zh) * | 2013-02-19 | 2013-11-27 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种利用温度函数提高带钢头部轧制力精度的方法 |
| US20220184678A1 (en) * | 2021-03-01 | 2022-06-16 | Taiyuan University Of Technology | Method for setting roll gap of sinusoidal corrugated rolling for metal composite plate |
| CN115608793A (zh) * | 2022-12-20 | 2023-01-17 | 太原科技大学 | 一种机理融合数据的精轧温度调控方法 |
-
2024
- 2024-05-14 CN CN202410597237.6A patent/CN118162481A/zh active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040018601A (ko) * | 2002-08-23 | 2004-03-04 | 주식회사 포스코 | 후판 압연에서의 판 두께 제어장치 및 그 방법 |
| CN102941232A (zh) * | 2012-11-12 | 2013-02-27 | 东北大学 | 一种热连轧精轧过程控制方法 |
| CN103406369A (zh) * | 2013-02-19 | 2013-11-27 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种利用温度函数提高带钢头部轧制力精度的方法 |
| US20220184678A1 (en) * | 2021-03-01 | 2022-06-16 | Taiyuan University Of Technology | Method for setting roll gap of sinusoidal corrugated rolling for metal composite plate |
| CN115608793A (zh) * | 2022-12-20 | 2023-01-17 | 太原科技大学 | 一种机理融合数据的精轧温度调控方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107066737B (zh) | 一种预测热轧过程板带温度场的二维交替差分方法 | |
| CN103028615B (zh) | 一种预测带钢热连轧过程温度演变的方法 | |
| CN109977442B (zh) | 一种超厚板坯多道次轧制工艺的数值模拟方法 | |
| CN103761370B (zh) | 一种板带热轧过程表面换热系数的预测方法 | |
| CN111079275B (zh) | 一种板带热轧生产线轧件温度获取方法及装置 | |
| CN109013717B (zh) | 一种热连轧中间坯心部温度计算方法 | |
| CN107999547B (zh) | 一种层流冷却的自学习方法及装置 | |
| CN102601128A (zh) | 炉卷轧机轧件温差控制方法 | |
| Mansouri et al. | Thermal modeling of strip across the transfer table in the hot rolling process | |
| CN112387791B (zh) | 冷轧带钢的轧制温度确定方法及确定系统 | |
| CN118162481A (zh) | 一种板带热连轧精轧机组辊缝设定方法 | |
| CN105537284B (zh) | 一种热连轧精轧入口温度预报方法 | |
| TWI744739B (zh) | 厚鋼板的冷卻控制方法、冷卻控制裝置以及厚鋼板的製造方法 | |
| KR900002504B1 (ko) | 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법 | |
| CN113210422B (zh) | 一种铝带冷轧机工作辊边部感应加热辊温预测方法 | |
| CN105695728A (zh) | 一种钢板在线固溶处理过程控制系统的装置及方法 | |
| CN115016578B (zh) | 一种基于边部温度控制的带钢质量调控方法 | |
| Dian-yao et al. | Self-learning and its application to laminar cooling model of hot rolled strip | |
| CN115007656B (zh) | 一种归一式板形目标曲线的设置方法 | |
| JPH02179825A (ja) | 熱間圧延鋼板の冷却制御装置 | |
| JP4123582B2 (ja) | 鋼板形状の予測方法およびその装置 | |
| CN115026136A (zh) | 一种无头轧制楔形过渡过程板形预测方法 | |
| CN102799723A (zh) | 一种马弗炉加热能力计算及预测仿真方法 | |
| JP4269394B2 (ja) | 鋼板形状の予測方法 | |
| Yang et al. | Analysis of transient heat source and coupling temperature field during cold strip rolling |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |