CN117776503A - 具有低光学缺陷的玻璃板、其制造方法及其用途 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种玻璃板，特别是从借助热成型而成型的、优选浮法形成的玻璃带通过分离获得的玻璃板，特别是包含硼硅酸盐玻璃的玻璃板，所述玻璃板的厚度D在至少1.75mm到至多7mm之间，所述玻璃板包括上表面和下表面，其特征在于，在平行于所述玻璃板的表面的至少一个方向上，对于垂直入射到所述玻璃板上的光，在500mmx500mm的正方形区域Mb内，上表面和下表面的99.9％分位数的折射力总和的值为0mdpt到小于1.7mdpt，本发明还涉及玻璃板的制造方法及其用途。

Description

具有低光学缺陷的玻璃板、其制造方法及其用途

技术领域

本申请涉及一种玻璃板，优选具有低光学缺陷、特别是近表面的低折射力的玻璃板、其制造方法及其用途。

背景技术

玻璃板的应用范围广泛，例如车窗、建筑应用或作为电子设备的盖板(所谓的显示面板)。

例如，德国专利申请DE 10 2007 025 687B3描述了由硼硅酸盐玻璃制成的玻璃板在平板玻璃显示装置中的用途以及以此方式装配的平板玻璃显示装置。

国际专利申请WO 2018/114956A1描述了一种薄玻璃基板及其制造方法和制造设备。在薄玻璃基板的制造方法中，有针对性地调节玻璃的粘度。国际专利申请WO 2019/076492A1还描述了一种薄玻璃基板，特别是硼硅酸盐玻璃薄玻璃基板及其制造方法和制造设备，其中在制造方法中也有针对性地调节玻璃的粘度。两个申请都公开了用于在热成型期间减少在拉伸方向上产生的细长拉伸条纹的方法，并给出了横向于该拉伸方向的测量值。

最后，德国专利申请DE 10 2020 104 973A1描述了一种用于车窗、特别是用于车辆挡风玻璃的玻璃基板。为此，有针对性地调整了玻璃的老化速度。

然而，现有技术的玻璃板仍然具有非常明显的光学缺陷，特别是类似透镜的光学缺陷，这些缺陷可能是由例如近表面的折射力引起的，这样的折射力发生在拉伸方向上，并且迄今为止通过现有技术没有被检测到。然而，这对于在显示装置中使用这类板来说可能是不利的。

因此，需要用于制造玻璃板的方法，通过该方法可以进一步减少光学缺陷，例如近表面的折射力，并且优选地，需要光学缺陷小、特别是沿着拉伸方向产生的近表面折射力低的玻璃板。拉伸方向在此应理解为待热成型的玻璃在其热成型期间拉伸程度最大的方向。

发明内容

本发明的目的是提供一种玻璃板，其至少部分地减少了上述缺陷。另一方面在于提供一种用来制造这类玻璃板的方法以及这类玻璃板的用途。

本发明的目的由独立权利要求的主题解决。优选和具体的实施方式在本发明的从属权利要求、说明书以及附图中描述。

就玻璃板、特别是如在本发明的上下文中所考虑的玻璃板而言，即就通过热成型方法获得的具有基本上平行的主表面的玻璃板而言，穿过该玻璃板的光的光路可能会发生偏转，从而导致至少部分光改变其传播方向。这种偏转可能是由玻璃板表面与理想平坦表面的偏差引起的，这不会如在理想情况下那样仅引起该光的光路垂直于其传播方向的仅仅平行的偏移(例如当光以相对于玻璃板倾斜穿过玻璃板时)，而是可能会发生不同类型的光路偏转。

如果玻璃板具有至少在一个方向上空间延伸的凸起，则可能由此产生类似透镜的折射力，当通过玻璃板观看时，这种折射力可改变、特别是扭曲位于玻璃板后面的物体的图像。在当前情况下，光路的这些图像变化干扰也被称为光学干扰并且可以被记录为玻璃板表面的折射力。例如，当观看例如将玻璃板用作盖板的显示器或显示装置时，这类扭曲可能特别令人不安。

本发明的一方面旨在减轻玻璃板的至少一个表面上的这些图像变化结构，但优选地减轻玻璃板的上表面上和玻璃板的下表面上的这些图像变化结构。

利用本发明，可以以令人惊讶的有效方式直接减少玻璃板热成型过程中的光学缺陷，而不需要对玻璃板进行后续的表面处理。因此，本文中给出的数据涉及其分离后的热成型玻璃板(然而这些玻璃板除了热成型之外，无论是在热成型期间还是在热成型之后，都没有经过任何表面处理)。术语“表面处理”在此包括表面的机械、化学和热处理，其特别适合于使表面平滑或减少表面上的凸起和凹陷，以及用于产生压应力和/或拉应力的方法，该方法适合于提高加工表面的强度，例如热钢化或化学钢化。

光学折射力具有光束整形特性或波前整形特性，这可能导致光学缺陷，目前也被视为近表面折射力。因此，术语“近表面折射力”是指由表面形状产生的折射力，而不是折射率变化，这也可在玻璃板内引起，例如通过玻璃板中各个组成的不均匀性引起的。这种近表面折射力可能会损害玻璃板在特定应用，例如高分辨率显示装置中的可用性，甚至会降低其分辨率。在进一步公开的范围内仅使用“折射力”这一术语进行缩写的情况下，该术语也指近表面折射力。然而，就本发明的玻璃板而言，由不均匀性和翘曲，特别是相应玻璃板的玻璃的楔形翘曲引起的折射力非常小，以致它们实际上对实际测量的近表面折射力没有影响。

这种近表面折射力可以例如通过纯光学测量来检测。为此，ISRA VISIONLABSCAN-SCREEN 2D测量系统使用其“水平变形”测量组件，这在行业中是常见的。

该测量包括平行于热成型中使用的拉伸方向逐行记录的数据，其中相应的测量线平行于拉伸方向延伸。如果以倾斜角度测量近表面折射力，则此处记录的测量值将换算为入射光的垂直方向，并针对该入射光的垂直方向进行相应指定。在此，滤波器4/5/0(角度/折射力/微分长度/)用于测量数据，其中玻璃板的两个表面、即上表面和下表面的折射力之和在倾斜角度为55°时检测。以这种方式获得的测量值例如可以参见图6、7a和7b以及图8。

本发明涉及一种玻璃板，特别是一种包含硼硅酸盐玻璃或由硼硅酸盐玻璃制成的玻璃板，其厚度在至少1.75mm到至多7mm之间。玻璃板包括上表面和下表面，其分别定义玻璃板的一个表面，其中所述表面基本上彼此平行地延伸。

根据本发明的一方面提供了一种玻璃板，特别是从借助热成型形成的玻璃板，优选通过将浮法形成的玻璃带分离而获得的玻璃板，特别是包含硼硅酸盐玻璃的玻璃板，所述玻璃板的厚度D在至少1.75mm到至多7mm之间，所述玻璃板包括上表面和下表面，其特征在于，在平行于所述玻璃板的表面的至少一个方向上，对于垂直入射到所述玻璃板上的光，在500mm x 500mm的正方形区域Mb内，上表面和下表面的99.9％分位数的折射力总和的值为0mdpt到1.7mdpt。

上述至少一个方向对应于图1至图4中所示的笛卡尔坐标系的Y方向，并且因此平行于热成型中使用的拉伸方向Y延伸，其中在每种情况下，指定距用于调节吞吐量的构件(闸板或控制滑板)的距离，如图5所示，闸板或控制滑板面向浮法熔池的一侧位于拉伸方向Y上距离0米的位置，由此表示距离信息的起点，该距离信息在每种情况下都是针对浮法熔池相对于X方向的中心Mi而指定的。

该至少一个方向可以被指示在玻璃板上或玻璃板的包装上，以确保玻璃板被尽可能简单地进一步加工。或者，还可以通过测量具有最低近表面折射力的相应方向而独立于该至少一个方向的指示、特别是独立于“拉伸方向”的指示来确定该至少一个方向。

换言之，根据本发明，提供了一种具有特别低的光学缺陷的玻璃板，该光学缺陷特别是由近表面的光学折射力引起的。

这迄今为止是未知的。然而，根据本申请的玻璃板的低近表面折射力对于玻璃板的应用是特别有利的，例如在电子设备和显示器中，其中玻璃板可以用作盖板。根据本发明的玻璃板还有利地适合用作装配玻璃，特别是用作建筑用装配玻璃。

此外，有利的是，特别是就玻璃板的耐刮擦性和耐化学性而言，所述玻璃板包含硼硅酸盐玻璃，该硼硅酸盐玻璃包含以下组分，单位为wt％：

利用这种硼硅酸盐玻璃实现了特别好的耐刮擦性和耐化学性。以此方式还可以获得仅具有低热膨胀系数的玻璃。20℃至300℃范围内的线性热膨胀系数优选小于5×10 ^-6/K，但优选为至少3.0×10 ^-6/K。

根据一种实施方式，玻璃板特别优选设计为浮法玻璃板。以此方式，可以为玻璃板一侧的至少一个表面提供低的近表面折射力，而在本文中，在每种情况下，指定玻璃板的两个基本上平行于彼此延伸的表面的折射力之和。

相应地，在玻璃板的上表面和下表面上测量折射力，即测量在浮法方法中在热成型期间背离锡池的一侧的表面上和玻璃板面向锡池的一侧的表面上的折射力。

这种玻璃板可以有利地通过根据本发明的另一方面的方法来制造。因此，本发明还涉及一种用于制造玻璃板的方法，特别是一种用于连续制造玻璃板、特别是根据一个实施方式的玻璃板的方法，包括以下步骤：

-提供包含玻璃原料的批料，

-熔融批料以获得玻璃熔体，

-调节玻璃熔体的粘度，

-将玻璃熔体转移到热成型装置中，特别是通过浮法形成玻璃带，

-分离热成型玻璃带以获得玻璃板，

其中，调节热成型装置中的粘度，使得玻璃在碰到浮法熔池上后达到其最大宽度时距用于调节吞吐量的构件的一定距离处的粘度的十进制对数lg(η_A/dPa*s)与在热成型结束处的粘度的十进制对数lg(η_E/dPa*s)的总和在至少11.4到至多11.8之间。

换言之，根据本发明的方法包括调节玻璃熔体的粘度以使得玻璃的粘度不低于特定最低值的步骤。相反，以有针对性的方式设定粘度，例如通过在将玻璃转移至热成型装置之前以有针对性的方式冷却玻璃。然而，不仅在方法开始时有针对性地设定非常高的粘度，而且有利地在此有针对性地设定工艺中的整体粘度。为此，玻璃板所包括的玻璃在碰到浮法熔池上后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处和在热成型结束处的玻璃粘度η的十进制对数之和是合适的大小。为此，确定在玻璃碰到浮法熔池上后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度η_A的十进制对数，即lg(η_A/dPa*s)和在热成型结束处的粘度η_E的十进制对数，即lg(η_E/dPa*s)，并且根据该方法，这些值的总和位于上述范围内，即至少11.4到最多11.8之间。由于粘度η_A和η_E的对数值被添加到这个总和中，即得到lg(η_A/dPa*s)+lg(η_E/dPa*s)，这也对应于这些粘度值的乘积的十进制对数lg(η_A/dPa*s)+lg(η_E/dPa*s)＝lg(η_A/dPa*s*η_E/dPa*s)。因此，只要在本发明的范围内提及粘度值η_A和η_E或一般粘度值的乘积，例如在附图的图例中，则也旨在分别揭示其各自的十进制对数相加。

迄今为止，已知在热成型开始时将粘度调节至特定值并且将该值选择得相当小。然而，事实已经表明，通过这种方式仍然获得相当大的近表面折射力。特别是当更仔细地观察表面性质时，特别是当考虑本发明的近表面折射力时，特别是在热成型期间使用的拉伸方向上或平行于拉伸方向时，这一点变得尤其明显。

本文的想法是，以此方式将产生一种低粘度液体，其可以通过在热成型过程中流动来补偿表面本身的任何不平度。

然而令人惊讶的是，事实并非如此。相反，令人惊讶的是，如果最初将粘度设定得特别高，则对于产生特别低的折射力而言似乎更加有利。这背后的机制尚不完全清楚。

然而，此外，在该方法中仔细监测粘度以及以相应方式进行温度控制是极其有利的。还表明，仅通过有针对性的高初始粘度无法实现良好的、即低的近表面折射力。相反，重要的是要全面了解成型方法中的粘度。因此，作为对此的度量，获得在玻璃到达浮法熔池后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处和在热成型终点处的玻璃粘度的十进制对数之和。根据该方法，粘度调节为，使得在玻璃碰到浮法熔池上后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处和在热成型终点处的粘度的十进制对数之和在至少11.4到至多11.8之间。

“玻璃在碰到浮法熔池后达到其最大宽度时与用于吞吐量调节的构件的距离”和热成型的“终点”在此首先被理解为方法的空间限制。第一顶辊12、42表示与厚度相关的成型或成型区段Hs(在该热成型区段内设定玻璃的限定厚度)的起点，其中所述第一顶辊位于第二浮法熔池区段28(也称为凹槽(Bay)2或浮法熔池区段2)起点处。但是，所述第一顶辊12、42距用于流量控制的构件的距离与玻璃在碰到浮法熔池后达到其最大宽度时的距离不同。第一顶辊在流动或拉伸方向Y上与用于吞吐量调节的构件(闸板)的距离为约4.5m。确切而言，与厚度相关的热成型区段的起点通过在负z方向上从顶辊42的对称轴线50到上表面36(即到待热成型玻璃8的上主表面48)的垂线52来限定，在该热成型区段内，玻璃经历其限定的厚度变化。然而，特别定义的、与厚度相关的热成型只是整个热成型的一部分。

热成型区段的终点由最后的顶辊40、44确定，其在流动或拉伸方向上对待热成型的玻璃带施加成型影响，并且顶辊40、44在流动或拉伸方向Y上距用于吞吐量调节的构件(闸板17)约10.5m至11.1m。确切而言，热成型段的终点由负z方向上的从最后的成形顶辊44的对称轴线51到上表面(特别是到待热成型的玻璃8的主表面48)的垂线53限定。上述顶辊12和42以及40和44也可以在例如附图3和4中清楚地看到。

在热成型期间，待热成型的玻璃的下表面或下主表面49放置在浮法熔池7上。

有利地是，根据一个实施方式，调节粘度使得在所述玻璃在其碰到浮法熔池上之后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处、即特别是在拉伸方向Y上距用于吞吐量调节的构件(即闸板)1.5m的距离处、并且特别是在第二浮法熔池区段(或浮法熔池区段2)的起点处的粘度的十进制对数为至少5.0、特别优选至少5.1、并且优选小于5.25，并且优选热成型终点处、特别是在用于吞吐量调节的构件(即闸板)之后沿拉伸方向约10.5m至11.1m的距离处、并且特别是在第四浮法熔池区段的起点处的十进制对数为至少6.2、优选至少6.3、特别优选至少6.35，其中优选上限为至多6.5。

发明人认为，与之前的假设相反，尤其可以通过进行相对较冷的热成型，特别是在开始处便已进行，来降低光学折射力。到目前为止，特别是在玻璃制造单元的区域中，其中玻璃质材料从熔融单元转移到热成型区域，热运行模式有利于降低近表面折射力。

事实上，已经表明，通过所谓的“热运行模式”，即热成型过程开始时的粘度较低例如明显小于10^5.0dPa*s的运行模式，可以减少浮法玻璃基本上沿拉伸方向上出现的纵向延伸的凸起，也称为拉伸条纹。这些拉伸条纹形成在拉伸方向上延伸的准柱面透镜状结构，其折射力基本上明显地垂直于拉伸方向。然而，已经发现，这些拉伸条纹，即横向于拉伸方向发生的并沿拉伸方向延伸的玻璃带的厚度波动，并不是本文所讨论的近表面折射力的原因。更确切地，存在其他现象与拉伸条纹形成叠加，并且这些现象基本上不会受到仅抑制拉伸条纹形成的措施的影响。

令人惊讶的是，观察表明，在玻璃材料在玻璃碰到浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度有针对性地设置得较低的方法中，例如在低于10^5.0dPa*s的情况下，所得玻璃带具有较少的拉伸条纹，但其他表面结构、特别是在拉伸方向上出现的表面结构可能越来越多地出现，这些表面结构产生沿拉伸方向延伸的折射力。在此是小的表面结构，其不会导致平行于拉伸方向的凸起或凹陷(如所谓的拉伸条纹)，而是形成不规则结构，让人想到豹皮或“橙皮”。这类结构在图7a和图7b中以示例的方式示出，其中由这些结构产生的近表面折射力示出为根据本发明的玻璃板以及传统玻璃板的上表面和下表面两者的折射力之和。如通过图7b中的图示也可以示例性看出，利用本发明，可以大幅减少这类结构，并由此大幅减小由这些结构产生的近表面折射力。对于图7a和图7b的相应上部图像，测量区域Mb不对应于正方形，这仅仅是Y方向上的成像比例的变化，其在图7a和图7b的相应下部图像中基本上被校正，但并不代表与实际测量区域Mb的偏差。

为了进一步提高以这种方式生产的玻璃带或玻璃板(分离后)的表面特性，如之前所认为的那样，重要的不仅仅是在热成型开始时设定粘度。更确切地说，考虑热成型中的整体粘度是特别有利的。事实证明，玻璃在碰到浮法熔池后达到其最大宽度时与用于吞吐量调节的构件的一定距离处和热成型终点处的粘度是评估方法的良好指标。在此，在玻璃碰到浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处和在热成型终点处的粘度的十进制对数之和可以用作评估工艺的简单措施。根据本方法，在玻璃在碰到浮法熔池上后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度与在热成型终点处的粘度的十进制对数之和在至少11.4到至多11.8之间。

因此，优选地，在热成型终点处、特别是在第四浮法熔池区段的起点位置、距用于对待热成型的玻璃流进行吞吐量调节的构件约10.5m至11.1m处的粘度的十进制对数为至少6.2，优选地至少6.3、更优选至少6.35、其中优选上限为至多6.5。在热成型中的此位置处，例如在第四浮法熔池区段末端处，玻璃带在热成型方法中不再像以前那样收缩，从而在该处借助所谓的边缘辊或顶辊，玻璃带主要在拉伸方向上被拉伸，并且玻璃带越冷，拉伸越多。

虽然这原则上适用，但现在已经表明，即使在玻璃带在其碰到浮法熔池之后已经达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处、特别是在用于吞吐量调节的构件之前和/或在第一浮法熔池区段起点处的粘度至少为5.0、特别优选至少5.1、且小于5.25，也必须存在顶辊、特别是最后的顶辊的强力牵拉。然后优选地在此位置施加沿拉伸方向的牵拉。然而，顶辊优选地以最多15°的向外角度定位在热成型的中间。成型的终点处的高粘度防止玻璃带变窄(收缩)例如，这也是由于冷却辊的牵拉造成的。

一般来说，玻璃制造中的至少在热成型起点时的“冷”运行模式通常被认为是不利的。其原因不仅在于制造过程、特别是热成型过程应当被更精确地整体监控，而且还在于以这种方式仅可能实现相对较低的吞吐量。

在这种方法中，特别是在连续方法中，获得玻璃带，然后可以在离开退火炉之后对其进行进一步处理。特别地，这里可以将该玻璃带分离成玻璃板。

根据一个实施方式，根据本发明的方法可以有利地在设计产量小于每天400吨玻璃、优选小于每天200吨玻璃并且特别优选小于每天100吨玻璃的设施中进行。

这是因为，该方法不仅在玻璃碰到浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处“冷”运行，即具有相对较高的粘度，而且在热成型终点处的粘度也以非常明确的方式设定。如上所述，这对于设置特别低的近表面折射力来说是极其有利的。热成型过程中的温度通常经由加热单元来设定。然而，如果所述方法特别冷地运行，则必须考虑到玻璃材料本身也会传输热量。因此，在吞吐量超过一定程度时，随着吞吐量进一步增加，可能需要从玻璃质材料本身提取热量，例如通过诸如风扇等的特殊的冷却装置。这不仅意味着设备方面的额外支出和相应更高的成本，而且还可能导致玻璃质材料或玻璃带具有其他性能，例如热应力。

然而，如果吞吐量有限，例如如上所述，则例如通过调节相应浮法熔池区段中的锡池的温度，更容易消散通过玻璃质材料本身传输的热量。因此，在具有相当低吞吐量的单元中的工艺控制特别适合于制造有利地具有低的近表面折射力的玻璃板，特别是在采用本文所公开的方法的情况下。

如果在将玻璃熔体转移到热成型装置之前在唇石(或喷嘴)前面或在唇石位置处也调节玻璃熔体的粘度，则是有利的。

示例

特别有利的是，所述方法可以用来制造由硼硅酸盐玻璃制成或包含硼硅酸盐玻璃的玻璃板。示例性的组成可以在以下组成范围内，以基于氧化物的重量百分比给出，单位为wt％：

特别地，玻璃板的玻璃可以包含以下组分，基于氧化物，单位为wt％：

此外，玻璃板的玻璃可以包含以下组分，单位为wt％：

附图说明

下面参考附图并参考优选和特别优选的示例性实施例更详细地描述本发明。

附图中：

图1示出了用于制造玻璃板和用于实施本发明方法的装置的示意性剖视图，其中剖面大致垂直穿过装置的中心，

图2以高度简化的形式示出了图1的示意性剖视图，其中图4所示的部分以剖面A和B来标记，

图3示出了图1和图2中所示的用于制造玻璃板、特别是在浮法熔池上待热成型的玻璃带的装置的一部分的示意性俯视图，其中，为了简化图示，仅示例性示出了所使用的所有顶辊的一部分，

图4是图1和图2所示的用于制造玻璃板的装置的一部分的从斜上方看去的俯视图，其是在剖面A和B之间延伸的局部截面的形式，

图5示出了本发明的粘度曲线的示例性图示，其中特别是可以看到在玻璃到达浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度值η_A和在热成型区段终点(即垂线53的位置)处的粘度值η_E，

图6示出了使用本发明的方法制造的玻璃板的在热成型期间背离锡池的上表面的图，其示出了测量区域Mb的玻璃板的上表面和下表面的近表面折射力的总和，该测量区域Mb仅作为示例示出并且不按真实比例示出，用于确定在倾斜角度55°情况下测量的近表面折射力，

图7a和图7b示出了测量区域Mb内的玻璃板的上表面和下表面的近表面折射力之和，在图7a中为传统玻璃板，在图7b中为用本发明的方法制造的玻璃板，以mdpt为单位，对于根据本发明的值，各个玻璃的在其碰到浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度η_A的十进制对数(即lg(η_A/dPa*s))与热成型终点处粘度η_E的十进制对数(即lg(η_E/dPa*s))之和的值，以空间分辨的方式表示，在每种情况下，所述折射力在倾斜角度为55°下测量，

图8示出了传统玻璃板和用本发明方法制造的玻璃板在测量区域Mb内的玻璃板的上表面和下表面的99.9％分位数的近表面折射力总和(以mdpt为单位)与以粘度η_A的十进制对数(即lg(η_A/dPa*s))与粘度η_E的十进制对数(即lg(η_E/dPa*s))之和的关系图，在每种情况下，所述折射力在倾斜角度为55°下测量，

图9示出了由于倾斜而导致的光学效应增强，尤其是发生在测量玻璃板的上表面和下表面的近表面折射力之和时，以及

图10示出了十八阶巴特沃斯低通滤波器的滤波器响应(即增强因子)与Y方向或拉伸方向上的原始数据的周期或波长的关系图，所述滤波器用于对从ISRA VISION LABSCAN-SCREEN 2D测量设备获得的未过滤的原始数据进行滤波，这些数据在过滤之前是从针对倾斜玻璃板获得的数据转换为针对非倾斜玻璃板的。

具体实施方式

在优选和特别优选实施方式的以下描述中，在各个附图中相同的附图标记表示本文所公开的装置的相同或等效的部件。

关于玻璃板33的厚度D的信息对应于玻璃板33的两个主表面(即已热成型后的玻璃板33的上表面34和下表面35)之间的距离，这些信息分别垂直于这些主表面而测量，如图4中的示例所示。

图1、图2和图3中所示的用于实施本发明的方法的浮法设备具有熔融炉2，也称为熔融槽，待熔融的批料，特别是玻璃批料3以已知的方式被供给到该熔融炉中并通过燃烧器4加热直至形成所需组成的玻璃熔体5。用于均质化玻璃熔体的其他装置是本领域技术人员已知的，因此不再更详细地描述。

玻璃熔体5的熔融玻璃通常在重力的影响下通过通道6到达具有液态锡的浮法熔池7上，并且在其上，待热成型的玻璃8作为其热成型的一部分在重力的影响下可以以降低其高度的方式横向延展。

为了调节待热成型的玻璃的温度，锡池7可布置在浮法熔池炉9中，该浮法熔池炉具有顶部电加热器10，通过该顶部电加热器可调节待热成型的玻璃的温度。此外，锡池7的温度可以在拉伸方向上以限定的方式调节，并且以这种方式可以以限定的方式影响待热成型的玻璃的温度并因此影响其粘度。

当离开熔融槽2时，待热成型的熔融玻璃8通过倾斜地向下延伸的进给唇口11(也称为唇石或喷嘴)被引导到锡池7上，玻璃在进给唇口上已经开始延展。在距离用于吞吐量调节的构件1.5m处、即在相对于X方向的玻璃带13中心Mi在Y方向上的1.5m处，玻璃带13具有其最大宽度，这意味着其在X方向上的最大延伸。该距离在所公开的实施方式中为约1.5m并且例如在图4中由附图标记56指示。利用辊形的顶辊12作为牵拉装置，在锡池7上形成的玻璃带13的进一步运动以限定的方式受到其从侧面的扩展运动的影响。作为示例，图1中仅分别示出了三个顶辊，但是根据需要可以存在和使用两个以上的这些顶辊，例如也可以从图3和图4中看出。

顶辊是本领域技术人员熟知的基本上呈辊形的物体，其外部环形肩部与待热成型的玻璃8的背离锡池的主表面或上表面48相接触，并且通过围绕其纵轴或对称轴50、51的旋转运动分别将力施加到待热成型的玻璃8上。该对称轴50、51仅针对顶辊42和44示例性的示出。在本发明的范围内，术语“顶辊”也可以理解为用于待热成型的玻璃的基本上呈辊形的运输装置。在此，第一顶辊12、42是在区段Hs(特别限定的与厚度相关的热成型区段)的起点处用于待热成型的玻璃的基本上呈辊形的运输装置，并且最后的顶辊40、44是在热成型区段的区段Hs的终点处用于待热成型的玻璃的基本上辊形的运输装置。在该与厚度相关的热成型区段Hs的延伸中，以限定的方式设定玻璃带13的厚度，但是该热成型区段Hs不包括所有热成型措施，因为从玻璃到达浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的距离56处直到区段Hs的起点处，玻璃带13的待热成型的玻璃8也已经进行成型。

通过待热成型的玻璃8的与相应顶辊的外部环形肩部接触的部分，该玻璃以限定的方式移动。顶辊分别通过基本上为杆状的轴以电机可控的方式被驱动。

在本发明的上下文中，顶辊的方位或位置，特别是在玻璃8的流动方向Y上的方位或位置理解为从相应的顶辊42、44的相应对称轴50、51开始到待热成型的玻璃8的表面、特别是主表面48的在负z方向上的垂线52、53。

相应的第一顶辊12、42的方位或位置限定了玻璃8进入用于对其进行与厚度相关的热成型的区段Hs的入口。

相应的最后的顶辊40、44的方位或位置限定了玻璃8从用于对其进行与厚度相关的热成型并因此用于其整体热成型的区段Hs出来的出口。

为了简单起见，在本发明的上下文中，提及第一顶辊是指一对顶辊，例如在流动方向上位于相同位置处的顶辊42、12，并且提及最后的顶辊是指一对顶辊，例如在流动方向或y方向上处于相同位置处的顶辊44、40。

因此，玻璃8进入用于与厚度相关的热成型的区段Hs的位置可以通过虚线54识别，而玻璃8从热成型区段Hs出来的出口的位置由虚线55指示。

另一条虚线表示待热成型的玻璃8在碰到浮法熔池7之后已达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的位置或距离56。

在本发明的上下文中，用于与厚度相关的热成型的区段Hs的长度Hsl是指第一顶辊42的垂线52与最后的顶辊44的垂线53之间在流动方向或y方向上的距离。

在对其进行热成型后，玻璃带13可以在必要情况下转移至退火炉14中，退火炉还可以具有顶部和底部电加热器15，以便使玻璃带13进行限定的降温，其中仅顶部加热器作为示例在图1中示出。

在离开退火炉14之后，玻璃带13可用于进一步加工，特别是分离成玻璃板33。

为了能够在以下优选实施方式的描述中更清楚地示出(例如待热成型的玻璃或热成型后分离的玻璃板33的)不同组件或特性的空间布局，首先参考图1、2、3和4所示的笛卡尔坐标系，其定义了正交的X、Y和Z方向，下面各图中的所有信息都进一步参考上述方向。

X和Y方向跨越水平延伸并且因此也基本上平行于锡池7的表面而延伸的平面。Z方向垂直于该平面向上延伸，因此也限定了相对于玻璃带13的法线方向。

下面参考图1，图1包括总体上以附图标记1标示的浮法设备作为用于制造玻璃带13的设备，在本文公开的玻璃板33可从该玻璃带分离，浮法设备包括参照图2、3和4所描述的所有装置或设备。

作为用于熔融的装置16，其在此包括熔融槽或熔融炉2、用于玻璃批料3的供给装置以及燃烧器4。此外，熔融槽2具有用于将待热成型的熔融玻璃8转移到锡池7上的通道6。

例如，在通道6后面布置有控制滑板17，即用于调节玻璃流的吞吐量的构件，其也称为闸板。通过沿着附图标记17旁边所示的双箭头的方向移动用于调节吞吐量的构件17的控制滑板或闸板17，可以使通道6的横截面变窄或扩大，从而可以调节并且特别是以限定方式设定每单位时间从熔融槽2排出的熔融待热成型的玻璃8的量。此外，进料槽可以布置在熔融槽2和浮法熔池炉9之间，特别是布置在闸板17的前面，在这种情况下，进料槽形成通道6，特别是还在比图1中所示的更长的距离上形成通道6。吞吐量调节的更详细的描述可以在来自同一申请人的DE 10 2013 203 624A1中找到，其也通过引用而成为本申请的主题。

从待热成型的熔融玻璃8的流动方向上看，用于限定调节待热成型的熔融玻璃8的粘度的装置18布置在用于吞吐量调节的构件17的前面并且布置在唇石或喷嘴11前面。

用于限定调节粘度的装置18包括腔室19，该腔室与熔融槽2分离或者也可以形成熔融槽的一部分，并且该腔室容纳待成型为玻璃基板的熔融玻璃8以限定调节其粘度。

此外，用于限定调节粘度的装置18包括流体流过的区域20、21，特别是水流过的区域，该区域从待热成型的玻璃8吸收热量并且可以设计为金属管道系统。这个金属管道系统还可以被着色以更好地吸收热量，或者在其表面涂上耐高温涂料。

作为替代或补充方案，腔室19的壁22、23、24和25也可以吸收来自待热成型的玻璃8的热量，其方式是例如通过另外的冷却装置以限定的方式对其温度进行调节。

腔室19也可以设计成通过其壁22、23、24和25在空间上与熔融槽2分离并且具有耐高温金属壁，以便改善散热。

如上所述，用于限定调节粘度的装置18包括至少一个冷却装置，通过该冷却装置可以以限定的方式调节待热成型的玻璃8的温度以及由此调节其粘度。

与待测量的玻璃非接触式的温度测量以及替代地或补充性地与待测量的玻璃接触的直接温度测量对于本领域技术人员来说是已知的。在本发明的范围内，相应的传感器例如与传感装置或单元26一起进行了描述。

传感装置或单元26可以与玻璃直接接触，从而可以直接测量温度，或者还可以包括辐射测量装置，该辐射测量装置通过检测待热成型的玻璃8发射的光谱并根据光谱本身和/或发射的辐射的强度来检测温度。

设备1包括用于热成型的装置或设备47，其在下文中更详细地描述，该装置或设备47在流动或拉伸方向上位于用于限定调节粘度的装置18的下游并且通过唇石或喷嘴11接收待热成型的玻璃8。

唇石或喷嘴11将待热成型的玻璃8引导到锡池7上，该锡池被容置在浮法熔池炉9中。

在待热成型的玻璃8上方，距用于吞吐量调节的构件17针对其中心在Y方向上的约2m的位置处布置有另一冷却装置57。该冷却装置57在熔体上方伸出，并且可以在Y方向上宽300mm、在Z方向上高80mm、在X方向上长2.5m并且分为两部分。在此，冷却装置57的一部分分别从X方向上的相对两侧伸出位于待热成型的玻璃8上方，因此在X方向上以及局部地在Y方向上提供了对待热成型的玻璃8的基本上完全的覆盖。

冷却装置57不仅遮蔽待热成型的玻璃8以免受顶部加热器10的影响，而且还使冷却气流从玻璃8上方进入，利用该冷却气流可以将位于冷却装置57下方的玻璃8冷却约20至25K。由此，考虑到玻璃8的初始粘度已经很高，当其在拉伸方向上继续前进时，可以产生总体上更平坦的粘度曲线进程，例如也如图5所示。

在锡池7上形成的玻璃带13上方，将另外的顶辊38至44布置在顶辊12旁边，以用于玻璃带13的机械运动，这也可以从图3中清楚地看到。

图3所示的顶辊的数量在此仅是示例性的，因为在本发明的优选实施方式中优选地使用10至12对顶辊。

顶辊41和38仅用于调节由热成型产生的玻璃带13的宽度Bg并且是可选的，因为宽度Bg还可以以其他方式调节，例如通过控制提供用于热成型的玻璃8的量。

图3还示出了用于限定调节粘度的装置18的替代或补充性实施例。熔融玻璃8位于从熔融槽2(图3中未示出)通向浮法熔池炉9的通道6中。通道6的壁45、46由耐高温金属(例如铂)形成，该耐高温金属也可以作为金属层布置在矿物耐火材料上。通过以限定的方式调节这些壁的温度，可以从玻璃8排出热量，并且也可以以限定的方式调节其温度和粘度。同样在该实施方式中，上述传感单元26可以优选地布置在闸板17附近。

上面描述了用于热成型的设备47的拉伸装置，其包括浮法装置、特别是具有锡池7的浮法熔池炉9。

下面借助浮法方法来示例性地描述本文所公开的方法。

图4示出了在剖面A和B之间延伸的用于制备玻璃带13的设备1的局部区段，该玻璃带13用于生产从其分离出来的玻璃板33，其中，为了更好的可见性，仅示出待热成型的玻璃8以及被设计为锡池的浮法熔池7。

从图4的左侧开始，玻璃8以进入速度朝第一顶辊42、12移动，其中本文所公开的与厚度相关的热成型开始形成玻璃带13，该玻璃带13用于形成待从其分离的玻璃板33。该速度对应于玻璃8在第一顶辊42、12处的速度。玻璃8在最后的顶辊40、44之后，并由此在本文所述的热成型为具有出口厚度D的玻璃带13之后继续沿流动方向移动，该玻璃带13用于形成待从其分离的玻璃板33。

在本发明的上下文中仅缩略地提及的热成型，为了语言的简化，其是指沿着与厚度相关的热成型区段的区段Hs热成型为玻璃带13(将在下面更详细地描述)，该玻璃带13用于将玻璃板33从玻璃带13上分离，特别是在玻璃带13冷却之后。同时，在到达第一顶辊之前也可能发生其他热成型步骤，例如当玻璃8注入到浮法熔池7上时，玻璃在该浮法熔池中平坦展开并且其平衡厚度Dg可以为约7mm+/-1mm。

在热成型之后，玻璃8具有出口厚度D，这是在最后的顶辊40、44之后假定具有该厚度。

在玻璃带13的整个与厚度相关的热成型期间(该玻璃带13用于将玻璃板33从玻璃带13上分离)，玻璃8在第一顶辊42、12和最后顶辊40、44之间、即在区段Hs中在x方向上具有宽度Bg，其在该与厚度相关的热成型期间在x方向上的变化优选小于3％。这可以通过调节各个顶辊沿对称轴(旋转轴)的旋转速度和旋转角度来确保。在此特别地，也可以改变相应顶辊的各自对称轴的角度使得由此在待热成型的玻璃8的运输期间，特别是沿着与厚度相关的热成型区段Hs，对待热成型的玻璃8或玻璃带13的部分在x方向上的移动做出了或多或少的显著贡献。

在玻璃在碰到浮法熔池之后已达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件17的距离56处，特别是通过调节该位置处的玻璃带13的温度，调节粘度η_A使得lg(η_A/dPa*s)的值为至少5.0、特别优选至少5.1且小于5.25。

在热成型区段Hs终点处，特别是通过调节此位置玻璃带13的温度来调节粘度η_E，使得其lg(η_E/dPa*s)的值为至少6.2、优选至少6.3、特别优选至少6.35、优选上限为至多6.5。

根据本发明，以这样的方式调节热成型装置中的粘度，使得在玻璃在碰到浮法熔池上后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件17的距离56处粘度与在热成型终点处的粘度的十进制对数lg(η_A/dPa*s)和lg(η_E/dPa*s)之和在至少11.4到至多11.8之间。

相应的粘度曲线的示例性表示可以在图5中看到，其中特别是可以看到在玻璃到达浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件17的距离56处的粘度值η_A和在热成型区段的终点处、即垂线53处的粘度值η_E。

图6可以看到使用本文公开的方法生产的玻璃板33在热成型期间背离锡池的上表面或主表面48的俯视图，其具有仅作为示例示出并且不是真实比例的测量区域Mb，以用于确定55°测量角度下的近表面折射力。该图示出了可以利用本发明方法实现的近表面折射力以及它们各自的值，这将在下面参考图7更详细地解释。在这种情况下，测量区域Mb在X方向上覆盖待热成型的玻璃带的带中心、与该中心邻接或者与该中心的距离小于约200mm。

当沿着在Y方向上延伸的直线分别针对垂直入射到表面上的光以折射力测量的常用方式以固定的x值确定在玻璃板表面上沿Z方向具有高度H的凸起z(x,y)的玻璃板表面的光学折射力P(x,y)时，得到：

其中

n表示被测玻璃板的折射率，并且在每种情况下，被测玻璃板的折射率值均为1.471，

z′(y)和z″(y)表示延伸度z(y)在Y方向上、即在拉伸方向上的一阶和二阶导数，以及

z(y)表示在关联的、特别是固定的x值的情况下在位置y处在z方向上的延伸度。

因此，如果玻璃板的折射率n已知，则通过轮廓测量方法获得的值z(x,y)原则上也可以换算成折射力，特别是如上所述沿Y方向延伸的折射力。然而，由于上述光学折射力的计算仅包括一个表面，因此必须计算并添加两侧、即玻璃板的上表面和下表面的折射力，以从表面的几何数据获得此处公开的值。因此，玻璃板的表面折射力和玻璃板的表面结构的指示都不能反映可用的测量结果，其中被测玻璃板的两个表面分别被记录和以总和给出。

然而，按照行业惯例，对于实际测量使用带有滤波器4/5/0(角度/折射力/微分长度/)的光学测量系统ISRA VISION LABSCAN-SCREEN 2D，其中同时测量从玻璃带分离的玻璃板的上表面和下表面的折射力。测量包括分别在热成型期间使用的拉伸方向上逐行采集的数据，其中相应的测量线在拉伸方向上延伸。

然而，如果针对与玻璃表面成一定角度入射的光确定该折射力，则根据下面的公式1，折射力将随着倾斜角度Φ的提高而增强：

其中

P＝因倾斜而产生的相对光强度，

Φ＝倾斜角度，

n＝玻璃折射率。

在此，通过倾斜角度Φ＝55°得出，测量的光学折射力被增强4.2(因子)倍，从而提高了沿倾斜方向观察的准确性。针对非倾斜玻璃板重新计算测量位置，从而对应于真实玻璃板。这意味着，对于垂直入射到玻璃板上的光，只有玻璃板上表面的折射力加上玻璃板下表面的折射力，其要低4.2(因子)倍。

对倾斜玻璃板的测量对于本领域技术人员来说是已知的，例如根据涉及用于测量平板玻璃中的斑马角(Zebrawinkel)以用于确定“浮法玻璃”的光学质量的方法的标准DIN52305或EN 572-2。以与该标准中描述的类似的方式，玻璃板相对于玻璃板的上表面的法线以角度α＝55°倾斜，其中玻璃板在垂直于拉伸方向的方向上、即X方向上倾斜。倾斜轴线，即玻璃板围绕其旋转的轴线，在此位于玻璃板的垂直于拉伸方向的平面中，由此然后增强了拉伸方向上的透镜效应。

从图7中可以清楚地看出，与传统玻璃板相比，使用本方法制造的玻璃板33仅具有非常低的折射力。在此，分别对于传统玻璃板和根据本发明制造的玻璃板，将玻璃板的上表面的折射力与玻璃板的下表面的折射力相加。

图8示出了常规玻璃板和用本发明的方法制造的玻璃板在测量区域Mb内玻璃板的上表面和下表面的99.9％分位数的近表面折射力之和(以mdpt为单位)与作为在倾斜角度为55°时测量的各个玻璃的在玻璃到达浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度η_A的十进制对数、即lg(η_A/dPa*s)与热成型终点处的粘度η_E的十进制对数、即lg(η_E/dPa*s)之和的值的关系图。被测玻璃板的厚度分别为3.8mm，其由硼硅酸盐玻璃组成。

根据本发明制造的玻璃板的以55°角度倾斜的玻璃板上表面的近表面折射力与玻璃板下表面的近表面折射力之和通常小于7mdpt，例如，这些值的99.9％分位数的范围为约6mdpt。在这种情况下，测量在玻璃板33的上表面的表面上沿拉伸方向、即沿Y方向进行。

根据这些值，针对非倾斜玻璃板，即对于垂直入射到玻璃板上的光，使用上面所讨论的公式1得出，玻璃板的上表面的近表面的折射力和玻璃板下表面的近表面的折射力之和通常小于7mdpt除以上述因子4.2，因此折射力从0mdpt到约1.7mdpt，更精确地计算为小于1.66mdpt。例如，对于垂直入射到玻璃板上的光，玻璃板上表面和下表面的99.9％分位数的近表面折射力总和值在约6mdpt除以上述因子4.2的范围内，即小于约1.7、更准确地计算小于1.66mdpt。在此，99.9％分位数是针对在测量区域Mb内获得的滤波值确定的。关于99.9％分位数的说明对于单个测量而言与关于平均值、特别是算术平均值的说明不同，因为这些说明是针对获得的99.9％的测量值而做出的，而算术平均值仅仅是所有测量值的总和除以测量的数量，并因此原则上不能做出适用于99.9％测量值的说明。

除了使用光学测量系统ISRA VISION LABSCAN-SCREEN 2D进行行业标准测量，其中该系统与滤波器4/5/0(角度/折射力/长度/)一起使用并且用于同时测量从玻璃带分离的玻璃板的上表面和下表面的折射力之外，也评估了该测量设备的未滤波的原始数据，而不用滤波器4/5/0(角度/折射力/微分长度/)进行上述滤波，并在此对这些原始数据进行下述滤波。

就以55°倾斜角度获得的这些值而言，各个测量点在拉伸方向上具有彼此间隔0.8mm的距离。为了将这些值转化到非倾斜的玻璃板上，首先根据倾斜角度Φ将这些值转换成针对沿拉伸方向、即沿Y方向获得的值，根据下面的公式2进行如下转换：

其中，Y_未倾斜板＝未倾斜的玻璃板各测量点的间距，

Y_倾斜板＝倾斜的玻璃板各测量点的间距，

Φ＝倾角或倾斜角度。

在转换后的数据中，各个测量点、即在非倾斜板上的间距为1.4mm。

使用18阶巴特沃斯低通滤波器对如此获得的值在Y或拉伸方向上进行滤波，其滤波器特性如图10所示。该低通滤波器的截止波长为20mm。从图10可以清楚地看出，在拉伸方向上，周期或波长小于15mm的信号基本上被完全抑制，而在Y方向上，周期或波长大于约22mm的信号基本上保持不变。使用Python SciPy程序来进行这些计算。进行这种滤波是为了减少噪声成分的抑制和例如玻璃板上的颗粒占用或污垢等的干扰因素。

然而，由于上述滤波，在此并未获得和给出如通常公开的传统玻璃板表面的细波纹度任何值，，因为这些细波纹度的测量通常并且标准地在下截止波长λ_c＝0.25mm到上截止波长λ_f＝8mm的范围内进行，但是，这些波长基本上被上文所述的滤波完全抑制。

同样，基于原始数据和上述使用巴特沃斯滤波器的低通滤波，对于非倾斜玻璃板(即垂直入射到玻璃板的光)，使用公式1得出了玻璃板上表面的近表面折射力与玻璃板下表面的近表面折射力的总和通常低于7mdpt除以上述因子4.2，在某些测量中甚至低于5.7mdpt除以上述因子4.2，因此折射力为从0mdpt到大约1.7mdpt、更精确地计算为小于1.66mdpt。例如，对于垂直入射到玻璃板上的光，玻璃板上表面和下表面的99.9％分位数的近表面折射力总和值在大约6mdpt除以上述因子4.2的范围内，即小于约1.7、更准确地计算小于1.66mdpt。基于当前评估的计量经验，发明人认为，上面给出的1.7mdpt的值可能具有约+/-0.1mdpt的最大偏差。在此，99.9％分位数是针对在测量区域Mb内获得的过滤值确定的。如上所述，关于99.9％分位数的的说明对于单个测量来说与关于平均值，特别是算术平均值的说明相比也是不同的值，因为这些说明是针对所获得的99.9％的测量值做出的，而算术平均值仅记录所有测量值的总和除以其数量，因此原则上不能做出适用于99.9％测量值的说明。

附图标记列表

1 浮法系统

2 熔融槽

3 待熔融的批料，特别是玻璃批料

4 燃烧器

5 玻璃熔体

6 通道

7 浮法熔池

8 待热成型的玻璃

9 浮法熔池炉

10 顶部加热器

11 唇石或喷嘴

12 顶辊

13 玻璃带

14 退火炉

15 顶部和底部加热器

16 用于熔融的装置

17 用于吞吐量调节的构件，特别是控制滑板或闸板

18 用于对位于用于吞吐量调节的构件17上游的待热成型的熔融玻璃8的粘度进行限定调节的装置

19 与熔融槽2分离或者也可以形成熔融槽的一部分并且容纳待成型为玻璃带13的熔融玻璃8以用于对其粘度进行限定调节的腔室

20 流体流过的区域

21 流体流过的区域

22 腔室19的壁

23 腔室19的壁

24 腔室19的壁

25腔室19的壁

26传感装置或单元

27凹槽或池区段1

28凹槽或池区段2

29凹槽或池区段3

30凹槽或池区段4

31凹槽或池区段5

32凹槽或池区段6

33玻璃板

34玻璃板33的上表面

35玻璃板33的下表面

36玻璃板33的上表面34的表面

37玻璃板33的下表面35的表面

38 顶辊

39 顶辊

40 顶辊

41 顶辊

42 顶辊

43 顶辊

44 顶辊

45通道6的壁

46通道6的壁

47用于热成型的设备或装置

48待热成型的玻璃8或玻璃带13的上表面(上主表面)

49待热成型的玻璃8或玻璃带13的下表面(下主表面)

50 对称轴

51 对称轴

52沿负z方向的垂线

53沿负z方向的垂线

54玻璃8进入用于与厚度相关的热成型的区段Hs的位置，用虚线示出

55玻璃8从用于热成型的区段Hs出来的位置56玻璃到达浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的距离57进一步的冷却装置

Mb用于确定折射力、特别是近表面折射力的区域或测量区域Mi玻璃带沿X方向的中心

η粘度

η_A在玻璃到达浮法熔池后达到最大宽度时距用于吞吐量调节的构件的一定距离处的粘度

η_E热成型终点处的粘度

Claims (12)

1.一种玻璃板，特别是从借助热成型形成的玻璃板、优选通过将浮法形成的玻璃带分离而获得的玻璃板，特别是包含硼硅酸盐玻璃的玻璃板，所述玻璃板的厚度D在至少1.75mm到至多7mm之间，所述玻璃板包括上表面和下表面，其特征在于，在平行于所述玻璃板的表面的至少一个方向上，对于垂直入射到所述玻璃板上的光，在500mm x 500mm正方形区域Mb内，上表面和下表面的99.9％分位数的折射力总和的值为0mdpt到小于1.7mdpt。

2.根据权利要求1所述的玻璃板，其中，测量在所述玻璃板的上表面和下表面上的折射力，即测量在浮法方法中在热成型期间背离锡池的一侧的表面上和所述玻璃板面向锡池的一侧的表面上的折射力。

3.根据前述权利要求中任一项所述的玻璃板，其中，所述至少一个方向对应于在所述玻璃板的热成型中使用的拉伸方向。

4.根据前述权利要求中任一项所述的玻璃板，其包含硼硅酸盐玻璃，所述硼硅酸盐玻璃包含以下组分，单位为wt％：

SiO₂ 70至87，优选75至85

B₂O₃ 5至25，优选7至14

Al₂O₃ 0至5，优选1至4

Na₂O 0.5至9，优选0.5至6.5

K₂O 0至3，优选0.3至2.5，特别优选至2

CaO 0至3

MgO 0至2。

5.根据前述权利要求中任一项所述的玻璃板，其中，所述玻璃板是浮法玻璃板。

6.一种用于制造玻璃板、特别是连续制造玻璃板、特别是制造根据前述权利要求中任一项所述的玻璃板的方法，所述方法包括以下步骤：

-提供包含玻璃原料的批料，

-熔融批料以获得玻璃熔体，

-调节玻璃熔体的粘度，

-将玻璃熔体转移到热成型装置中，特别是通过浮法形成玻璃带，

-分离热成型玻璃带以获得玻璃板，

其中，调节热成型装置中的粘度，使得在玻璃碰到浮法熔池上后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件一定距离处的粘度的十进制对数lg(η_A/dPa*s)与在热成型终点处的粘度的十进制对数lg(η_E/dPa*s)的总和在至少11.4到至多11.8之间。

7.一种用于制造玻璃板，特别是用于连续制造玻璃板、特别是制造根据前述权利要求1至5中任一项所述的玻璃板的方法，所述方法特别是具有根据权利要求6所述的方法的特征，其中在所述玻璃碰到浮法熔池上之后达到其最大宽度时距用于吞吐量调节的构件一定距离处、特别是用于吞吐量调节的构件之后沿拉伸方向约1.5m的距离处、特别是在第二浮法熔池区段的起点处的粘度的十进制对数lg(η_A/dPa*s)为至少5.0、特别优选至少5.1、并且小于5.25，并且优选地，热成型终点处、特别是在用于吞吐量调节的构件之后沿拉伸方向约10.5m至11.1m的距离处、特别是在第四浮法熔池区段的起点处的十进制对数lg(η_E/dPa*s)为至少6.2、优选至少6.3、特别优选至少6.35，其中优选上限为至多6.5。

8.根据权利要求6或7所述的方法，其中，所述热成型通过浮法进行。

9.根据权利要求6至8中任一项所述的方法，其中，所述至少一个方向被指示在所述玻璃板上或所述玻璃板的包装上。

10.根据权利要求1至5中任一项所述的玻璃板，优选地用根据权利要求8或9所述的方法制造或能够制造所述玻璃板。

11.根据权利要求1至5中任一项或根据权利要求10所述的玻璃板在电子设备中的用途，特别是用作显示器或显示装置的盖板。

12.根据权利要求1至5中任一项或根据权利要求10所述的玻璃板作为装配玻璃、特别是作为建筑物的建筑用装配玻璃的用途。