CN116569285A - 通信用电线 - Google Patents

Abstract

提供一种通信用电线，由于设置于金属箔外周的包含磁性材料的护套层的影响，在弯折时金属箔不易发生损伤。通信用电线(1)具有：导体(2)；绝缘层(3)，含有有机聚合物，将所述导体(2)的外周包覆；金属箔(5)，将所述绝缘层(3)的外周包覆；以及磁性护套层(7)，含有有机聚合物和粉末状的磁性材料，将所述金属箔(5)的外周包覆，所述磁性护套层(7)的拉伸弹性模量低于所述绝缘层(3)的拉伸弹性模量，将熔点为100℃以下的有机聚合物设为低熔点聚合物，将所述低熔点聚合物在构成各层的有机聚合物成分中占据的质量比例设为低熔点成分比例，所述低熔点成分比例在所述磁性护套层(7)中大于所述绝缘层3。

Description

通信用电线

技术领域

本公开涉及通信用电线。

背景技术

在作为通信用电线使用的同轴电线中，在信号线的外周作为外部导体设置的金属箔、金属编织层起到减少噪声从外部侵入、噪声向外部释放的噪声屏蔽作用。但是，同轴电线因为容易受到外部电磁波的干涉对通信信号的影响，所以在假设在1GHz以上的高频带使用的情况下，若只是将金属箔、金属编织层设置于信号线的外周，则有时在降低噪声影响中变得不充分。因此，从进一步降低外部电磁波对通信信号的影响的观点出发，有时在同轴电线的外周装配被称为铁氧体的构件等包含磁性材料的构件。或者，如专利文献1、2等公开的那样，有时在设置金属箔、金属编织件等由金属材料构成的屏蔽体的基础上，进一步在其外侧设置包含磁性材料的护套层而构成通信用电线。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2016-197509号公报

专利文献2：日本特开平3-88214号公报

发明内容

发明要解决的课题

在作为通信用电线使用的同轴电线中，如果以降低与外部电磁波的干涉为目的，将铁氧体等构件配置于外周部，则质量的增加和布设通信用电线需要的空间的增大变得显著。在汽车等使用的电线的轻量化、省空间化变得重要的领域中，在对通信用电线的电磁波对策中采用装配铁氧体等构件的情况并不现实。

另一方面，如专利文献1、2公开的方式那样，如果在同轴电线的外周一体设置包含磁性材料的屏蔽层，与使用铁氧体的情况相比，容易提高轻量性及省空间性。但是，这种包含磁性材料的护套层为了能充分进行电磁波的遮蔽而含有大量磁性材料，从而柔软性容易降低。当在汽车内等频繁受到弯折、振动的环境下持续使用具有柔软性低的护套层的同轴电线时，有可能对内侧的金属箔施加较大的负荷。

图3中示出将以往一般的同轴型通信用电线1’沿着轴线方向弯曲的状态。在此，从导体2的中央部仅示出相当于弯曲外侧的区域。通信用电线1’在将绝缘层3设置于导体2外周的芯线4的外侧按顺序具有金属箔5和编织层6，进一步在编织层6的外周具有包含磁性材料的磁性护套层7。在使通信用电线1’弯曲时，金属箔5及编织层6追随芯线4的弯曲，但是磁性护套层7由于柔软性低，从而不易弯曲，因此不能追随芯线4的弯曲。因此，如图中用椭圆表示的那样，被施加弯曲的编织层6以小面积的接触部A’与磁性护套层7的内周面相接。于是，在该小面积的接触部A’处，金属箔5被夹持在编织层6与芯线4之间，在金属箔5被施加伴随压迫、摩擦的较大的负荷。这样，通过在金属箔5的外周配置有不易追随弯曲的磁性护套层7，从而在通信用电线1’弯折时，在夹入到芯线4与磁性护套层7之间的金属箔5被施加较大的负荷，在设置有编织层6的情况下，该负荷的施加尤其加重。其结果，金属箔5容易发生断裂、龟裂等损伤。金属箔5的损伤关系到通信用电线1’的噪声遮蔽性能的降低。

避免诸如上述的、由于存在柔软性低的磁性护套层而引起的金属箔的损伤，即使是受到弯折、振动的环境，在维持同轴型通信用电线中的噪声遮蔽性能上也很重要。进一步地，在汽车内等容易变为高温的环境下使用通信用电线的情况下，即使置于高温环境下，也同样可避免由于存在磁性护套层而引起的金属箔的损伤，期望能维持高噪声遮蔽性能。

鉴于以上，以提供如下通信用电线为课题：由于设置于金属箔外周的包含磁性材料的护套层的影响，在弯折时金属箔不易发生损伤。

用于解决课题的方案

本公开的通信用电线具有：导体；绝缘层，含有有机聚合物，将所述导体的外周包覆；金属箔，将所述绝缘层的外周包覆；以及磁性护套层，含有有机聚合物和粉末状的磁性材料，将所述金属箔的外周包覆，所述磁性护套层的拉伸弹性模量低于所述绝缘层的拉伸弹性模量，将熔点为100℃以下的有机聚合物设为低熔点聚合物，将所述低熔点聚合物在构成各层的有机聚合物成分中占据的质量比例设为低熔点成分比例，所述低熔点成分比例在所述磁性护套层中大于所述绝缘层。

发明效果

本公开的通信用电线由于设置于金属箔外周的包含磁性材料的护套层的影响，在弯折时金属箔不易发生损伤。

附图说明

图1是示出本公开的一实施方式的通信用电线的结构的、与轴线方向垂直地截断的剖视图。

图2是将对具有柔软性高的磁性护套层的本公开的一实施方式的通信用电线施加弯曲的状态用沿着轴线方向的截面表示的剖视图。在图2及接着的图3中，仅表示比导体的中央部靠外侧的区域。另外，省略外护套层。

图3是将对具有柔软性低的磁性护套层的以往一般的通信用电线施加弯曲的状态用沿着轴线方向的截面表示的剖视图。

具体实施方式

[本公开的实施方式的说明]

首先，说明本公开的实施方式。

本公开的通信用电线具有：导体；绝缘层，含有有机聚合物，将所述导体的外周包覆；金属箔，将所述绝缘层的外周包覆；以及磁性护套层，含有有机聚合物和粉末状的磁性材料，将所述金属箔的外周包覆，所述磁性护套层的拉伸弹性模量低于所述绝缘层的拉伸弹性模量，将熔点为100℃以下的有机聚合物设为低熔点聚合物，将所述低熔点聚合物在构成各层的有机聚合物成分中占据的质量比例设为低熔点成分比例，所述低熔点成分比例在所述磁性护套层中大于所述绝缘层。

在上述通信用电线中，设置于金属箔外侧的磁性护套层具有比内侧的绝缘层低的拉伸弹性模量。也就是说，磁性护套层具有高柔软性。因此，在对通信用电线施加弯曲时，磁性护套层良好地追随该弯曲，维持与磁性护套层或者在其内侧任意设置的编织层等构件以较大的面积接触的状态。其结果，较大的负荷不易从磁性护套层集中地施加于金属箔的特定部位，即使经过弯折，金属箔也不易发生损伤。进一步地，在上述通信用电线中，低熔点成分比例在磁性护套层中大于绝缘层。也就是说，磁性护套层比绝缘层更多地包含熔点为100℃以下的低熔点聚合物。因此，在通信用电线暴露于高温时，磁性护套层与绝缘层相比从低温开始软化。其结果，即使变为高温，磁性护套层也容易维持具有绝缘层以上的柔软性的状态，诸如上述的、通过磁性护套层追随弯曲而抑制金属箔的损伤即使在变为高温的环境下也可达成。因此，上述通信用电线能适当地用作如下电线：在汽车内等被施加振动、弯折且变为高温的环境下，也维持高电磁波遮蔽性能。

在此，较佳地，所述通信用电线进一步具有编织层，所述编织层构成为编织金属线材的编织体，将所述金属箔的外周包覆，所述磁性护套层将所述编织层的外周包覆。通过在金属箔的外周设置由金属线材构成的编织层，从而在对通信用电线施加弯曲时，施加于金属箔的负荷容易变大，但是在本公开的实施方式的通信用电线中，因为磁性护套层良好地追随通信用电线的弯曲，可较大地维持金属箔与编织层之间的接触面积，所以隔着编织层从磁性护套层施加于金属箔的负荷可有效地减轻。

在此，较佳地，在所述磁性护套层中，所述低熔点聚合物的含量少于熔点超过100℃的高熔点聚合物的含量。另外，较佳地，所述低熔点成分比例在所述磁性护套层中为15％以上且45％以下，在所述绝缘层中为10％以下。于是，在常温及高温，提高磁性护套层的柔软性且抑制金属箔伴随通信用电线的弯曲而损伤的效果特别优良。

较佳地，在所述磁性护套层中，作为所述低熔点聚合物含有乙烯和极性单体的共聚物。那样的共聚物具有低熔点和高柔软性，并且有对磁性材料显示高亲和性的倾向。其结果，在磁性护套层中，可有效地提高磁性护套层的柔软性及机械强度。

较佳地，通过3点弯曲试验评价的柔软性在23℃和150℃两方在所述磁性护套层中成为所述绝缘层以上。这表示从常温到150℃程度的高温，磁性护套层维持绝缘层以上的柔软性。因此，在从常温到高温的环境下，在对通信用电线施加弯曲时，通过使磁性护套层追随弯曲，从而能有效地抑制在金属箔形成损伤。

较佳地，所述磁性护套层相对于有机聚合物成分100质量份含有所述磁性材料200质量份以上且800质量份以下。于是，磁性护套层示出高电磁波遮蔽性能，并且不易损坏通过有机聚合物成分发挥的柔软性。

较佳地，所述通信用电线进一步在所述磁性护套层的外周具有外护套层，所述外护套层含有有机聚合物但不含有磁性材料。外护套层保护磁性护套层使其不与外部的物体接触。另外，通过外护套层的存在，能抑制磁性护套产生的龟裂、裂纹等损伤发展。

在该情况下，较佳地，所述低熔点成分比例在所述磁性护套层中大于所述外护套层。一般来说，磁性护套层通过含有磁性材料，从而与不含有磁性材料的外护套层相比柔软性容易降低，特别是在高温下柔软性容易降低。但是，通过磁性护套层与外护套层相比低熔点成分比例变大，从而磁性护套层从常温到高温维持高柔软性，在使通信用电线弯曲时，能有效地抑制从磁性护套层对金属箔施加大的负荷。

另外，较佳地，所述磁性护套层含有相对于所述外护套层具有粘接性的有机聚合物。于是，通过外护套层的存在，抑制在磁性护套层发生的损伤发展的效果变高。

[本公开的实施方式的详情]

以下，使用附图对本公开的一实施方式的通信用电线详细地说明。以下，关于各种特性，只要没有特别记载，就设为在常温(大致23℃)测定的值。

(通信用电线的整体结构)

图1中对本公开的一实施方式的通信用电线1示出与轴线方向垂直地截断的剖视图。通信用电线1构成为同轴电线，能适当地使用于传输例如1GHz以上的高频段的信号。

通信用电线1具备芯线4，芯线4具有导体2和将导体2的外周包覆的绝缘层3。并且，在芯线4的外周作为金属屏蔽层设置有金属箔5和编织层6，编织层6构成为编织金属线材的编织体。金属箔5将芯线4的外周包覆，进一步以将金属箔5的外周包覆的方式设置有编织层6。在编织层6的外周设置有含有磁性材料的磁性护套层7。另外，进一步在磁性护套层7的外周任意设置有不含有磁性材料的外护套层8。

在本实施方式的通信用电线1中，优选的是，作为均包含有机聚合物的层而形成的磁性护套层7和绝缘层3在拉伸弹性模量及成分组成中具有下述的关系1及关系2，进一步具有关系3。

·关系1：磁性护套层7的拉伸弹性模量低于绝缘层3的拉伸弹性模量。

·关系2：低熔点成分比例在磁性护套层7中大于绝缘层3。

·关系3：进一步地，通过3点弯曲试验评价的柔软性在23℃和150℃两方在磁性护套层7中成为绝缘层3以上较好。

在此，拉伸弹性模量能通过依据JIS K 7161的拉伸试验来评价。另外，将熔点为100℃以下的有机聚合物设为低熔点聚合物，将低熔点聚合物在构成各层(绝缘层3和磁性护套层7各自)的有机聚合物成分中占据的质量比例设为低熔点成分比例。换言之，将构成各层的有机聚合物成分整体设为100质量份，以质量份为单位表示低熔点聚合物的含量时的数值成为以％为单位的低熔点成分比例。所谓3点弯曲试验是通过依据JIS K 7171的弯曲特性试验，计测支承试样的长度方向两端并对中央部施加弯曲时的最大弯曲应力，将其作为3点弯曲力的试验，所得到的3点弯曲力的值越小，表示柔软性越高。以下，作为3点弯曲力(单位：N)，示出针对将设为对象的层切制成长度80mm的结构所计测的值。

如后面详细说明，通过磁性护套层7和绝缘层3具有上述关系1、2，进一步优选具有关系3，从而在常温及高温环境下使通信用电线1弯折时，在金属箔5中不易发生由于存在磁性护套层7而引起的损伤。以下，对通信用电线1的各构成构件详细地说明。

(导体)

导体2负责电信号的传输。作为构成导体2的材料，能使用各种金属材料，但是从具有高导电性等的方面出发，优选使用铜合金。导体2也可以构成为单线，但是从提高弯折时的柔软性等的观点出发，优选构成为多根线材(例如7根)绞合的绞线。在该情况下，也可以在使线材绞合后进行压缩成形而形成为压缩绞线。在导体2构成为绞线的情况下，无论全部由相同线材构成，还是包含2种以上线材都可以。导体2的直径没有作特别限定。作为导体截面积，能例示0.05mm ²以上、另外1.0mm ²以下的范围。

(绝缘层)

绝缘层3是在芯线4中对导体2进行绝缘的层，包含绝缘性的有机聚合物。只要与磁性护套层7之间满足上述关系1及关系2，则有机聚合物的种类没有作特别限定，能列举聚烯烃、烯烃系共聚物等烯烃系聚合物、聚氯乙烯等卤素系聚合物、各种工程塑料、弹性体、橡胶等。有机聚合物无论仅使用1种，还是通过混合、层积等将2种以上组合使用都可以。有机聚合物也可以交联，另外，也可以发泡。

从提高通信特性的观点出发，作为构成绝缘层3的有机聚合物，在上述列举的当中，优选使用低分子极性的有机聚合物。例如，优选使用以聚丙烯(PP)为首的聚烯烃等无极性的有机聚合物。作为聚烯烃，无论使用均聚PP等均聚聚烯烃，还是使用嵌段PP等嵌段聚烯烃都可以。绝缘层3也可以包含改性聚烯烃等具有极性的有机聚合物，但是其含量按相对于有机聚合物成分整体的质量比例计算，优选预先限于10％以下、进一步为5％以下。

按照关系1、2规定的那样，绝缘层3在与磁性护套层7的比较中具有高拉伸弹性模量，仅包含少量低熔点聚合物。从那些观点出发，绝缘层3中的低熔点成分比例、也就是熔点为100℃以下的低熔点聚合物的比例优选为10％以下、进一步为5％以下，除该少量的低熔点聚合物以外的聚合物成分是熔点超过100℃、优选为150℃以上的高熔点聚合物较好。绝缘层3也可以完全不含有低熔点聚合物，但是从确保某种程度的柔软性、挤压成形性的观点出发，也优选包含低熔点成分比例为1％以上的低熔点聚合物的方式。作为能使绝缘层3含有的低熔点聚合物，能例示酸改性的氢化苯乙烯系热塑性弹性体(SEBS)等热塑性弹性体、酸改性聚丙烯、酸改性聚乙烯等酸改性聚烯烃、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸甲酯共聚物(EMA)、乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)等乙烯系共聚物。

绝缘层3除了有机聚合物之外，也可以适当含有添加剂。作为添加剂，能例示金属氢氧化物等阻燃剂、抗铜害剂、受阻酚类、硫磺类等的抗氧化剂、氧化锌等金属氧化物。其中，绝缘层3不含有诸如磁性护套层7所含有的、由磁性材料构成的添加剂较好。

绝缘层3只要在材料整体上具有比磁性护套层7高的拉伸弹性模量，则作为绝对值具有什么样的拉伸弹性模量都可以，但是从使磁性护套层7的拉伸弹性模量相对地容易降低，并且通过某种程度地限制芯线4的弯曲以避免伴随弯曲的金属箔5的损伤的观点出发，绝缘层3的拉伸弹性模量为1600MPa以上、进一步为1695MPa以上较好。另一方面，在绝缘层3中也从确保充分的柔软性的观点出发，绝缘层3的拉伸弹性模量为2500MPa以下较好。另外，绝缘层3的3点弯曲力从容易满足上述关系3，并且在常温及室温下某种程度地限制芯线4的弯曲的观点出发，在23℃为2.0N以上、在150℃为0.8N以上较好。另一方面，从自常温到高温确保绝缘层3的柔软性的观点出发，绝缘层3的3点弯曲力在23℃为3.3N以下、在150℃为2.0N以下较好。绝缘包覆部3的厚度没有作特别限定，能例示0.1mm以上、另外1.0mm以下的范围。

(金属箔)

金属箔5构成为金属材料的薄膜。金属箔5对向芯线4侵入的噪声、另外从芯线4释放的噪声进行遮蔽。构成金属箔5的金属的种类没有作特别限定，能例示铜、铜合金、铝、铝合金等。金属箔5无论由单一的金属种构成，还是将2种以上金属种的层层积都可以。另外，金属箔5除了由独立的金属薄膜构成的方式之外，还可以是在以聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)为首的聚合物膜等的基材上通过蒸镀、镀敷、粘接等结合有金属层的结构。在金属箔5具有基材的情况下，由于基材的贡献，金属箔5的强度提高，弯折时不易引起金属箔5的损伤。另一方面，在金属箔5由独立的金属薄膜构成的情况下，通过规定磁性护套层7的特性和组成而减小对通信用电线1施加弯曲时的向金属箔5的负荷施加的效果相对地升高。从提高噪声遮蔽性的观点出发，优选金属箔5相对于芯线4配置成纵向附加状。从提高噪声遮蔽效果的观点出发，优选金属箔的厚度为1μm以上。另一方面，在使通信用电线1弯曲时，为了使金属箔5容易追随而弯曲变形，另外，从通过选择绝缘层3及磁性护套层7的材料而较高地得到抑制金属箔5的损伤的效果的观点出发，优选金属箔5的厚度为40μm以下。

(编织层)

编织层6构成为多根金属线材相互编入并成形为中空筒状的编织体。编织层6作为外部导体执行功能，与金属箔5一起起到对向芯线4侵入的噪声、另外从芯线4释放的噪声进行遮蔽的作用。作为构成编织层6的金属线材，能例示铜、铜合金、铝、铝合金等金属材料、或者在那些金属材料的表面通过锡等实施镀敷得到的线材。

金属箔5及编织层6也可以设为多个层，另外，也可以在金属箔5与编织层6之间、或者那些层的内外设置另外的层。但是，如后面说明的那样，在本实施方式的通信用电线1中，通过规定磁性护套层7的特性和组成，从而减小对通信用电线1施加弯曲时能引起的、隔着编织层6从磁性护套层7向金属箔5的负荷施加，从提高该效果的观点出发，优选编织层6和金属箔5、另外编织层6和磁性护套层7在中间不介设其他构件，而是直接接触。此外，编织层6并不是必须设置于通信用电线1，通过在磁性护套层7的内侧设置由金属材料构成的编织层，与不设置的情况比较，使通信用电线1弯折时从外侧对金属箔5施加的负荷变大。因此，如后面说明的那样，通过将磁性护套层7设为具有高柔软性的结构，从而减小向金属箔5的负荷施加的效果在设置编织层6的情况下变大。

(磁性护套层)

磁性护套层7隔着金属箔5及编织层6将芯线4的外周包覆。磁性护套层7相对于编织层6不接合，在对通信用电线1施加弯曲时，与编织层6独立地变形(参照图2)。

磁性护套层7含有颗粒状的磁性材料和有机聚合物。磁性材料的粉末采取分散于由有机聚合物构成的基质中的状态。磁性护套层7含有的磁性材料优选是强磁性材料，进一步优选是具有软磁性的金属或者金属化合物。通过在磁性护套层7含有磁性材料、特别是软磁性材料，从而在通信用电线1中能得到优良的噪声遮蔽效果。也就是说，能抑制如下现象：来自通信用电线1外部的电磁波向通信用电线1侵入，并成为噪声而给在芯线4中传输的信号带来影响的现象，及由在芯线4传输的信号引起的噪声向通信用电线1的外部释放的现象。是因为：由于磁性护套层7含有的磁性材料中的磁损，能成为噪声主要原因的高频电磁波被吸收而衰减。在通信用电线1中，通过金属箔5及编织层6也可发挥噪声遮蔽效果，但是在将通信用电线1使用于诸如1GHz以上的高频段的通信的情况下，噪声的影响容易加重，通过与金属箔5及编织层6一起设置磁性护套层7，能有效地降低噪声的影响。

作为在高频区域示出高噪声遮蔽性的软磁性材料，能例示铁(纯铁或者含少量碳的铁)、硅钢、Fe-Si-Al合金(铁硅铝磁性合金)、Fe-Cr-Al-Si合金、Fe-Cr-Si合金等磁性不锈钢、Fe-Ni系合金(坡莫合金)、铁氧体等。在这些材料中，从噪声遮蔽性特别优良等的观点出发，特别优选使用Fe-Si-Al合金或者铁氧体。作为铁氧体，能特别适当地使用Ni-Zn系的铁氧体。磁性材料无论仅使用1种，还是通过混合等将2种以上组合使用都可以。

磁性护套层7中的磁性材料的含量没有作特别限定，但是从得到高噪声遮蔽效果等的观点出发，优选将有机聚合物成分的合计设为100质量份时是200质量份以上。另一方面，从在磁性护套层7中确保柔软性等、通过有机聚合物发挥的特性的观点出发，其含量优选为800质量份以下。

在磁性护套层7中，只要与绝缘层3之间满足上述关系1及关系2，则使用的有机聚合物的种类没有作特别限定。例如，能使用聚烯烃、烯烃系共聚物等烯烃系聚合物、聚氯乙烯等卤素系聚合物、各种工程塑料、弹性体、橡胶等。有机聚合物无论仅使用1种，还是通过混合、层积等将2种以上组合使用都可以。如后所述，特别优选将熔点为100℃以上的有机聚合物和熔点超过100℃的有机聚合物混合使用的方式。有机聚合物也可以交联，另外，也可以发泡。

磁性护套层7如上述关系2那样，至少比绝缘层3多地含有熔点100℃以下的低熔点聚合物。作为磁性护套层7含有的低熔点聚合物，能适当地使用烯烃系热塑性树脂、以SEBS为首的苯乙烯系弹性体等各种热塑性聚合物。作为能特别适当地使用的烯烃系热塑性树脂，能列举聚乙烯等聚烯烃、酸改性聚丙烯、酸改性聚乙烯等酸改性聚烯烃、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸甲酯共聚物(EMA)、乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物(EMMA)、乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯-乙酸丁酯共聚物(EBA)等乙烯和极性单体的共聚物、聚酰胺共聚物等。其中，乙烯和极性单体的共聚物除了具有低熔点的方面之外，在通过具有极性而与磁性材料之间显示高亲和性的方面也适于用作构成磁性护套层7的有机聚合物。通过聚合物成分与磁性材料之间的亲和性高，从而磁性护套层7的柔软性及机械强度提高。优选地，低熔点聚合物的熔点为90℃以下较好。作为低熔点聚合物，无论仅使用1种，还是将2种以上并用都可以。有机聚合物的熔点能通过示差扫描量热法(DSC)计测。

包含有机聚合物的组合物通过较多地含有熔点低的有机聚合物，从而由于柔软而具有拉伸弹性模量降低的倾向。因此，通过磁性护套层7较多地包含低熔点聚合物，从而不仅与绝缘层3之间满足规定低熔点聚合物的含量本身的上述关系2，也容易满足规定拉伸弹性模量的关系1。磁性护套层7越多地包含低熔点聚合物，则柔软性越升高，但是优选除了熔点为100℃以下的低熔点聚合物之外，还包含熔点超过100℃的高熔点聚合物。通过含有高熔点聚合物，在磁性护套层7中能确保耐加热变形性。也就是说，能抑制高温环境下的磁性护套层7的变形。

磁性护套层7中的低熔点成分比例为15％以上、进一步为25％以上较好。于是，磁性护套层7在常温及高温的环境下容易显示高柔软性。另一方面，磁性护套层7中的低熔点聚合物的含量少于高熔点聚合物的含量较好。也就是说，作为低熔点成分比例，少于50％较好。进一步优选的是，低熔点成分比例为45％以下、进一步为40％以下较好。于是，可得到高耐加热变形性。作为高熔点聚合物，能例示嵌段PP等聚烯烃。优选的是，高熔点聚合物具有130℃以上的熔点较好。作为高熔点聚合物，无论仅使用1种，还是并用2种以上都可以。

优选的是，磁性护套层7作为粘接性成分含有相对于外护套层8具有粘接性的有机聚合物。由此，磁性护套层7与外护套层8之间的密合性升高。于是，后面在关于外护套层8的项中说明的、磁性护套层发生龟裂、裂纹等损伤的情况下，由于存在外护套层8，抑制该损伤的发展的效果升高。是因为：即使在磁性护套层7发生龟裂等损伤，该损伤周围的磁性护套层7的各部位也维持成与外护套层8粘接的状态，从而磁性护套层7的组织衰变不易进行。例如，在外护套层8以烯烃系聚合物为主要成分的情况下，作为磁性护套层7含有的粘接性成分，能适当地使用酸改性聚烯烃。另外，在外护套层8以聚氯乙烯等卤素系聚合物为主要成分的情况下，作为磁性护套层7含有的粘接性成分，能适当地使用聚酰胺。也可以将低熔点聚合物兼用作粘接性成分，酸改性聚烯烃、聚酰胺能那样地用作低熔点聚合物且粘接性成分。

磁性护套层7除了磁性材料和有机聚合物之外，也可以适当含有添加剂。作为添加剂，能例示阻燃剂、抗铜害剂、抗氧化剂、金属氧化物等。

磁性护套层7在包含有机聚合物及磁性材料的材料整体上如关系1那样具有比绝缘层3低的拉伸弹性模量。作为绝对值，磁性护套层7无论具有什么样的拉伸弹性模量都可以，但是从充分提高磁性护套层7的柔软性的观点出发，为1500MPa以下、进一步为1000MPa以下较好。另一方面，从确保磁性护套层7的材料强度等的观点出发，磁性护套层7的拉伸弹性模量为200MPa以上、进一步为500MPa以上较好。磁性护套层7的拉伸弹性模量能通过使用的有机聚合物的种类、磁性材料的含量等进行调整。

进一步地，优选磁性护套层7在整体上与绝缘层3之间满足上述关系3。也就是说，通过3点弯曲试验评价的柔软性在磁性护套层7中成为绝缘层3以上。换言之，在23℃和150℃两方，作为通过3点弯曲试验计测的3点弯曲力，对磁性护套层7得到的值成为对绝缘层3得到的值以下较好。磁性护套层7的3点弯曲力的大小本身没有作特别限定，但是从容易满足关系3，且在磁性护套层7中从常温到高温确保充分的柔软性的观点出发，在23℃为2.0N以下、进一步为1.5N以下较好，在150℃为1.0N以下、进一步为0.5N以下较好。另一方面，从容易确保磁性护套层7的材料强度等的观点出发，磁性护套层7的3点弯曲力在23℃为0.2N以上、在150℃为0.1N以上较好。磁性护套层7的3点弯曲力的大小能通过使用的有机聚合物的种类、磁性材料的含量等进行调整。

磁性护套层7的厚度从提高噪声遮蔽效果等的观点出发设为0.1mm以上较好。另一方面，从容易追随芯线4的弯曲等的观点出发，其厚度预先设为0.5mm以下较好。作为磁性护套层7，也可以使含有的有机聚合物、磁性材料的种类、量不同，将多种层层积地设置。在该情况下，假设各层单独或者作为集合体满足上述关系1、2。

(外护套层)

外护套层8是将磁性护套层7的外周包覆而设置的层，在通信用电线1整体的外周露出。外护套层8除了不可避免的杂质之外，不含有磁性材料。

外护套层8也可以省略，但通过预先设置，从而起到物理保护磁性护套层7及更内侧的各构成构件使其避免与外部物体接触等的作用。另外，在磁性护套层7中，通过含有磁性材料，硬度升高，虽然有时容易发生龟裂、裂纹等损伤，但是通过磁性护套层7被外护套层8包覆，从而即使有时磁性护套层7发生龟裂、裂纹等损伤，也能抑制该损伤发展、乃至形成大的空隙。于是，不易发生如下情况：由于损伤的发展，在磁性护套层7的面形成空隙，电磁波经由该空隙泄漏，从而磁性护套层7的噪声遮蔽性能降低。

优选外护套层8保护有机聚合物。作为具体的有机聚合物，与构成磁性护套层7的有机聚合物同样，能列举聚烯烃、烯烃系共聚物等烯烃系聚合物、聚氯乙烯等卤素系聚合物、各种工程塑料、弹性体、橡胶等。其中，从柔软性、与磁性护套层7的粘接性优良等方面出发，优选使用烯烃系热塑性弹性体(TPO)等较高熔点的弹性体。有机聚合物无论仅使用1种，还是通过混合、层积等将2种以上组合使用都可以。有机聚合物也可以交联，另外，也可以发泡。

外护套层8与绝缘层3同样，优选低熔点成分比例与磁性护套层7相比减小。通过外护套层8不含大量的低熔点聚合物，从而能在外护套层8中确保高耐热性。另外，将磁性护套层7形成为即使高温也示出高柔软性的层相对容易。另一方面，外护套层8从使得不妨碍磁性护套层7的柔软性的观点出发，优选低熔点成分比例大于绝缘层3。从那些观点出发，优选外护套层8中的低熔点成分量为5％以上、另外为20％以下。外护套层8所包含的除那些低熔点聚合物以外的聚合物成分是熔点超过100℃、进一步为150℃以上的高熔点聚合物较好。作为外护套层8所包含的低熔点聚合物，与绝缘层3同样，能例示酸改性的氢化苯乙烯系热塑性弹性体(SEBS)等热塑性弹性体、酸改性聚丙烯、酸改性聚乙烯等酸改性聚烯烃、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA)、乙烯-丙烯酸甲酯共聚物(EMA)、乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)等乙烯系共聚物。

外护套层8除了有机聚合物之外，也可以适当含有添加剂。作为添加剂，能例示金属氢氧化物等阻燃剂、抗铜害剂、受阻酚系、硫磺系等的抗氧化剂、氧化锌等金属氧化物。

优选外护套层8在构成材料整体上具有比磁性护套层7的构成材料低的拉伸弹性模量。于是，通过外护套层8具有高柔软性，从而外护套层8不易妨碍磁性护套层7的柔软性。磁性护套层7和外护套层8的复合物整体的弹性模量为1000MPa以下较好。进一步地，作为磁性护套层7和外护套层8的复合物整体，优选通过3点弯曲

试验评价的柔软性至少在50℃高于绝缘层3。于是，在高温环境下，磁性护套层7能伴随外护套层8而柔软地弯曲变形，容易将伴随弯曲的对金属箔5的负荷抑制得小。

外护套层8的厚度没有作特别限定，但是从提高针对磁性护套层7的保护性能等的观点出发，设为0.1mm以上较好。另一方面，从容易提高柔软性等的观点出发，外护套层8的厚度预先设为1.0mm以下较好。

(通信用电线的弯曲和金属箔的损伤)

在本实施方式的通信用电线1中，通过绝缘层3和磁性护套层7满足上述关系1及关系2，从而在常温及高温的环境下对通信用电线1施加弯曲时，金属箔5不易发生损伤。

图3中示意性示出将磁性护套层7的柔软性低于绝缘层3的柔软性的以往一般的通信用电线1’沿着轴线方向弯曲的状态。在图3及接着说明的图2中，从导体2的中央附近仅示出相当于弯曲外侧的区域。另外，省略外护套层8。一般来说，有机聚合物示出高柔软性，但是通过将磁性材料等无机材料添加到有机聚合物，有时材料整体的柔软性降低。因此，在通信用电线1’中，与不含磁性材料的绝缘层3相比，包含磁性材料的磁性护套层7的柔软性容易降低。这样，当使磁性护套层7的柔软性低的通信用电线1’沿着轴线方向弯曲时，如图3所示，通过绝缘层3的有机聚合物具有高柔软性，从而芯线4柔软地弯曲变形。采取薄膜结构的金属箔5、及采取编入有金属细线的结构的编织层6也柔软地追随该变形。但是，磁性护套层7由于柔软性低，从而不能追随通信用电线1’整体的弯曲、以及芯线4的弯曲，而取得曲率半径比内侧的各层的曲率半径大的弯曲状态。

于是，如图3中用椭圆表示的那样，在弯曲的外侧，编织层6以小面积的接触部A’与磁性护套层7的内周面相接。在该接触部A’处，从磁性护套层7朝向内侧施加力学上的负荷。该力学上的负荷经由编织层6施加于金属箔5，金属箔5被夹持在编织层6与芯线4之间。金属箔5通过由金属薄膜构成，从而与包含有机聚合物的各层3、7、8或编织层6相比耐弯折性差，容易发生断裂等损伤。因此，当金属箔5从磁性护套层7经由编织层6被施加较大的负荷，以被夹入到磁性护套层7和芯线4的状态受到压迫、摩擦时，有可能发生断裂等损伤。当如图3那样，负荷集中于小面积的接触部A’时，则金属箔5发生损伤的可能性升高。当金属箔5发生断裂、龟裂等损伤时，则关系到通信用电线1’中的噪声遮蔽能力的降低。

但是，在本实施方式的通信用电线1中，如关系1所规定的那样，磁性护套层7的拉伸弹性模量低于绝缘层3的拉伸弹性模量。也就是说，磁性护套层7示出比绝缘层3高的柔软性。于是，如图2所示，在沿着通信用电线1的轴线方向施加弯曲时，绝缘层3的拉伸弹性模量升高，从而包括绝缘层3的芯线4的柔软的弯曲被限制，不易引起小曲率半径的弯曲。另一方面，磁性护套层7通过具有高柔软性，从而能良好地追随芯线4及金属箔5、编织层6的弯曲而弯曲。于是，如图2中椭圆所示，弯曲的外侧编织层6原样地维持以大面积的接触部A与磁性护套层7的内周面接触的状态，通信用电线1在整体上弯曲。在该情况下，从磁性护套层7经由编织层6施加于金属箔5的力学上的负荷分散到大面积的接触部A，施加于金属箔5的各部的负荷被抑制得小。于是，在金属箔5不易发生龟裂、断裂等损伤，通过金属箔5发挥的噪声遮蔽效果即使经过通信用电线1的弯曲也被维持得高。

进一步地，本实施方式的通信用电线1不仅满足常温下的规定拉伸弹性模量的关系1，而且如关系2那样，低熔点成分比例在磁性护套层7中大于绝缘层3。通过满足关系2，不仅常温，即使是高温，也不易发生伴随通信用电线1弯曲的金属箔5的损伤。一般来说，有机聚合物的柔软性示出较高的温度响应性，当变为高温从而有机聚合物引起软化时，则柔软性上升，与此相对，磁性材料因为由金属或金属化合物形成，所以在几百度程度的温度下，对物性不示出较大的温度依赖性。因此，在通信用电线1中，不含有磁性材料的绝缘层3在高温环境下容易示出比常温显著高的柔软性，而含有磁性材料的磁性护套层7的柔软性即使在高温下，与常温相比也不易大幅升高。也就是说，即使在常温下磁性护套层7示出比绝缘层3高的柔软性，但在变为高温时，绝缘层3的柔软性也大幅上升，而磁性护套层7的柔软性不太上升，从而有可能两者的柔软性的关系性逆转，绝缘层3示出比磁性护套层7高的柔软性。于是，即使在常温如图2那样，包括绝缘层3的芯线4的柔软的弯曲被限制，并且磁性护套层7能追随芯线4而弯曲，能避免伴随弯曲的金属箔5的损伤，但当变为高温时，如图3那样，包括绝缘层3的芯线4柔软地弯曲，而磁性护套层7不能追随该芯线4的弯曲，在金属箔5容易发生损伤。

与此相对，在本实施方式的通信用电线1中，如关系2那样，低熔点成分比例在磁性护套层7中大于绝缘层3，从而在受到加热时，磁性护套层7与绝缘层3相比容易从低温引起软化。是因为：熔点低的有机聚合物、另外熔点低的聚合物的含有比例多的组合物即使是较低的加热温度也引起软化。磁性护套层7与绝缘层3相比从低的加热温度软化而引起柔软性的上升，从而通过低拉伸弹性模量(关系1)而得到的磁性护套层7的高柔软性即使变为高温，在绝缘层3也不逆转地被保持。于是，在高温环境下通信用电线1受到弯曲时也与常温的情况同样，如图2那样，磁性护套层7能追随芯线4及金属箔5、编织层6而柔软地弯曲。其结果，即使在高温环境下，也容易避免通过伴随弯曲的较大负荷的施加而使金属箔5引起损伤的情况。

即使是高温环境也与常温环境同样，通过磁性护套层7维持比绝缘层3高的柔软性而提高高温环境下的通信用电线1的耐弯折性，这在不仅满足上述关系2的低熔点成分比例的关系，而且也满足关系3的情况下，也就是说，在通过3点弯曲试验评价的柔软性在23℃和150℃两方在磁性护套层7中成为绝缘层3以上的情况下，可进一步有效地达成。按照关系2，越提高磁性护套层7中的低熔点成分比例，关系3也越容易满足，高温下的磁性护套层7的柔软性越升高，因此向弯曲的追随性良好。另一方面，如果预先将低熔点成分的含量抑制得比高熔点成分的含量少，则在磁性护套层7中除了高温下的柔软性之外，也能确保耐加热变形性。

如上，在本实施方式的通信用电线1中，磁性护套层7在与绝缘层3的比较中具有预定特性，从而在常温及高温下示出高柔软性。因此，在常温及高温环境下对通信用电线1施加弯曲时，通过隔着编织层6从磁性护套层7对金属箔5的特定部位施加较大负荷，从而可抑制金属箔5发生龟裂、断裂等损伤。其结果，通过金属箔5得到的噪声遮蔽性被维持得高。本实施方式的通信用电线1能适当地利用于汽车用等由于弯折、振动而被频繁施加弯曲并且容易暴露于高温的环境下的高速通信的用途。

此外，上述说明的通信用电线1通常采取同轴结构，从而在弯折时对被夹入到芯线4与磁性护套层7之间的金属箔5施加大的负荷，因此通过提高磁性护套层7的柔软性而降低负荷的效果特别大地出现，但是通信用电线的结构不限于那样的同轴型的结构。只要将负责通信的芯线的外周包覆地设置有金属箔5，并在金属箔5的外周适当隔着编织层6设置有磁性护套层7，则无论是什么样的通信用电线都可以。作为同轴线以外的通信用电线，能例示芯线包括一对绝缘电线的双绞线、平行对线。

实施例

以下示出实施例。此外，本发明并不被这些实施例限定。

[通信用电线的制造]

在构成为铜合金绞线的导体的外周通过挤压成形来形成绝缘层，形成为芯线。作为绝缘层的构成材料，使用混合有在下表1中表示为“绝缘层”的各成分的材料。导体截面积为0.18mm ²，绝缘层的厚度为0.54mm。

在芯线的外周，作为金属箔，将铜箔(厚度25μm；将厚度9μm的铜薄膜和厚度16μm的PET膜用厚度1μm以下的粘接层粘接的结构)配置成纵向附加状。进一步在铜箔的外周形成编织层。编织层构成为由镀锡软铜线(TA线)构成的单层编织件。

在编织层的外周形成磁性护套层。作为磁性护套层，在试样#1～#9各自中，将混合有将下表2所示的有机聚合物及磁性材料粉末的试样以壁厚0.20mm挤压成形。进一步地，关于各试样，通过在磁性护套层的外周利用挤压成形来形成外护套层，从而完成通信用电线。外护套层的壁厚为0.20mm。作为外护套层的构成材料，无论哪个试样都使用混合有在下表1中表示为“外护套层”的各成分的材料。

作为构成绝缘层、磁性护套层、外护套层的各成分，使用以下成分。

(有机聚合物)

·嵌段PP1：日本聚丙烯公司制嵌段PP“Novatec BC06C”

·嵌段PP2：日本聚丙烯公司制嵌段PP“Novatec EC9GD”

·均聚PP：日本聚丙烯公司制“Novatec EA9FTD”

·TPO1：LyondellBasell公司制TPO“Adflex Q200F”

·TPO2：Exxon Mobil公司制TPO“Santoprene 203-40”

·TPO3：日本聚丙烯公司制TPO“WELNEX RMG02”

·EEA：NUC公司制“NUC 6940”

·酸改性SEBS：旭化成公司制“TUFTEC M1913”

(磁性材料)

·Fe-Si-Al合金：山阳特殊制钢公司制“FME3D-AH”

·Ni-Zn铁氧体：JFE Chemical公司制“KNI-109”

(其他的添加剂)

·抗铜害剂：ADEKA公司制“CDA-1”

·受阻酚系抗氧化剂：BASF公司制“Irganox 1010FF”

·硫磺系抗氧化剂：川口化学公司制“ANTAGE MB”(2-巯基苯并咪唑)

·氧化锌：Hakusui Tech制“锌华2种”

·阻燃剂：协和化学工业株式会社制“KISMA 55”(氢氧化镁)

[评价]

(1)拉伸弹性模量

对绝缘层、磁性护套层、外护套层各自的构成材料进行拉伸弹性模量的计测。计测通过依据JIS K 7161的拉伸试验在常温、大气中进行。作为计测试样，使用如下试样：在如上所述形成通信用电线的中途，针对完成到作为计测对象的层的形成为止的阶段的电线，将比其对象的层靠内侧的构件拔出并除去的试样。也就是说，针对绝缘层的计测使用从芯线除去导体的试样。针对磁性护套层的计测使用从形成到磁性护套层的电线将内部的芯线和金属箔、编织层除去后的试样。针对外护套层的计测使用从形成到外护套层的通信用电线将内部的芯线和金属箔、编织层除去后的试样。外护套层与磁性护套层密合，难以使两者分离，因此针对外护套层的计测是针对与磁性护套层的复合物进行。因此，拉伸弹性模量的计测结果也包括磁性护套层的贡献。

(2)3点弯曲力

对绝缘层、磁性护套层、外护套层各自的构成材料，通过依据JIS K 7171的弯曲特性试验进行3点弯曲力的计测。3点弯曲力的评价也与上述拉伸弹性模量的评价同样，使用将比设为对象的层靠内侧的构成构件拔出的试样。与上述拉伸弹性模量的评价同样，针对外护套层的评价是针对与磁性护套层的复合物进行。在计测时，将各试样切制成长度80mm，计测支承试样的两端并对中央部施加弯曲时的最大弯曲应力(单位：N)，将其作为3点弯曲力。计测在大气中且在常温(23℃)及150℃的环境中分别进行。

(3)耐弯折性

针对各试样的通信用电线(形成到外护套层的电线)评价耐弯折性。具体地讲，对各通信用电线的相同部位进行100次以弯曲直径(R)为50mm、弯曲角度为90度、弯折速度为5次/秒的方式弯折的弯折操作。然后，在施加弯折的部位使通信用电线解体，目视观察金属箔。将在金属箔完全看不出损伤的电线评价为耐弯折性特别高的“A+”，将在金属箔看出压迫痕迹的电线评价为耐弯折性高的“A”，压迫痕迹被观测为凹形状。另一方面，将金属箔发生断裂的电线评价为耐弯折性低的“B”。弯折操作在大气中且在常温(23℃)及150℃的环境中分别进行。此外，如果是凹形状的压迫痕迹程度的损伤，则即使在金属箔产生，也基本不给通信用电线的噪声遮蔽性能带来影响。

(4)耐加热变形性

针对各试样的通信用电线(形成到外护套层的电线)，在85℃利用载有锭子的刀片(金属片)，从通信用电线的侧方在长度达0.7mm的区域持续施加5小时100g的载荷。在进行加热及载荷的施加前的初期状态、和进行加热及载荷的施加后的状态(加热后)下，在最短部位计测通信用电线的外径，记录相对于初期状态的外径而言的加热后的外径减少量的比率，将其作为加热变形率。也就是说，按如下估算加热变形率。

[加热变形率]＝([初期状态的外径]-[加热后的外径])/[初期状态的外径]×100％

将加热变形率不足20％的电线评价为耐加热变形性高的“A”。另一方面，将加热变形率为20％以上的电线评价为加热变形性低的“B”。

[结果]

在表1中，关于全部试样的绝缘层材料及外护套层的制造使用的材料，以质量份为单位，在上段示出成分组成，并且在下段示出拉伸弹性模量及各温度的3点弯曲力的测定结果。另外，在表2中，关于试样#1～#9各自，以质量份为单位，在上段示出磁性护套层的成分组成，并且在下段示出各评价的结果。在表1、2中对各聚合物成分一并示出通过DSC计测的熔点、及拉伸弹性模量的值。此外，在表1、2中，各成分的含量是将有机聚合物的合计量作为100质量份来表示的，低成分比例等在有机聚合物整体中占据的单独的有机聚合物的比例(单位：％)与所表示的质量份数的数值本身对应。

[表1]

[表2]

根据表2，试样#1～#4、#6、#7均满足上述关系1、2。也就是说，磁性护套层的拉伸弹性模量低于绝缘层的拉伸弹性模量(1695MPa)，且磁性护套层中的低熔点成分比例、即作为熔点为100℃以下的低熔点聚合物的EEA的质量份数大于绝缘层中的低熔点成分比例(作为酸改性SEBS的含有比例的2％)。在这些各试样中，在耐弯折性评价中，在23℃及150℃两方得到耐弯折性高的(A)或者特别高的(A+)的结果。

与上述相对，在试样#5、#9中，磁性护套层的拉伸弹性模量高于绝缘层的拉伸弹性模量，不满足关系1。在这些试样#5、#9中，在耐弯折性评价中，在23℃及150℃两方得到耐弯折性低的(B)的结果。另外，在试样#8中，磁性护套层不含作为低熔点聚合物的EEA，低熔点成分比例小于绝缘层的低熔点成分比例，不满足关系2。在该试样#8中，在耐弯折性评价中，虽然在23℃得到高耐弯折性(A+)，但是在150℃耐弯折性降低(B)。这样，从试样#1～#4、#6、#7和试样#5、#8、#9的对比可知：在磁性护套层中，通过与绝缘层比较拉伸弹性模量降低，且低熔点成分比例增大，从而在常温及150℃的高温，在通信用电线中得到高耐弯折性，能防止伴随通信用电线弯曲的金属箔的断裂。

在试样#1～#3中作为烯烃系聚合物仅包含拉伸弹性模量低的TPO3，在试样#9中作为烯烃系聚合物仅包含拉伸弹性模量高的嵌段PP1。并且，试样#4～#8均包含那两种烯烃系聚合物，其中，试样#4、#6～#8的拉伸弹性模量高的嵌段PP1的含量相互一致。但是，所得到的耐弯折性的评价结果均是，除是否含有熔点超过100℃的高熔点聚合物的两种烯烃系聚合物及含有比率的差异之外，如上所述，在与磁性护套层和绝缘层中的拉伸弹性模量及低熔点成分比例的关系性之间具有高相关性。因此，在通信用电线中，在避免常温及高温下的伴随弯折的金属箔的损伤上，着眼于拉伸弹性模量及低熔点成分比例这两个参数，在磁性护套层中与绝缘层相比预先降低拉伸弹性模量，另外增大低熔点成分比例，与着眼于单独的聚合物成分的拉伸弹性模量相比，可以说成为良好的指针。

进一步地，当对满足关系1、2的试样#1～#4、#6、#7的评价结果相互进行比较时，在试样#7中，150℃的耐弯折性评价的结果留在高(A)的评价，而在其他试样中，在23℃和150℃两方得到特别高的(A+)的评价结果。在试样#7中，在23℃及150℃下，磁性护套层的3点弯曲力大于绝缘层，与此相对，在试样#7以外的试样中，磁性护套层的3点弯曲力在23℃和150℃两方成为绝缘层的值以下。由此可以说：通过3点弯曲力评价的柔软性在23℃和150℃两方在磁性护套层中成为绝缘层以上，从而在常温和高温两方得到特别高的耐弯折性，能特别高度地抑制伴随弯折的金属箔的损伤。

最后，在试样#1及试样#2中，在23℃和150℃两方得到高耐弯折性，但是耐加热变形性降低(B)。在那些试样#1、#2以外的试样中，得到高耐加热变形性。除试样#1、#2以外，在磁性护套层中，作为低熔点聚合物的EEA的含量被抑制得比作为高熔点聚合物的TPO3及嵌段PP1的含量(两种合计量)少，与此相对，在试样#1、#2中，作为低熔点聚合物的EEA的含量比作为高熔点聚合物的TPO3及嵌段PP1的含量(两种合计量)多。通信用电线的耐加热变形性的提高在本公开的通信用电线中并不作为课题，但是从与常温及高温下的高耐弯折性并存，达成高加热变形性的观点出发，可知使磁性护套层中的低熔点聚合物的含有比例(低熔点成分比例)预先大于绝缘层，并且大于高熔点聚合物的含有比例较好。

此外，在上述的试样#1～#9中，均是磁性护套层中的磁性材料的种类及含量相同，但是还另外确认到：通过含有该量的磁性材料，磁性护套层示出充分高的噪声遮蔽性。作为用于确认的评价，进行依据CISPR25(国际无线电干扰特别委员会的“用于保护车载接收机的干扰波的推荐限度值及测定法”的规格)的辐射发射评价。具体地讲，将切制成1500mm的试样#1的通信用电线作为试样使用，在电波暗室内，在从通信用电线的中央部向侧方离开1.0m的位置设置有喇叭形天线。并且，向通信用电线输入1.6GHz频率的电信号，通过喇叭形天线计测此时的噪声辐射量。针对试样#1计测的噪声辐射量是5.8dB(μV/m)。大致可以说：当噪声辐射量不足16dB(μV/m)时，作为通信用电线，噪声遮蔽性充分高。

以上，对本公开的实施方式详细地进行了说明，但是本发明完全不限定于上述实施方式，能在不脱离本发明宗旨的范围内进行各种变形。

附图标记说明

1、1’ 通信用电线

2 导体

3 绝缘层

4 芯线

5 金属箔

6 编织层

7 磁性护套层

8 外护套层

A、A’ 接触部

Claims (10)

1.一种通信用电线，具有：

导体；

绝缘层，含有有机聚合物，将所述导体的外周包覆；

金属箔，将所述绝缘层的外周包覆；以及

磁性护套层，含有有机聚合物和粉末状的磁性材料，将所述金属箔的外周包覆，

所述磁性护套层的拉伸弹性模量低于所述绝缘层的拉伸弹性模量，

将熔点为100℃以下的有机聚合物设为低熔点聚合物，将所述低熔点聚合物在构成各层的有机聚合物成分中占据的质量比例设为低熔点成分比例，

所述低熔点成分比例在所述磁性护套层中大于所述绝缘层。

2.根据权利要求1所述的通信用电线，其中，所述通信用电线进一步具有编织层，所述编织层构成为编织金属线材的编织体，将所述金属箔的外周包覆，

所述磁性护套层将所述编织层的外周包覆。

3.根据权利要求1或权利要求2所述的通信用电线，其中，在所述磁性护套层中，所述低熔点聚合物的含量少于熔点超过100℃的高熔点聚合物的含量。

4.根据权利要求1至权利要求3中的任一项所述的通信用电线，其中，所述低熔点成分比例

在所述磁性护套层中为15％以上且45％以下，

在所述绝缘层中为10％以下。

5.根据权利要求1至权利要求4中的任一项所述的通信用电线，其中，在所述磁性护套层中，作为所述低熔点聚合物含有乙烯和极性单体的共聚物。

6.根据权利要求1至权利要求5中的任一项所述的通信用电线，其中，通过3点弯曲试验评价的柔软性在23℃和150℃两方在所述磁性护套层中成为所述绝缘层以上。

7.根据权利要求1至权利要求6中的任一项所述的通信用电线，其中，所述磁性护套层相对于有机聚合物成分100质量份含有所述磁性材料200质量份以上且800质量份以下。

8.根据权利要求1至权利要求7中的任一项所述的通信用电线，其中，所述通信用电线进一步在所述磁性护套层的外周具有外护套层，所述外护套层含有有机聚合物但不含有磁性材料。

9.根据权利要求8所述的通信用电线，其中，所述低熔点成分比例在所述磁性护套层中大于所述外护套层。

10.根据权利要求8或权利要求9所述的通信用电线，其中，所述磁性护套层含有相对于所述外护套层具有粘接性的有机聚合物。