CN116505477A - 一种高可靠性主动熔断器触发电路 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种高可靠性主动熔断器触发电路，包括检测单元、比较单元、触发单元和供电单元；其中：检测单元与比较单元的输入端电性连接，采用非接触式方式测量载流体上流过的电流，并向比较单元的输入端输出采样信号；比较单元与触发单元的输入端电性连接，用于将获取的采样信号进行滤波放大后与参考信号进行比较，并在滤波放大后的采样信号不小于参考信号时，向触发单元输出触发信号；触发单元用于启动主动式熔断器的点火管，截断载流体；供电单元分别与检测单元、比较单元和触发单元电性连接，用于向检测单元、比较单元和触发单元提供电能。
Description
技术领域
本发明涉及主动触发式熔断器技术领域，尤其涉及一种高可靠性主动熔断器触发电路。
背景技术
主动式熔断器是一种全新原理的熔断器，其工作机理是通过触发信号引爆其内部的点火管，依靠爆炸产生的极高压气体将BDU内部铜排冲断，从而实现对电路的切断，为电池模组或者车辆乘员提供安全保障。这种新型熔断器较之传统的热熔式熔断器有诸多优点，这些优点包括：1）在低倍短路电流也可以快速切断电路；2）内阻极小发热小；3）耐过载电流冲击寿命极强；4）易于与高压直流接触器等被保护器件相匹配。非常适用于现今充放电电流越来越大的新能源汽车使用。但是主动式熔断器需要一个可靠的触发电路来驱动点火管动作，进而切断铜排。
事实上，由于缺乏足够可靠、快速的触发电路，主动熔断器很多时候是与传统热熔式熔断器串联使用的，以防止由于不能正常触发导致整车短路保护失效。这无疑限制了主动熔断器优越性能的发挥。因此，有必要提供一种高可靠性的主动熔断器触发电路，不易受到母线杂讯信号或其它外部干扰的、能够快速可靠的动作并触发点火管，实现对电池包高压回路的可靠切断功能，是非常有必要的。
发明内容
有鉴于此，本发明提出了一种不易受到干扰的、能够快速可靠的动作的高可靠性主动熔断器触发电路。
本发明的技术方案是这样实现的：本发明提供了一种高可靠性主动熔断器触发电路，包括检测单元、比较单元、触发单元和供电单元；
所述检测单元，与比较单元的输入端电性连接，采用非接触式方式测量载流体上流过的电流，并向比较单元的输入端输出采样信号；
比较单元，与触发单元的输入端电性连接，用于将获取的采样信号进行滤波放大后与参考信号进行比较，并在滤波放大后的采样信号不小于参考信号时，向触发单元输出触发信号；
触发单元，用于启动主动式熔断器的点火管，截断载流体；
供电单元，分别与检测单元、比较单元和触发单元电性连接，用于向检测单元、比较单元和触发单元提供电能。
在以上技术方案的基础上，优选的，所述检测单元包括至少一对巨磁电阻元件；所述至少一对巨磁电阻元件平行且间隔设置；载流体穿置在至少一对巨磁电阻元件之间的区域，载流体长度延伸方向的相对的两端面与相邻的巨磁电阻元件之间的距离相等；供电单元的一端与载流体一侧的巨磁电阻元件的第一端电性连接，载流体一侧的巨磁电阻元件的第二端与载流体另一侧的巨磁电阻元件的第一端电性连接，载流体另一侧的巨磁电阻元件的第二端接地；至少一对巨磁电阻元件的公共端作为检测单元的输出端输出电压信号。
优选的，所述至少一对巨磁电阻元件的轴向延伸方向与载流体的长度延伸方向正交设置。
优选的，所述检测单元输出的电压信号与载流体流过的电流信号的关系为：；其中V out 为检测单元输出的电压信号，V cc 为供电单元提供的电压；GMR%为巨磁电阻元件的磁电阻率，由其材质决定；H eff 为巨磁电阻元件的有效各项异性场；d为巨磁电阻元件到相邻的载流体表面的距离；I为流经载流体的电流大小；μ 0为真空磁导率。
优选的，所述比较单元包括低通滤波器、运算放大器、迟滞比较器和参考信号发生器；低通滤波器、运算放大器和迟滞比较器顺次设置，低通滤波器的输入端与检测单元的输出端电性连接，低通滤波器的输出端与运算放大器的输入端电性连接，运算放大器的输出端与迟滞比较器的第一输入端电性连接；参考信号发生器用于输出参考信号，参考信号发生器的输出端与迟滞比较器的第二输入端电性连接，迟滞比较器的输出端作为比较单元的输出端与触发单元电性连接。
进一步优选的，所述参考信号发生器包括n个规格完全相同的第一电阻，各第一电阻依次串联设置形成线性电阻网络，位于线性电阻网络首端的第一电阻的非公共端与供电单元的输出端电性连接，位于线性电阻网络首端的第一电阻的公共端作为参考信号发生器的输出端,位于线性电阻网络末端的第一电阻的非公共端接地；从线性电阻网络末端朝向线性电阻网络首端方向的连续设置的m个第一电阻的两端分别并联有短接线，m<n；所述短接线能被选择性的切断。
优选的，所述触发单元（3）包括驱动器以及设置在主动熔断器上的点火管；驱动器与供电单元（4）电性连接，驱动器接收比较单元（2）输出的触发信号，并将供电单元（4）提供的信号加载在点火管上，使点火管动作并触发，截断载流体（100）。
优选的，所述短接线上设有至少一个用于切断的薄弱处。
在以上技术方案的基础上，优选的，所述供电单元为基于功率放大器的恒流源。
优选的，所述供电单元包括电压源Us、功率放大器PA、负载、取样电阻R S 、反馈电阻R F 、旁路电容C F 和旁路电阻R D ；电压源U S 的输出端与功率放大器PA的同相输入端电性连接，功率放大器PA的输出端与负载的一端和旁路电阻R D 的一端电性连接，旁路电阻R D 的另一端与旁路电容C F 的一端电性连接，旁路电容C F 的另一端与功率放大器PA的反相输入端电性连接；负载的一端分别与反馈电阻R F 的一端和取样电阻R S 的一端电性连接，反馈电阻R F 的另一端与功率放大器PA的反相输入端电性连接，取样电阻R S 的另一端接地。
本发明提供的一种高可靠性主动熔断器触发电路，相对于现有技术，具有以下有益效果：
本方案采用偶数个巨磁电阻元件，其电阻的大小随外磁场的变化而发生显著的变化，且总阻值不会发生变化，由于利用了电磁感应原理进行非接触式测量，采样信号受到的干扰较少，巨磁电阻元件的阻值只会在小范围内波动，且进一步设置的比较单元还对采样信号进行了滤波和放大和比较，能够可靠的输出触发信号触发点火管，性能可靠，响应迅速；
偶数个巨磁电阻元件采用推挽式布置，以消除外部磁场的干扰，信噪比较高；
供电方面采用基于功率放大器的恒流源方式供电，不使用高频开关器件直接进行直流降压，降低了EMC对于巨磁电阻元件的影响；
通过可调节的线性电阻网络调节迟滞比较器的参考信号的大小，实现触发点的修正，并提高了本方案的适用范围。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明一种高可靠性主动熔断器触发电路的结构框图；
图2为本发明一种高可靠性主动熔断器触发电路的检测单元的结构示意图；
图3为本发明一种高可靠性主动熔断器触发电路的检测单元在受到外部干扰磁场的示意图；
图4为本发明一种高可靠性主动熔断器触发电路的比较单元的结构框图；
图5为本发明一种高可靠性主动熔断器触发电路的比较单元的参考信号发生器的结构示意图；
图6为本发明一种高可靠性主动熔断器触发电路的供电单元的电路框图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施方式，对本发明实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本发明一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。
如图1-图4所示，本发明提供了一种高可靠性主动熔断器触发电路，包括检测单元1、比较单元2、触发单元3和供电单元4。其中：
检测单元1与比较单元2的输入端电性连接，采用非接触式方式测量载流体100上流过的电流，并向比较单元2的输入端输出采样信号；采样信号的大小与流过载流体的电流相关联。
比较单元2与触发单元3的输入端电性连接，用于将获取的采样信号进行滤波放大后与参考信号进行比较，并在滤波放大后的采样信号不小于参考信号时，向触发单元3输出触发信号。即当滤波放大后的采样信号小于预设的参考信号V ref 时，比较单元2无输出；当滤波放大后的采样信号不小于预设的参考信号V ref 时，比较单元2输出触发信号Trig。
触发单元3用于启动主动式熔断器的点火管，截断载流体100，从而实现可靠的断电。触发单元3接收到触发信号Trig后，执行切断动作，冲断载流体100，使载流体100物理切断，无法形成完整的电流通路，从而保证电池可靠的断电。
供电单元4分别与检测单元1、比较单元2和触发单元3电性连接，用于向检测单元1、比较单元2和触发单元3提供电能。供电单元4的能源可以来源于车载的12V直流供电系统。
如图2和图3所示，本方案采用非接触式的采样方式。具体的，检测单元1包括至少一对巨磁电阻元件11；至少一对巨磁电阻元件11平行且间隔设置；载流体100穿置在至少一对巨磁电阻元件11之间的区域，载流体100长度延伸方向的相对的两端面与相邻的巨磁电阻元件11之间的距离相等；供电单元4的一端与载流体100一侧的巨磁电阻元件11的第一端电性连接，载流体100一侧的巨磁电阻元件11的第二端与载流体100另一侧的巨磁电阻元件11的第一端电性连接，载流体100另一侧的巨磁电阻元件11的第二端接地；至少一对巨磁电阻元件11的公共端作为检测单元1的输出端输出电压信号。以图2为例进行说明，至少一对巨磁电阻元件11的同一侧的端部短接，成为检测单元1的输出端输出V out 信号，载流体100一侧的巨磁电阻元件11还输入供电单元4提供的基准电压V cc ，载流体100一侧的巨磁电阻元件11还接地。图2和图3中，载流体100上有垂直于屏幕向内的电流，虚线圆圈代表载流体100上的电流产生的磁场。本方案中，至少一对巨磁电阻元件11采用推挽结构设置，以2个巨磁电阻元件11为例结合附图进行说明如下。
两个巨磁电阻元件11的轴向延伸方向与载流体100的长度延伸方向正交设置。两个巨磁电阻元件11与相邻的载流体100的间距d相等。巨磁电阻元件11选用的是GMR巨磁电阻，GMR电阻的特性是电阻随外磁场的变化而发生显著变化。巨磁电阻的电阻值可以由下式表示：，其中/>为巨磁电阻在外磁场作用下的电阻值；/>为巨磁电阻在无磁场作用下的电阻值；/>是巨磁电阻的磁电阻率，由其材质决定；/>为外磁场在巨磁电阻敏感方向的分量，根据载流直导线磁场公式及右手定则可知，对于载流体100一侧的巨磁电阻处的外磁场的分量大小为/>，位于载流体两侧的巨磁电阻处的外磁场的分量方向相反，其中I为流经载流体100的电流大小，μ 0为真空磁导率，d为巨磁电阻到相邻的载流体100表面的距离；H eff 为巨磁电阻的有效各项异性场。
通过下式计算检测单元1输出电压V out 与流经载流体100的电流I的关系：，对该公式进行化简可得，将上述巨磁电阻处的外磁场的分量大小公式代入，可得；其中V out 为检测单元1输出的电压信号，V cc 为供电单元4提供的基准电压；GMR%、H eff 、d、I和μ 0的参数定义如前所述。可见在距离d不变的情况下，V out 与流经载流体100的电流I成正比。可见通过调整与载流体100的间距d，可以显著改变V out 的大小，选择高GMR%的材料，当基准电压V cc 为5V时，如选择5%V cc 的高GMR%的材料，则输出电压可高达250mV，满足高强度的精确输出需求。
如图3所示，如果存在虚线箭头所示的外部干扰磁场，由于两个的巨磁电阻元件11的距离接近，外部干扰磁场在两个巨磁电阻元件11出的磁场可以近似的认为大小相等方向相反。干扰磁场对两个巨磁电阻元件11产生的输出电压V out 为：，此处H i 为干扰磁场，化简后可得V out =0.5V cc ，可见该干扰此处产生的输出电压与I=0时，V out 的结果相同，而与干扰磁场无关，表明在载流体100两侧对称设置至少一对巨磁电阻元件11对外干扰磁场有屏蔽作用。
检测单元1输出的电压信号V out 既可以是单端输出，也可以是差分输出，为了提高输出信号的抗干扰能力，本方案优选为差分输出。
如图1结合图4和图5所示，比较单元2用于将滤波放大后的采样信号与预设的参考信号V ref 进行对比并选择性的输出触发信号Trig。具体的，比较单元2包括低通滤波器21、运算放大器22、迟滞比较器23和参考信号发生器24；低通滤波器21、运算放大器22和迟滞比较器23顺次设置，低通滤波器21的输入端与检测单元1的输出端电性连接，低通滤波器21的输出端与运算放大器22的输入端电性连接，运算放大器22的输出端与迟滞比较器23的第一输入端电性连接；参考信号发生器24用于输出参考信号，参考信号发生器24的输出端与迟滞比较器23的第二输入端电性连接，迟滞比较器23的输出端作为比较单元2的输出端与触发单元3电性连接。当检测单元1输出的电压信号V out 时，低通滤波器21和运算放大器22依次对电压信号V out 进行滤波和放大，然后与参考信号发生器24提供的参考信号V ref 在迟滞比较器23内进行对比。这里需要说明的是，参考信号V ref 是根据需要来设定的。
具体的，如图5所示，参考信号发生器24包括n个规格完全相同的第一电阻，各第一电阻依次串联设置形成线性电阻网络，位于线性电阻网络首端的第一电阻的非公共端与供电单元4的输出端电性连接，位于线性电阻网络首端的第一电阻的公共端作为参考信号发生器24的输出端,位于线性电阻网络末端的第一电阻的非公共端接地；从线性电阻网络末端朝向线性电阻网络首端方向的连续设置的m个第一电阻的两端分别并联有短接线L，m<n；短接线L能被选择性的切断。以图5所示的情形为例，假定有十个顺次串联的第一电阻R 0，首端的第一电阻的非公共端输入基准电压V cc ，末端的第一电阻的非公共端接地；在第三个第一电阻、第四个第一电阻、……、末端的第一电阻的两端分别设置有短接线L，可见该情形下有8条短接线L，首端的第一电阻与第二个第一电阻的公共端输出参考信号V ref 。当所有8条短接线L均保持短接时，相当于第三个第一电阻、第四个第一电阻、……、末端的第一电阻均被短接，参考信号发生器24输出的参考信号V ref =0.5V cc ；当剪断一条或者多条短接线L时，对应的参考信号V ref 与基准电压V cc 之间的倍率关系如下表所示，即剪断任意一根短接线L，参考信号V ref =0.666667V cc ；剪断任意两根不同的短接线L，参考信号V ref =0.75V cc ，依此类推。多个短接线L可以并排的设置在同一个柔性FPC上，相邻的短接线L之间间隔设置，柔性FPC上设置有易撕缺口，易撕缺口位于短接线L的径向延伸方向，便于撕断或者剪断特定数量的短接线L。由于参考信号发生器24采用纯电阻网络结构，可以实现高速触发，响应时间为微秒级，能够满足BDU的实时性控制要求，并且提供较大的倍率调节范围，提高本方案触发电路的适用范围。
表1 剪断一根或者多根短接线L后，参考信号与基准电压的倍率关系
在安装在BDU总成之后，可通过如下流程实现对触发信号Trig进行编程：
S1、接通BDU的主回路，分别向载流体100通入不同的电流I 1 和I 2 ，分别记录在两个电流下，检测单元1的输出电压V out1、 V out2 和供电单元4的输出电压V cc ；
S2、计算检测单元1的输出的比例系数α；由上述检测单元1输出电压V out 与流经载流体100的电流I的关系，令V out =（0.5+αI）V cc ；结合输出电压V out1 和V out2 ，有V out1 -V out2 =（0.5+ αI 1 ）V cc -（0.5+αI 2 ）V cc =α（I 1 -I 2 ）V cc ；求得α=（V out1 -V out2 ）/ [（I 1 -I 2 ）V cc ]；
如果需要提高比例系数α的精度，可以测量一系列载流体输入电流，以及对应的检测单元1的输出电压，此时通过最小二乘法拟合，求得更精确的比例系数α；
S3、计算V ref 倍率；假设需要的触发电流值为I trig ，I trig 为载流体100流经的触发电流，则此时检测单元输出电压为V out =（0.5+αI trig ）V cc ；因此输入迟滞比较器的参考信号V ref =0.5+αI trig ；从表1中选择最接近的V ref 与V cc 的倍率，可通过设置并联有短接线L的第一电阻的数量，从而达到细分基准电压的目的。
为了更好的截断载流体100，配置了能够冲击切断载流体的触发单元3。具体的，触发单元3包括驱动器以及设置在主动熔断器上的点火管；驱动器与供电单元4电性连接，驱动器接收比较单元2输出的触发信号Trig，并将供电单元4提供的信号加载在点火管上，使点火管动作并触发，截断载流体100。驱动器可以采用车规级高边驱动芯片HSD或者MOS管。比较单元2输出触发信号Trig可以输入对应的车规级高边驱动芯片HSD的输入端或者MOS管的栅极，车规级高边驱动芯片HSD的电源端或者MOS管的漏极与供电单元4提供的+12V直流电压电性连接。点火器上电后可以进一步驱动切断部件截断载流体100，实现可靠的物理断电，切断主回路的功能。点火管内部可以采用填充充气气囊用快速产气材料，切断部件可以采用冲击切刀结构，冲击切刀的截面尺寸与载流体100的径向截面相适应。
进一步改进的，为了降低截断载流体100的难度，可以在载流体100上设有至少一个薄弱处。至少一个薄弱处可以是对载流体的截面区域进行倒角、圆角或者墩薄处理，便于切断部件一次动作即可成功切断。
如图1结合图6所示，供电单元4为基于功率放大器的恒流源。具体的，供电单元4包括电压源Us、功率放大器PA、负载、取样电阻R S 、反馈电阻R F 、旁路电容C F 和旁路电阻R D ；电压源U S 的输出端与功率放大器PA的同相输入端电性连接，功率放大器PA的输出端与负载的一端和旁路电阻R D 的一端电性连接，旁路电阻R D 的另一端与旁路电容C F 的一端电性连接，旁路电容C F 的另一端与功率放大器PA的反相输入端电性连接；负载的一端分别与反馈电阻R F 的一端和取样电阻R S 的一端电性连接，反馈电阻R F 的另一端与功率放大器PA的反相输入端电性连接，取样电阻R S 的另一端接地。本方案的检测单元1和比较单元2采用通过一个供电单元4来供电。如需要保证基准电压V cc 保持不变，降低EMC对电源输出的影响，则不使用高频开关器件实现DC-DC变换。而是采用基于功率放大器PA的恒流电源供电。
本方案的功率放大器PA的输入信号V in 来源于车载直流电源；输入信号V in 通过环路加载到负载和取样电阻R S 处，功率放大器PA的输出电流I 0 只与输入信号和取样电阻R S 相关。旁路电阻R D 、旁路电容C F 和反馈电阻R F 用于提高功率放大器PA的输出稳定性，构成反馈回路，在输入信号V in 包含波纹信号时，还可以起到滤波作用。功率放大器PA的同相输入端并联的电阻R B 是偏置电阻，可根据需要选用，输入信号V in 是纯直流时，可以取消。功率放大器PA的负载总阻值只会在一个较小的范围波动，因此功率放大器PA的输出能够保持稳定。
本方案采用了非接触式的方式测量载流体100上流经的电流信号，具有电气隔离功能，受到的干扰少，温度因素对检测单元1的影响也比较小，可隔绝载流体100上的杂讯干扰，采用至少一对巨磁电阻元件11按推挽Push-Pull方式布置，可以很好的消除外部磁场干扰，提高检测单元1输出的电压信号的信噪比；在标定比较单元的触发点时，选用了串联电阻网络调节迟滞比较器的参考信号的门限值，实现了对触发点的调节。
以上所述仅为本发明的较佳实施方式而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，包括检测单元（1）、比较单元（2）、触发单元（3）和供电单元（4）；
所述检测单元（1），与比较单元（2）的输入端电性连接，采用非接触式方式测量载流体（100）上流过的电流，并向比较单元（2）的输入端输出采样信号；
比较单元（2），与触发单元（3）的输入端电性连接，用于将获取的采样信号进行滤波放大后与参考信号进行比较，并在滤波放大后的采样信号不小于参考信号时，向触发单元（3）输出触发信号；
触发单元（3），用于启动主动式熔断器的点火管，截断载流体（100）；
供电单元（4），分别与检测单元（1）、比较单元（2）和触发单元（3）电性连接，用于向检测单元（1）、比较单元（2）和触发单元（3）提供电能。
2.根据权利要求1所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述检测单元（1）包括至少一对巨磁电阻元件（11）；所述至少一对巨磁电阻元件（11）平行且间隔设置；载流体（100）穿置在至少一对巨磁电阻元件（11）之间的区域，载流体（100）长度延伸方向的相对的两端面与相邻的巨磁电阻元件（11）之间的距离相等；供电单元（4）的一端与载流体（100）一侧的巨磁电阻元件（11）的第一端电性连接，载流体（100）一侧的巨磁电阻元件（11）的第二端与载流体（100）另一侧的巨磁电阻元件（11）的第一端电性连接，载流体（100）另一侧的巨磁电阻元件（11）的第二端接地；至少一对巨磁电阻元件（11）的公共端作为检测单元（1）的输出端输出电压信号。
3.根据权利要求2所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述至少一对巨磁电阻元件（11）的轴向延伸方向与载流体（100）的长度延伸方向正交设置。
4.根据权利要求3所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述检测单元（1）输出的电压信号与载流体（100）流过的电流信号的关系为：；其中V out 为检测单元（1）输出的电压信号，V cc 为供电单元（4）提供的电压；GMR%为巨磁电阻元件（11）的磁电阻率，由其材质决定；H eff 为巨磁电阻元件（11）的有效各项异性场；d为巨磁电阻元件（11）到相邻的载流体（100）表面的距离；I为流经载流体（100）的电流大小；μ 0为真空磁导率。
5.根据权利要求2所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述比较单元（2）包括低通滤波器（21）、运算放大器（22）、迟滞比较器（23）和参考信号发生器（24）；低通滤波器（21）、运算放大器（22）和迟滞比较器（23）顺次设置，低通滤波器（21）的输入端与检测单元（1）的输出端电性连接，低通滤波器（21）的输出端与运算放大器（22）的输入端电性连接，运算放大器（22）的输出端与迟滞比较器（23）的第一输入端电性连接；参考信号发生器（24）用于输出参考信号，参考信号发生器（24）的输出端与迟滞比较器（23）的第二输入端电性连接，迟滞比较器（23）的输出端作为比较单元（2）的输出端与触发单元（3）电性连接。
6.根据权利要求5所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述参考信号发生器（24）包括n个规格完全相同的第一电阻，各第一电阻依次串联设置形成线性电阻网络，位于线性电阻网络首端的第一电阻的非公共端与供电单元（4）的输出端电性连接，位于线性电阻网络首端的第一电阻的公共端作为参考信号发生器（24）的输出端,位于线性电阻网络末端的第一电阻的非公共端接地；从线性电阻网络末端朝向线性电阻网络首端方向的连续设置的m个第一电阻的两端分别并联有短接线，m<n；所述短接线能被选择性的切断。
7.根据权利要求6所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述触发单元（3）包括驱动器以及设置在主动熔断器上的点火管；驱动器与供电单元（4）电性连接，驱动器接收比较单元（2）输出的触发信号，并将供电单元（4）提供的信号加载在点火管上，使点火管动作并触发，截断载流体（100）。
8.根据权利要求6所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述短接线上设有至少一个用于切断的薄弱处。
9.根据权利要求1所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述供电单元（4）为基于功率放大器的恒流源。
10.根据权利要求9所述的一种高可靠性主动熔断器触发电路，其特征在于，所述供电单元（4）包括电压源Us、功率放大器PA、负载、取样电阻R S 、反馈电阻R F 、旁路电容C F 和旁路电阻R D ；电压源U S 的输出端与功率放大器PA的同相输入端电性连接，功率放大器PA的输出端与负载的一端和旁路电阻R D 的一端电性连接，旁路电阻R D 的另一端与旁路电容C F 的一端电性连接，旁路电容C F 的另一端与功率放大器PA的反相输入端电性连接；负载的一端分别与反馈电阻R F 的一端和取样电阻R S 的一端电性连接，反馈电阻R F 的另一端与功率放大器PA的反相输入端电性连接，取样电阻R S 的另一端接地。
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