CN116396427A - 一种抗高温、低黏度聚合物及抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂 - Google Patents

一种抗高温、低黏度聚合物及抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂 Download PDF

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Abstract

本申请公开了一种抗高温、低黏度聚合物及抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂及其制备方法，以丙烯酰胺、2‑丙烯酰胺‑2‑甲基丙磺酸、N‑丙烯酰吗啉为聚合单体进行自由基溶液聚合反应，反应结束后得到抗高温、低黏度的聚合物；以制备的聚合物作为稠化剂，与特定的交联剂和缓凝剂混合后，经过稠化反应制备得到抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，在高温下流变性能稳定，耐温性能达到160℃，抗盐上限为15000mg/L；凝胶堵漏剂的封堵效率达到97％以上，当缝宽为0.1mm以下时，承压能力达到9MPa以上，取得了良好的使用效果，所述聚合物凝胶堵漏剂具有抗高温性能，能够延迟交联。

Description

一种抗高温、低黏度聚合物及抗高温延迟交联型聚合物凝胶 堵漏剂
技术领域：
本发明涉及一种抗高温、低黏度聚合物及抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，属于钻井工程领域，适用于石油天然气开发中的深层、超深层和高温地层油气开发。
技术背景：
随着油气资源勘探开发的不断深入，处理井漏的成本大幅上升，地层漏失不仅会影响钻井效率，还会导致井壁不稳坍塌等问题，更有甚者，还会堵塞渗流通道，导致油井减产。目前，钻井现场主要使用的堵漏材料，都能减少由于井漏带来的损失，但效果都不尽如人意，处理裂缝型、溶洞型漏失时更甚。常用的处理裂缝型、溶洞型漏失的堵漏材料是水泥浆堵漏材料，但是易被地层水冲刷稀释，难以在近井地带的漏失层停留，堵漏效果不理想。聚合物凝胶堵漏材料是常用的堵漏材料之一，但聚合物交联的时间、交联后形成的凝胶的强度等不易控制，存在交联时间短的弊端，同时在抗温、耐盐方面也还有一些欠缺之处。
公开号为CN107513134A的中国发明专利公开了一种可反应凝胶堵漏剂及其制备方法，所述的可反应凝胶堵漏剂是由甲醛、三聚氰胺、磺化剂、引发剂、乙烯基单体、N,N＇-亚甲基双丙烯酰胺和无机材料配制而成，该可反应凝胶堵漏剂能够在漏失通道内化学缩聚，将漏失通道与堵漏剂胶结为一个整体，从而提高承压强度和封堵效果。公开号为CN112980407A的中国发明专利公开了一种温度可控的凝胶堵漏剂及其制备方法，所述的温度可控的凝胶堵漏剂由聚丙烯酰胺类聚合物、可膨胀石墨、交联剂、助分散剂和水配制而成，该凝胶堵漏剂到达目标漏失层时可在地下温度下快速成胶，且强度较高，耐温耐压性能良好。公开号为CN112457830A的中国发明专利公开了一种延时膨胀堵漏剂，所述的延时膨胀堵漏剂由酚醛树脂、丙烯酸单体、淀粉、轻质碳酸钙、催化剂和引发剂配制而成，该延时膨胀堵漏剂为具有一定连接点的“三维网络”立体结构，具备智能化功能，抗温可达150℃。
但以上堵漏剂都不具备延迟交联性能，有的堵漏剂还不具备抗高温性能。
根据目前常规堵漏材料的不足，提供一种钻井液抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，该堵漏剂可以有效解决抗温问题和聚合物的交联时间不易控制的问题，为后续聚合物凝胶堵漏剂在抗高温可控交联方面提供新的思路。
发明内容：
针对现有技术的不足，本发明提供一种抗高温、低黏度聚合物及抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂。
本发明首先得到一种抗高温、低黏度聚合物，聚合物的性能决定了凝胶堵漏剂的性能，将该聚合物在一定温度下与交联剂和缓凝剂进行反应，得到了一种耐高温可延迟交联凝胶堵漏剂。本发明的凝胶堵漏剂兼具延迟交联、抗温、抗盐性能及良好的流变性能。
具体方案如下：
一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：将丙烯酰胺、2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸、N-丙烯酰吗啉分别用蒸馏水溶解后，滴加引发剂，水浴通氮气10-15分钟，加热升温，维持氮气气氛进行自由基溶液聚合反应，反应结束后得到抗高温、低黏度的聚合物；
其中，丙烯酰胺、2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸和N-丙烯酰吗啉的摩尔比为：(5-8)：(1-3)：(1-3)；
进一步优选地，丙烯酰胺、2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸和N-丙烯酰吗啉的摩尔比为：(6-7)：(1-2)：(1-2)；
进一步地，所述引发剂为过氧化氢；
进一步地，引发剂的加量占反应单体总重量的0.05-0.50％，优选的，引发剂的加量占反应单体总重量的0.20-0.35％；
进一步地，反应单体总重量占反应单体与蒸馏水形成的溶液总重量的6-15％，优选的，反应单体总重量占反应单体与蒸馏水形成的溶液总重量的8-12％；
进一步地，加热升温的温度为50-95℃，聚合反应时间为2-4h；优选的，加热升温的温度为60-80℃，聚合反应时间为3h；
并且提供一种由上述制备方法制备得到的抗高温、低黏度聚合物。
本发明的目的之二是提供一种抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，以权利要求1所述的抗高温、低黏度的聚合物作为稠化剂，溶剂为水，与交联剂和缓凝剂混合后，经过高温高压稠化反应制备得到；
进一步地，所述交联剂为碱性醋酸铬，所述缓凝剂为乳酸钠；
进一步地，聚合物、碱性醋酸铬和乳酸钠的质量比为：(4-8)：(1-3)：(6-10)，优选的，聚合物、碱性醋酸铬和乳酸钠的质量比为：(5-7)：(1-2)：(6-8)；稠化反应温度为160℃；压力为60MPa；稠化反应时间为4-5h。
本发明的有益效果：本发明以具有酰胺基团的丙烯酰胺为合成主链，引入了丙烯酰吗啉单体，具有双键和环状的吗啉基团能够有效提高聚合物的刚性和相容性；引入2-丙烯酰胺-2-甲基-丙磺酸能够与多种水溶性和非水溶性单体共聚，聚合物具有较好的耐高温及抗盐性能；反应采用自由基溶液聚合，制备工艺较简单；以制备的抗高温、低黏度的聚合物作为稠化剂，与特定的缓凝剂和交联剂混合后，经过高温高压稠化反应制备得到抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，取得了良好的使用效果：凝胶堵漏剂在高温下流变性能稳定，耐温性能达到160℃，抗盐上限为15000mg/L；凝胶堵漏剂的封堵效率达到97％以上，当缝宽为0.1mm以下时，承压能力达到9MPa以上，本产品在高温条件下交联，与石英砂混合后，将石英砂固结在一起，并且凝胶堵漏剂本身填充石英砂裂缝，从而提高了凝胶堵漏剂的封堵效率；所述聚合物凝胶堵漏剂具有抗高温性能，能够延迟交联，封堵效率较高。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单的介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例1制备的抗高温、低黏度聚合物的FT-IR光谱图；
图2为本发明实施例1制备的抗高温、低黏度聚合物的核磁共振测试谱图。
具体实施方式
现详细说明本发明的示例性实施方式，该详细说明不应认为是对本发明的限制，而应理解为是对本发明的某些方面、特性和实施方案的更详细的描述。
实施例1
抗高温、低黏度聚合物的制备：
称取11.2g丙烯酰胺单体，取50mL备用蒸馏水将其充分溶解；称取2.8g 2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸，将2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸用50ml蒸馏水充分溶解，称取2gN-丙烯酰吗啉，用50ml蒸馏水充分溶解；将3种溶液倒入到三口烧瓶，称取0.48mL过氧化氢，使用50mL蒸馏水溶解，倒入恒压液滴漏斗待用；将三口烧瓶及分液漏斗组装好之后，放入水浴锅中，通入氮气，保持10-15min，然后加热至70℃，同时开始搅拌并持续通入氮气；打开分液漏斗，开始计时，控制引发剂溶液缓慢滴入三口烧瓶，控制加入时间为10-15min；搅拌聚合3h，然后取出三口烧瓶使用冷水冷却，液体取出待用。
抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂的制备：
将取出的液体称取6g，加入碱性醋酸铬1g，加入乳酸钠8g，加入100mL水，放入高温高压稠化仪反应釜中，设定160℃、60MPa的温度和压力，维持反应时间，终止反应，冷却至室温，即得抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂。
试验例1：红外光谱测试
采用红外光谱仪对实施例1制备的抗高温、低黏度聚合物进行FT-IR光谱分析，波数范围为500～4000cm-1，如图1所示。
试验例2：核磁共振测试
对实施例1制备的抗高温、低黏度聚合物进行核磁共振测试分析，测试结果如图2所示。
试验例3：分子量表征
采用凝胶色谱仪(GPC)对实施例1制备的抗高温、低黏度聚合物进行分子量测试，测试结果如表1所示。
表1分子量测试结果
重均分子量Mw 数均分子量Mn 分散度D
955241 482445 1.98
试验例4：流变性能测试
取实施例1制备的抗高温、低黏度的凝胶(交联前)溶液50mL，使用HAAKE MARSⅢ流变仪进行流变性能测试，分别进行常温(30℃)以及变温(30-160℃)测试，设置条件为剪切速率170s-1，剪切时间20min，观察凝胶溶液在高速剪切条件下的流变性能，结果如表2、表3所示。
表2常温流变性测试
时间/min 交联前黏度/mPa·s
0 50
20 50
40 50.5
60 51
80 50
100 50.5
表3变温流变性测试
Figure BDA0004159372830000041
Figure BDA0004159372830000051
试验例5：聚合物凝胶堵漏剂的耐温性能测试
为研究该产品的耐温性能，将实施例1制备的聚合物凝胶溶液(交联前)分成3份，进行高温高压稠化实验，稠化温度分别设定为160℃、170℃、180℃，并在2h，3h，5h，12h，24h，48h，72h，96h，120h的时间点测定其黏弹性，黏弹性实验条件固定为：温度30℃，扫描频率1Hz，应力为10Pa。取黏弹性测试结果平均值，实验结果如下表4所示。
表4产品耐温性能测试结果
Figure BDA0004159372830000052
试验例6：延迟交联性能
实施例1中通过高温高压稠化仪反应釜制备凝胶堵漏剂(交联后)时，设置高温高压稠化仪反应釜的温度变量分别为100℃、110℃、120℃、130℃、140℃、150℃、160℃，固定压力为60MPa。观察不同温度下凝胶堵漏剂的交联时间的变化情况，结果如下表5所示。
表5产品在不同温度下交联时间测试
序号 1 2 3 4 5 6 7
温度/℃ 100 110 120 130 140 150 160
交联时间/h 15.5 15 14 12.5 11.5 8 4.5
试验例7：封堵性能测试
为了评价聚合物凝胶堵漏剂的封堵性能，选取不同目数的石英砂装填填砂管，适量压实，利用模拟地层水配方为：2.0％KCl+5.5％NaCl+0.45％MgCl2+0.55％CaCl2；)测试填砂管中实施例1制备的聚合物凝胶堵漏剂在交联前后的渗透率，计算其封堵率，结果如下表6所示。
表6产品在复合盐水基浆中的性能测试
Figure BDA0004159372830000061
试验例8：抗盐性能测试
为了研究矿化度对凝胶性能的影响，模拟地层水的盐组分为：25％KCl+60％NaCl+6％MgCl2+9％CaCl2，改变盐的加入量配制不同矿化度凝胶，测定凝胶性能。
分别配制0mg/L、1000mg/L、5000mg/L、10000mg/L、15000mg/L、20000mg/L矿化度的凝胶溶液，测试其黏度后进行高温交联，最后测定其黏弹性能。
(1)矿化度对初始黏度的影响
取5份50mL的实施例1制备的凝胶溶液(交联前)，各加入0mg、50mg、250mg、500mg、750mg、1000mg的模拟地层水的盐，分别配制为0mg/L、1000mg/L、5000mg/L、10000mg/L、15000mg/L、20000mg/L矿化度的凝胶溶液，进行黏度测试，实验条件设定为：温度30℃，剪切速率170s-1，测试时间20min，测试完成后取黏度平均值，矿化度对黏度影响如表7。
表7矿化度对初始黏度的影响
矿化度/×104mg/L 0 0.1 1 1.5 2
交联前黏度/mPa·s 50 51 48.9 47.6 31.2
(2)矿化度对交联时间的影响
实施例1制备凝胶溶液时，设定高温高压稠化仪反应釜温度为160℃，压力为60MPa，测试上述步骤(1)凝胶的交联时间，在不同矿化度条件下，测试交联时间变化如表8。
表8矿化度对交联时间的影响
矿化度/×104mg/L 0 0.1 1 1.5 2
交联时间/h 4.5 5.8 7.7 10 12.2
(3)矿化度对凝胶强度的影响
取上述步骤(2)中成胶后的凝胶5g，进行黏弹性测试，固定测试温度为30℃，剪切应力为10Pa，扫描频率为1Hz，测试时间10min，测试完成后取黏弹性的平均值随矿化度变化如表9所示。
表9矿化度对凝胶强度的影响
矿化度/×104mg/L 0 0.1 1 1.5 2
交联后强度G’/Pa 423.1 409.4 374.8 261.1 249.9
试验例9：产品承压性能测试
为了测试堵漏剂的承压能力，分别制备了不同缝宽的岩样，将岩样放入岩心封堵评价仪中，压力由0.5MPa增加到10Mpa，计算累积滤失量，判定不同缝宽条件下实施例1制备的聚合物凝胶堵漏剂的承压能力。
表10承压能力测试结果
Figure BDA0004159372830000071
结果分析：
由试验例1-3可知本产品的分子结构及分子量，产物中含有磺酸基、氰基、吗啉等基团。由试验例4可知，30℃条件下，凝胶溶液(交联前)的黏度很稳定，基本不变化，随着温度上升，凝胶溶液(交联前)的黏度有所下降，但是下降幅度较低，大约10mPa·s，说明流变性能在高温下较稳定。由试验例5可知，实施例1制备的聚合物凝胶堵漏剂在160℃时可稳定的封堵地层，170℃时短期封堵地层，当温度过高时，超过180℃后效果不佳。由试验例6可知，随着温度的增加，实施例1制备的聚合物凝胶堵漏剂的交联时间逐渐缩短。在140℃之前，交联时间小幅度缩减，在超过140℃后，交联时间开始大幅度缩减。由试验例7可知，本产品在高温条件下交联，与石英砂混合后，将石英砂固结在一起，并且凝胶堵漏剂本身填充石英砂裂缝，从而提高了凝胶堵漏剂的封堵效率，封堵效率达到97％以上。由试验例8可知，当矿化度在0-15000mg/L范围时，随着矿化度的升高，凝胶溶液黏度缓慢下降，矿化度达到15000mg/L时，黏度急速下降；随着矿化度的升高，交联时间呈上升趋势，矿化度升高到15000mg/L后，交联时间达到10h，上升趋势减缓；随着矿化度的上升，凝胶强度呈下降趋势，当矿化度达到15000mg/L后，凝胶强度趋于平缓，黏弹性保持在250mPa·s左右。由试验例9可知，凝胶堵漏剂封堵不同缝宽的裂缝时，承压能力不同，当缝宽低于0.1mm时，承压能力达到9MPa以上，具有较高的承压能力，当缝宽小于等于2mm时，承压能力为5MPa，当缝宽为5mm时，承压能力为4MPa。
实验例
1.抗高温、低黏度的聚合物合成条件的优化
根据凝胶的性质，优化合成条件，包括单体浓度、引发剂浓度、合成温度以及单体摩尔比。设计4因素3水平的正交试验，表11为正交试验因素水平表。
表12为合成抗高温、低黏度的聚合物的正交试验表，根据表11的设计条件合成了9种抗高温聚合物，并分别测定了9种聚合物，成胶前常温条件下的黏度μ，以及经180℃、16h老化后的黏弹性能。实验配方为6.4％聚合物+1.6％交联剂。
表11正交试验因素水平
Figure BDA0004159372830000081
表12合成HDZ-A正交试验条件
Figure BDA0004159372830000082
Figure BDA0004159372830000091
通过表12可以看出，最佳合成条件为A1、B1、C3、D3，即单体浓度8％+引发剂0.3％+合成温度70℃，单体摩尔比为AM:AMPS:ACMO＝7:1.75:1.25。
2.凝胶堵漏剂配方优化
2.1聚合物浓度的选择
聚合物浓度设计为2％～8％均匀递增，保持交联剂浓度为1.6％不变，缓凝剂浓度为6％不变，凝胶溶液经过高温交联成为高强度凝胶，使用HAAKE流变仪测试其弹性模量，实验温度为30℃，实验应力为10Pa，实验频率为1Hz，实验结果如表13所示。随着聚合物浓度增加，凝胶的弹性模量呈上升趋势。但是在聚合物浓度达到6％时，凝胶的弹性模量增长减缓，再次增加聚合物浓度时，对凝胶的强度贡献变小，所以选择6％浓度的聚合物。
表13聚合物浓度对凝胶强度的影响结果
聚合物浓度/％ 2 3 4 5 6 7 8
交联后强度G’/Pa 2.79 26.86 81.28 127.38 305.69 324.56 344.99
2.2交联剂浓度的选择
聚合物浓度为6％，缓凝剂浓度为6％，交联剂浓度设计为0.1％、0.3％、0.5％、0.8％、1％、1.5％、2％，共7个阶段，放入高温高压稠化仪反应釜中，设定160℃、60MPa的温度和压力，维持反应时间，终止反应，冷却至室温，凝胶溶液经过高温交联成为高强度凝胶，使用HAAKE流变仪测试其弹性模量，实验温度为30℃，实验应力为10Pa，实验频率为1Hz，实验结果如表14所示。当交联剂浓度为0.1％时，聚合物未成胶，当交联剂浓度达到1％后，凝胶强度不再增加。所以选择1％浓度交联剂。
表14交联剂浓度对凝胶强度的影响结果
交联剂浓度/％ 0.1 0.3 0.5 0.8 1 1.5 2
交联后强度G’/Pa 0.00 60.00 195.45 283.40 416.73 428.62 434.35
2.3缓凝剂浓度的选择
凝胶溶液配制：6％聚合物+1％交联剂+缓凝剂，缓凝剂的浓度设计分别为4％、5％、6％、7％、8％、9％、10％。分别将配置好的溶液放入高温高压稠化仪中进行稠化实验，考虑现场实际情况以及本身聚合物的性能，设置实验条件温度160℃，实验压力60MPa，观察凝胶的交联时间变化，结果如表15所示。当缓凝剂浓度较低时，凝胶的稠化时间基本不变，说明低浓度缓凝剂在高温下对凝胶的缓凝效果不显著。当浓度达到6％时，缓凝时间快速增加，直到浓度为8％时，趋势逐渐减缓，后期再次增加缓凝剂浓度时，交联时间变化率降低，交联时间减少。通过表15中可以看出，缓凝剂浓度为8％时，收益达到最大。总体来看，160℃条件下，凝胶的交联时间可以通过控制缓凝剂的浓度来调节，时间变化可控，且在1.5h-4.5h之间可控。
表15缓凝剂浓度对交联时间的影响
缓凝剂浓度/％ 4 5 6 7 8 9 10
交联时间/min 102 105 120 160 245 260 270
因此，最优的凝胶堵漏体系组成为：6％聚合物+1％交联剂+8％缓凝剂。此配方配制成的凝胶溶液常温时具有低黏度特性，并且凝胶溶液的流变性受温度以及剪切速率影响较小，延迟交联时间可达4小时以上。
综上所述，本发明以具有酰胺基团的丙烯酰胺为合成主链，引入了丙烯酰吗啉单体，具有双键和环状的吗啉基团能够有效提高聚合物的刚性和相容性；引入2-丙烯酰胺-2-甲基-丙磺酸能够与多种水溶性和非水溶性单体共聚，聚合物具有较好的耐高温及抗盐性能；以制备的抗高温、低黏度的聚合物作为稠化剂，与特定的缓凝剂和交联剂混合后，经过稠化反应制备得到抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，取得了良好的使用效果：凝胶堵漏剂在高温下流变性能稳定，耐温性能达到160℃，抗盐上限为15000mg/L；凝胶堵漏剂的封堵效率达到97％以上，当缝宽为0.1mm以下时，承压能力达到9MPa以上，本产品在高温条件下交联，与石英砂混合后，将石英砂固结在一起，并且凝胶堵漏剂本身填充石英砂裂缝，从而提高了凝胶堵漏剂的封堵效率；所述聚合物凝胶堵漏剂具有抗高温性能，能够延迟交联时间，封堵效率较高；并且本发明最优的凝胶堵漏体系组成为：6％聚合物+1％交联剂+8％缓凝剂，此配方配制成的凝胶溶液常温时具有低黏度特性，并且凝胶溶液的流变性受温度以及剪切速率影响较小，延迟交联时间可达4小时以上。
以上所述，并非对本发明作任何形式上的限制，虽然本发明已通过上述实施例揭示，然而并非用以限定本发明，任何熟悉本专业的技术人员，在不脱离本发明技术方案范围内，当可利用上述揭示的技术内容作出些变动或修饰为等同变化的等效实施例，但凡是未脱离本发明技术方案的内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范围内。

Claims (10)

1.一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
将丙烯酰胺、2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸、N-丙烯酰吗啉分别用蒸馏水溶解后，滴加引发剂，水浴通氮气10-15分钟，加热升温，维持氮气气氛进行自由基溶液聚合反应，反应结束后得到抗高温、低黏度的聚合物；
其中，丙烯酰胺、2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸和N-丙烯酰吗啉的摩尔比为：(5-8)：(1-3)：(1-3)。
2.如权利要求1所述的一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，丙烯酰胺、2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸和N-丙烯酰吗啉的摩尔比为：(6-7)：(1-2)：(1-2)。
3.如权利要求1所述的一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，所述引发剂为过氧化氢。
4.如权利要求1所述的一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，引发剂的加量占反应单体总重量的0.05-0.50％，优选的，引发剂的加量占反应单体总重量的0.20-0.35％。
5.如权利要求1所述的一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，反应单体总重量占反应单体与蒸馏水形成的溶液总重量的6-15％，优选的，反应单体总重量占反应单体与蒸馏水形成的溶液总重量的8-12％。
6.如权利要求1所述的一种抗高温、低黏度聚合物的制备方法，其特征在于，加热升温的温度为50-95℃，聚合反应时间为2-4h；优选的，加热升温的温度为60-80℃，聚合反应时间为3h。
7.一种如权利要求1-6任一项所述的制备方法制备得到的抗高温、低黏度聚合物。
8.一种抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，其特征在于，以权利要求1所述的抗高温、低黏度的聚合物作为稠化剂，溶剂为水，与交联剂和缓凝剂混合后，经过高温高压稠化反应制备得到。
9.根据权利要求8所述的一种抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，其特征在于，所述交联剂为碱性醋酸铬，所述缓凝剂为乳酸钠。
10.根据权利要求8所述的一种抗高温延迟交联型聚合物凝胶堵漏剂，其特征在于，聚合物、碱性醋酸铬和乳酸钠的质量比为：(4-8)：(1-3)：(6-10)，优选的，聚合物、碱性醋酸铬和乳酸钠的质量比为：(5-7)：(1-2)：(6-8)；稠化反应温度为160℃；压力为60MPa；稠化反应时间为4-5h。
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