CN116288092A - 一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法 - Google Patents
一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116288092A CN116288092A CN202310321875.0A CN202310321875A CN116288092A CN 116288092 A CN116288092 A CN 116288092A CN 202310321875 A CN202310321875 A CN 202310321875A CN 116288092 A CN116288092 A CN 116288092A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- niobium alloy
- cast ingot
- heat treatment
- alloy cast
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 106
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 7
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 5
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 8
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- GWSRBULNDBBLJY-UHFFFAOYSA-N [Nb].[Zr].[C] Chemical compound [Nb].[Zr].[C] GWSRBULNDBBLJY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 5
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- GFUGMBIZUXZOAF-UHFFFAOYSA-N niobium zirconium Chemical compound [Zr].[Nb] GFUGMBIZUXZOAF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005025 nuclear technology Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/02—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working in inert or controlled atmosphere or vacuum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
本发明公开了一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,将铌合金铸锭在1600℃~1650℃下保温30min~1h,然后炉冷至1200℃~1240℃保温40h~50h。本发明在现有铌合金的制备过程中,先对铌合金铸锭进行热处理再进行后续加工,有效消除铌合金铸锭中的非平衡第二相的偏聚现象,促进铌合金铸锭中γ相的均匀分布,从而改善了铌合金铸锭的热加工性能,避免加工时由于应力集中容易发生脆断,在保证铌合金强度的同时,使得经热处理后的铌合金铸锭具有优良的塑性变形能力,保证后续加工的顺利进行,该热处理工艺简单,效果显著,对设备要求较低,适宜工业化生产和应用。
Description
技术领域
本发明属于合金热加工性能技术领域,具体涉及一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法。
背景技术
铌合金是难熔金属钨、钼、钽、铌中密度最小的材料。铌合金除了具有优异的室温塑性和焊接性能外,其高温性能优于钛合金和高温合金,可在1100℃~1650℃下服役使用,因此成为航空航天、火箭、核技术等高科技领域的高温结构件材料之一。
铌合金一般以铌金属为基体,通过添加钨、钼、锆等金属元素实现其固溶强化,为了进一步提高铌合金的高温强度和蠕变性能,通过添加一定量的碳元素,与基体形成第二相,通过第二相的均匀弥散分布协调合金中位错在晶粒中的运动情况,从而实现提高铌合金的高温强度和高温蠕变性能。若铌合金铸锭中生成非平衡第二相,在晶粒内部或晶界上形成富集,后续加工时由于应力集中容易发生脆断。因此,寻找一种能改进此类铌合金铸锭的热加工性能的方法,对于推动此类合金的工业化生产和应用具有现实意义。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术的不足,提供一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法。该方法有效消除铌合金铸锭中的非平衡第二相的偏聚现象,促进铌合金铸锭中γ相的均匀分布,从而改善了铌合金铸锭的热加工性能,避免加工时由于应力集中容易发生脆断,保证后续加工的顺利进行。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案为:一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1600℃~1650℃下保温30min~1h,然后炉冷至1200℃~1240℃保温40h~50h。
上述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1620℃~1640℃下保温40min~50min,然后炉冷至1210℃~1230℃保温42h~48h。
上述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1630℃~1635℃下保温44min~46min,然后炉冷至1218℃~1222℃保温44h~45h。
上述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1630℃下保温45min,然后炉冷至1220℃保温45h。
上述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,经热处理后的铌合金铸锭组织为均匀分布的γ相。
本发明与现有技术相比具有以下优点:
1、本发明在现有铌合金的制备过程中,先对铌合金铸锭进行热处理再进行后续加工,有效消除铌合金铸锭中的非平衡第二相的偏聚现象,促进铌合金铸锭中γ相的均匀分布,从而改善了铌合金铸锭的热加工性能,避免加工时由于应力集中容易发生脆断,保证后续加工的顺利进行。
2、本发明通过控制热处理的工序及温度和时间,促进铌合金铸锭中γ相的均匀分布,从而根据铌锆合金中第二相碳化物的形成特点,改变第二相的分布状态,在保证铌合金强度的同时,使得经热处理后的铌合金铸锭具有优良的塑性变形能力,成型良好。
3、本发明的热处理工艺简单,效果显著,对设备要求较低,仅高温真空退火炉即可,适宜工业化生产和应用。
下面通过附图和实施例对本发明的技术方案作进一步的详细描述。
附图说明
图1为现有制备方法制备的铌合金铸锭的金相组织显微图。
图2为现有制备方法制备的铌合金棒材的宏观形貌图。
图3为本发明实施例1中经热处理后的铌合金铸锭的金相组织显微图。
图4为本发明实施例1制备的铌合金棒材的宏观形貌图。
具体实施方式
本发明在制备用于核反应堆燃料元件包壳的铌锆碳合金材料过程中发现,该铌锆碳合金铸锭中存在非平衡β相偏聚现象,铸锭难以锻造成型,影响后续加工过程的顺利进行。用于核反应堆燃料元件包壳的铌锆碳合金材料中主要合金元素为Nb、Zr、C等,按质量百分含量计为:Zr 1%~3%,C0.08%~0.12%,余量为Nb。该铌锆碳合金的现有制备方法包括以下步骤:
步骤一、按照目标产物铌锆碳合金的设计成分选择Nb、Zr和C粉末原料进行烧结,得到烧结条;
步骤二、将步骤一中得到的烧结条捆绑焊接成熔炼电极;
步骤三、将步骤二中得到的熔炼电极进行真空电子束熔炼,得到铌合金铸锭;
步骤四、对步骤三中得到的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
图1为现有制备方法制备的铌合金铸锭的金相组织显微图,从图1可以看出,该铌合金铸锭中存在大量非平衡第二相β相的团簇和偏聚,这是由于合金溶液冷却速度较快,形成非平衡凝固和原子扩散不充分所致。
图2为现有制备方法制备的铌合金棒材的宏观形貌图,从图2可以看出,由于钛合金铸锭中大量非平衡第二相的偏聚,引起晶界及晶粒内部存在应力集中,该应力难以释放,在锻造加工时导致铌合金棒材开裂。
实施例1
本实施例的热处理过程为:将现有制备方法步骤三制备的铌合金铸锭置于高温真空退火炉中,先加热至1630℃并保温45min,然后炉冷至1220℃并保温45h,得到热处理后的铌合金铸锭;再将热处理后的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
图3为本实施例中经热处理后的铌合金铸锭的金相组织显微图,从图3可以看出,铌合金铸锭中的非平衡第二相β相已经消失,实现了γ第二相的均匀化分布。
图4为本实施例制备的铌合金棒材的宏观形貌图,从图4可以看出,由于经热处理后的铌合金铸锭的热加工性良好,铌合金棒材极易成型,且无开裂现象。
将图1~图2与图3~图4进行比较可知,本发明通过对铌合金铸锭进行热处理,有效消除了铌合金铸锭中非平衡第二相β相的偏聚现象,实现γ相的均匀分布,改善了铌合金的热加工性能。
实施例2
本实施例的热处理过程为:将现有制备方法步骤三制备的铌合金铸锭置于高温真空退火炉中,先加热至1600℃并保温1h,然后炉冷至1200℃并保温50h,得到热处理后的铌合金铸锭;再将热处理后的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
经检测,本实施例中经热处理后的铌合金铸锭中的非平衡第二相β相已经消失,实现了γ第二相的均匀化分布;本实施例中的铌合金棒材极易成型,且无开裂现象。
实施例3
本实施例的热处理过程为:将现有制备方法步骤三制备的铌合金铸锭置于高温真空退火炉中,先加热至1620℃并保温50min,然后炉冷至1210℃并保温48h,得到热处理后的铌合金铸锭;再将热处理后的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
经检测,本实施例中经热处理后的铌合金铸锭中的非平衡第二相β相已经消失,实现了γ第二相的均匀化分布;本实施例中的铌合金棒材极易成型,且无开裂现象。
实施例4
本实施例的热处理过程为:将现有制备方法步骤三制备的铌合金铸锭置于高温真空退火炉中,先加热至1640℃并保温40min,然后炉冷至1230℃并保温43h,得到热处理后的铌合金铸锭;再将热处理后的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
经检测,本实施例中经热处理后的铌合金铸锭中的非平衡第二相β相已经消失,实现了γ第二相的均匀化分布;本实施例中的铌合金棒材极易成型,且无开裂现象。
实施例5
本实施例的热处理过程为:将现有制备方法步骤三制备的铌合金铸锭置于高温真空退火炉中,先加热至1650℃并保温30min,然后炉冷至1240℃并保温40h,得到热处理后的铌合金铸锭;再将热处理后的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
经检测,本实施例中经热处理后的铌合金铸锭中的非平衡第二相β相已经消失,实现了γ第二相的均匀化分布;本实施例中的铌合金棒材极易成型,且无开裂现象。
实施例6
本实施例的热处理过程为:将现有制备方法步骤三制备的铌合金铸锭置于高温真空退火炉中,先加热至1633℃并保温45min,然后炉冷至1220℃并保温44.5h,得到热处理后的铌合金铸锭;再将热处理后的铌合金铸锭进行锻造,得到铌合金棒材。
经检测,本实施例中经热处理后的铌合金铸锭中的非平衡第二相β相已经消失,实现了γ第二相的均匀化分布;本实施例中的铌合金棒材极易成型,且无开裂现象。
以上所述,仅是本发明的较佳实施例,并非对本发明作任何限制。凡是根据发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变化,均仍属于本发明技术方案的保护范围内。
Claims (5)
1.一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1600℃~1650℃下保温30min~1h,然后炉冷至1200℃~1240℃保温40h~50h。
2.根据权利要求1所述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1620℃~1640℃下保温40min~50min,然后炉冷至1210℃~1230℃保温42h~48h。
3.根据权利要求1所述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1630℃~1635℃下保温44min~46min,然后炉冷至1218℃~1222℃保温44h~45h。
4.根据权利要求1所述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,将铌合金铸锭在1630℃下保温45min,然后炉冷至1220℃保温45h。
5.根据权利要求1所述的一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法,其特征在于,经热处理后的铌合金铸锭组织为均匀分布的γ相。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310321875.0A CN116288092B (zh) | 2023-03-29 | 2023-03-29 | 一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310321875.0A CN116288092B (zh) | 2023-03-29 | 2023-03-29 | 一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN116288092A true CN116288092A (zh) | 2023-06-23 |
CN116288092B CN116288092B (zh) | 2024-05-10 |
Family
ID=86830500
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202310321875.0A Active CN116288092B (zh) | 2023-03-29 | 2023-03-29 | 一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN116288092B (zh) |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1251828A (zh) * | 1968-12-19 | 1971-11-03 | ||
JPH07238337A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Nippon Steel Corp | シグマ相により強化されたNb−Al系金属間化合物 |
CN101979171A (zh) * | 2010-11-15 | 2011-02-23 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种铌合金棒材的加工工艺 |
CN108070804A (zh) * | 2017-12-13 | 2018-05-25 | 西北有色金属研究院 | 一种低密度铌合金的第二相弥散析出热处理方法 |
RU2680321C1 (ru) * | 2018-01-31 | 2019-02-19 | Акционерное Общество "Форт" | Способ получения полуфабриката из сплава на основе ниобия |
CN114147081A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种难熔高熵合金铸锭的制坯方法 |
CN114855107A (zh) * | 2022-05-27 | 2022-08-05 | 西北有色金属研究院 | 一种低密度Nb-Ti-Al-V-Zr-C铌合金棒材的制备方法 |
CN114908261A (zh) * | 2022-05-20 | 2022-08-16 | 西北有色金属研究院 | 一种铌锆碳合金铸锭的制备方法 |
-
2023
- 2023-03-29 CN CN202310321875.0A patent/CN116288092B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1251828A (zh) * | 1968-12-19 | 1971-11-03 | ||
JPH07238337A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Nippon Steel Corp | シグマ相により強化されたNb−Al系金属間化合物 |
CN101979171A (zh) * | 2010-11-15 | 2011-02-23 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种铌合金棒材的加工工艺 |
CN108070804A (zh) * | 2017-12-13 | 2018-05-25 | 西北有色金属研究院 | 一种低密度铌合金的第二相弥散析出热处理方法 |
RU2680321C1 (ru) * | 2018-01-31 | 2019-02-19 | Акционерное Общество "Форт" | Способ получения полуфабриката из сплава на основе ниобия |
CN114147081A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种难熔高熵合金铸锭的制坯方法 |
CN114908261A (zh) * | 2022-05-20 | 2022-08-16 | 西北有色金属研究院 | 一种铌锆碳合金铸锭的制备方法 |
CN114855107A (zh) * | 2022-05-27 | 2022-08-05 | 西北有色金属研究院 | 一种低密度Nb-Ti-Al-V-Zr-C铌合金棒材的制备方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
VISHWANADH, B.: "Formation mechanism of the Nb2C phase in the Nb–1Zr–0.1C (wt.%) alloy and interrelation between γ, β and α-Nb2C carbide phases", ACTA MATERIALIA, vol. 108, no. 16, 15 April 2016 (2016-04-15), pages 186 - 196, XP029462468, DOI: 10.1016/j.actamat.2016.02.036 * |
付洁 等: "铌基合金高温强化的研究", 《稀有金属》, vol. 32, no. 5, 31 October 2008 (2008-10-31), pages 548 - 551 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN116288092B (zh) | 2024-05-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2021174727A1 (zh) | 一种高温使用的镍基变形高温合金轮盘锻件的制备方法 | |
WO2021174726A1 (zh) | 一种高铝含量的镍基变形高温合金及制备方法 | |
CN112247043B (zh) | 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺 | |
US20160263655A1 (en) | Hot isostatic pressing process for superalloy powder | |
CN106555076A (zh) | 一种耐650℃高温钛合金材料及其制备方法 | |
CN110468361B (zh) | 一种变形高温合金细晶棒材的制备方法 | |
CN111826550B (zh) | 一种中等强度耐硝酸腐蚀钛合金 | |
CN114645162A (zh) | 一种难变形高温合金的细晶均质盘锻件的制造方法 | |
CN114921735B (zh) | 改善铸造用高Nb-TiAl合金力学性能的热调控方法 | |
CN102586647A (zh) | 一种含铒高温钛合金及其制备工艺 | |
CN113862499B (zh) | 一种双态组织钛基复合材料的加工制造方法 | |
CN116288092B (zh) | 一种改善铌合金铸锭热加工性能的热处理方法 | |
CN113549805A (zh) | 一种ZrTiNbAlTa低中子吸收截面难熔高熵合金及其制备方法 | |
CN115466867B (zh) | 一种能够改善其均匀变形能力的TiAl合金及其制备方法 | |
CN115404385B (zh) | 一种有优异室温拉伸延展性的难熔高熵合金及其制备方法 | |
CN113652573B (zh) | 一种高强高导高耐热Cu-Ag-Hf合金材料及其制备方法 | |
CN109097626A (zh) | 一种具有高阻尼特性和时效稳定性的亚稳β钛合金 | |
CN115572858A (zh) | 一种细小全片层变形TiAl合金及其制备方法 | |
CN115011768A (zh) | 一种可消除高温合金中温脆性的强韧化热处理工艺 | |
JP6185347B2 (ja) | Ni基超耐熱合金の分塊用中間素材及びその製造方法、Ni基超耐熱合金の製造方法 | |
CN113502423A (zh) | 一种高塑性、高强度铸造铍铝合金及其制备方法 | |
CN112404427A (zh) | 一种用于TiAl合金粉末高温直接锻造成形厚板坯料的方法 | |
JPH09227972A (ja) | 超塑性を有するTiAl金属間化合物基合金材料とその製造方法 | |
CN113373342B (zh) | 一种高超弹性CuAlMn形状记忆合金线材的制备方法 | |
CN116445763B (zh) | 一种室温塑性钛铝铌系合金及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |