CN116159909B - 一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊 - Google Patents
一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116159909B CN116159909B CN202310443048.9A CN202310443048A CN116159909B CN 116159909 B CN116159909 B CN 116159909B CN 202310443048 A CN202310443048 A CN 202310443048A CN 116159909 B CN116159909 B CN 116159909B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- forming
- bending
- roller
- thickening
- omega
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 230000008719 thickening Effects 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 238000013000 roll bending Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 38
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 26
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 22
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 9
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 8
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 229910000870 Weathering steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract 1
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 208000005156 Dehydration Diseases 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D21/00—Combined processes according to methods covered by groups B21D1/00 - B21D19/00
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D1/00—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling
- B21D1/02—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling by rollers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D13/00—Corrugating sheet metal, rods or profiles; Bending sheet metal, rods or profiles into wave form
- B21D13/10—Corrugating sheet metal, rods or profiles; Bending sheet metal, rods or profiles into wave form into a peculiar profiling shape
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
- B21D37/16—Heating or cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
本发明属于轧制辊弯成形技术领域，尤其涉及一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊。包括：S1、将板材控温后进入辊弯机组；S2、计算矩形管成型的参数；S3、相应道次前增加“Ω”成形辊型，实施“Ω”成形；S4、进行角部增厚完成作业。利用这些方法，本发明可以达到显著提高板材的角部强度，进而提高产品的生产质量的目的。
Description
技术领域
本发明属于轧制辊弯成形技术领域，尤其涉及一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊。
背景技术
孔型设计是指将钢锭或钢坯在两个或两个以上带槽轧辊间经过若干道次的轧制变形，以获得所需要的断面形状、尺寸和性能的产品，为此而进行的设计和计算工作。
大规格厚壁矩形钢管具有受力合理、节点处理相对简单、外形美观等优点，在大型桁架结构体系以及幕墙支撑体系中作为承载部件得到普遍应用，随着建筑规模的增大以及承载能力要求的提高，大规格厚壁高强矩形管的需求越来越大。采用冷弯成形方式很容易导致角部减薄和宏、微观出现裂纹，严重影响了板材的坚固程度、韧性、抗压荷载能力，降低了建筑的安全性与稳定性。因此，亟需一种更加高效、高质量大规格厚壁矩形管成形的孔型设计方法，来根据需要增加角部厚度，获得相应强度的板材。
发明内容
本发明的目的是提供一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊，以解决上述问题，达到显著提高板材的角部强度，进而提高产品的生产质量的目的。
为实现上述目的，本发明提供了如下方案：
一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊，包括：
S1、将板材进行热轧处理；
S2、计算成型参数；
S3、相应道次前增加“Ω”成形辊型，实施“Ω”成形；
S4、进行角部整形处理。
优选的，所述步骤S1包括：
S1.1、将热轧后的所述板材进行冷却处理，余温控制在810℃-850℃；
S1.2、冷却后进入所述辊弯机组，弯辊热弯作业的温度控制在500℃-700℃。
优选的，所述步骤S2包括：
S2.1、基于弯板截面力矩平衡条件，建立弯曲变形中性层偏移解析模型；
S2.2、基于弯曲体积不变，推导减薄系数计算公式并建立辊弯成形的所述弯曲部位的角部减薄模型；
S2.3、计算应变极限，建立累积塑性能模型；
S2.4、计算Ω成形孔型外扩角。
优选的，所述步骤S2.1的弯曲变形中性层偏移解析模型为：
其中，为中性层减薄量，/>为修正系数，t为板厚，/>为中性层曲率，r为厚板内径曲率。
优选的，所述步骤S2.2的弯曲部位的角部减薄模型为：
其中，为中性层减薄量，/>为修正系数，t为板厚，/>为中性层曲率，r为厚板内径曲率，/>为所述板材两端与弯折点之间形成的两条直线的弯曲角度。
优选的，所述修正系数的取值范围为1.8~2.0。
优选的，所述步骤S2.3包括：
S2.3.1、以Oyane室温变形准则为基础，结合变形温度、变形速度，构建Zener-Hollomo模型；
S2.3.2、基于各向同性屈服准则建立耐候钢热态弯曲的断裂准则，从而计算应变极限；
S2.3.3、建立累积性能模型。
优选的，所述步骤S2.4包括：
S2.4.1、基于热压变形体积不变的原理，计算Ω成形孔型外扩角；
S2.4.2、在所述中性层偏移解析模型及所述角部减薄模型的基础上，建立基于孔型外扩角的外扩量计算模型；
S2.4.3、在累积性能模型的基础上，以最终角部增厚量为目标，获得优化后的孔型外扩角。
一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法的成型辊，“Ω”成形过程中的弯辊包括成型上工作辊、成型下工作辊，所述成型上工作辊中部沿周向开设有“Ω”型槽，所述成型下工作辊中部沿周向设有“Ω”型凸起；
角部增厚处理过程中的弯辊包括整形上工作辊、整形下工作辊，所述整形上工作辊中部沿周向开设有直角凹槽，所述整形下工作辊中部沿周向设有直角凸起。
与现有技术相比，本发明具有如下优点和技术效果：
1、本申请通过成型上工作辊、成型下工作辊先将板材进行“Ω”成形，引导金属外扩流动，使得板材的圆角部分留有一定体积，此时再通过整形上工作辊、整形下工作辊的整形，就可以生成角部厚度增强的板材，相较于现有技术中生成的板材，本发明的板材角部厚度明显增厚，不易发生断裂、裂纹等现象。
2、本发明可以有效解决现有技术中生产大规格厚壁矩形钢管面临的难点，为直接热辊弯成形大规格厚壁矩形钢管的产业化提供理论与技术支撑。
3、本发明建立了计算Ω成形孔型外扩角的计算模型，可以很方便地应用于不同条件下的生产制造中，稳定实用且适用性广泛。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图：
图1为本发明的流程示意图；
图2为本发明的“Ω”成形辊弯示意图；
图3为本发明的角部增厚辊弯示意图；
图4为现有技术中的辊弯示意图。
附图标记：1、成型上工作辊；2、板材；3、成型下工作辊；4、整形上工作辊；5、整形下工作辊；6、常规上工作辊；7、常规下工作辊。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
参照图1-3所示，本发明提供一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊，包括：
S1、将板材2进行热轧处理；
S2、计算成型参数；
S3、相应道次前增加“Ω”成形辊型，实施“Ω”成形；
S4、进行角部整形处理。
参照图4所示，现有技术的辊弯机组仅仅是设置了相对应的常规上工作辊6、常规下工作辊7，让板材2经过常规上工作辊6、常规下工作辊7之间的缝隙后被挤压成型，其弯折部分的板材2由于形变会出现圆角减薄的现象，而圆角减薄的现象在板材2进入到后续的整形弯辊中也不会得到改善。当板材2由现有技术的圆角塑型弯辊进入到后续的整形弯辊中，其减薄后的圆角无法形成较厚的角部，由于其圆角相较于其它部位较薄，在塑型成角部时，还会出现裂纹、断裂等情况。
而本申请则是通过成型上工作辊1、成型下工作辊3先将板材2进行“Ω”成形，引导金属外扩流动，使得板材2的圆角部分留有一定体积，此时再通过整形上工作辊4、整形下工作辊5的整形，就可以生成角部厚度增强的板材2，相较于现有技术中生成的板材，本发明的板材2角部厚度明显增厚，不易发生断裂、裂纹等现象，有效解决了生产大规格厚壁矩形钢管面临的技术难点，显著提高了板材2的生产质量。
进一步优化方案，步骤S1包括：
S1.1、将热轧后的板材2进行冷却处理，余温控制在810℃-850℃；
S1.2、冷却后进入辊弯机组，弯辊热弯作业的温度控制在500℃-700℃。
热轧后的板材2的温度控制是需要保证板材2在热压处理时保持一定的硬度，同时不会因温度过低导致弯角在被热压成型时发生断裂、裂纹。
进一步优化方案，步骤S2包括：
S2.1、基于弯板截面力矩平衡条件，建立弯曲变形中性层偏移解析模型；
S2.2、基于弯曲体积不变，推导减薄系数计算公式并建立辊弯成形的弯曲部位的角部减薄模型；
S2.3、计算应变极限，建立累积塑性能模型；
S2.4、计算Ω成形孔型外扩角。
步骤S2中计算出中性层偏移解析模型、角部减薄模型两个模型，综合这两个模型与累积塑性能模型，可以获得Ω成形技术，并计算得到Ω成形孔型的外扩角，只需要带入相应的参数即可计算不同规格的板材2、辊弯机组所需要的Ω成形孔型的外扩角，可适应性强，适用于不同条件下的工业生产中。
进一步优化方案，步骤S2.1的弯曲变形中性层偏移解析模型为：
其中，为中性层减薄量，/>为修正系数，t为板厚，/>为中性层曲率，r为厚板内径曲率。
进一步优化方案，步骤S2.2的弯曲部位的角部减薄模型为：
其中，为中性层减薄量，/>为修正系数，t为板厚，/>为中性层曲率，r为厚板内径曲率，/>为板材2两端与弯折点之间形成的两条直线的弯曲角度。
进一步优化方案，修正系数的取值范围为1.8~2.0。
进一步优化方案，步骤S2.3包括：
S2.3.1、以Oyane室温变形准则为基础，结合变形温度、变形速度，构建Zener-Hollomo模型：
式中，为断裂发生处的等效应变，/>为静水应力，/>为等效应力，/>为等效应变，/>为裂纹出现时的临界损伤值，/>为材料常数。
结合变形温度、变形速度，构建Zener-Hollomo模型；
式中，为应变速率，Q为表观激活能，R为气体常数，T为绝对温度；
S2.3.2、基于各向同性屈服准则建立耐候钢热态弯曲的断裂准则，从而计算应变极限；“各向同性”指的是物体的物理、化学等方面的性质不会因方向的不同而有所变化的特性。
S2.3.3、建立累积性能模型。
进一步优化方案，步骤S2.4包括：
S2.4.1、基于热压变形体积不变的原理，计算Ω成形孔型外扩角；
S2.4.2、在中性层偏移解析模型及角部减薄模型的基础上，建立基于孔型外扩角的外扩量计算模型；
S2.4.3、在累积性能模型的基础上，以最终角部增厚量为目标，获得优化后的孔型外扩角。
对于步骤S2.4.1中计算Ω成形孔型外扩角，采用“Ω”孔型设计的辊弯成型仿真模型方法，其特征包括以下步骤：
步骤S2.4.1.1，参数选取：
通过gleeble热模拟实验获得耐候钢Q460NH的应力应变参数；
步骤S2.4.1.2，仿真模型建立：
根据步骤S2.4.1.1获取的参数，使用ABAQUS软件建立辊弯成型仿真模型；
步骤S2.4.1.3，模拟过程：
利用步骤S2.4.1.1获取的参数，根据步骤S2.4.1.2中的仿真模型进行模拟板材圆角厚度的变化；
步骤S2.4.1.4，分析总结：
对比分析板材经过“Ω”辊型和未经“Ω”辊型的圆角厚度。
进一步优化技术方案，所述步骤S2.4.1.1的耐候钢Q460NH的应力应变参数的具体内容包括：板材Q460NH不同温度、应变速率下的真实应力应变值。
进一步的技术方案在于，所述步骤S2.4.1.2仿真模型建立过程的一个具体内容包括：给定板材的尺寸为78mm*7mm*1mm；对部件进行几何划分，以便在划分网格时提高网格精度。
对板材进行材料属性的赋予，材料属性包括杨氏模量，密度，塑性，“塑性”指的是随温度和应变速率不断变化的应力和应变值。
采用动力显示分析，分析步时长设置为“1”。
采用切向“罚”接触，摩擦系数为0.2；“罚”指的是罚函数法，是ABAQUS定义接触的一种方法。
为辊子设置转动角速度，给定板材设定速度为2000mm/s。
在当前的参数下，为提高计算精度和效率，将部件划分为尺寸是2.5mm的立方体网格，整个模型包含8680个单元。
进一步的技术方案在于，所述步骤S2.4.1.3模拟过程板材圆角厚度的结果为：给定条件下进行模拟的板材圆角处的厚度为0.9478mm，而未经“Ω”辊型的板材的圆角厚度为0.7827mm，对比可以得出结论：本申请采用“Ω”辊型的板材圆角厚度值增大。
一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法的成型辊，“Ω”成形过程中的弯辊包括成型上工作辊1、成型下工作辊3，成型上工作辊1中部沿周向开设有“Ω”型槽，成型下工作辊3中部沿周向设有“Ω”型凸起。
角部增厚处理过程中的弯辊包括整形上工作辊4、整形下工作辊5，整形上工作辊4中部沿周向开设有直角凹槽，整形下工作辊5中部沿周向设有直角凸起。
在本发明的描述中，需要理解的是，术语“纵向”、“横向”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
以上所述的实施例仅是对本发明的优选方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。
Claims (6)
1.一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法，其特征在于，包括：
S1、将板材（2）进行热轧处理；
S2、计算成型参数；
S3、相应道次前增加“Ω”成形辊型，实施“Ω”成形；
S4、进行角部整形处理；
所述步骤S2包括：
S2.1、基于弯板截面力矩平衡条件，建立弯曲变形中性层偏移解析模型；
S2.2、基于弯曲体积不变，推导减薄系数计算公式并建立辊弯成形的弯曲部位的角部减薄模型；
S2.3、计算应变极限，建立累积塑性能模型；
S2.4、计算Ω成形孔型外扩角；
所述步骤S2.3包括：
S2.3.1、以Oyane室温变形准则为基础，结合变形温度、变形速度，构建Zener-Hollomo模型；
S2.3.2、基于各向同性屈服准则建立耐候钢热态弯曲的断裂准则，从而计算应变极限；
S2.3.3、建立累积塑性能模型；
所述步骤S2.4包括：
S2.4.1、基于热压变形体积不变的原理，计算Ω成形孔型外扩角；
S2.4.2、在所述中性层偏移解析模型及所述角部减薄模型的基础上，建立基于孔型外扩角的外扩量计算模型；
S2.4.3、在累积塑性能模型的基础上，以最终角部增厚量为目标，获得优化后的孔型外扩角。
2.根据权利要求1所述的一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法，其特征在于，所述步骤S1包括：
S1.1、将热轧后的所述板材（2）进行冷却处理，余温控制在810℃-850℃；
S1.2、冷却后进入辊弯机组，弯辊热弯作业的温度控制在500℃-700℃。
3.根据权利要求1所述的一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法，其特征在于，所述步骤S2.1的弯曲变形中性层偏移解析模型为：
其中，/>为中性层减薄量，/>为修正系数，t为板厚，/>为中性层曲率，r为厚板内径曲率。
4.根据权利要求3所述的一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法，其特征在于，所述步骤S2.2的弯曲部位的角部减薄模型为：
其中，/>为中性层减薄量，/>为修正系数，t为板厚，/>为中性层曲率，r为厚板内径曲率，/>为所述板材（2）两端与弯折点之间形成的两条直线的弯曲角度。
5.根据权利要求4所述的一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法，其特征在于，所述修正系数的取值范围为1.8~2.0。
6.根据权利要求1-5任一项所述的一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法的成型辊，其特征在于，“Ω”成形过程中的弯辊包括成型上工作辊（1）、成型下工作辊（3），所述成型上工作辊（1）中部沿周向开设有“Ω”型槽，所述成型下工作辊（3）中部沿周向设有“Ω”型凸起；
角部增厚处理过程中的弯辊包括整形上工作辊（4）、整形下工作辊（5），所述整形上工作辊（4）中部沿周向开设有直角凹槽，所述整形下工作辊（5）中部沿周向设有直角凸起。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310443048.9A CN116159909B (zh) | 2023-04-24 | 2023-04-24 | 一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310443048.9A CN116159909B (zh) | 2023-04-24 | 2023-04-24 | 一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN116159909A CN116159909A (zh) | 2023-05-26 |
| CN116159909B true CN116159909B (zh) | 2023-07-25 |
Family
ID=86418570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310443048.9A Active CN116159909B (zh) | 2023-04-24 | 2023-04-24 | 一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN116159909B (zh) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07124639A (ja) * | 1993-10-29 | 1995-05-16 | Nakajima Kokan Kk | コーナーｒ部の材質が劣化しない熱間大径角形鋼管の製造方法 |
| JP2003205341A (ja) * | 2002-01-11 | 2003-07-22 | Nakajima Steel Pipe Co Ltd | 角形鋼管および角形鋼管の製造方法および角形鋼管の製造設備 |
| JP2005180035A (ja) * | 2003-12-19 | 2005-07-07 | Artes Corp | 鋼板と異形棒鋼の接合構造 |
| CN108906938A (zh) * | 2018-06-15 | 2018-11-30 | 莱诺斯科技（北京）股份有限公司 | 一种镁锂合金波导管冷弯曲成型方法 |
| CN112719668A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-30 | 中冶城市投资控股有限公司 | 一种成品矩形管的r角缩小方法和结构 |
| CN115518979A (zh) * | 2022-09-21 | 2022-12-27 | 华北理工大学 | 一种角钢局部感应加热弯曲成型工艺 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB160238A (en) * | 1919-12-12 | 1921-03-14 | Frederick Brian Underwood | Improvements in rolling sections in metal |
| JPH0798203B2 (ja) * | 1985-11-18 | 1995-10-25 | 愛知製鋼株式会社 | 山形鋼の製造方法 |
| JP2926170B2 (ja) * | 1992-11-18 | 1999-07-28 | 愛知製鋼株式会社 | アングル材の製造方法 |
| JPH08155501A (ja) * | 1994-12-06 | 1996-06-18 | Aichi Steel Works Ltd | アングルの製造方法及びその装置 |
| CN2266468Y (zh) * | 1996-03-13 | 1997-11-05 | 高富义 | 槽式轧钢辊装置 |
| JPH09285801A (ja) * | 1996-04-25 | 1997-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス形鋼の製造方法及び製造設備 |
| JP4925123B2 (ja) * | 2007-08-31 | 2012-04-25 | 日新製鋼株式会社 | 異形断面材の製造方法及びその装置 |
| CN101564741B (zh) * | 2009-05-18 | 2011-08-17 | 北方工业大学 | 一种冷弯型钢外圆尖角的冷弯成型方法 |
| JP5870711B2 (ja) * | 2012-01-31 | 2016-03-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 不等辺不等厚山形鋼の製造装置及び製造方法 |
| CN103831297B (zh) * | 2014-03-05 | 2015-09-30 | 东北大学 | 横向局部加厚板带材及其制备方法 |
| CN104138905B (zh) * | 2014-07-01 | 2017-06-30 | 太原科技大学 | 无缝钢管连续式斜轧新工艺 |
| JP2016193442A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社神戸製鋼所 | プレス成形装置 |
| JP6734686B2 (ja) * | 2016-04-01 | 2020-08-05 | 日鉄建材株式会社 | 溝付き金属管の製造方法 |
| CN206457978U (zh) * | 2016-12-23 | 2017-09-01 | 广东雷特斯建材科技有限公司 | 一种通风式天花板吊顶 |
| CN208495433U (zh) * | 2018-07-17 | 2019-02-15 | 韩静涛 | 一种角部增厚的冷热复合成形方矩形管成型系统 |
| CN110726064A (zh) * | 2018-07-17 | 2020-01-24 | 欣诺冷弯型钢产业研究院（曹妃甸）有限公司 | 一种角部增厚冷热复合成型的方矩形钢管及制备方法 |
| CN112371768B (zh) * | 2020-09-14 | 2023-01-10 | 太原科技大学 | 一种机架立柱预紧力可测的钢管矫直机 |
| CN113967672B (zh) * | 2021-09-30 | 2023-08-29 | 武汉钢铁江北集团冷弯型钢有限公司 | 一种直角梯形断面钢管的成型方法 |
-
2023
- 2023-04-24 CN CN202310443048.9A patent/CN116159909B/zh active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07124639A (ja) * | 1993-10-29 | 1995-05-16 | Nakajima Kokan Kk | コーナーｒ部の材質が劣化しない熱間大径角形鋼管の製造方法 |
| JP2003205341A (ja) * | 2002-01-11 | 2003-07-22 | Nakajima Steel Pipe Co Ltd | 角形鋼管および角形鋼管の製造方法および角形鋼管の製造設備 |
| JP2005180035A (ja) * | 2003-12-19 | 2005-07-07 | Artes Corp | 鋼板と異形棒鋼の接合構造 |
| CN108906938A (zh) * | 2018-06-15 | 2018-11-30 | 莱诺斯科技（北京）股份有限公司 | 一种镁锂合金波导管冷弯曲成型方法 |
| CN112719668A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-30 | 中冶城市投资控股有限公司 | 一种成品矩形管的r角缩小方法和结构 |
| CN115518979A (zh) * | 2022-09-21 | 2022-12-27 | 华北理工大学 | 一种角钢局部感应加热弯曲成型工艺 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 方管闭式辊弯成型过程的变形及流场;杜凤山, 陆卫平, 张建宇, 刘才;燕山大学学报(第02期);全文 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN116159909A (zh) | 2023-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101362196B (zh) | 一种基于大方坯自然热收缩辊缝工艺的控制方法 | |
| CN102218642B (zh) | 用于建筑结构的小径厚比厚壁钢管的制造方法 | |
| CN106903166A (zh) | 一种铝合金板材异步轧制翘曲预报和优化的方法 | |
| CN104190777B (zh) | 一种基于热压罐的无时效强化铝合金整体壁板一次成形方法 | |
| JP7285320B2 (ja) | 角部を増肉した、熱冷複合成形された正方形／長方形鋼管及びその製造方法 | |
| CN104493430B (zh) | 贮箱圆筒段壁板整体蠕变时效成形方法 | |
| CN111241721A (zh) | 一种镁合金薄板轧制边部开裂准则及深度预判方法 | |
| CN116159909B (zh) | 一种矩形钢管角部增厚的孔型成型方法及成型辊 | |
| CN116078831A (zh) | 一种板带冷轧动态减薄生产过程中轧制力的计算方法 | |
| CN103273274B (zh) | 一种镁合金板材成形方法 | |
| CN104438493A (zh) | 等厚度曲面的连续辊压成形方法 | |
| CN105195549A (zh) | 一种显著改善az31镁合金板材室温成形性能的工艺 | |
| CN112207135A (zh) | 一种冷轧复合双金属板平直控制的方法 | |
| CN108334712A (zh) | 一种三辊行星轧机轧制棒材的工艺参数优化方法 | |
| CN103894441B (zh) | Tc4钛合金厚壁管材的加工方法 | |
| CN105583230A (zh) | 一种大型厚壁异形管材冷弯成型方法 | |
| CN103361568B (zh) | 一种耐火耐候建筑钢材及其制造方法 | |
| CN112364549B (zh) | 一种轧制变厚度板材成形极限场的建立方法 | |
| CN211803060U (zh) | 一种带直角台阶异型梁成型生产线 | |
| CN107350301A (zh) | 欧米伽无缝钢管的加工工艺 | |
| CN110578375B (zh) | 一种钢板仓组合剪力墙圆管支撑最优布置的确定方法 | |
| Hu et al. | Prediction and Prevention of Cracks in Free-Cutting Stainless Steel Bar Forming | |
| CN108160739B (zh) | 一种异型钢加工方法 | |
| CN107562975A (zh) | 一种镁合金板材轧制组织性能预测模型的建立方法 | |
| Liu et al. | Strip layer method for analysis of the three-dimensional stresses and spread of large cylindrical shell rolling |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| EE01 | Entry into force of recordation of patent licensing contract |
Application publication date: 20230526 Assignee: Shanxi Zhida Intelligent Industry Research Institute Co.,Ltd. Assignor: TAIYUAN University OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Contract record no.: X2024980003458 Denomination of invention: A hole forming method and forming roller for thickening the corners of rectangular steel pipes Granted publication date: 20230725 License type: Common License Record date: 20240326 |
|
| EE01 | Entry into force of recordation of patent licensing contract |